專利名稱：一種低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝的制作方法
技術(shù)領域：
本發(fā)明涉及一種礦石的選礦工藝，尤其涉及一種難選鐵礦的選礦工藝。
背景技術(shù)：
鐵是世界上用量最多的一種金屬，鐵礦石是鋼鐵生產(chǎn)最主要的原料。近年來，隨著我國鋼鐵產(chǎn)量的大幅度增長，鐵礦石需求量迅猛增加，國內(nèi)鐵礦石短缺的矛盾越來越突出。在這樣的現(xiàn)實背景下，鼓勵開發(fā)國內(nèi)鐵礦資源，提高國內(nèi)鐵礦石自給率，降低我國鋼鐵工業(yè)發(fā)展對國外鐵礦資源的依賴程度，是緩解當前我國鐵礦資源供求矛盾的關(guān)鍵。而我國鐵礦石的資源特點是貧礦多、細粒嵌布的多、礦石類型復雜，即貧、細、雜， 這樣的賦存特點就決定了我國鐵礦石的難選性，需要新的選礦技術(shù)不斷加以解決。為了在選礦過程中提高鐵品位和回收率，使我國品位低、粒度細、復雜共生的難選鐵礦石得以合理利用，我們需要對礦石進行破碎、細磨、脫泥、浮選等處理。因為礦石中有用礦物呈微細粒嵌布，嵌布粒度為-O. 037mm、-O. 025mm粒級，為了實現(xiàn)有用礦物的單體解離從而利于后續(xù)選別作業(yè)，通常需要對礦石進行細磨，細磨工藝的合理與否決定著有用礦物解離度的高低，也直接決定著最終選別指標的好壞。另外，原生泥及細磨產(chǎn)生的次生泥的存在會嚴重惡化浮選的精礦指標。因此，在進入浮選作業(yè)前，合理的細磨工藝和脫泥工藝對于開發(fā)微細粒嵌布的難選鐵礦石資源來說十分關(guān)鍵，是浮選準備作業(yè)的關(guān)鍵技術(shù)?，F(xiàn)有細磨方案常見有采用立式攪拌磨進行細磨，雖然能實現(xiàn)礦物細磨的目的，但單臺處理能力較低、相同處理能力的情況下，設備價格高昂是其推廣應用的瓶頸，不是一種經(jīng)濟可行的細磨方案，故難以推廣應用。而采用球磨方案，往往會出現(xiàn)球磨機長徑比的不合適、研磨介質(zhì)的不合理、分級設備的不合適等問題，從而導致礦物得不到單體解離，選礦指標如品位、回收率不理想。簡言之，對嵌布粒度微細、需細磨才能實現(xiàn)有用礦物單體解離的鐵礦石資源，現(xiàn)有技術(shù)還不能有效解決細磨問題。特別需要提及的是，目前在國內(nèi)外工業(yè)生產(chǎn)中還沒有采用球磨機進行細磨達到-O. 025mm占85%以上的生產(chǎn)實踐。在脫泥方面，現(xiàn)有的旋流器是一種高效簡單的脫泥設備，具有設備占地小、處理量大、投資少等特點，對于密度輕、粒度細的礦泥的脫除有效，但旋流器的脫泥效果易受到給礦濃度和壓力等影響，脫泥效果易波動，而且對于選擇性絮凝是完全不適用的。而簡易的脫泥斗，處理量有限且不易控制，對于大規(guī)模的礦山不適用。簡言之，由于現(xiàn)有的細磨與脫泥技術(shù)均存在局限，這使得有用礦物不僅不能充分解離，礦泥也不能得到有效去除，進而不能為后續(xù)的浮選作業(yè)提供合格的原料，故浮選指標難以保證，達不到開發(fā)利用微細粒嵌布的鐵礦石資源的目的。有用礦物必須達到充分解離且礦泥的影響基本消除后，才能進入浮選作業(yè)。在這一過程中，浮選的目的就是為了使有用礦物得以富集，脈石礦物盡可能去除，浮選工藝的合理與否對最終精礦的品位、回收率有決定性影響，是能否開發(fā)某種鐵礦石的關(guān)鍵判定因素。綜上，研究開發(fā)經(jīng)濟合理的細磨-脫泥-浮選工藝是開發(fā)國內(nèi)廣泛的具有貧、細、雜特點鐵礦石資源的針對性方案，具有積極的指導意義。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種投資成本較低、占地面積小、生產(chǎn)維護簡便、適應性強、細磨脫泥效果好、產(chǎn)品質(zhì)量好、且有利于保證生產(chǎn)的穩(wěn)定性和連續(xù)性的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝。為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提出的技術(shù)方案為一種低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，包括以下步驟(I)將破碎后的礦石產(chǎn)品先進行一段磨礦，一段磨礦后的排料進行一段分級，一段分級后的底流返回再次進入一段磨礦，一段分級后的溢流進入到下一步驟；(2)上述一段分級后的溢流進行二段分級，二段分級后的底流進行二段磨礦，二段磨礦后的排料返回再次進入二段分級，二段分級后的溢流進入到下一步驟；(3)對上述二段分級后的溢流進行一段脫泥，一段脫泥后的底流進行三段分級，三 段分級后的底流再進行三段磨礦，三段磨礦后排料返回再次進入三段分級，三段分級后的溢流進入到下一步驟；(4)對上述三段分級后的溢流進行二段脫泥，二段脫泥后的底流進行三段脫泥，三段脫泥后的底流進行四段脫泥或者五段以上的脫泥；所述各段脫泥(一段脫泥、二段脫泥、三段脫泥、四段脫泥或者五段以上的脫泥)后的溢流全部合并作礦泥產(chǎn)物進行后續(xù)處理；(5)經(jīng)過上述步驟(4)處理后的底流進攪拌槽攪拌，然后開始進行反浮選，所述反浮選先后包括粗選和精選，攪拌后的產(chǎn)品先進行粗選，經(jīng)粗選后的槽內(nèi)產(chǎn)品進行精選，精選后的泡沫產(chǎn)品返回本步驟的粗選，精選后的槽內(nèi)產(chǎn)品經(jīng)濃縮、過濾得到鐵精礦；所述一段脫泥、二段脫泥、三段脫泥、四段脫泥或者五段以上的脫泥均采用選擇性絮凝脫泥工藝，且各段脫泥采用的脫泥設備均為濃縮機。上述的選礦工藝中，優(yōu)選的，所述精選先后包括一次精選和二次精選，所述一次精選后的槽內(nèi)產(chǎn)品進入二次精選，一次精選和二次精選后的泡沫產(chǎn)品合并后返回至步驟(5)的粗選。上述的選礦工藝中，優(yōu)選的，所述粗選的泡沫產(chǎn)品進行掃選，所述掃選的次數(shù)在一次以上(優(yōu)選為五次)，其中，首次掃選后的槽內(nèi)產(chǎn)品返回至粗選前的攪拌槽并再次進行上述步驟(5)的處理；首次掃選后的各次掃選的槽內(nèi)產(chǎn)品均返回至其上一級的掃選步驟進行處理，最后一次掃選后的泡沫產(chǎn)品與所述礦泥合并作尾礦處理(其余各次掃選后的泡沫產(chǎn)品則直接進入下一級進行掃選)。(本發(fā)明優(yōu)選的工藝流程簡圖參見圖2)。上述的選礦工藝中，所述反浮選中采用的捕收劑優(yōu)選為GE-609，所述反浮選中采用的抑制劑優(yōu)選為淀粉，所述反浮選中的浮選溫度優(yōu)選控制在8°C 30°C。上述的選礦工藝中，所述選擇性絮凝脫泥過程中，pH值優(yōu)選控制在9 10。上述的選礦工藝中，所述pH值控制時采用的pH調(diào)整劑優(yōu)選為NaOH，所述NaOH的用量優(yōu)選按I. 2kg/1 I. 5kg/1計(表示每噸余礦添加的NaOH質(zhì)量)。上述的選礦工藝，所述選擇性絮凝脫泥過程中，采用的絮凝劑優(yōu)選為腐殖酸胺，腐殖酸胺的用量優(yōu)選為O. 75kg/t O. 9kg/t (表示每噸余礦添加的腐殖酸胺的質(zhì)量)。上述的選礦工藝，所述選擇性絮凝脫泥過程中，控制各段脫泥時的給礦濃度(給礦的礦漿中干礦所占的質(zhì)量百分比)優(yōu)選為15% 20%，底流濃度(即脫泥后礦漿中干礦所占的質(zhì)量百分比)優(yōu)選為40% 55%。上述的選礦工藝中，所述難選鐵礦優(yōu)選是指以磁鐵礦和赤鐵礦為主的混合礦，所述述難選鐵礦的嵌布粒度為2 μ m 30 μ m。所述一段磨礦的給礦粒度在IOmm以下。上述的選礦工藝中，所述一段磨礦、二段磨礦、三段磨礦均優(yōu)選采用球磨機進行磨礦。上述的可用于選礦的選擇性絮凝多段脫泥工藝，所述一段分級、二段分級、三段分級均優(yōu)選采用旋流器進行分級。上述的選礦工藝中，所述三段磨礦采用的球磨機的長徑比優(yōu)選為2. 5 3. O。所述一段磨礦中采用的磨礦介質(zhì)為鋼球，所述二段磨礦和三段磨礦中采用的磨礦介質(zhì)均為鋼段，所述鋼段的充填量為所述球磨機筒體容積的20% 40%。上述的選礦工藝中，所述鋼段優(yōu)選為雙平面圓臺型鋼段。所述鋼段的直徑(較大底面直徑)優(yōu)選為Φ20πιπι 45mm;所述二段磨礦中不同尺寸的鋼段的配比為 Φ45X50 Φ30X35 Φ20X25=3. 5 4. 5 3. 5 4. 5 I 3 ;所述三段磨礦中不同尺寸的鋼段的配比為Φ30Χ35 Φ20Χ25=7 9 : I 3。上述的選礦工藝中，所述一段磨礦的排礦細度優(yōu)選控制-O. 074mm占75% 80% ；所述二段磨礦的排礦細度優(yōu)選控制-O. 048mm占85%以上；所述三段磨礦采用Φ 150mm的旋流器進行旋流分級，三段磨礦后的排礦細度優(yōu)選控制-O. 025mm占85%以上。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的優(yōu)點在于I.本發(fā)明的選礦工藝中主要采用選擇性絮凝脫泥操作，且以濃縮機作為脫泥設備進行五段逐級脫泥，脫泥效果顯著，脫泥產(chǎn)率達40%以上，消除了礦泥對浮選特別是反浮選作業(yè)的影響。2.本發(fā)明的選礦工藝主要以濃縮機作為脫泥設備，平穩(wěn)可靠，維護簡便，對選礦系統(tǒng)的波動具有較好的適應性，使得工藝系統(tǒng)具有較大的靈活性和適應性。3.本發(fā)明的選礦工藝應用于鐵礦的選礦后，去除了原生泥與細磨產(chǎn)生的次生泥，脫泥后鐵的品位有較大提升，且鐵礦物隨泥損失較小，這為后續(xù)選別作業(yè)提供了更加優(yōu)質(zhì)的原料。4.本發(fā)明優(yōu)選的選礦工藝中以NaOH作為脫泥操作的pH調(diào)整劑，以腐殖酸胺作為脫泥的絮凝劑，其保證了選擇性絮凝工藝的脫泥效果，是一種經(jīng)濟可行的藥劑組合方案。5.本發(fā)明優(yōu)選的選礦工藝中以球磨機-旋流器組合成的閉路磨礦分級系統(tǒng)為基礎(以球磨機作細磨設備)，采用了三段磨礦式的工藝方案，逐段磨礦、逐段控制排礦粒度，最終達到了產(chǎn)品粒度-O. 025mm占85%以上的磨礦指標，充分實現(xiàn)了微細粒嵌布的有用礦物的單體解離，為后續(xù)作業(yè)提供了合格的原料。6.本發(fā)明優(yōu)選的選礦工藝中三段磨礦通過采用長徑比為2. 5 3. O的球磨機，且以雙平面圓臺型鋼段作為磨礦介質(zhì)，可用Φ150_的旋流器組實現(xiàn)細粒分級，這種優(yōu)化后的工藝條件滿足了礦物粒度達到-O. 037mm、-O. 025mm粒級的磨礦、分級要求。7.本發(fā)明優(yōu)選的選礦工藝中采用一粗-二精-五掃的反浮選工藝，并以GE-609作捕收劑，淀粉作抑制劑，浮選溫度為8°C 30°C，最終獲得了良好的選礦指標(鐵精礦品位可達65. 70%以上，回收率可達64. 30%以上)?？偟膩碚f，本發(fā)明針對我國儲量豐富的微細粒難選貧鐵礦石資源需要細磨才能實現(xiàn)有用礦物充分解離的現(xiàn)實情況，提出了一種能獲得高品位鐵精礦的細磨工藝方案和多段脫泥方案，并有效實現(xiàn)了這些改進方案的組合，真正實現(xiàn)了對有用礦物的充分解離，避免了礦泥對選礦工藝的不利影響，為后續(xù)反浮選操作提供了合格的原料。本發(fā)明的技術(shù)方案具有投資成本較低、占地面積小、生產(chǎn)維護簡便等優(yōu)點，真正以一種高效低耗、易于實施的選礦方案從難選鐵礦中獲得了合格的鐵精礦產(chǎn)品，具有良好的工業(yè)推廣前景。


圖I為本發(fā)明實施例中用于選礦的選擇性絮凝多段脫泥工藝的工藝流程圖。圖2為本發(fā)明優(yōu)選的選礦工藝流程圖。
具體實施例方式以下結(jié)合說明書附圖和具體實施例對本發(fā)明作進一步描述。實施例 一種如圖I所示本發(fā)明的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，包括以下步驟(I)經(jīng)過破碎后的產(chǎn)品粒度控制在IOmm以下的某微細粒鐵礦(假設生產(chǎn)規(guī)模30萬t/a，鐵礦物主要由磁鐵礦、赤鐵礦以及少量假象赤鐵礦組成，且以磁鐵礦為主，原礦品位在28%左右，有用礦物嵌布粒度大多2 μ m 30 μ m)進行一段磨礦，用Φ 350mm旋流器組和Φ 2. I X 4m溢流型球磨機組成的閉路磨礦系統(tǒng)進行一段磨礦，一段磨礦后的排料進行一段分級，一段分級后的底流返回再次進入一段磨礦，一段分級后的溢流進入到下一步驟(一段磨礦的排礦細度控制-O. 074mm占76%)；( 2 )上述一段分級后的溢流進行二段分級，二段分級后的底流進行二段磨礦，二段磨礦采用Φ 250mm旋流器組和Φ 2. I X 4m溢流型球磨機組成的閉路磨礦系統(tǒng)，二段磨礦后的排料返回再次進入二段分級，二段分級后的溢流進入到下一步驟(二段磨礦的排礦細度控制-O. 048mm 占 90%)；(3)對上述二段分級后的溢流進Φ 12m濃縮機進行一段脫泥，一段脫泥后的底流進行三段分級，三段分級后的底流再進行三段磨礦(三段磨礦中采用Φ 150mm的旋流器組進行分級，采用Φ2. lX6m溢流型球磨機進行三段磨礦)，三段磨礦后排料返回再次進入三段分級，三段分級后的溢流進入到下一步驟(三段磨礦后的排礦細度控制-0.025mm占90%)；(4)對上述三段分級后的溢流進Φ 12m濃縮機進行二段脫泥，二段脫泥后的底流進Φ 12m濃縮機進行三段脫泥，三段脫泥后的底流進Φ6πι濃縮機進行四段脫泥，四段脫泥后底流進Φ 6m濃縮機進行五段脫泥；上述一段脫泥、二段脫泥、三段脫泥、四段脫泥、五段脫泥后的溢流全部合并作礦泥產(chǎn)物進行后續(xù)處理；(5)五段脫泥后的底流進攪拌槽攪拌，開始進行一粗-二精-五掃的反浮選操作；粗選的槽內(nèi)廣品進行一次精選，一次精選后的槽內(nèi)廣品進入_■次精選，一次精選與_■次精選的泡沫產(chǎn)品合并返回進本步驟的粗選槽，二次精選的槽內(nèi)產(chǎn)品經(jīng)濃縮(Φ 18m濃縮機)、過濾(25m2陶瓷過濾機)獲得最終鐵精礦；粗選的泡沫產(chǎn)品進行掃選，一次掃選的槽內(nèi)產(chǎn)品返回攪拌槽再次進行上述步驟(5)的處理；二次掃選的槽內(nèi)產(chǎn)品返回至一次掃選，三次掃選的槽內(nèi)產(chǎn)品返回至二次掃選，四次掃選的槽內(nèi)產(chǎn)品返回至三次掃選，五次掃選的槽內(nèi)產(chǎn)品返回至四次掃選，最后一次掃選的泡沫產(chǎn)品與礦泥合并作尾礦處理。上述反浮選過程中，粗選、精選及掃選的浮選機型號均為JJF_8(粗選為8槽，一次精選為2槽，二次精選為I槽，一次掃選為3槽，二次掃選 五次掃選均為2槽)。上述本發(fā)明的實施例中，脫泥前的各段磨礦操作均是采用旋流器-球磨機組成的閉路磨礦系統(tǒng)(三段式)，即一段磨礦、二段磨礦、三段磨礦均采用球磨機進行磨礦，一段分級、二段分級、三段分級均采用旋流器進行分級。其中，三段磨礦球磨機的長徑比為2.89(一、二段的長徑比均為2. O)。一段磨礦中采用的磨礦介質(zhì)為添加量42%的鋼球，二段磨礦和三段磨礦中采用的磨礦介質(zhì)均為鋼段，鋼段為雙平面圓臺型鋼段。二段磨礦中不同尺寸的鋼段的配比為Φ45Χ50 Φ30X35 Φ20X25=4 4 2，充填量為35% ;三段磨礦中不同尺寸的鋼段的配比為Φ30Χ35 Φ20X25=8 2，充填量為30%。上述本發(fā)明的實施例中，一段脫泥、二段脫泥、三段脫泥、四段脫泥、五段脫泥均采用選擇性絮凝脫泥工藝，在選擇性絮凝脫泥過程中，pH值均控制在9 10，pH值控制時采用的PH調(diào)整劑為NaOH，且NaOH的用量按I. 48kg/t計。在各段選擇性絮凝脫泥過程中，采用的絮凝劑為腐殖酸胺，腐殖酸胺的用量為O. 86kg/t。本實施例中，控制各段脫泥時的給礦濃度為15% 20% (見下表1，前一段的底流稀釋后作為后一段的給礦)，底流濃度為40% 55% (見下表I)。各段脫泥采用的脫泥設備均為濃縮機。上述本發(fā)明的實施例中，反浮選操作是以GE-609作捕收劑(湖北菲西爾化工有限公司)，用量為O. 156kg/t，以淀粉作抑制劑，用量為O. 174kg/t，浮選溫度控制在8°C
30。。。如下表I所示，經(jīng)過五段脫泥，鐵的品位逐步上升，最終獲得了品位46. 26%、回收率82. 59%的精礦，鐵品位較脫泥之前提升了 15. 56%，且鐵礦物隨泥損失較小，脫泥溢流中的鐵的品位均低于總尾礦的鐵品位(15. 42%)。表I :各段脫泥后的選礦指標
權(quán)利要求
1.一種低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，包括以下步驟 (I)將破碎后的礦石產(chǎn)品先進行一段磨礦，一段磨礦后的排料進行一段分級，一段分級后的底流返回再次進入一段磨礦，一段分級后的溢流進入到下一步驟； (2 )上述一段分級后的溢流進行二段分級，二段分級后的底流進行二段磨礦，二段磨礦后的排料返回再次進入二段分級，二段分級后的溢流進入到下一步驟； (3 )對上述二段分級后的溢流進行一段脫泥，一段脫泥后的底流進行三段分級，三段分級后的底流再進行三段磨礦，三段磨礦后排料返回再次進入三段分級，三段分級后的溢流進入到下一步驟； (4 )對上述三段分級后的溢流進行二段脫泥，二段脫泥后的底流進行三段脫泥，三段脫泥后的底流進行四段脫泥或者五段以上的脫泥；所述各段脫泥后的溢流全部合并作礦泥產(chǎn)物進行后續(xù)處理； (5)經(jīng)過上述步驟(4)處理后的底流進攪拌槽攪拌，然后開始進行反浮選，所述反浮選先后包括粗選和精選，攪拌后的產(chǎn)品先進行粗選，經(jīng)粗選后的槽內(nèi)產(chǎn)品進行精選，精選后的泡沫產(chǎn)品返回至本步驟的粗選，精選后的槽內(nèi)產(chǎn)品經(jīng)濃縮、過濾得到鐵精礦； 所述一段脫泥、二段脫泥、三段脫泥、四段脫泥或者五段以上的脫泥均采用選擇性絮凝脫泥工藝，且各段脫泥采用的脫泥設備均為濃縮機。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，其特征在于所述精選先后包括一次精選和二次精選，所述一次精選后的槽內(nèi)產(chǎn)品進入二次精選，一次精選和二次精選后的泡沫產(chǎn)品合并后返回至步驟(5)的粗選。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，其特征在于所述粗選的泡沫產(chǎn)品進行掃選，所述掃選的次數(shù)在一次以上，其中，首次掃選后的槽內(nèi)產(chǎn)品返回至粗選前的攪拌槽并再次進行上述步驟(5)的處理；首次掃選后的各次掃選的槽內(nèi)產(chǎn)品均返回至其上一級的掃選步驟進行處理，最后一次掃選后的泡沫產(chǎn)品與所述礦泥合并作尾礦處理。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，其特征在于所述掃選的次數(shù)為五次；所述反浮選中采用的捕收劑為GE-609，所述反浮選中采用的抑制劑為淀粉，所述反浮選中的浮選溫度控制在8°C 30°C。
5.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，其特征在于所述選擇性絮凝脫泥過程中，PH值控制在9 10 ;所述pH值控制時采用的pH調(diào)整劑為NaOH,所述NaOH的用量按I. 2kg/1 I. 5kg/1計；所述選擇性絮凝脫泥過程中，采用的絮凝劑為腐殖酸胺，腐殖酸胺的用量為O. 75kg/t O. 9kg/t ;所述選擇性絮凝脫泥過程中，控制各段脫泥時的給礦濃度為15% 20%，底流濃度為40% 55%。
6.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，其特征在于所述難選鐵礦是以磁鐵礦和赤鐵礦為主的混合礦，所述述難選鐵礦的嵌布粒度為2 μ m 30 μ m ;所述一段磨礦的給礦粒度在IOmm以下。
7.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，其特征在于所述一段磨礦、二段磨礦、三段磨礦均采用球磨機進行磨礦，所述一段分級、二段分級、三段分級均采用旋流器進行分級。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，其特征在于所述三段磨礦采用的球磨機的長徑比為2. 5 3. O,所述一段磨礦中采用的磨礦介質(zhì)為鋼球，所述二段磨礦和三段磨礦中采用的磨礦介質(zhì)均為鋼段，所述鋼段的充填量為所述球磨機筒體容積的20% 40%。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，其特征在于所述鋼段為雙平面圓臺型鋼段，所述鋼段的直徑為Φ20πιπι 45mm;所述二段磨礦中不同尺寸的鋼段的配比為 Φ45Χ50 Φ30X35 Φ20X25=3. 5 4. 5 3. 5 4. 5 I 3 ;所述三段磨礦中不同尺寸的鋼段的配比為Φ30Χ35 Φ20Χ25=7 9 : I 3。
10.根據(jù)權(quán)利要求7所述的低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，其特征在于所述一段磨礦的排礦細度控制-O. 074mm占75% 80% ;所述二段磨礦的排礦細度控制-O. 048mm占85%以上；所述三段磨礦采用Φ 150mm的旋流器進行旋流分級，三段磨礦后的排礦細度控制-O. 025mm占85%以上。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種低品位微細粒級嵌布難選鐵礦的選礦工藝，包括以下步驟將破碎后的礦石產(chǎn)品先進行一段磨礦、一段分級，分級后的底流返回再磨，溢流進行二段分級；二段分級后的底流進行二段磨礦，磨礦排料返回至二段分級，溢流進行一段脫泥；脫泥后底流進行三段分級、三段磨礦，磨礦排料返回至三段分級，溢流進行二段脫泥；再依次進行三段、四段或者五段以上的脫泥；脫泥后底流經(jīng)攪拌開始進行反浮選，先粗選，粗選后的槽內(nèi)產(chǎn)品進行精選，精選后的泡沫產(chǎn)品返回粗選槽，精選后的槽內(nèi)產(chǎn)品經(jīng)濃縮、過濾得到鐵精礦；各段脫泥均采用濃縮機和選擇性絮凝脫泥工藝。本發(fā)明工藝具有投資成本低、占地面積小、生產(chǎn)維護簡便、適應性強、細磨脫泥效果好等優(yōu)點。
文檔編號B02C21/00GK102806139SQ20121029500
公開日2012年12月5日 申請日期2012年8月17日 優(yōu)先權(quán)日2012年8月17日
發(fā)明者王海波, 吳革雄, 曾野, 歐陽魁, 謝金良, 王勇軍 申請人:中冶長天國際工程有限責任公司