超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口及成型方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口及成型方法，圓錐制砂機中的制砂碾壓口由高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁構(gòu)成，高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁的硬度均高于制砂碾壓口口邊下部高鉻鑄鐵的硬度。優(yōu)點：一是從根本上解決了現(xiàn)有的圓錐制砂機中的抗磨動套和抗磨定套所構(gòu)成的制砂口硬度與抗磨動套和抗磨定套相同而導(dǎo)致龍口在制砂過程中先行磨損成凹槽，進而導(dǎo)致整個抗磨動套和抗磨定套使用壽命大幅度縮短，制砂成本居高不下的弊端；二是采用高頻振動澆鑄抗磨動套和抗磨定套，不僅能使液體金屬內(nèi)的氣體、雜質(zhì)有效地排出，而且還可以使高鉻鑄鐵的金相組織分布的更加合理，致密度更高。
【專利說明】超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口及成型方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種能夠從根本上解決圓錐制砂機中存在的高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁構(gòu)成的制砂口(龍口)在制砂過程中，由于砂石對龍口壁的磨損而導(dǎo)致龍口壁被砂石磨成凹槽，進而導(dǎo)致整個高鉻鑄鐵抗磨動套和高鉻鑄鐵抗磨定套使用壽命縮短，使用成本高的超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口及成型方法，屬圓錐制砂機部件總成制造領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002]1、CN102352431A、名稱“大型高鉻鑄鐵軋輥準差溫熱處理”，使用高溫煤氣爐對大型高鉻鑄鐵軋輥進行準差溫熱處理，包括以下步驟，A.使用雙層枕鐵將軋輥架設(shè)在高溫煤氣爐的臺車上，軋輥的下輥面距離臺車表面800?900mm ;在軋輥輥身上、下輥面的中間位置各壓裝好測溫用的鎧裝熱電偶；將臺車推入高溫煤氣爐內(nèi)，關(guān)閉爐門第一階段預(yù)熱:第一階段預(yù)熱的保溫溫度為590?650°C，打開高溫煤氣爐的所有燒嘴對軋輥進行加熱，控制燒嘴噴出的火焰為小火，使升溫速度為5?30°C /h ;當輥身上、下輥面的鎧裝熱電偶的溫度均達到590?650°C時，保溫Ih ；C.第二階段預(yù)熱:第二階段預(yù)熱的保溫溫度為690?780°C，控制燒嘴噴出的火焰為小火，使升溫速度為5?30°C /h ;當輥身上、下輥面的鎧裝熱電偶的溫度均達到690?780°C時，保溫Ih ;D.淬火加熱Dl.第二階段預(yù)熱結(jié)束后，使高溫煤氣爐的所有燒嘴均達到最大通量用大火對軋輥進行加熱；D2.當輥身上輥面的溫度達到Acl+30?60°C時，除保留因防止煤氣內(nèi)漏而一直燃燒的I個燒嘴為小火外關(guān)閉所有燒嘴，使高溫煤氣爐內(nèi)及軋輥上部的熱量向軋輥的下部傳導(dǎo)；當輥身上輥面的溫度降低到Acl時，再次打開所有燒嘴用大火對軋輥進行加熱；如此反復(fù)，直到輥身下輥面的溫度與輥身上輥面的溫度能夠同時達到Acl+30?60°C范圍內(nèi)；D3.繼續(xù)打開所有燒嘴用大火對軋輥進行加熱，使升溫速度達到300-500°C /h ;當輥身上輥面的溫度設(shè)定的淬火溫度時，除控制防止煤氣內(nèi)漏的I個燒嘴為小火火焰外，關(guān)閉其他所有燒嘴，使高溫煤氣爐內(nèi)及軋輥上部的熱量向軋輥的下部傳導(dǎo)；當輥身上輥面的溫度降低到低于淬火溫度時，再次打開所有燒嘴用大火對軋輥進行加熱；如此反復(fù)，直到輥身下輥面的溫度與輥身上輥面的溫度能夠同時達到設(shè)定的淬火溫度范圍內(nèi)；D4.間斷的用大火對軋輥進行加熱，使輥身下輥面的溫度與輥身上輥面的溫度保持在設(shè)定的淬火溫度范圍內(nèi)，并且輥身下輥面的溫度與輥身上輥面的溫度之差小于5°C，關(guān)閉所有燒嘴停止對軋輥加熱；E.冷卻將軋輥從高溫煤氣爐中吊出，按照常規(guī)冷卻工藝進行冷卻。
[0003]2、CN102899469A、名稱“高鉻耐磨白口鑄鐵Cr28的熱處理方法”，包括以下步驟:(I)淬火:將所述高鉻耐磨白口鑄鐵Cr28加熱至1000-1050°C，加熱保溫1.5_3h，然后空冷到室溫；(2)高溫回火:將步驟(I)中淬火后的高鉻耐磨白口鑄鐵Cr28加熱至710-730°C，回火保溫時間1.5-2h，空冷至室溫；(3) 二次淬火:將步驟(2)處理后的高鉻耐磨白口鑄鐵Cr28加熱至1000-1050°C，加熱保溫1.5_3h，然后空冷至室溫；(4)低溫回火:將步驟(3)中經(jīng)二次淬火后的高鉻耐磨白口鑄鐵Cr28加熱至450-500°C，回火保溫1.5_2h，空冷至室溫；(5) 二次低溫回火:重復(fù)步驟(4)的低溫回火過程。
[0004]上述【背景技術(shù)】存在的其不足之處:一是不適用于圓錐制砂機中抗磨動套及抗磨定套的熱處理；二是熱處理工藝的技術(shù)參數(shù)的匹配，無法達到局部硬度的有效提高。
[0005]3、現(xiàn)有的圓錐制砂機中的抗磨動套(破碎壁)和抗磨定套(軋臼壁)構(gòu)成的制砂口(龍口)，由于構(gòu)成抗磨動套壁和抗磨定套壁的硬度自上而下均相同，因此導(dǎo)致成制砂口壁(龍口壁)在制砂(碾砂)過程中先行磨損、形成凹槽(見附圖5)，進而導(dǎo)致整個抗磨動套和抗磨定套使用壽命大幅度縮短，制砂成本居高不下。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]設(shè)計目的:避免【背景技術(shù)】中的不足之處，設(shè)計一種能夠從根本上解決圓錐制砂機中存在的高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁構(gòu)成的制砂口(龍口)在制砂過程中，由于砂石對龍口壁的磨損而導(dǎo)致龍口壁被砂石磨成凹槽,進而導(dǎo)致整個高鉻鑄鐵抗磨動套和高鉻鑄鐵抗磨定套使用壽命縮短，使用成本高的超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口及成型方法。
[0007]設(shè)計方案:為了實現(xiàn)上述設(shè)計目的，本發(fā)明在結(jié)構(gòu)設(shè)計上:
1、圓錐制砂機中制砂碾壓口(龍口)壁硬度分別高于其它部位的設(shè)計，是本發(fā)明的技術(shù)特征之一。這樣做的目的在于:由于現(xiàn)有的圓錐制砂機中的制砂口壁(龍口)壁，即由抗磨動套(破碎壁)和抗磨定套(軋白壁)構(gòu)成的制砂口壁(龍口壁)，在結(jié)構(gòu)設(shè)計上，抗磨動套壁和抗磨定套壁的硬度是一致，但是制砂時碾壓制砂受力最大的龍口圓周面(抗磨動套壁和抗磨定套壁相對圓周面)的寬度僅僅是5-15厘米寬，其龍口圓周面下部高鉻鑄鐵壁受力相對較小，因此造成龍口圓周面在制砂過程中磨損快，不可避免地形成凹弧形凹槽，進而導(dǎo)致整個抗磨動套和抗磨定套使用壽命大幅度縮短，頻繁更換，所制砂的成本居高不下。本申請將圓錐制砂機中受力最大的龍口圓周面的硬度提高，使其耐磨性大幅度提高，大大超過龍口下部高鉻鑄鐵的耐磨性,這樣一來,不僅大大地降低龍口圓周面的磨損量,而且使寬度5-15厘米的龍口圓周面的磨損速度與龍口下部高鉻鑄鐵的磨損速度能夠保持相對的一致，既提高了圓錐制砂口的使用壽命，避免了圓錐制砂口總成的頻繁更換，又極大地降低了制砂成本。
[0008]2、制砂碾壓口(龍口)圓周面采用風冷、龍口 口邊下部采用保溫材料保溫緩慢冷卻的設(shè)計，是本發(fā)明的技術(shù)特征之二。這樣做的目的在于:本申請經(jīng)過大量反復(fù)的試驗發(fā)現(xiàn):由抗磨動套壁和抗磨定套壁構(gòu)成的圓錐制砂機的龍口壁的淬火溫度取溫范圍是在1010-1030°C時完成淬火處理，而回火軟化的溫度范圍是在930-950°C，淬火溫度從1010°C開始，隨著淬火溫度升高，硬度升高，當淬火溫度超過1030°C時，硬度下降。這是因為隨著加熱溫度的升高和保溫，奧氏體中的碳和合金元素擴散能力逐漸提高，鑄態(tài)下過飽和的奧氏體中析出一次碳化物，使奧氏體中碳的含量降低，從而提高Ms點，淬火時使奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，從而硬度提高。當淬火溫度低于1010°C時，一次碳化物析出較多，平衡奧氏體中的含碳和含鉻量較低，當淬成馬氏體時，其馬氏體中碳和合金元素含量較低，使馬氏體較軟，硬度較低；當淬火溫度高于1030°C時，奧氏體達平衡時的碳和鉻含量較高，使奧氏體的穩(wěn)定性增加，但空淬時仍有部分奧氏體殘留，從而使硬度降低。因此只有當淬火溫度適中時，平衡奧氏體中既有一定量的碳和合金元素，淬火時又能全部淬成M才能得到較高的硬度值。因此本申請在試驗中發(fā)現(xiàn):
(1)抗磨動套壁和抗磨定套壁構(gòu)成的圓錐制砂機的龍口壁的淬火溫度取溫范圍是在1010-1030°C時完成淬火處理，而回火軟化的溫度范圍是在930-950°C時，采用常溫風冷淬火時，被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的冷卻時間在6-12小時、高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁完全冷卻后的硬度為60-63.6HRC，而被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的硬度為56-58HRC ；
(2)抗磨動套壁和抗磨定套壁構(gòu)成的圓錐制砂機的龍口壁的淬火溫度取溫范圍是在1010-1030°C時完成淬火處理，而回火軟化的溫度范圍是在930-950°C時，采用風冷溫度為0-1 (TC風冷淬火時，被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的冷卻時間在6-12小時、高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁完全冷卻后的硬度為64-65HRC，而被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的硬度為56-58HRC ；
(3)抗磨動套壁和抗磨定套壁構(gòu)成的圓錐制砂機的龍口壁的淬火溫度取溫范圍是在1010-1030°C時完成淬火處理，而回火軟化的溫度范圍是在930-950°C時，采用風冷溫度為-1?-5 °C風冷淬火時，被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的冷卻時間在6-12小時、高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁完全冷卻后的硬度為65.5-68HRC，而被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的硬度為56-58HRC。
[0009]3、高頻振動平臺上設(shè)置高鉻鑄鐵抗磨動套砂箱或高鉻鑄鐵抗磨定套砂箱，澆注高鉻鑄鐵時，高頻振動平臺始終保持高頻振動狀態(tài)的設(shè)計，是本發(fā)明的技術(shù)特征之三。這樣做的目的在于:將燒注聞絡(luò)鑄鐵的砂箱吊放到聞頻振動平臺上在聞頻振動的情況下邊燒注聞絡(luò)鑄鐵邊振動，促進晶粒細化、晶間度減少、組織致密、硬度提聞，鑄件的耐磨性大為提聞，因為在高頻振動的作用下，鑄件外表面(與鑄型接觸處)生成的結(jié)晶，被彈性破壞，離開原來位置(失去平衡)向凝固的中心部分運動，并成為晶核，促進晶細化，這樣不但可使液體金屬內(nèi)的氣體、雜質(zhì)有效地排出，而且還可以使高鉻鑄鐵的金相組織分布的更加合理，致密度更聞，耐磨性和抗沖擊力更聞；其次，在聞頻振動如提下，邊燒注邊振動的聞絡(luò)鑄鐵由于金相組織分布的更加合理，致密度更高，因此當采用風冷或過冷風處理時，其最終成型的高鉻鑄鐵的硬度可以最高達到68HRC，并且實際破壞性試驗中，成型后高鉻鑄件的耐磨性、抗沖擊性和使用壽命提高了近5倍，取得了意想不到的技術(shù)效果，故此本申請采用高頻振動澆注高鉻鑄鐵圓錐制砂機抗磨動套和抗磨定套，不僅實現(xiàn)了高鉻鑄鐵澆注過程中奧氏體中的碳和合金元素擴散能力的提高，以及鑄態(tài)下過飽和的奧氏體中析出一次碳化物，使奧氏體中碳的含量降低，達到提高Ms點，使得淬火時使奧氏體能夠全部轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，從而使高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁的圓周面龍口的硬度得到了根本性的提高，并且無需二次淬火和回火，極大地簡化了熱處理工藝。
[0010]4、環(huán)形噴風圈的設(shè)計，是本發(fā)明的技術(shù)特征之四。這樣做的目的在于:它不僅能夠有效地提高淬火的速度及效果，而且使寬度5-15厘米的高鉻鑄鐵龍口圓周面的硬度均勻性得到了保障，確保了龍口圓周面碾砂磨損量的一致性，從而確保了機制砂粒度大小的一致性。
[0011]技術(shù)方案1:一種超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口，圓錐制砂機中的制砂碾壓口由高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁構(gòu)成，高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁的硬度均高于制砂碾壓口口邊下部高鉻鑄鐵的硬度。
[0012]技術(shù)方案2:—種超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口成型方法，高頻振動平臺上設(shè)置高鉻鑄鐵抗磨動套砂箱或高鉻鑄鐵抗磨定套砂箱，澆注高鉻鑄鐵時，高頻振動平臺始終保持高頻振動狀態(tài)，熔融的高鉻鑄鐵澆入高鉻鑄鐵抗磨動套砂箱或高鉻鑄鐵抗磨定套砂箱，當高鉻鑄鐵抗磨動套或高鉻鑄鐵抗磨定套鑄造成型后，高頻振動平臺停止振動，高鉻鑄鐵抗磨動套或高鉻鑄鐵抗磨定套脫模、打磨、割冒口，然后將高鉻鑄鐵抗磨動套和高鉻鑄鐵抗磨定套采用階梯加熱保溫的方式加熱至930-950°C進行軟化退火處理，并對軟化退火后的高鉻鑄鐵抗磨動套和高鉻鑄鐵抗磨定套進行粗加工，粗加工后的高鉻鑄鐵抗磨動套和高鉻鑄鐵抗磨定套同樣采用階梯加熱保溫的方式加熱至1010-1030°C時，采用保溫材料將高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁下部的高鉻鑄鐵壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁下部的高鉻鑄鐵壁包覆，或除高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁外，其余的部分均采用保溫材料包覆，然后①將環(huán)形噴風圈等間距分布在高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁四周，啟動空氣壓縮機，空氣壓縮機將冷風通過環(huán)形噴風圈壁上的多個噴風口噴到高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁上進行風冷，直至高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁冷卻，②將環(huán)形噴風圈等間距直對高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁，啟動空氣壓縮機，空氣壓縮機將冷風通過環(huán)形噴風圈壁上的多個噴風口噴到高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁上進行風冷，直至高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁冷卻。
[0013]本發(fā)明與【背景技術(shù)】相比，一是從根本上解決了現(xiàn)有的圓錐制砂機中的抗磨動套和抗磨定套所構(gòu)成的制砂口(龍口)硬度與抗磨動套和抗磨定套相同而導(dǎo)致龍口在制砂過程中先行磨損、形成凹槽，進而導(dǎo)致整個抗磨動套和抗磨定套使用壽命大幅度縮短，制砂成本居高不下的弊端；二是采用高頻振動澆鑄抗磨動套和抗磨定套，不僅能使液體金屬內(nèi)的氣體、雜質(zhì)有效地排出，而且還可以使高鉻鑄鐵的金相組織分布的更加合理，致密度更高，耐磨性和抗沖擊力更高，同時無需二次淬火和回火，極大地減化了熱處理工藝；三是高鉻鑄鐵高頻振動澆鑄與圓錐制砂機的龍口壁的淬火溫度回火溫度范圍的選擇，使平衡奧氏體中的碳和合金元素，在淬火時全部淬成M，得到較高的硬度值。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0014]圖1是超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口的示意圖。
[0015]圖2是抗磨定套的示意圖。
[0016]圖3是抗磨動套的示意圖。
[0017]圖4是圖1-圖3裝配在圓錐制砂機后的示意圖，其中:1上機殼；2調(diào)整螺套；3主軸。
[0018]圖5是【背景技術(shù)】的示意圖。
【具體實施方式】
[0019]實施例1:參照附圖1-4。一種超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口，圓錐制砂機中的制砂碾壓口 6由高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401構(gòu)成，高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401的硬度均高于制砂碾壓口 6 口邊下部高鉻鑄鐵的硬度。其高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401硬度為風冷成型，最佳是過冷風冷成型，過冷風冷是指將常溫風冷卻后所需的溫度后排出。高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401 口邊下部高鉻鑄鐵采用保溫延緩冷卻法成型。
[0020]實施例2:在實施例1的基礎(chǔ)上，高鉻鑄鐵抗磨動套5和高鉻鑄鐵抗磨定套4中除高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401外，其余的高鉻鑄鐵抗磨動套5壁和高鉻鑄鐵抗磨定套4壁均采用保溫延緩冷卻法成型。
[0021]實施例3:在實施例1或2的基礎(chǔ)上，一種超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口成型方法，高頻振動平臺上設(shè)置高鉻鑄鐵抗磨動套5砂箱或高鉻鑄鐵抗磨定套4砂箱，澆注高鉻鑄鐵時，高頻振動平臺始終保持高頻振動狀態(tài)，熔融的高鉻鑄鐵澆入高鉻鑄鐵抗磨動套5砂箱或高鉻鑄鐵抗磨定套4砂箱，當高鉻鑄鐵抗磨動套5或高鉻鑄鐵抗磨定套4鑄造成型后，高頻振動平臺停止振動，高鉻鑄鐵抗磨動套5或高鉻鑄鐵抗磨定套4脫模、打磨、割冒口，然后將高鉻鑄鐵抗磨動套5和高鉻鑄鐵抗磨定套4采用階梯加熱保溫的方式加熱至930-950°C進行軟化退火處理，并對軟化退火后的高鉻鑄鐵抗磨動套5和高鉻鑄鐵抗磨定套4進行粗加工，粗加工后的高鉻鑄鐵抗磨動套5和高鉻鑄鐵抗磨定套4同樣采用階梯加熱保溫的方式加熱至1010-1030°C時，采用保溫材料將高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501下部的高鉻鑄鐵壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401下部的高鉻鑄鐵壁包覆，或除高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401外，其余的部分均采用保溫材料包覆，然后①將環(huán)形噴風圈等間距分布在高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501四周，啟動空氣壓縮機，空氣壓縮機將冷風通過環(huán)形噴風圈壁上的多個噴風口噴到高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501上進行風冷，直至高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501冷卻，②將環(huán)形噴風圈等間距直對高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401，啟動空氣壓縮機，空氣壓縮機將冷風通過環(huán)形噴風圈壁上的多個噴風口噴到高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401上進行風冷，直至高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401冷卻。
[0022]高鉻鑄鐵抗磨動套5和高鉻鑄鐵抗磨定套4采用階梯加熱保溫是指在⑴軟化退火:爐腔預(yù)熱溫度小于200°C時，將高鉻鑄鐵抗磨動套5和高鉻鑄鐵抗磨定套4放入爐內(nèi)加熱，以每小時30°C加熱速度上升至650°C時保溫2小時后，再以每小時30°C加熱速度上升至930-950°C完成軟化退火處理；⑵淬火:爐腔預(yù)熱溫度小于200°C時，將高鉻鑄鐵抗磨動套5和高鉻鑄鐵抗磨定套4放入爐內(nèi)加熱，以每小時30°C加熱速度上升至650°C時保溫2小時后，再以每小時30°C加熱速度上升至1010-1030°C時完成淬火處理。
[0023]例1:被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的冷卻時間在6-12小時、高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401的風冷溫度為常溫時，高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401完全冷卻后的硬度為60-63.6HRC，而被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的硬度為56-58HRC。
[0024]例2:被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的冷卻時間在6-12小時、高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401的風冷溫度為0-10°C時，高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401完全冷卻后的硬度為64-65HRC，而被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的硬度為56-58HRC。
[0025]例3:被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的冷卻時間在6-12小時、高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401的風冷溫度為-1?_5°C時，高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁501和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁401完全冷卻后的硬度為65.5-68HRC，而被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的硬度為56-58HRC。
[0026]需要理解到的是:上述實施例雖然以本發(fā)明的設(shè)計思路作了比較詳細的文字描述，但是這些文字描述，只是對本發(fā)明設(shè)計思路的簡單文字描述，而不是對本發(fā)明設(shè)計思路的限制，任何不超出本發(fā)明設(shè)計思路的組合、增加或修改，均落入本發(fā)明的保護范圍內(nèi)。
【權(quán)利要求】
1.一種超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口，圓錐制砂機中的制砂碾壓口(6)由高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)構(gòu)成，其特征是:高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)的硬度均高于制砂碾壓口(6) 口邊下部高鉻鑄鐵的硬度。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口，其特征是:高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)硬度為風冷成型，最佳是過冷風冷成型。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口，其特征是:高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401) 口邊下部高鉻鑄鐵采用保溫延緩冷卻法成型。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口，其特征是:高鉻鑄鐵抗磨動套(5)和高鉻鑄鐵抗磨定套(4)中除高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)外，其余的高鉻鑄鐵抗磨動套(5)壁和高鉻鑄鐵抗磨定套(4)壁均采用保溫延緩冷卻法成型。
5.一種超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口成型方法，其特征是:高頻振動平臺上設(shè)置高鉻鑄鐵抗磨動套(5)砂箱或高鉻鑄鐵抗磨定套(4)砂箱，澆注時，高頻振動平臺始終保持高頻振動狀態(tài)，熔融的高鉻鑄鐵澆入高鉻鑄鐵抗磨動套(4)砂箱或高鉻鑄鐵抗磨定套(4)砂箱，當高鉻鑄鐵抗磨動套(5)或高鉻鑄鐵抗磨定套(4)鑄造成型后，高頻振動平臺停止振動，高鉻鑄鐵抗磨動套(5)或高鉻鑄 鐵抗磨定套(4)脫模、打磨、割冒口，然后將高鉻鑄鐵抗磨動套(5)和高鉻鑄鐵抗磨定套(4)采用階梯加熱保溫的方式加熱至930-950°C進行軟化退火處理，并對軟化退火后的高鉻鑄鐵抗磨動套(5)和高鉻鑄鐵抗磨定套(4)進行粗加工，粗加工后的高鉻鑄鐵抗磨動套(5)和高鉻鑄鐵抗磨定套(4)同樣采用階梯加熱保溫的方式加熱至1010-1030°C時，采用保溫材料將高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)下部的高鉻鑄鐵壁和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)下部的高鉻鑄鐵壁包覆，或除高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)外，其余的部分均采用保溫材料包覆，然后①將環(huán)形噴風圈等間距分布在高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)四周，啟動空氣壓縮機，空氣壓縮機將冷風通過環(huán)形噴風圈壁上的多個噴風口噴到高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)上進行風冷，直至高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)冷卻，②將環(huán)形噴風圈等間距直對高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401 )，啟動空氣壓縮機，空氣壓縮機將冷風通過環(huán)形噴風圈壁上的多個噴風口噴到高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)上進行風冷，直至高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)冷卻。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口成型方法，其特征是:被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的冷卻時間在6-12小時、高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)的風冷溫度為常溫時，高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)完全冷卻后的硬度為60-63.6HRC，而被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的硬度為56-58HRC。
7.根據(jù)權(quán)利要求5所述的超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口成型方法，其特征是:被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的冷卻時間在6-12小時、高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)的風冷溫度為0-10°C時，高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)完全冷卻后的硬度為64-65HRC，而被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的硬度為56-58HRC。
8.根據(jù)權(quán)利要求5所述的超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口成型方法，其特征是:被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的冷卻時間在6-12小時、高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)的風冷溫度為-1~-5°C時，高鉻鑄鐵抗磨動套制砂碾壓壁(501)和高鉻鑄鐵抗磨定套制砂碾壓壁(401)完全冷卻后的硬度為65.5-68HRC，而被保溫材料包覆的高鉻鑄鐵的硬度為56-58HRC。
9.根據(jù)權(quán)利要求5所述的超耐磨圓錐制砂機制砂碾壓口成型方法，其特征是:高鉻鑄鐵抗磨動套(5)和高鉻鑄鐵抗磨定套(4)采用階梯加熱保溫是指在⑴軟化退火:爐腔預(yù)熱溫度小于200°C時，將高鉻鑄鐵抗磨動套(5)和高鉻鑄鐵抗磨定套(4)放入爐內(nèi)加熱，以每小時30°C加熱速度上升至650°C時保溫2小時后，再以每小時30°C加熱速度上升至930-950°C完成軟化退火處理；⑵淬火:爐腔預(yù)熱溫度小于200°C時，將高鉻鑄鐵抗磨動套(5)和高鉻鑄鐵抗磨定套(4)放入爐內(nèi)加熱，以每小時30°C加熱速度上升至650°C時保溫2小時后，再以每小時30°C加熱速度上升至1010-1030°C時完成淬火處理。
【文檔編號】B02C2/04GK103769265SQ201310501619
【公開日】2014年5月7日 申請日期:2013年10月23日 優(yōu)先權(quán)日:2013年10月23日
【發(fā)明者】胡祖堯 申請人:浙江雙金機械集團股份有限公司