專利名稱:調味品的制作方法
本發(fā)明涉及制備一種調味品的方法，包括用濃鹽酸使植物蛋白質進行水解，然后中和水解液，從中分離出第一種不溶物，靜置后，再分離出第二種不溶物。本發(fā)明亦涉及實現這方法的蒸汽蒸餾裝置。
最近的研究顯示，由濃鹽酸水解植物蛋白質而制成的非脫色液體調味品含大量氯乙醇，在很多情況下還含有相當份量的1，3-二氯-丙基-2-醇。因而產生清除的問題，許多方法也可用于清除這些成份。
已發(fā)現用蒸發(fā)方法濃縮這些調味品或用活性炭脫色的調味劑制備而成的糊團明顯含較低含量的氯乙醇。但是，采用蒸發(fā)過程進行濃縮耗費相當多的能量。同樣地，用活性炭在壓濾機進行脫色，不僅在必需的操作和裝置方面牽涉極大的支出，更會大大改變了調味品的感官性質，即是在保留其增強香味能力的同時，失去了獨特的味道。
另一個可行的方法是水解一種不含任何脂肪的起始物料，甘油正是可與鹽酸作用而促成氯乙醇的母體。一方面，這種起始物料很難在市面上獲得，另一方面，更會大大地改變調味品的感官性質。
也可以用無氯的無機酸來實現水解，例如硫酸或磷酸。然而，上述傳統(tǒng)方法的改變，對于所獲得的調味品的感官性質也會有不良的影響。
另一個可行的方法是用精餾法從水解液中分離出氯乙醇的餾分。但是，假如想特別保留在最終產品中的發(fā)揮重要的感覺器官功能的組份而這些組份比氯乙醇的揮發(fā)性高，則至少要進行兩個分離步驟。
本發(fā)明的目的是提供一個制備調味品的方法，使其中的氯乙醇，特別是1，3-二氯-丙基-2-醇容易和有效地被清除，而毋須改變調味品的濃度、氨基酸組分或感官性質。
因此，本發(fā)明方法的特征在于從水解液分離出上述第一種及第二種不溶物后，為了從其中除去1，3-二氯-丙-2-醇，可在減壓的條件下用蒸汽蒸餾法處理水解液，同時使其濃度保持一個大致穩(wěn)定的值。
本發(fā)明亦涉及實現這方法的蒸汽蒸餾裝置，其中包括一個由塔頭、以接觸部件填充的塔身，和塔釜所組成的蒸餾塔;一個連接上述塔頭的氣泵裝置;一條連接到上述塔身和塔頭之間，用作引入水解液的管;一條連接到塔身和塔釜之間的部分的蒸汽噴射管;一條連接到上述塔釜，用作排出水解液的管，其特征在于該裝置增加了包括連接到上述引入管，用來調節(jié)水解液的溫度的裝置，而所述塔頭的直徑比塔身的直徑大得多。
意外發(fā)現分離出第一和第二種不溶物后，使水解液的濃度保持在相當穩(wěn)定的值的同時，實際上只需進行一個步驟便能從水解液中去除所有的1，3-二氯-丙基-2-醇，與使用常規(guī)方法制備的調味品相比，其氨基酸組分和感官性質大致不變。
下文開始，使用簡寫“DCP”來表示1，3-二氯-丙基-2-醇。正如上文所述，植物蛋白質經濃鹽酸水解后生成的調味品除含有DCP外，亦含其他氯乙醇，特別是3-氯-丙基-1，2-二醇和2，3-二氯-丙基-1-醇?？墒牵@些氯乙醇在調味品中的濃度一般較DCP低。另一方面，已發(fā)現使用本發(fā)明方法去除DCP時，能同時去除其他氯乙醇。因此，測量調味品中的DCP含量已足夠確定調味品中的氯乙醇含量是否超過某一限定。
同樣地，本說明書所用的“去除”一詞是用于如“從調味品中去除DCP”的語句中，表示這物質的大部分已被去除，僅余少量。必須注意，用來測定調味品的DCP含量即在調味品中的DCP濃度的分析方法對結果的再生性有決定性的影響。所以，在本發(fā)明的范圍內，發(fā)展了一個特別可靠的方法，能夠準確測試低于十分之一PPM的含量。下文將在實例前作詳細的說明。
根據本發(fā)明的方法，各種來源的植物蛋白質源均可用作起始物料。例如油子餅、谷蛋白或脫脂豆粉均可使用。
相應地，可用濃鹽酸進行水解。舉例來說，可用4N至8N鹽酸，6N更佳，即鹽酸的濃度約為15-25%(重量)，20%更佳。可在搪瓷槽內進行水解，方法是在70至120℃的溫度下，緩緩攪拌酸中的起始物料數小時，例如6至13小時。在這階段可制得一種含大量所謂腐殖的不溶物的深色水解產物，即本發(fā)明所稱的第一種不溶物?？捎脻饪s堿(最好是干或糊狀的碳酸鈉)中和水解產物至PH值約為5.0-6.0。然后過濾中和后的水解液以去除第一種不溶物。可在第二階段將水解液進行蒸汽蒸餾，或讓水解液靜置后再進行，靜置的時間，由數日至數星期不等，視乎其用途而定，以便分離出慢慢結晶的物質和慢慢聚集的膠體顆粒，即是本發(fā)明所稱的第二種不溶物?？捎眠^濾法分離所述第二種不溶物。除非在分離第一種不溶物后已進行了蒸汽蒸餾，否則最后可在第三階段用蒸汽蒸餾處理水解液，制得一種深色的液體產物，濃度愈高，質量愈好。因此，本方法之上述程序最好以得到濃度由1.250至1.265克/厘米3的水解液為目標。
分離第一和第二種不溶物后，在減壓的條件下用蒸汽蒸餾法處理水解液，同時使水解液的濃度保持在一個基本穩(wěn)定的值上，以去除其中的DCP。已發(fā)現，能保持水解液的感官性質不變的適中溫度以及不會稀釋水解液的工作條件對任何蒸汽蒸餾的步驟是很重量的，這樣才能使蒸汽蒸餾過程發(fā)揮本方法的去除DCP的最大效能。
在溫度為45至70℃，壓力為100至320毫巴的條件下進行蒸汽蒸餾過程較佳，其方法是使一股上升的10至20份重量/小時的蒸汽氣流和一股下降的100份重量/小時水解液流在高5至15米處填充有接觸部件的接觸區(qū)上接觸。已發(fā)現若要避免對水解液的感官性質產生任何改變，蒸餾溫度最好不高于70℃。為了避免不必要的增加用于降低塔內壓力和用于凝縮充滿DCP的蒸汽所消耗的能量，最好使用上述范圍的上限溫度。
上述壓力范圍(100至320毫巴)基本上相當于溫度為45至70°的蒸汽壓力。因此，最好是在水解液和蒸餾蒸汽在上述接觸區(qū)的整個高度均維持熱平衡的條件下進行操作，相對于水，水解液的沸點實際上沒有增加。
水解液和蒸汽接觸的相應用量特別取決于希望得到的水解液中的剩余DCP含量，接觸區(qū)的高度及區(qū)內的有效接觸面。如上所述的水解液量與蒸汽量之間的比例以及接觸區(qū)高度，能使調味品的DCP含量降低約10至100倍，換句話說，這比例能使水解液中的DCP量由1至10ppm降至少于0.2至0.5ppm。由于有一個理想的降低倍數，才可能僅使用最少的蒸汽，因此消耗最少的能源?？梢赃x擇每小時的蒸汽量和接觸的水解液量的絕對值，即流量，以保證DCP的轉移水平達到最佳的水平，在一個相對寬的范圍內，其上限因過分強烈的蒸汽流會挾走相當數量的水解液而受到限制。
至于上述接觸區(qū)內有效的接觸面，愈大愈好、其設計最好能避免形成蒸汽優(yōu)先的通路，同時保持水解液易于流通。所以，為了達到這目的，用接觸部件填滿接觸區(qū)。雖然排列松散的接觸部件如螺旋形物或管段也是適用的，但使用按預定的次序排列的接觸部件較佳，例如穿有小孔的波紋形金屬板，可按槽紋交叉將其一塊塊疊起。使用這些接觸成分，接觸區(qū)的每單位體積可以獲得大至250米2/米3的接觸面。因此把接觸區(qū)的頂部和底部即塔頭和塔釜之間的不可避免的壓差限制到數十毫巴。壓差最好不超過約100毫巴，所以，假如在接觸區(qū)頂部的水解液和蒸汽的溫度是60℃，則接觸區(qū)底部的溫度不超過70℃。
根據本發(fā)明的其中一個較佳實施例，水解液在進行蒸汽蒸餾前的溫度應保持比接觸區(qū)上的水解液高1至5℃。已發(fā)現可以補償因沿接觸區(qū)有少量蒸汽冷凝所引起的水解液的微量稀釋。消除這種冷凝現象很困難，縱使在接觸區(qū)和區(qū)外之間提供了保溫，仍會失去某數量的熱能。
根據本發(fā)明的一個實施方案，可按水解液經過蒸汽蒸餾后的濃度來調節(jié)蒸餾前水解液的溫度，使其濃度保持一個基本上恒定的值。這個實施例是特別針對水解液分離出第二種不溶物后進行上述蒸汽蒸餾的例子。因為在這種情況下，水解液的濃度會改變，特別是隨其靜置的時間而改變。舉例來說，假如，水解液是在裝瓶前從不同的槽收集，而成為適當的混合物，這個實施例使水解液濃度自動調節(jié)至一個指定的值。無論如何，如要在蒸餾前調節(jié)水解液的溫度，此溫度調節(jié)可按水解液在蒸餾后的濃度自動達到指定的值。假若測得的濃度稍低，便將指定溫度稍為提高，使水解液在上述減壓下被蒸發(fā)進行輕微的濃縮。相反地，假如所得的濃度太高，便要將指定溫度稍為降低，使水解液在減壓下被冷凝的蒸汽稍微稀釋。已證實這種調節(jié)方法在實行時特別簡單、安全和有效，尤其是當液體辛辣料的濃度需要滿足零售的嚴格要求時，更為合適。
就實行本發(fā)明的方法的蒸汽蒸餾裝置而論，其構形和特征如上文所述。蒸餾塔是由一個塔頭、一個由接觸部件填充的圓筒形塔身和一個塔釜所構成。最好用保溫套將它包圍以減小塔內的熱量流失到塔外。圓筒形塔身限定了上述的接觸區(qū)，其中可填充排列松散的接觸部件如螺旋形物和管段。使用按預定次序排列的接觸部件更好。
塔頭的直徑比塔身的直徑大得多。因為已證實，塔頭較大，可大大地解決水解液引入塔時產生泡沫的問題。假若塔頭的直徑與塔身的直徑一樣，當把水解液引入以上述降低的壓力占優(yōu)勢的塔中時，因為氣體膨脹及離開水解液所產生的泡沫有上升至塔頭的危險，而從塔流出的蒸汽則有挾帶大量水解液的危險。
因此，在所述裝置的最佳實例中，塔頭是用一條平截頭圓錐體的短管連接到塔身，一個至少有一個氣流孔的筒形膨脹套管同心地排布在緊貼著上述短管的內壁。用來引入水解液的上述管道伸進由上述平截頭錐形短管和膨脹套管所限定的環(huán)形空間中，并且在上述膨脹套管下裝置水解液分布器。這個實施方案是一項改進，同時對解決水解液產生泡沫的問題亦有幫助。所以，不僅使泡沫在升得太高前有足夠的空間消失，而且進入塔內的水解液亦有較大的空間，促進出現于其中的氣體不劇烈地膨脹，產生的泡沫因此減少。膨脹套管至少有一個液流孔，大致脫氣的水解液可以通過該孔流到分配器，以便把水解液均勻分布在遍及圓筒形塔身的整個橫切面的接觸部件中。
所述氣泵裝置用來形成和維持減壓的條件，最好將其頂部連接到所述塔頭，避免吸入存在于引入塔中的水解液的氣體膨脹所形成的泡沫。這套抽吸裝置最好包括一個用來去除空氣的機械泵，如葉片泵，和一個連接入系統(tǒng)的用作冷凝充滿DCP的蒸汽的冷凝器。在一個較好的實施方案中，根據本發(fā)明的設備包括一個調節(jié)減壓的組合裝置，其中包括一個裝在塔頂的壓力計，一個用來調節(jié)補充空氣流的閥(這閥在所述冷凝器之后和所述機械泵之前連接到氣泵裝置)和一個用電力連接到壓力計和閥的電子控制回路。已證實這個組合特別有效，因為其反應時間遠較依靠調節(jié)冷凝器的溫度的組合短。此外，可把一部從冷凝物中去除的設備連接到冷凝器。這部設備可簡單包括一個置于冷凝器和廢水收集器之間的緩沖容器，以便收集從冷凝器流出的冷凝液，并將其過度中和。因為已發(fā)現冷凝液所含的30-50ppm的DCP可用過度中和的方法加以消除，尤其是采用添加氫氧化鈉的方法。
塔釜構成塔的下部，其作用是收集已通過裝滿接觸部件的圓筒形塔身的水解液。將蒸汽噴管連接到塔釜和塔身之間并且可通入一條噴管，以便將解液均勻地噴射在遍及圓筒形塔身的整個橫切面的接觸部件上。將排出水解液的管連接到塔釜，最好是連接到最低的一點。在其中一個較佳的實施方案中，根據本發(fā)明的裝置亦包括一部用來調節(jié)連接到排出管的塔釜內的水解液的液面的裝置。舉例來說，這部裝置可包括一個放置在塔釜內低于蒸氣噴射管的液面檢測器，一個裝在排出管中的流量調節(jié)閥系列和用電力連接檢測器和閥的電子控制回路。
正如上文所述，本發(fā)明的裝置附加了一組連接到輸送水解液進入塔內的管的設備，用來調節(jié)水解液的溫度。這個組合本身可包括一個連接上述引入管和用作循環(huán)載熱液體的輔助回路的熱交換器、一個為載熱液體而設的連接到封閉回路的蒸汽加熱回路，一個控制加熱蒸汽流量的閥、一個裝在熱交換器引入管下流的用來測量水解液的溫度的部件、一個連接上述部件和閥，用來調節(jié)水解液溫度的電子回路?？捎秒娮訙囟瓤刂苹芈钒颜{節(jié)水解液的溫度的組合連接到一個接在排出管上的用來測量水解液的濃度的元件。
在一個優(yōu)選的實施方案中，本發(fā)明的裝置還包括一個調節(jié)水解液的流量的組合，這個組合連接引入管，同時由電子流量控制回路接到一個連接到噴射管，用來調節(jié)蒸汽流量的組合。每一部流量調節(jié)裝置可包括一個流量測量器、一個流量調節(jié)閥和一個連接上述測量器和閥的電子調節(jié)回路。這個電子流量控制回路可為隨水解液的流速改變的蒸汽流速帶來一個預定值。根據水解液在蒸餾前的DCP含量和蒸餾后的可接受剩余含量來調定兩個流速的比例后，可用手動將此維持在兩個流速之間的預定的比例值輸入這控制回路。
下文將敘述為實施本發(fā)明的方法的蒸汽蒸餾設備，了一個優(yōu)選的實施方案。
圖示的裝置包括一個由裝滿接觸部件3的圓筒形塔身2、塔頭4和塔釜5所組成的蒸餾塔1。塔1被保溫套22完全包圍。平截頭錐形短管17把塔頭4連接到塔身2，而塔頭4的直徑比塔身的直徑大，一個包括用冷水冷卻的冷凝器8和一個葉片泵9的氣泵裝置是連接到塔頭的上半部。在所述的實施方案的裝置中，包括一部調節(jié)減壓的組合，這組合包括一個置于塔頭4的頂部的壓力計23、一個用來調節(jié)輔助空氣的流量的電-氣動式閥24(它是處于冷凝器8之后，氣泵之前的)與抽吸裝置相連。一個用電力連接到壓力計23和閥24的電子控制回路25。氣泵9不停泵入某數量的輔助氣體。假若壓力計測得的壓力低于用手動輸入控制回路的預定壓力，控制回路25會使閥24張開至較大的幅度，以增加進入氣泵裝置的輔助空氣，若壓力計測得的壓力高于預定壓力，則剛好相反。此外，冷凝器8和廢水收集器26是由一部去除冷凝液中的DCP的裝置所連接的，該裝置主要包括配備有攪拌器48的緩沖槽27，可在其中過度中和冷凝液。
把圓筒形膨脹套管18同心安置在貼近平截頭錐形短管17上，因此界定了環(huán)形空間20。引入水解液的管7通入環(huán)形空間20，管7是用泵(圖中沒有標出)來引入水解液，其上游至少連接一個水解物缸或貯缸。在膨脹套管18的底部至少裝上一個液流孔19，使水解液從環(huán)形空間20的底部流到分布器21，該分布器位于套管18之下和填滿塔身2的接觸部件之上。
塔釜5是用來收集已通過塔身2的水解液。上游與在壓力下產生飽和蒸汽的裝置(圖中未顯示)相連接的蒸汽噴射管6，在塔釜5與塔身2之間連接到塔上。管6通進位于部件3之下的噴咀28。用來排出水解液的管10連接到塔釜5的最底點。排出泵29與管10串連。在所說明的實施方案中的設備包括一個調節(jié)塔釜中水解液的液面的組合裝置。這個組合包括一個放置在塔釜內噴咀28下面的液面檢測器30、一個與管10串聯的用來調節(jié)除去的水解液流量的電-氣動閥31和一個用電路連接到檢測器30和閥31的電子控制回路32。
裝置還包括一個溫度調節(jié)組合11，其中包括一個熱交換器35，這交換器一端連接到引入水解液的管7，另一端連接到輔助回路33，在泵34的作用下，載熱流體在回路內循環(huán);一個用來加熱載熱流體的回路，其中包括一條蒸汽輸入管36，一個用來調節(jié)蒸汽流的電-氣動閥37，一個把蒸汽注入輔助回路33的噴咀38和一條用來排出冷凝液的裝有過壓閥49的管39，一個放置在交換器35下游的管7上，用來測量水解液溫度的元件40和用電路連接到元件40和閥37的電子控制回路41。所說明的實施方案中的設備還包括電子溫度控制回路15，這回路一端連接到測量水解液的濃度的容器16，這容器與排出管10相連，另一端則與電子控制回路41相連，電子控制回路41會根據排出水解液的濃度自動調定一個預定的溫度。
所說明的實施方案中的設備還包括一個調節(jié)進入塔的水解液流量的組合12和一個調節(jié)噴入塔的蒸汽流量的組合14。上述每一個組合均包括測量器42，43，電-氣動流量調節(jié)閥44，45，用電路連接到測量器42，43和閥44，45的電子控制回路46，47。電子控制回路46是用來調節(jié)水解液流量，使流量達到一個由手動輸入的預定值，并且由電子流量控制回路13連接到電子控制回路47。控制回路13能根據控制回路47的水解液流量自動調定蒸汽流量的預定值。可用手動把兩種流量的比例輸入控制回路13。
以下的例子是用以說明本發(fā)明的方法，除特別注明外，實例所使用的百分率和份數均以重量計算。如上文所述，在這些實例之前事先說明均在本發(fā)明范圍之內的改進了的用以測定水解液、冷凝液和調味品的DCP含量的方法。
DCP含量的測定方法原理方法包括把被分析的成品吸附到塔上、用醚和戊烷的混合物來洗提DCP、用毛細管柱氣相色譜儀進行定量分析和用電子俘獲法測定。
試劑1.洗脫液85份戊烷(以體積計)和15份乙醚之混合液。
2.在洗脫液中含4微克/毫升三氯苯。
3.混合的標準溶液均含0.1微克/毫升三氯苯，但在洗脫液中的DCP含量則分別為0.125，0.25，0.5和1微克/毫升。
4.在蒸餾水中含20%NaCl溶液。
儀器-毛細管柱氣相色譜儀，配有狹縫注射器及用電子俘獲操作的檢測器(用63Ni放射的β-射線對含95份氬和5份甲烷的反應氣體進行電離作用)。
-積分儀和/或記錄儀。
試樣-用20%NaCl溶液(試劑4)稀釋DCP含量假設為高于2ppm的樣本。
洗提法-把20克試樣引入小柱的上半部或含有粒狀填料的直立圓筒。
-讓試樣滲入填料15分鐘。
-然后把3×20毫升的洗脫液(試劑1)注入塔內，在約20分鐘內在柱的末端收集約40毫升洗脫液。
-把1毫升三氯苯溶液(試劑2)加進以上的40毫升洗脫液。
色譜分析法-所使用的色譜柱是熔凝硅石毛細管柱，長50米，直徑為0.2毫米，涂有一層厚0.2微米的聚乙二醇，其聚合程度為20，000。
-使用前24小時，預先將塔的溫度提高至200℃。
-試樣所經歷的加熱程序包括將其保持在115℃十分鐘，然后按30℃/分鐘的速度將其溫度提升至200℃，維持在200℃十二分鐘。
-將注射器加熱至250℃，把狹縫的開口調校至1∶10。
-把注射試樣的體積調校至1.5微升(只有其中的十分之一滲入柱內)-使用在1.4巴的壓力下的氫氣作載氣。
-予先24小時把檢測器加熱到300℃。
-讓氬和甲烷的比例為95∶5的混合物預先通過分子篩來干燥，然后按30毫升/分的量用作反應氣。
-三氯苯的停留時間約為5.9分鐘，DCP的停留時間約8.5分鐘。
結果-比較試樣和標準混合液(試劑3)所得的峰高和或/峰面積。
-與試樣最接近的混合標準液的和DCP及三氯苯相對應的峰高和/或峰面積之間形成了比例。
-試樣的峰亦形成相應的比例。
-兩個比例的商數使試樣的DCP含量得以確定。
方法的局限本方法所能測量的濃度極限約為0.05至0.1ppm(樣本的DCP為0.05-0.1毫克/千克)本方法的去除DCP的百分率為多于90%。
實例1在107℃的條件下，用6N鹽酸水解花生餅13小時。然后用過濾法從中分離出腐殖物質，即第一種不溶物。取得一種DCP含量為6至7ppm的水解液。
水解液是用的裝置進行蒸汽蒸餾，這裝置用電腦控制，完全自動，其中，塔頭的直徑為2米，高度為3米，塔身的直徑為1米，填充的接觸部件高6米，塔的總高度為11.5米。接觸部件是鉆孔的波紋形金屬板，將金屬板沿波紋交叉疊起，接觸面為250米2/米3。
把濃度為1.260克/厘米3，溫度為62℃的水解液以8000千克/小時的流量連續(xù)不斷的引進塔內一星期。在塔頭保持200毫巴的壓力。把1440千克/小時飽和蒸汽(例如在2巴的壓力下)逆流射入塔內。塔釜的溫度是63℃。從塔中去除8000千克/小時的濃度為1.260克/厘米3，DCP含量低于0.1ppm的水解液。此外，加入NaOH，使冷凝液的PH至少增加到11，以去除從冷凝器排出的冷凝液的DCP。
把水解液靜置兩星期，然后把慢慢結晶的物質和慢慢聚合的膠狀顆粒(即是所謂的第二種不溶物)用過濾法分離出來。取得DCP含量低于0.1ppm的深色液體調味品。雖然這種水解液在分離出第一和第二種不溶物后，沒有進行蒸汽蒸餾，但其濃度、氨基酸組分和感官性質與使用同樣方法所取得的調味料沒分別。
實例2在100℃的溫度下，用6N鹽酸水解面筋12小時。用過濾法分離出其中的腐殖物質，即所謂第一種不溶物。取得約含5ppmDCP的水解液。
水解液是用附圖所說明的裝置進行蒸汽蒸餾，這裝置是由電腦控制，完全自動的，其中塔頭的直徑為0.9米，高2米，塔身的直徑為0.4米，使用與例1相同的接觸部件填充塔身至六米高，塔身的總高度為11米。
把2000千克/小時，濃度為1.262克/厘米3，溫度為64℃的水解液連續(xù)不斷的引進塔內。塔頭的壓力維持在200毫巴。把300千克/小時飽和蒸汽(例如，壓力為2巴)逆流射入塔內。塔釜的溫度是63℃。從塔內排出2000千克/小時濃度為1.262克/厘米3，DCP含量低于0.1ppm的水解液。此外，加入NaOH來提高從冷凝器輸出的冷凝液的PH到至少11，以便去除其中的DCP。
使水解液靜置數日，用過濾法分離出第二種不溶物，取得DCP含量低于0.1ppm的深色液體調味品。雖然這種水解液在分離出第一和第二種不溶物后，沒有進行蒸汽蒸餾，但其濃度，氨基酸組分和感官性質與使用同樣方法所取得的調味料沒有分別。
權利要求
1.一種制備調味品的方法，包括用濃鹽酸水解植物蛋白質，然后中和水解液，從中分離出第一種不溶物，靜置后，再分離出第二種不溶物，本方法的特征是，在分離出第一種和第二種不溶物后，在減壓下用蒸汽蒸餾法處理水解液，同時把水解液的濃度維持在穩(wěn)定的值上，以清除其中的1，3-二氯-丙基-2-醇。
2.根據權利要求
1的方法，其特征在于使用蒸汽蒸餾法在溫度為45至70℃和壓力為100-320毫巴的條件下處理水解液，方法是使每小時10-20份(以重量計)的上升的蒸汽流與每小時100份(以重量計)的下降的水解液流在填滿接觸部件，高5-15米的接觸區(qū)內接觸。
3.如權利要求
2所述的方法，其特征在于水解液在蒸餾前的溫度比在接觸區(qū)內的溫度高1至5℃。
4.如權利要求
1所述的方法，其特征在于根據水解液在蒸餾后的濃度調整水解液在蒸餾前的溫度，使水解液的濃度保持穩(wěn)定。
5.如權利要求
1所述的方法，其特征在于水解液的濃度維持在1.250至1.265克/厘米3之間基本上恒定的數值。
6.如權利要求
1所述的方法所使用的蒸汽蒸餾裝置包括一個由塔頭4，填滿接觸部件3的圓筒形塔身2和一個塔釜所組成的蒸餾塔1，一部連接到塔頭的氣泵裝置8、9，一條用來引入水解液和連接到塔頭和塔身之間的管7，一條連接到塔釜和塔身之間的蒸汽噴射管6，一條連接到塔釜，用來排出水解液的管10，其特征在于另外包括一部連接到引入管7，用來調節(jié)水解液溫度的組合11以及其中的塔頭4的直徑顯著地大于塔身2的直徑。
7.如權利要求
6所述的裝置，其特征在于另外包括一部用來調節(jié)水解液流量的組合12，該組合連接到所述引入管7，并且用電路由電子流量控制回路13連接到一部與所述噴射管6相連的用來調節(jié)蒸汽流量的組合14。
8.如權利要求
6的裝置，其特征在于所述的調節(jié)水解液溫度的組合11由電子溫度控制回路15連接到一個和排出管10相連的用來測量水解液濃度的檢測器16。
9.如權利要求
6的裝置，其特征在于所述塔頭4是由一條平截頭錐形短管17連接到塔身2，一個至少有一個液流孔19，同心地貼著上述短管內壁放置的筒形膨脹套管18，用于導入水解液的，通向被上述平截頭錐形短管和上述膨脹套管(18)所限定的環(huán)形空間20的上述管道(7)，及安置于膨脹套管之下的水解液分布器21。
專利摘要
用濃鹽酸水解植物蛋白質，然后中和水解液，從中分離出第一種不溶物，靜置后，從中分離出第二種不溶物。分離出第一種和第二種不溶物后，在減壓下用蒸汽蒸餾法處理水解液，同時保持水解液的濃度大致穩(wěn)定，以去除其中的1，3-二氯-丙基-2-醇。
文檔編號A23J3/32GK86107674SQ86107674
公開日1987年6月10日 申請日期1986年11月25日
發(fā)明者羅蘭·費西, 賈恩卡洛·沃納, 烏爾蘇拉·沃爾芬斯伯格 申請人:雀巢制品公司導出引文BiBTeX, EndNote, RefMan