專利名稱：聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于紡織領(lǐng)域，涉及一種聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法。
背景技術(shù)：
非織造布按加工方法可分為干法、濕法和聚合物擠出法。其中，聚合物擠出法是發(fā)展速度最快、最有發(fā)展?jié)摿Φ囊环N非織造布加工方法。聚合物擠出法主要包括熔噴法和紡粘法兩種。纖維直徑是衡量聚合物擠出法非織造布產(chǎn)品質(zhì)量最重要的參數(shù)之一，在紡織行業(yè)和有關(guān)應(yīng)用領(lǐng)域都受到極大的關(guān)注。由于一直沒有建立聚合物擠出法非織造布纖維直徑的預(yù)測方法，因此，生產(chǎn)中只能依靠經(jīng)驗(yàn)推測非織造布纖維直徑。當(dāng)原料或加工條件發(fā)生變化時(shí)，靠經(jīng)驗(yàn)推測出來的結(jié)果往往與實(shí)際情況差異很大，這時(shí)必須進(jìn)行探索性試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果對工藝與設(shè)備進(jìn)行調(diào)整，然后再進(jìn)行試驗(yàn)，循環(huán)往復(fù)直到試驗(yàn)結(jié)果達(dá)到要求。這種方式將顯著增加物料、人力、能源的消耗，使成本明顯提高，并且還耗費(fèi)了大量時(shí)間。

發(fā)明內(nèi)容
綜上所述，如何科學(xué)、有效地預(yù)測聚合物擠出法非織造布纖維直徑乃是本發(fā)明所要解決的的技術(shù)問題。為此，本發(fā)明的目的在于提供一種聚合物擠出法非織造布纖維直徑的預(yù)測方法。有了這種方法，就可以根據(jù)原料、工藝和設(shè)備有關(guān)參數(shù)科學(xué)地預(yù)測聚合物擠出法非織造布的纖維直徑。利用這種方法，可以對工藝與設(shè)備及原料進(jìn)行綜合協(xié)調(diào)，通過計(jì)算機(jī)仿真試驗(yàn)得到較優(yōu)的組合，從而能夠大大減少探索性試驗(yàn)的數(shù)量，顯著減少物料、人力、能源的消耗。利用這種方法，還可以根據(jù)原料特性對非織造工藝與設(shè)備進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，從而進(jìn)一步提高聚合物擠出法非織造布的產(chǎn)品質(zhì)量。
本發(fā)明是通過如下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的一種聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，包括如下步驟(1)獲取原料、設(shè)備和工藝有關(guān)參數(shù)利用本方法預(yù)測纖維直徑，必須獲取以下參數(shù)a.原料方面原料類型(如聚丙烯、聚酯等)，原料的密度、定壓比熱、剪切粘度和冪率指數(shù)；b.設(shè)備方面對于熔噴非織造布，需了解噴頭有關(guān)參數(shù)，例如氣流夾角、槽口寬度、頭端寬度；對于紡粘非織造布，需了解拉伸管道有關(guān)參數(shù)，例如縮擴(kuò)角度、管道寬度、管道長度；c.工藝方面聚合物流量、聚合物初始溫度、氣流初始速度、氣流初始溫度，(2)利用噴射流場理論模型計(jì)算氣流速度分布和溫度分布利用發(fā)明的噴射流場理論模型，根據(jù)有關(guān)設(shè)備參數(shù)和工藝參數(shù)設(shè)置邊界條件，采用有限差分法計(jì)算出氣流速度分布和溫度分布；噴射流場理論模型包括控制方程和邊界條件兩部分。
a.噴射流場理論模型的控制方程噴射流場理論模型控制方程的統(tǒng)一形式為(1)∂∂x(ρuφ)+∂∂y(ρvφ)=∂∂x(Γφ∂φ∂x)+∂∂y(Γφ∂φ∂y)+Sφ]]>式(1)中φ表示因變量，可以是速度、溫度、紊流動(dòng)能和紊流動(dòng)能耗散率等，u為x方向的氣流速度，v為y方向的氣流速度，Γφ和Sφ分別表示對應(yīng)于φ的擴(kuò)散系數(shù)和源項(xiàng)。φ代表不同因變量時(shí)，對應(yīng)的各控制方程中擴(kuò)散系數(shù)Γφ和源項(xiàng)Sφ的表達(dá)式如表1所示。
表1控制方程擴(kuò)散系數(shù)和源項(xiàng)的表達(dá)式 表1中各參數(shù)的物理含義為
ρa(bǔ)——?dú)怏w密度；υ——運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)；υt——紊流粘性系數(shù)；p——?dú)怏w壓力；θ——?dú)饬鳒囟龋沪萢m——環(huán)境流體溫度；g——重力加速度；σt——紊流Prandtl數(shù)；k——紊流動(dòng)能；σk——紊流動(dòng)能Prandtl數(shù)；ε——紊流動(dòng)能耗散率；σε——紊流動(dòng)能耗散率Prandtl數(shù)；Cμ，Cε1，Cε2——k-ε紊流模型中的常數(shù)。
Pk=(υ+υt)[2(∂u∂x)2+2(∂v∂y)2+(∂u∂y+∂v∂x)2]]]>b.噴射流場理論模型的邊界條件對于熔噴噴射流場，邊界條件的設(shè)置共有四種邊界，即入口邊界、固壁邊界、下游出口邊界和兩側(cè)出口邊界入口邊界為u＝u0v＝v0θ＝θ0k=0.06(u02+v02)]]>ϵ=0.06u03+v03e]]>式中，u0為x方向的氣流初始速度，v0為y方向的氣流初始速度，θ0為氣流初始溫度，e為槽口寬度。。
固壁邊界為u＝0 v＝0∂θ∂x=0]]>k＝0 ε＝0下游出口邊界3為∂u∂x=∂θ∂x=∂k∂x=∂ϵ∂x=0]]>v＝0兩側(cè)出口邊界4為∂v∂y=∂θ∂y=∂k∂y=∂ϵ∂y=0]]>u＝0對于紡粘噴射流場，邊界條件的設(shè)置共有三種邊界，即入口邊界、固壁邊界和出口邊界。
入口邊界為u＝0 v＝v0θ＝θ0k=0.06v02]]>ϵ=0.06v03e]]>
式中，u0為x方向的氣流初始速度，v0為y方向的氣流初始速度，θ0為氣流初始溫度，e為入口寬度。
固壁邊界為u＝0 v＝0∂θ∂y=0]]>k＝0 ε＝0出口邊界為∂u∂x=∂θ∂x=∂k∂x=∂ϵ∂x=0]]>v＝0采用有限差分法對噴射流場理論模型進(jìn)行數(shù)值求解。采用混合差分格式和原始變量法進(jìn)行求解。在控制方程的離散化過程中引入了交錯(cuò)網(wǎng)格和SIMPLE算法。應(yīng)用TDMA方法求解代數(shù)方程；(3)利用聚合物拉伸理論模型計(jì)算纖維直徑利用本發(fā)明的聚合物拉伸理論模型，代入有關(guān)原料性能、工藝參數(shù)及步驟(2)計(jì)算出的氣流速度分布和溫度分布，采用數(shù)值方法計(jì)算出纖維直徑。
聚合物拉伸理論模型為(2)dDdx=-12(π4)1-1mρG(Fr3η)1mD3-2m]]>(3)dθpdx=πDhCPG(θ-θp)]]>(4)dFrdx=π2DCfρa(u-4GπρD2)2-8G2πρD3dDdx-π4D2ρg]]>式中各參數(shù)的物理含義為D——絲條直徑；m——冪律指數(shù)。
ρ——聚合物密度；G——聚合物流量；Fr——流變力；η——剪切粘度；θp——聚合物溫度；h——傳熱系數(shù)；CP——聚合物定壓比熱；Cf——?dú)饬骼炝ο禂?shù)。
聚合物拉伸理論模型的初始條件為
x＝0 D＝D0x＝0 θp＝θp0x＝0 Fr＝Fr0采用四階Runge-Kutta法對聚合物拉伸理論模型進(jìn)行數(shù)值求解。
初始條件中的流變力初值Fr0既無法測量，也無法精確給出，本發(fā)明采用自主設(shè)計(jì)的一種試差方法，即先估計(jì)一個(gè)Fr0，將它用于迭代計(jì)算，當(dāng)算到作用在絲條固化部分的重力和氣流拉伸力的和等于該點(diǎn)流變力時(shí)，考察該點(diǎn)前后的絲條直徑是否發(fā)生變化，若無變化，則該點(diǎn)即為本次計(jì)算條件下的“固化點(diǎn)”，此Fr0也就是本此計(jì)算所需要的流變力初值；若有變化，則調(diào)整流變力的初值，繼續(xù)計(jì)算直到找到“固化點(diǎn)”為止。
聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法是通過對噴射流場理論模型和聚合物拉伸理論模型進(jìn)行數(shù)值求解實(shí)現(xiàn)的。
噴射流場氣流速度分布和溫度分布不是通過實(shí)驗(yàn)測量得到的，而是通過對噴射流場建立理論模型并對該模型進(jìn)行數(shù)值求解得到的。
噴射流場理論模型是利用有限差分法進(jìn)行數(shù)值求解的。
噴射流場理論模型是采用混合差分格式和原始變量法進(jìn)行數(shù)值求解的。
噴射流場理論模型的控制方程的離散化過程中引入了交錯(cuò)網(wǎng)格和SIMPLE算法。
噴射流場理論模型控制方程離散化后得到的代數(shù)方程是采用TDMA方法求解的。
噴射流場理論模型有關(guān)常數(shù)的取值范圍為Cμ＝0.09，Cε1＝1.44，Cε2＝1.92，σk＝1.0，σε＝1.3，σt＝0.85。
聚合物拉伸理論模型可以計(jì)算出纖維直徑。
聚合物拉伸理論模型中的氣流速度和氣流溫度均通過對噴射流場理論模型進(jìn)行數(shù)值求解得到。
聚合物拉伸理論模型是利用四階Runge-Kutta法進(jìn)行數(shù)值求解的。
聚合物拉伸理論模型中聚合物密度和定壓比熱與聚合物溫度的關(guān)系由下列式子確定原料為聚丙烯(5)ρ=11.145+0.000903·θp]]>CP＝0.3669+0.00242·θp
原料為聚對苯二甲酸乙二酯(6)ρ＝1.35-0.0001·θpCP＝0.3+0.006·θp原料為聚酰胺66(7)ρ=10.891+0.000486·θp]]>CP＝0.33+0.0014·θp聚合物拉伸理論模型初始條件中的流變力初值Fr0采用本發(fā)明自主設(shè)計(jì)的一種試差方法確定。
本發(fā)明的有益效果是本發(fā)明解決了科學(xué)、有效地預(yù)測聚合物擠出法非織造布纖維直徑的問題。(1)利用本發(fā)明，可以在已知原料情況和有關(guān)工藝和設(shè)備參數(shù)的基礎(chǔ)下，對非織造布的纖維直徑進(jìn)行預(yù)測，與實(shí)際生產(chǎn)的非織造布的纖維直徑進(jìn)行比較后，就可以對當(dāng)前的生產(chǎn)進(jìn)行狀態(tài)評(píng)價(jià)。(2)利用本發(fā)明，可以對非織造工藝與設(shè)備及原料進(jìn)行綜合協(xié)調(diào)，通過計(jì)算機(jī)仿真試驗(yàn)得到較優(yōu)的組合，用以指導(dǎo)生產(chǎn)實(shí)際，使最終產(chǎn)品的纖維直徑達(dá)到期望水平，從而能夠大大減少探索性試驗(yàn)的數(shù)量，顯著減少物料、人力、能源的消耗。(3)利用本發(fā)明，可以根據(jù)原料特性對非織造工藝與設(shè)備進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，從而進(jìn)一步提高聚合物擠出法非織造布的產(chǎn)品質(zhì)量。


圖1是本發(fā)明中的熔噴噴射流場邊界示意圖。
圖2是本發(fā)明中的紡粘噴射流場邊界示意圖。
具體實(shí)施例方式
下面結(jié)合圖1和圖2對具體實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)闡述，圖1中，1為入口邊界，2為固壁邊界，3為下游出口邊界，4為兩側(cè)出口邊界。x表示平行于噴絲孔軸線方向，y表示垂直于噴絲孔軸線方向。圖2中，11為入口邊界，12為固壁邊界，13為出口邊界。x表示平行于噴管軸線方向，y表示垂直于噴管軸線方向。
利用本發(fā)明聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法對六種聚合物擠出法非織造布進(jìn)行纖維直徑預(yù)測，按照本發(fā)明中的步驟依次進(jìn)行。
(1)獲取原料、設(shè)備和工藝有關(guān)參數(shù)原料為聚丙烯，其密度和定壓比熱采用本發(fā)明的式(5)，其冪律指數(shù)m為0.78，其剪切粘度由下式確定
(8)η=6.38×10-15Mn3.55exp[-8.86(θp-180)θp-78.4]]]>式中，Mn為數(shù)均分子量。
設(shè)備為熔噴噴嘴，有關(guān)參數(shù)為氣流夾角為60°，槽口寬度為0.2mm，頭端寬度為0.5mm，噴絲孔直徑為0.3mm。
六種非織造布的工藝參數(shù)各有不同，具體情況見表2。
(2)利用噴射流場理論模型計(jì)算氣流速度分布和溫度分布利用本發(fā)明的噴射流場理論模型，根據(jù)有關(guān)設(shè)備參數(shù)和工藝參數(shù)按照附圖1設(shè)置邊界條件，采用有限差分法計(jì)算出氣流速度分布和溫度分布。
(3)利用聚合物拉伸理論模型計(jì)算纖維直徑利用本發(fā)明的聚合物拉伸理論模型，代入步驟(1)中有關(guān)原料性能、工藝參數(shù)及步驟(2)計(jì)算出的氣流速度分布和溫度分布，采用四階Runge-Kutta法計(jì)算出纖維直徑。
利用圖像分析方法對六種非織造布的纖維直徑進(jìn)行了測量，測量結(jié)果和本發(fā)明的預(yù)測結(jié)果見表2。
表2工藝參數(shù)的變化情況和纖維直徑的測量值與預(yù)測值

表2中有關(guān)結(jié)果的比較說明如下纖維直徑預(yù)測誤差計(jì)算公式為
由表2可見，對于這六種非織造布，纖維直徑預(yù)測值與測量值吻合得相當(dāng)好，纖維直徑預(yù)測誤差最大不超過20％(試樣4)，最小僅為6.83％，平均預(yù)測誤差不超過13％。以上結(jié)果說明，本發(fā)明能夠科學(xué)、有效地預(yù)測聚合物擠出法非織造布的纖維直徑，在提高非織造布產(chǎn)品質(zhì)量和優(yōu)化非織造工藝與設(shè)備方面有廣闊的應(yīng)用前景。
權(quán)利要求
1.一種聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，包括如下步驟(1)獲取原料、設(shè)備和工藝有關(guān)參數(shù)，預(yù)測纖維直徑的參數(shù)是a.原料方面包括原料類型，原料的密度、定壓比熱、剪切粘度和冪率指數(shù)；b.設(shè)備方面對于熔噴非織造布，需了解噴頭有關(guān)參數(shù)，例如氣流夾角、槽口寬度、頭端寬度、噴絲孔直徑；對于紡粘非織造布，需了解拉伸管道有關(guān)參數(shù)，例如縮擴(kuò)角度、管道寬度、管道長度、噴絲孔直徑；c.工藝方面需要了解的參數(shù)是聚合物流量、聚合物初始溫度、氣流初始速度、氣流初始溫度；(2)利用噴射流場理論模型計(jì)算氣流速度分布和溫度分布根據(jù)步驟(1)中有關(guān)設(shè)備參數(shù)和工藝參數(shù)設(shè)置邊界條件，采用有限差分法計(jì)算出氣流速度分布和溫度分布；(3)利用聚合物拉伸理論模型計(jì)算纖維直徑對聚合物拉伸理論模型，代入步驟(1)中有關(guān)原料性能、工藝參數(shù)及步驟(2)中計(jì)算出的氣流速度分布和溫度分布，采用數(shù)值方法計(jì)算出纖維直徑。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，步驟(1)中所述的噴射流場理論模型包括控制方程和邊界條件兩部分a.噴射流場理論模型的控制方程噴射流場理論模型控制方程的統(tǒng)一形式為∂∂x(ρuφ)+∂∂y(ρvφ)=∂∂x(Γφ∂φ∂x)+∂∂y(Γφ∂φ∂y)+Sφ---(1)]]>式(1)中φ表示因變量，可以是速度、溫度、紊流動(dòng)能和紊流動(dòng)能耗散率等，u為x方向的氣流速度，v為y方向的氣流速度，Гφ和Sφ分別表示對應(yīng)于φ的擴(kuò)散系數(shù)和源項(xiàng)。φ代表不同因變量時(shí)，對應(yīng)的各控制方程中擴(kuò)散系數(shù)Гφ和源項(xiàng)Sφ的表達(dá)式如表1所示。表1控制方程擴(kuò)散系數(shù)和源項(xiàng)的表達(dá)式 表1中各參數(shù)的物理含義為ρa(bǔ)——?dú)怏w密度；υ——運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)；υt——紊流粘性系數(shù)；p——?dú)怏w壓力；θ——?dú)饬鳒囟龋沪萢m——環(huán)境流體溫度；g——重力加速度；σt——紊流Prandtl數(shù)；k——紊流動(dòng)能；σk——紊流動(dòng)能Prandtl數(shù)；ε——紊流動(dòng)能耗散率；σε——紊流動(dòng)能耗散率Prandtl數(shù)；Cμ，Cε1，Cε2——k-ε紊流模型中的常數(shù)。Pk=(υ+υt)[2(∂u∂x)2+2(∂v∂y)2+(∂u∂y+∂v∂x)2]]]>b.噴射流場理論模型的邊界條件對于熔噴噴射流場，邊界條件的設(shè)置共有四種邊界，包括入口邊界1、固壁邊界2、下游出口邊界(3)和兩側(cè)出口邊界(4)，入口邊界(1)為u＝u0v＝v0θ＝θ0k=0.06(u06+v02)]]>ϵ=0.06u03+v03e]]>式中，u0為x方向的氣流初始速度，v0為y方向的氣流初始速度，θ0為氣流初始溫度，e為槽口寬度；固壁邊界(2)為u＝0v＝0∂θ∂x=0]]>k＝0ε＝0下游出口邊界(3)為∂u∂x=∂θ∂x=∂k∂x=∂ϵ∂x=0]]>v＝0兩側(cè)出口邊界4為∂v∂y=∂θ∂y=∂k∂y=∂ϵ∂y=0]]>u＝0對于紡粘噴射流場，邊界條件的設(shè)置共有四種邊界，包括入口邊界(11)、固壁邊界(12)和出口邊界(13)。入口邊(11)為u＝0v＝v0θ＝θ0k=0.06v02ϵ=0.06v03e]]>式中，u0為x方向的氣流初始速度，v0為y方向的氣流初始速度，θ0為氣流初始溫度，e為入口寬度。固壁邊界(12)為u＝0v＝0∂θ∂y=0]]>k＝0ε＝0出口邊界(13)為∂u∂x=∂θ∂x=∂k∂x=∂ϵ∂x=0]]>v＝0
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的噴射流場氣流速度分布和溫度分布不是通過實(shí)驗(yàn)測量得到的，而是通過對噴射流場建立理論模型并對該模型進(jìn)行數(shù)值求解得到。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的噴射流場理論模型是利用有限差分法進(jìn)行數(shù)值求解的。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的噴射流場理論模型是采用混合差分格式和原始變量法進(jìn)行數(shù)值求解。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的噴射流場理論模型的控制方程的離散化過程中引入了交錯(cuò)網(wǎng)格和SIMPLE算法。
7.根據(jù)權(quán)利要求2所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的噴射流場理論模型控制方程離散化后得到的代數(shù)方程是采用TDMA方法求解的。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的噴射流場理論模型有關(guān)常數(shù)的取值范圍為Cμ＝0.09，Cε1＝1.44，Cε2＝1.92，σk＝1.0，σε＝1.3，δt＝0.85。
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的聚合物拉伸理論模型為dDdx=-12(π4)1-1mρG(Fr3η)1mD3-2m---(2)]]>dθpdx=πDhCPG(θ-θp)---(3)]]>dFrdx=π2DCfρa(u-4GπρD2)2-8G2πρD3dDdx-π4D2ρg---(4)]]>式中各參數(shù)的物理含義為D——絲條直徑；m——冪律指數(shù)。ρ——聚合物密度；G——聚合物流量；Fr——流變力；η——剪切粘度；θp——聚合物溫度；h——傳熱系數(shù)；CP——聚合物定壓比熱；Cf——?dú)饬骼炝ο禂?shù)。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的聚合物拉伸理論模型中的氣流速度和氣流溫度均通過對噴射流場理論模型進(jìn)行數(shù)值求解得到。
11.根據(jù)權(quán)利要求9所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的聚合物拉伸理論模型是利用四階Runge-Kutta法進(jìn)行數(shù)值求解的。
12.根據(jù)權(quán)利要求9所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的聚合物拉伸理論模型中聚合物密度和定壓比熱與聚合物溫度的關(guān)系由下列式子確定原料為聚丙烯ρ=11.145+0.000903·θp]]>CP＝0.3669+0.00242·θp(5)原料為聚對苯二甲酸乙二酯ρ＝1.35-0.0001·θpCP＝0.3+0.006·θp(6)原料為聚酰胺66ρ=10.891+0.000486·θp]]>CP＝0.33+0.0014·θp(7)
13.根據(jù)權(quán)利要求9所述的聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，其特征在于，所述的聚合物拉伸理論模型的初始條件為x＝0D＝D0；x＝0θp＝θp0；x＝0Fr＝Fr0；系由一種聚合物拉伸理論模型流變力初值Fr0試差方法確定。
14.一種聚合物拉伸理論模型初始條件中的流變力初值Fr0試差方法，其步驟是先估計(jì)一個(gè)Fr0，將它用于迭代計(jì)算，當(dāng)算到作用在絲條固化部分的重力和氣流拉伸力的和等于該點(diǎn)流變力時(shí)，考察該點(diǎn)前后的絲條直徑是否發(fā)生變化，若無變化，則該點(diǎn)即為本次計(jì)算條件下的“固化點(diǎn)”，此Fr0也就是本此計(jì)算所需要的流變力初值；若有變化，則調(diào)整流變力的初值，繼續(xù)計(jì)算直到找到“固化點(diǎn)”為止。
全文摘要
一種聚合物擠出法非織造布纖維直徑預(yù)測方法，包括如下步驟(1)獲取原料、設(shè)備和工藝有關(guān)參數(shù)；(2)利用噴射流場理論模型計(jì)算氣流速度分布和溫度分布；(3)利用聚合物拉伸理論模型計(jì)算纖維直徑。本發(fā)明可以由原料性能、設(shè)備參數(shù)和工藝參數(shù)來預(yù)測聚合物擠出法非織造布的纖維直徑，提高了非織造布產(chǎn)品質(zhì)量和優(yōu)化了非織造工藝與設(shè)備。
文檔編號(hào)D04H3/00GK1959683SQ20061011708
公開日2007年5月9日 申請日期2006年10月13日 優(yōu)先權(quán)日2006年10月13日
發(fā)明者陳廷, 李立輕, 陳霞 申請人:東華大學(xué)