專利名稱：流體噴射式織布機(jī)的緯紗進(jìn)給裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及流體噴射式織布機(jī)的綿紗進(jìn)給裝置，尤其涉及設(shè)在比主噴嘴還 靠綽紗路徑的上游側(cè)的位置并在至少 一個(gè)輥旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的 一對(duì)輥之間夾持并輸出絆紗，并且上述輥以900m/min以上的圓周速度旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的綿紗進(jìn)給裝置。
技術(shù)背景作為上述綿紗進(jìn)給裝置，例如有專利文獻(xiàn)1及2所記載的裝置。專利文獻(xiàn) 1 (曰本特開昭63 -21955號(hào)公報(bào))所記載的綿紗進(jìn)給裝置是構(gòu)成綿紗測(cè)長(zhǎng)貯 存裝置的一部分的裝置，由設(shè)在綿紗測(cè)長(zhǎng)貯存裝置的旋轉(zhuǎn)導(dǎo)紗器的紗路徑上游 側(cè)上的一對(duì)輥構(gòu)成。另外，專利文獻(xiàn)2 (日本特開平6-248539號(hào)公報(bào))所記 載的絆紗進(jìn)給裝置是用于輔助進(jìn)行通過主噴嘴的入綿的裝置，配置在主噴嘴的 綿紗路徑上游側(cè)。上述專利文獻(xiàn)1及2記載的緯紗進(jìn)給裝置都將一對(duì)輥?zhàn)鳛橹饕Y(jié)構(gòu)，該一 對(duì)輥中的一個(gè)輥(驅(qū)動(dòng)輥)被旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，另一個(gè)輥(從動(dòng)輥)處于被驅(qū)動(dòng)輥壓 接的狀態(tài)而進(jìn)行從動(dòng)旋轉(zhuǎn)。而且，上述一對(duì)輥在兩輥之間夾持緯紗將其輸出， 為了在織布機(jī)的每一次旋轉(zhuǎn)時(shí)輸出一次的入綿長(zhǎng)度的綿紗，以與此對(duì)應(yīng)的圓周 速度連續(xù)地旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。一般在如上所述的綿紗進(jìn)給裝置中，為了防止在兩輥之間的綽紗的滑動(dòng)， 至少一個(gè)輥的外周面被橡膠系的軟質(zhì)材料(在專利文獻(xiàn)2中舉例說明了聚氨酯 橡膠(軟質(zhì)橡膠))包覆。即，形成為將由軟質(zhì)材料構(gòu)成的環(huán)狀的包覆部件粘 合在輥(輪)的周面上的結(jié)構(gòu)。而且，考慮到成本方面等，織布機(jī)中的緯紗進(jìn) 給裝置的上述輥， 一般以鐵系材料(鐵合金、鑄鐵等)作為原材料來形成除了 采用上述軟質(zhì)材料的包覆部分以外的部分(輥輪)。另外，如上所述的綿紗進(jìn)給裝置中的輥一般外周直徑為70mm左右。而且， 在以800rpm運(yùn)轉(zhuǎn)紡織寬度(通過寬度)為190cm (入綿長(zhǎng)度200cm)的織布 機(jī)的場(chǎng)合，上述輥以圓周速度為大致1600m/min的高速進(jìn)行旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。若以上述輥的外周直徑為70mm進(jìn)行換算，則這就是超過轉(zhuǎn)數(shù)7000rpm的高速旋 轉(zhuǎn)。而且，織布機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)較低也以600rpm運(yùn)轉(zhuǎn)，寬度較窄也有150cm (入綿長(zhǎng) 度—160cm )。因此，上述輥至少以900m/min的圓周速度進(jìn)行旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。可是，在現(xiàn)有的上述綿紗進(jìn)給裝置中，頻繁發(fā)生在織布機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)中輥損壞 的問題。具體來講，發(fā)生由上述軟質(zhì)材料構(gòu)成的包覆部件從輥輪脫落的現(xiàn)象(脫 離現(xiàn)象)，這種脫離現(xiàn)象在時(shí)間短的情況下數(shù)小時(shí)發(fā)生一次，在時(shí)間長(zhǎng)的情況 下也數(shù)日發(fā)生一次。因此，必須頻繁更換安裝了上述包覆部件的輥，織布機(jī)的以往，認(rèn)為上述問題的發(fā)生原因是用于將上述包覆部件粘合在輥輪上的粘 合劑(粘接劑等)或兩者的粘合面，對(duì)它們嘗試了各種變更，但是上述問題一 點(diǎn)也未得到改善。對(duì)此，本發(fā)明者們?cè)趯?duì)上述問題的發(fā)生反復(fù)進(jìn)行專心研究的 結(jié)果，查清其原因是在上述包覆部件上產(chǎn)生的熱。詳細(xì)說明如下。首先，作為如上所述的產(chǎn)生熱的原因，由于在使一對(duì)輥壓接的狀態(tài)下如上 所述以極高的速度進(jìn)行旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，因此在其壓接部發(fā)生兩輥之間的相對(duì)滑動(dòng)和 輥與煒紗之間的滑動(dòng)，由該滑動(dòng)所引起的摩擦而產(chǎn)生熱。而且，伴隨著輥的旋 轉(zhuǎn)，包覆部件反復(fù)進(jìn)行在壓摔部變形然后恢復(fù)的狀態(tài)，所以由此也在輥(包覆 部件)的壓接部產(chǎn)生高熱。而且，在該壓接部所產(chǎn)生的熱傳遞到包覆部件的內(nèi) 部而處于在該內(nèi)部蓄熱的狀態(tài)，處于包覆部件整體具有高熱的狀態(tài)。其結(jié)果， 粘合了輥輪和包覆部件的粘合劑熔化而失去粘接功能，導(dǎo)致伴隨著上述高速旋轉(zhuǎn)使得包覆部件從輥輪脫離的現(xiàn)象。尤其，作為綷紗進(jìn)給裝置中的輥的包覆部件的原材料一般所使用的橡膠系材料(聚氛酯橡膠等)，在防止與緯紗的相對(duì)滑動(dòng)方面和耐磨性上非常優(yōu)良，但是另一方面蓄熱性高且耐熱性能差，因此容易發(fā)生上述問題。發(fā)明內(nèi)容因此，本發(fā)明的課題涉及用于流體噴射式織布機(jī)的緯紗進(jìn)給裝置，提供一 種長(zhǎng)期保持穩(wěn)定的工作狀態(tài)的緯紗進(jìn)給裝置。本發(fā)明是用于流體噴射式織布機(jī)的緯紗進(jìn)給裝置，所作為前提的緯紗進(jìn)給 裝置設(shè)在比主噴嘴還靠緯紗路徑的上游側(cè)的位置，將至少一個(gè)輥旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的一 對(duì)輥?zhàn)鳛橹饕Y(jié)構(gòu)，并且上述輥以900m/min以上的圓周速度旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，從而5用兩輥之間夾持綿紗將其輸出。并且，為了解決上述課題，本發(fā)明的綿紗進(jìn)給裝置的特征在于， 一對(duì)輥的 至少 一個(gè)輥由金屬制的輥輪和用軟質(zhì)材料形成并粘合在輥輪的外周面上的包 覆部件構(gòu)成，而且，輥輪以熱導(dǎo)率比鐵還高的機(jī)械零件材料作為原材料來形成。在這里，上述所說的"鐵"是所謂純鐵，其導(dǎo)熱率雖然#4居測(cè)定方法有一些誤差但大致為80W/mk。而且， 一般作為機(jī)械零件材料的原材料使用的鐵， 其大部分是鐵合金(鋼材)或鑄鐵。對(duì)于該鐵合金及鑄鐵，雖然根據(jù)其含有物 和組成等而不同，但是其熱導(dǎo)率與純鐵大致同等，或者比純鐵還低。于是，在 本發(fā)明中，作為這些鐵系材料(包括純鐵、鐵合金(鋼材)、鑄鐵)的代表舉 出熱導(dǎo)率已知的純鐵(鐵)，將緯紗進(jìn)給裝置中的輥輪的特征表示成"以熱導(dǎo) 率比鐵還高的機(jī)械零件材料作為原材料來形成"。因此，對(duì)于該特征，也可以 換句話說，以熱導(dǎo)率比鐵系材料還高的機(jī)械零件材料作為原材料來形成。另外，上述所說的"機(jī)械零件材料"是指，為了形成機(jī)械裝置的零件而一 般所使用的原材料，可以比較廉價(jià)地取得，例如除了上述鐵系材料之外，還有 鋁系材料、銅系材料、陶瓷系材料等。作為金屬材料雖然還存在銀和鈦(鈦合 金)等，但是銀和鈦價(jià)格高而不適合作為一般的機(jī)械零件材料。即，本發(fā)明所 說的機(jī)械零件材料是排除了這種高價(jià)的金屬材料的材料。附帶說明一下，雖然 純銀的熱導(dǎo)率比鐵系材料和鋁系材料還高，但是鈦的熱導(dǎo)率比起鐵系材料非常 低。如上所述，在一般的機(jī)械零件材料中，作為熱導(dǎo)率比鐵系材料高的機(jī)械零件材料有代表性的是鋁系材料(尤其是鋁合金)。因此，在本發(fā)明中，上述輥 輪以具有與鋁系材料同等以上的熱導(dǎo)率的機(jī)械零件材料作為原材料形成也可以，用鋁系材料形成也可以。另夕卜，在本發(fā)明中，輥的包覆部件最好將其紗夾持面的寬度形成為比與輥 輪的接合面的寬度還小，更具體地說，最好使紗夾持面的寬度為與輥輪的接合 面的寬度的90%以下。而且，上述包覆部件最好形成為其厚度t與輥的外周直 徑D的關(guān)系為D/t > 16，并且最好以2mm《t《4mm的范圍形成。還有，在本發(fā)明中，輥輪具有散熱用凸片也可以，而且，輥輪在其外周面 上具有設(shè)定成2個(gè)以上的不同的直徑的多個(gè)外周面部，并且包覆部件在上述多個(gè)外周面部的至少 一個(gè)及與上述外周面部不同的面與上述輥輪接觸也可以。 本發(fā)明具有以下效果。根據(jù)本發(fā)明的紼紗進(jìn)給裝置，對(duì)于用于夾持并輸出緯紗的 一對(duì)輥中的安裝 有包覆部件的一方或雙方的輥，由于其輪部(輥輪)以熱導(dǎo)率比以往所使用的 鐵系材料還高的機(jī)械零件材料作為原材料形成，因此在輥的壓接部產(chǎn)生并傳遞 到包覆部件的內(nèi)部的熱，不會(huì)蓄在其內(nèi)部而迅速傳遞到輥輪一側(cè)。由此，防止 了在內(nèi)部蓄熱而使包覆部件處于高溫狀態(tài)的情況，盡可能地防止發(fā)生包覆部件 從輥輪脫離的現(xiàn)象，能夠提高綿紗進(jìn)給裝置中的輥的耐久性(長(zhǎng)使用壽命化)。 而且，由于輥輪與包覆部件比較散熱效果高，因此不會(huì)達(dá)到對(duì)與包覆部件的粘 接狀態(tài)帶來影響的程度的高溫狀態(tài)。另外，從包覆部件向輥輪的熱傳遞，其接觸面積越大就越有效地進(jìn)行，因 此包覆部件與輥輪的接合面的寬度大的比較好。另一方面，在輥的壓接部(紗 夾持面)產(chǎn)生的熱量，在兩者的接觸面積大時(shí)更大。于是，包覆部件并不是形 成為與輥輪的接合面的寬度和紗夾持面的寬度大致相等，而是形成為紗夾持面的寬度比上述接合面還小，更好是紗夾持面的寬度為上述接合面的寬度的90 %以下，從而能夠使輥使用壽命更長(zhǎng)。而且，通過將包覆部件的厚度t形成為較薄，以滿足與輥的外周直徑D的 關(guān)系的D/t > 16或者包含在2mm《t《4mm的范圍內(nèi)，從而能夠進(jìn)一步減小蓄 在包覆部件內(nèi)部的熱量，與厚度厚的相比進(jìn)一步能夠?qū)崿F(xiàn)長(zhǎng)使用壽命化。還有，通過在輥輪上形成散熱用的凸片，提高輥輪的散熱效果，因此隨之 從包覆部件向輥輪的熱導(dǎo)率提高，進(jìn)一步減小蓄在包覆部件內(nèi)部的熱量從而能 夠?qū)崿F(xiàn)長(zhǎng)使用壽命化。外周面部，并且包覆部件在上述多個(gè)外周面部的至少一個(gè)及與上述外周面部不 同的面與上述輥輪接觸，使包覆部件與輥輪的接觸面積增大，從包覆部件向輥 輪的散熱效率進(jìn)一步提高，并且能夠增大兩者之間的粘接強(qiáng)度，對(duì)于防止上述 脫離現(xiàn)象更有效。而且，根據(jù)該結(jié)構(gòu)，還可以彌補(bǔ)包覆部件自身的機(jī)械強(qiáng)度的 不足。還有，根據(jù)本發(fā)明，在用橡膠系材料形成了包覆部件的場(chǎng)合，還可以防止其內(nèi)部處于高溫狀態(tài)而使包覆部件自身?yè)p傷的情況。即，如上所述，橡膠系材 料蓄熱性高，因此在難以放出熱量的場(chǎng)合，內(nèi)部處于溫度極高的狀態(tài)，根據(jù)情 況達(dá)到橡膠的熔點(diǎn)。在該場(chǎng)合，內(nèi)部熔化并且熔化的部分到達(dá)表面而處于表面 局部破裂的狀態(tài)，包覆部件處于不能使用的狀態(tài)。對(duì)此，根據(jù)本發(fā)明，防止包 覆部件的內(nèi)部處于高溫狀態(tài)，還能夠防止如上所述的伴隨高溫化的損傷。


圖l是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的立體圖。圖2是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的主要部分的立體圖。圖3是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的主要部分的正面剖視圖。 圖4是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的主要部分的正面剖視圖。 圖5是表示本發(fā)明的其它實(shí)施方式的主要部分的正面剖視圖。 圖6是省略了表示本發(fā)明的其它實(shí)施方式的一部分的側(cè)視圖。 圖7是表示本發(fā)明的其它實(shí)施方式的主要部分的正面剖視圖。 圖8是表示本發(fā)明的其它實(shí)施方式的主要部分的正面剖^L圖。 圖9是表示本發(fā)明的其它實(shí)施方式的立體圖。 圖中l(wèi)-織布機(jī)，2-綽紗測(cè)長(zhǎng)l&存裝置，3-主軸，4-輥(從動(dòng)輥)，4a-輥 輪，4al-外周部，4a2-軸部，4a3-支撐部，4b-包覆部件，4bl-紗夾持面， 4b2 —才妄合面，5 -壽昆(觀'J長(zhǎng)專昆)，7 -觀寸長(zhǎng)吾卩，10 —供紗、體，16 —帶專侖，20 —貝i 存部，21-旋轉(zhuǎn)導(dǎo)紗器，23-貯存鼓，31-主噴嘴。
具體實(shí)施方式
以下，根據(jù)附圖詳細(xì)說明本發(fā)明的實(shí)施方式。圖1~3所示的是本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式，以下，說明將本發(fā)明的綿紗進(jìn) 給裝置應(yīng)用在水噴射式織布機(jī)的煒紗測(cè)長(zhǎng)貯存裝置上的情況。但是，本發(fā)明的 煒紗進(jìn)給裝置并不局限于應(yīng)用在這種綿紗測(cè)長(zhǎng)貯存裝置，例如，也可以作為上 述專利文獻(xiàn)2所記載的煒紗進(jìn)給裝置等流體噴射式織布機(jī)的其它綿紗進(jìn)給裝 置應(yīng)用。絆紗測(cè)長(zhǎng)貯存裝置2具有包括通過織布機(jī)1的主軸3旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的一對(duì)輥 4、 5的作為綿紗進(jìn)給裝置的測(cè)長(zhǎng)部7;以及包括在通過旋轉(zhuǎn)導(dǎo)紗器21的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)來巻繞緯紗Y并直至入緯的整個(gè)期間貯存緯紗Y的靜止型的貯存鼓23的 貝i存部20。煒紗Y從供紗體IO供給，并經(jīng)過導(dǎo)向件11供給到測(cè)長(zhǎng)部7。在測(cè)長(zhǎng)部7， 利用一對(duì)輥4、 5夾持緯紗Y，通過該輥4、 5的旋轉(zhuǎn)將緯紗Y朝向旋轉(zhuǎn)導(dǎo)紗 器21輸出。在測(cè)長(zhǎng)部7上的一對(duì)輥4、 5中， 一個(gè)輥5用于測(cè)長(zhǎng)。該測(cè)長(zhǎng)輥5的設(shè)在 其軸部上的帶輪16(圖2)通過同步帶等帶14與帶輪13連接。而且，該帶輪 13通過主軸3旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。因此，測(cè)長(zhǎng)輥5通過帶輪13與主軸3同步旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。 另外，另 一個(gè)輥4設(shè)置成通過其支撐機(jī)構(gòu)(未圖示)相對(duì)測(cè)長(zhǎng)輥5接離自如。 而且，該輥4在織制中處于對(duì)測(cè)長(zhǎng)輥5壓接的狀態(tài)，伴隨測(cè)長(zhǎng)輥5的旋轉(zhuǎn)進(jìn)行 從動(dòng)旋轉(zhuǎn)(以下，將輥4稱為"從動(dòng)輥")。還有，帶14還巻繞在安裝于旋轉(zhuǎn) 導(dǎo)紗器21的軸22上的帶輪25上，旋轉(zhuǎn)導(dǎo)紗器21也與主軸3同步旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。這樣，在圖示的煒紗測(cè)長(zhǎng)l&存裝置2,在織制中綷紗Y按照測(cè)長(zhǎng)輥5的旋 轉(zhuǎn)速度從測(cè)長(zhǎng)部7連續(xù)地輸出。而且，該測(cè)長(zhǎng)輥5的旋轉(zhuǎn)速度設(shè)定成在織布機(jī) 1的一個(gè)織制周期期間輸出一次入綿長(zhǎng)度的綿紗Y。另外，在圖示的例子中， 雖然構(gòu)成為一對(duì)輥4、 5中的測(cè)長(zhǎng)輥5 S走轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)而從動(dòng)輥4通過對(duì)測(cè)長(zhǎng)輥5的 壓接進(jìn)行從動(dòng)旋轉(zhuǎn)的結(jié)構(gòu)，但是也可以使一對(duì)輥4、 5均同步旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。貝i存部20包括卡定銷24。該卡定銷24利用螺線管等驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)26相對(duì)于 形成在貯存鼓23上的孔(未圖示)進(jìn)退驅(qū)動(dòng)。而且，通過卡定銷24朝向貯存 鼓23的上述孔進(jìn)出，綿紗Y被卡定銷24卡定而巻繞在貯存鼓23上。另外， 在入綽開始定時(shí)中，通過上述卡定銷24從貯存鼓23的上述孔退出，緯紗Y 的卡定狀態(tài)被解除，巻繞在貯存鼓23上而處于貯存狀態(tài)的緯紗Y處于可解開 的狀態(tài)。而且，從貯存部20經(jīng)過導(dǎo)向件35及夾緊裝置33向主噴嘴31插入通 過的綿紗Y,利用來自主噴嘴31的流體(水)的噴射進(jìn)行入綿。附帶說明一下，在圖示的綽紗測(cè)定貯存裝置2中，貯存在貯存鼓23上的 綿紗Y比用于一次入絆的纟韋紗長(zhǎng)度還短。即，如上所述，相對(duì)于從測(cè)長(zhǎng)部7 在一個(gè)織制周期期間輸出一次入綽長(zhǎng)度的綿紗Y,在貯存鼓23上的綿紗Y的 貯存是從入緯結(jié)束的時(shí)刻到下一次入緯開始的期間。因此，在入緯期間，緯紗 Y首先是貯存鼓23上的緯紗Y解開并進(jìn)行入緯(自由穿行)，然后，處于從過旋轉(zhuǎn)導(dǎo)紗器21直接與主噴嘴31相連的狀態(tài)而處 于入絆的狀態(tài)(約束穿行)。在如上所述的綿紗測(cè)長(zhǎng)貯存裝置2的測(cè)長(zhǎng)部7上的一對(duì)輥4、 5中，在圖 示的例子中從動(dòng)輥4其外周面用軟質(zhì)的彈性材料形成。即，從動(dòng)輥4包括用 機(jī)械零件材料形成的金屬制的輥輪4a、以及粘合在該輥輪4a的外周面上的由 軟質(zhì)材料構(gòu)成的環(huán)狀的包覆部件4b。這樣，綽紗進(jìn)給裝置中的輥的外周部使 用這種軟質(zhì)材料的目的是，為了增大對(duì)綿紗Y的摩擦阻力，是為了盡可能地 防止綽紗Y與輥的相對(duì)滑動(dòng)，使得綿紗Y的測(cè)長(zhǎng)量更準(zhǔn)確。作為該煒紗進(jìn)給裝置的輥所使用的包覆部件的材料，可舉出例如橡膠系材 料，尤其是作為其代表的聚氨酯橡膠。該聚氨酯橡膠在考慮了防止絆紗Y的 滑動(dòng)、耐磨性、或者附著在緯紗Y的表面上的糊劑等藥品所產(chǎn)生的影響等的 場(chǎng)合，最適合用于織布機(jī)的纟韋紗進(jìn)給的輥。但是，用于形成本發(fā)明中的包覆部 件的軟質(zhì)材料并不局限于該聚氨酯橡膠，也可以是其它橡膠系材料，而且，也 可以是橡膠系材料以外的其它軟質(zhì)材料。另外，在圖示的例子中，雖然僅將一 對(duì)輥4、 5中的從動(dòng)輥4做成其外周部用軟質(zhì)材料形成的部件，但是測(cè)長(zhǎng)輥5 也可以是與從動(dòng)輥4相同的結(jié)構(gòu)。而且，在本發(fā)明中其特征在于，將緯紗進(jìn)給裝置(測(cè)長(zhǎng)部7)中的一對(duì)輥 4、 5中的構(gòu)成安裝有包覆材料4b的一側(cè)的輥(從動(dòng)輥4)的輥輪4a,用熱導(dǎo) 率比現(xiàn)有的絆紗進(jìn)給裝置中的輥一般所使用的鐵系材料(鐵)還高的機(jī)械零件 材料形成。 實(shí)施例1在此，以作為機(jī)械零件材料一般所使用的鐵系材料(鐵熱導(dǎo)率^ 80W/mk)、鋁系材料(鋁熱導(dǎo)率—237W/mk)、銅系材料(銅熱導(dǎo)率— 398W/mk)的各個(gè)來形成輥輪，在將該輥輪用于上述緯紗測(cè)長(zhǎng)貯存裝置2中的 測(cè)長(zhǎng)部7的從動(dòng)輥4的場(chǎng)合，基于進(jìn)行了其耐久性的試驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行說明。而 且，在該試驗(yàn)中，作為上述從動(dòng)輥4，采用了外周直徑65mm、用聚氨酯形成 的包覆部件4b的厚度為3.5mm (輥輪4a的外周直徑58mm)的輥。然后， 在通過寬度為170cm的水噴射式織布機(jī)中，為了縮短試驗(yàn)時(shí)間，將織布機(jī)的 轉(zhuǎn)數(shù)設(shè)定為遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于實(shí)際水平的2000rpm(輥的圓周速度3400m/min)，進(jìn)行了 240小時(shí)連續(xù)使織布機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)的試驗(yàn)。該試驗(yàn)的結(jié)果，用鐵系材料形成了輥輪4a的從動(dòng)輥4，僅僅在8小時(shí)左 右就發(fā)生了包覆部件4b從輥輪4a脫離的現(xiàn)象。對(duì)此，在用鋁系材料形成了輥 輪4a的從動(dòng)輥4中，直到200小時(shí)左右未發(fā)生包覆部件4b的脫離現(xiàn)象。而且， 在用銅系材料形成了輥輪4a的從動(dòng)輥4，在這次試驗(yàn)中在170小時(shí)左右發(fā)生 了輥輪4a的脫離現(xiàn)象。從上述試驗(yàn)中可知，在將鋁系材料作為輥輪4a的原材料的場(chǎng)合，與用鐵 系材料形成的場(chǎng)合比較，耐久性增大25倍左右。而且可知，在銅系材料的場(chǎng) 合與鐵系材料比較，耐久性也增大20倍以上。這樣，在一對(duì)輥輪高速旋轉(zhuǎn)驅(qū) 動(dòng)的綿紗進(jìn)給裝置中，將為防止與綿紗的相對(duì)滑動(dòng)而安裝了軟質(zhì)的包覆部件的 輥的輪部分(輥輪)，代替以往一般所釆用的鐵系材料而以熱導(dǎo)率比鐵系材料 還高的機(jī)械零件材料作為原材料形成，從而能夠顯著提高其耐久性。即，采用 根據(jù)本發(fā)明的流體噴射式織布機(jī)的緯紗進(jìn)給裝置，與現(xiàn)有的同類裝置相比，能 夠顯著提高其耐久性，能夠得到可防止因織布機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)率下降和輥的修補(bǔ)等《1 起的成本增加的效果。另外，在上述試驗(yàn)中可知，用熱導(dǎo)率比鋁系材料還高的銅系材料形成了輥 輪4a的從動(dòng)輥4耐久性更差。這認(rèn)為與其原材料的比重有關(guān)(鋁比重^ 2.7g/cm3,銅比重—10.5g/cm3 )。詳細(xì)理由如下。織布機(jī)的主軸3并不總是以一定的轉(zhuǎn)數(shù)進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，而是由于伴隨開口運(yùn)動(dòng) 的負(fù)載等，在一次旋轉(zhuǎn)中相對(duì)平均轉(zhuǎn)數(shù)產(chǎn)生±10%左右的旋轉(zhuǎn)不均。而且，隨 之，在與主軸3同步旋轉(zhuǎn)的測(cè)長(zhǎng)部7的測(cè)長(zhǎng)輥5上也產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)不均，在一個(gè)織 制周期中產(chǎn)生少許加減速。然后，伴隨該加減速， 一對(duì)輥4、 5的壓接部上的 周面之間發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)，由于伴隨該滑動(dòng)的摩擦而產(chǎn)生熱。由于上述兩輥4、 5的周面之間的滑動(dòng)是慣性的影響所引起的，因此根據(jù)輥的重量其量不同，發(fā) 熱量也不同。因此，在用比重大的原材料形成了輥輪4a的場(chǎng)合，由于輥輪斗a 的重量增加，隨之在兩輥4、 5的壓接部上的發(fā)熱量變大。從而，在用銅系材 料形成了輥輪4a的場(chǎng)合，雖然與鋁系材料比較熱導(dǎo)率高，但是由于輥輪4a的 重量而發(fā)熱量比用鋁系材料形成的輥輪還大，其結(jié)果耐久性少許降低。但是，在僅以原材料的比重進(jìn)行比較的場(chǎng)合，鐵系材料(鐵比重—7.8g/cm3)比銅系材料更小，但是如上所述，就耐久性而言，銅系材料絕對(duì)高。 從這些方面考察，在形成輥輪4a的機(jī)械零件材料的熱導(dǎo)率比鐵系材料足夠高 的場(chǎng)合(與鋁系材料同等以上的場(chǎng)合)，不會(huì)像該熱導(dǎo)率的差那樣產(chǎn)生耐久性 的差，認(rèn)為此時(shí)比重的影響更大。另一方面，在一4殳機(jī)械零件材料的范圍內(nèi)， 若是鐵系材料和熱導(dǎo)率比它足夠高的上述機(jī)械零件材料，與比重的大小無關(guān)， 用熱導(dǎo)率高的機(jī)械零件材料形成了輥輪4a更能實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)使用壽命化。作為參考，與上述試驗(yàn)結(jié)果相關(guān)，對(duì)于在織制工廠中以實(shí)際水平的運(yùn)轉(zhuǎn)條 件(例如，入綿率(入煒長(zhǎng)度x織布機(jī)轉(zhuǎn)數(shù))S1700m/min)進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)的織布 機(jī)的上述綿紗進(jìn)給裝置，在安裝了以上述試驗(yàn)中所使用的鐵系材料作為輥輪 4a的原材料的從動(dòng)輥4和以鋁系材料作為輥輪4a的原材料的從動(dòng)輥4a的場(chǎng) 合，利用鐵系材料的裝置在數(shù)日至兩周左右就發(fā)生了包覆部件4b的脫離現(xiàn)象， 但是利用鋁系材料的裝置直至一年左右未發(fā)生包覆部件4b的脫離現(xiàn)象。 實(shí)施例2在該實(shí)施例中，對(duì)于根據(jù)上述實(shí)施例1的輥輪4a不僅僅是原材料的不同， 還著眼于從動(dòng)輥4的紗夾持面4bl的寬度，對(duì)變更了該寬度的場(chǎng)合的耐久性的 不同進(jìn)行說明。而且，以下說明作為從動(dòng)輥4的一例使用由鋁系材料形成了輥 輪4a的輥，而且對(duì)使該從動(dòng)輥4上的紗夾持面4bl的寬度不同的多個(gè)輥進(jìn)行 了耐久性的試驗(yàn)的結(jié)果。在上述試驗(yàn)中，更具體地說，所使用的從動(dòng)輥4 (圖3)包括外周部4al 的寬度LO為16.5mm的輥輪4a、以及聚氨酯橡膠制的包覆部件4b，該包覆部 件4b形成為其輥輪4a側(cè)端面(=與輥輪4a的接合面4b2 )的寬度與上述輥 輪4a的外周部4al的寬度LO相等，對(duì)將包覆部件4b的紗夾持面4bl的寬度 Ll如圖3 (a)所示那樣形成為與上述LO相等的輥、以及如圖3 (b)所示那 樣對(duì)包覆部件4b的外周側(cè)兩側(cè)部施加倒角而形成為比上述LO還小的輥，分 別進(jìn)行了其耐久性的試驗(yàn)。而且，圖3 (a)所示的是與在上述實(shí)施例1中說 明的用鋁系材料形成了輥輪4a的輥相同的從動(dòng)輥4。另外，對(duì)于圖3 (b)所 示的輥，分別對(duì)Ll-16mm、 15mm、 14mm的三種進(jìn)行了試驗(yàn)。而且，用于 試驗(yàn)的織布機(jī)及其運(yùn)轉(zhuǎn)條件與上述實(shí)施例1相同。上述試驗(yàn)的結(jié)果，就圖3 (a)所示的從動(dòng)輥4a (紗夾持面4bl的寬度L1=接合面4b2的寬度LO)而言，如上述實(shí)施例1中所說明，在200小時(shí)左右 發(fā)生了包覆部件4b的脫離現(xiàn)象。而且，圖3 (b)所示的紗夾持面4bl的寬度 Ll <接合面4b2的寬度LO的從動(dòng)輥4a中，就Ll = 16mm的輥而言，在與圖3 (a)所示的輥相同程度的時(shí)間發(fā)生了包覆部件4b的脫離現(xiàn)象。對(duì)此，就Ll = 15mm的輥而言直到230小時(shí)左右未發(fā)生包覆部件4b的脫 離現(xiàn)象，就Ll = 14mm的輥而言，在其試驗(yàn)期間(240小時(shí))未發(fā)生包覆部件 4b的脫離現(xiàn)象。附帶說明一下，Ll-15mm的紗夾持面4bl相對(duì)L0-16.5mm 的接合面4b2為大約90%的寬度。而且，就該試驗(yàn)結(jié)果而言，對(duì)于接合面4b2的寬度L0與上述不同的輥輪 4b,在紗夾持面4bl的寬度Ll和與輥輪4a的接合面4b2的寬度L2的比率中 也得到了相同的傾向。因此，對(duì)于包覆部件4b上的紗夾持面4bl的寬度，通 過做成與輥輪4a的接合面4b2的寬度的90%以下，得到耐久性更高的效果。另外，兩輥4、 5的壓接部上的發(fā)熱量與紗夾持面4bl的寬度成比例。而 且，對(duì)于包覆部件4b的與輥輪4a的接合面4b2的寬度，即輥輪4a的外周部 4al的寬度，根據(jù)該寬度的大小而輥輪4a (尤其是外周部4al)的重量改變， 從而慣性所帶來的影響改變，因此上述發(fā)熱量還與外周部4al的寬度成比例。 因此，在以相對(duì)上述接合面4b2的寬度的比率設(shè)定紗夾持面4bl的寬度的場(chǎng)合， 若在相同的比率下加大上述接合面4b2的寬度，則認(rèn)為蓄在包覆部件4b內(nèi)部 的熱量會(huì)增加。但是，若上述接合面4b2的寬度變大，則從包覆部件4b向輥 輪4a的傳熱量變大，因此并不能說蓄在包覆部件4b內(nèi)部的熱量一定增加。而 且，根據(jù)本實(shí)施例的試驗(yàn)，對(duì)于上述接合面4b2的寬度不同的輥輪4a，即使 在以相對(duì)該接合面4b2的寬度的相同的比率設(shè)定紗夾持面4bl的場(chǎng)合，由于產(chǎn) 生的熱量與從包覆部件4b向輥輪4a的傳熱量的關(guān)系，也得到同樣的效果。附帶說明一下，就上述紗夾持面4bl的寬度而言，在如本發(fā)明的緯紗進(jìn)給 裝置那樣的在一對(duì)輥之間夾持緯紗將其輸出的裝置中，若該輥之間的緯紗的夾 持位置(輥的寬度方向上的綿紗的通過位置)總是一定，則由于不均勻磨損而 必須提前更換輥。所以， 一般來講，通過使緯紗在輥的寬度方向上橫向移動(dòng)來 防止如上所述的不均勻磨損。而且，對(duì)于該橫向移動(dòng)的量(寬度)，(當(dāng)然在輥 的紗夾持面4bl的范圍內(nèi)進(jìn)行)，在僅考慮了磨損的場(chǎng)合，大的比較好，如果小就在相應(yīng)程度上磨損的程度加重。所以，考慮可容許的磨損的進(jìn)行程度，輥的紗夾持面4bl的寬度最好是13mm以上。另外，在以上內(nèi)容中，對(duì)于在試驗(yàn)中使用的從動(dòng)輥4，僅對(duì)采用以鋁系材 料形成了輥輪4a的從動(dòng)輥4的試驗(yàn)進(jìn)行了說明，但是在采用以作為其它機(jī)械 零件材料的銅系材料形成了輥輪4a的從動(dòng)輥4的試-瞼中，在耐久性方面也可 得到同樣的傾向。 實(shí)施例3在該實(shí)施例中，進(jìn)一步著眼于從動(dòng)輥4上的包覆部件4b的厚度，對(duì)改變 了該厚度的情況下的耐久性的不同進(jìn)行說明。而且，在以下說明中，將以鋁系 材料形成了輥輪4a的從動(dòng)輥4作為一個(gè)例子，說明對(duì)使該從動(dòng)輥4上的包覆 部件4b的厚度不同的多個(gè)輥進(jìn)行了耐久性的試驗(yàn)的結(jié)果。在上述試驗(yàn)中，更具體地說，使用在上述實(shí)施例2中所使用的從動(dòng)輥4 中的紗夾持面4bl的寬度為15mm的輥，對(duì)包覆部件4b的厚度t (圖3 )形成 為5mm、 4.5mm、 4mm、 3mm (實(shí)施例1、 2的從動(dòng)輥4中是t-3.5mm)的各 個(gè)從動(dòng)輥4，進(jìn)行了其耐久性的試驗(yàn)。另外，各從動(dòng)輥4的外周直徑如上述實(shí) 施例1所述的那樣設(shè)定為65mm。而且，用于試^r的織布機(jī)及其運(yùn)轉(zhuǎn)條件與上 述實(shí)施例1、 2相同。作為其試驗(yàn)結(jié)果，如上述實(shí)施例2所述的那樣，對(duì)于包覆部件4b的厚度 做成t = 3.5mm的輥，直到230小時(shí)左右未發(fā)生包覆部件4b的脫離現(xiàn)象。而且， 對(duì)于做成t-4mm的輥，直到與t-3.5mm相同程度的時(shí)間未發(fā)生包覆部件4b 的脫離現(xiàn)象。還有，對(duì)于做成t-3mm以下的輥，在其試驗(yàn)期間U40小時(shí)) 未發(fā)生包覆部件4b的脫離現(xiàn)象。另一方面，在包覆部件4b的厚度t-4.5mm的輥中，在160小時(shí)左右發(fā)生 了包覆部件4b的脫離現(xiàn)象，在t-5mm的輥中，在70小時(shí)左右發(fā)生了包覆部 件4b的脫離現(xiàn)象。與用鐵系材料形成了輥輪4a的輥比較，可以說全都具有足 夠高的耐久性，但若與做成t-4mm以下的輥比較，耐久性就差。而且，在考 慮到以實(shí)際水平的運(yùn)轉(zhuǎn)的場(chǎng)合，可以說包覆部件4b的厚度t《4mm是最好的 范圍。另外，對(duì)包覆部件4b的厚度而言，在用一對(duì)輥4、 5夾持緯紗Y并將其輸出的煒紗進(jìn)給裝置中，如上所述，為了消除輥與絆紗Y的相對(duì)滑動(dòng)，要求使從動(dòng)輥4壓接在測(cè)長(zhǎng)輥5上，在其壓接部使包覆部件4b變形而加大利用包 覆部件4b的綿紗的夾緊力。因此，包覆部件4b若其厚度過薄則難以變形，容 易發(fā)生紼紗Y的滑動(dòng)。所以，對(duì)于包覆部件4b的厚度t,需要做成t》1.5mm， 更好是t》2mm。因此，對(duì)于包覆部件4b的厚度t,通過設(shè)定在2mm《t《4mm 的范圍，不會(huì)使綿紗Y的滑動(dòng)過大，在耐久性方面可得到更高的效果。然而，在上述內(nèi)容中，僅對(duì)使用了紗夾持面4bl的寬度為15mm的從動(dòng)輥 4的試驗(yàn)進(jìn)行了說明，但是在對(duì)紗夾持面4bl的寬度不同的輥的試驗(yàn)中，對(duì)其 結(jié)果也發(fā)現(xiàn)了同樣的傾向。根據(jù)以上內(nèi)容可以說，在固定了包覆部件4b的厚 度以外的條件(外周直徑D、輥輪4a的寬度L0、紗夾持面4M的寬度L1等) 的場(chǎng)合，通過將包覆部件4b的厚度設(shè)定為4mm以下可得到更高的效果。而且，若結(jié)合上述實(shí)施例2中的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，則在將包覆部件4 的厚度設(shè)為4mm以下(2mm以上)時(shí)，不管紗夾持面4bl的寬度如何，在實(shí) 際水平下可得到滿意的耐久性。而且，通過將紗夾持面4bl的寬度以與接合面 4b2的寬度的比率設(shè)定為90%以下，可得到更高的耐久性。另外，在上述試驗(yàn)中，將從動(dòng)輥的外周直徑設(shè)定為全部相同后進(jìn)行了試驗(yàn)。 一對(duì)輥4、 5的圓周速度根據(jù)綿紗Y的進(jìn)給速度決定，因此從動(dòng)輥4的轉(zhuǎn)數(shù)與 其直徑相應(yīng)。即，若外周直徑大則轉(zhuǎn)數(shù)低，若外周直徑小則轉(zhuǎn)數(shù)高。而且，若 是相同結(jié)構(gòu)的輥，則轉(zhuǎn)數(shù)越低在包覆部件4b的各部分蓄在其內(nèi)部的熱量就越 小，很明顯耐久性也增加。因此，在作為從動(dòng)輥4的輥輪4a采用了直徑比上 述實(shí)施例3還大的輥的場(chǎng)合，轉(zhuǎn)數(shù)變低，也可認(rèn)為即使進(jìn)一步加大厚度也能得 到較高的耐久性。但是，在將輥輪4a大直徑化的場(chǎng)合，雖然轉(zhuǎn)數(shù)變低而輥輪 4a和包覆部件4b的重量增加，因此由慣性引起的影響變大從而壓接部上的發(fā) 熱量變大。因此，并不是隨從動(dòng)輥4的直徑變大耐久性就一定提高，對(duì)于厚度 t仍然可以說t < 4mm是最好的范圍。但是，在因織布機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)變低等使得上述慣性引起的影響小的場(chǎng)合，還可 考慮隨從動(dòng)輥4的外周直徑的變化而耐久性變化。即，在通過加大從動(dòng)輥4 的直徑使轉(zhuǎn)數(shù)變低的場(chǎng)合，即使包覆部件4b的厚度相同也有耐久性增加的情 況。在該場(chǎng)合，即便使包覆部件4b的厚度比上述實(shí)施例3中所述的厚度t = 4mm厚也能得到足夠的耐久性。所以，對(duì)于認(rèn)為由這種慣性引起的影響小的輥，基于上述實(shí)施例3的試驗(yàn)結(jié)果，根據(jù)從動(dòng)輥4的外周直徑D ( =65mm)與包覆 部件4b的厚度t的最佳值(t《4)的比(D/t)，以滿足D/t〉16的方式設(shè)定包 覆部件4a的厚度即可。在該場(chǎng)合，在實(shí)際水平下也能得到滿意的耐久性。在以上說明的實(shí)施例的基礎(chǔ)上，在本發(fā)明中，還可以采用如下所述的實(shí)施 方式。(1)在上述實(shí)施例2中，為了使包覆部件4b的紗夾持面4bl的寬度(L1) 比接合面4b2的寬度(L0)小，如圖3 (b)所示，在包覆部件4b的外周側(cè)兩 側(cè)部施加了倒角，Y旦是也可以代替它，如圖4 (a)所示那樣施加倒圓角。而 且，代替如倒角和倒圓角那樣側(cè)部在中途發(fā)生變化，如圖4(b)所示那樣，但是，如圖3 (a)和圖4 (b)所示的那樣，在與測(cè)長(zhǎng)輥5的接觸面(紗 夾持面4bl) —側(cè)具有大致直角的拐角部的形狀的情況下，產(chǎn)生該拐角部伴隨 著相對(duì)測(cè)長(zhǎng)輥5的壓接、反復(fù)進(jìn)行變形而破損的問題。詳細(xì)地說，在兩輥4、 5之間的紗夾持部(壓接部)，包覆部件4b被壓接在測(cè)長(zhǎng)輥5上發(fā)生變形，該 變形的部分通過從動(dòng)輥4的旋轉(zhuǎn)從壓接部脫出而從變形狀態(tài)恢復(fù)。在從動(dòng)輥4 的每一次旋轉(zhuǎn)中反復(fù)進(jìn)行該動(dòng)作，而在伴隨上述壓接的變形時(shí)，對(duì)上述拐角部 來講，處于應(yīng)力最集中的狀態(tài)，上述拐角部最大地變形。因此，在包覆部件 4b的各部分，在從動(dòng)輥4的每一次旋轉(zhuǎn)中重復(fù)上述拐角部較大地變形然后恢 復(fù)的狀態(tài)，由此導(dǎo)致上述拐角部破損。對(duì)此，在對(duì)上述拐角部施加倒角或倒圓角的輥中，防止應(yīng)力集中，如上所 述的局部破損難以發(fā)生。而且，倒角的輥也可以說具有拐角部，但是與未施加 倒角的相比拐角部的角度大，因此分散應(yīng)力集中從而在拐角部的變形量較小， 拐角部破損的可能性低。另外，在倒圓角的輥中，如上所述的局部變形極小， 破損的可能性更低。(2 )在輥輪4a上形成散熱用的凸片。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，輥輪4a的散熱效率 提高，隨之從包覆部件4b向輥輪4a的傳熱效率提高。其結(jié)果，蓄在包覆部件 4b內(nèi)部的熱量變得更小，能夠進(jìn)一步提高從動(dòng)輥4的耐久性。另外，在此所 說的散熱用的凸片是指，對(duì)于由與包覆部件4b的寬度對(duì)應(yīng)的外周部4al、包括旋轉(zhuǎn)部的軸部4a2以及連接外周部4al和軸部4a2的支撐部4a3構(gòu)成的輥輪 4a， A^其局部(例如，支撐部4a3的側(cè)面、外周部4al的內(nèi)周面或軸部的外周 面)突出地形成的板狀的部分(部件)。作為該散熱用的凸片，可考慮如在圖5 (a)(圖6)中用符號(hào)4fl、 4fl表 示的那樣，設(shè)在輥輪4a的軸部4a2與外周部4al之間的支撐部4a3的中間部 上的凸片，或者如在圖5 (b)中用符號(hào)4f2、 4f2表示的那樣，從輥輪4a的外 周部4al的端部朝向輥輪4a的中心側(cè)延伸的凸片等。而且，上述凸片4fl及 4f2可以是如圖所示那樣與輥輪4a —體形成的凸片，也可以是分體形成并固定 在輥輪4a上的凸片。還有，如圖5(c)所示，散熱用的凸片還可以是比包覆部件4b還寬地形 成輥輪4a的外周部4al，而且在寬度方向比包覆部件4b更突出的部分4f3、 4f3作為散熱片起作用的凸片。而且，這些凸片4fl、 4f2及4f3也可以是在輥 輪4a的整個(gè)周向范圍內(nèi)連續(xù)的環(huán)狀的凸片，也可以是由在周向間斷地設(shè)置的 多個(gè)突片形成的凸片。另外，根據(jù)圖5 (a)所示的散熱片的結(jié)構(gòu)，還可得到減輕在旋轉(zhuǎn)部一側(cè) 產(chǎn)生的熱的影響的效果。即，由于從動(dòng)輥4是高速旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的輥，因此在其旋 轉(zhuǎn)部也產(chǎn)生熱。而且，在該旋轉(zhuǎn)部產(chǎn)生的熱通過輥輪4a的軸部4a2傳遞到支 撐部4a3。由于從外周部4al —側(cè)還向該支撐部4a3傳遞在包覆部件4b產(chǎn)生的 熱，因此支撐部4a3比較容易處于高溫狀態(tài)。而且，若支撐部4a3處于高溫狀 態(tài)，則由于其熱的影響，導(dǎo)致包覆部件4b的與支撐部4a3對(duì)應(yīng)的位置(內(nèi)周 部一側(cè)的中間部附近)發(fā)生變形或破損。于是，通過在支撐部4a3的中間部設(shè) 置散熱用的凸片4fl,使在上述旋轉(zhuǎn)部產(chǎn)生的熱難以傳遞到包覆部件4b—側(cè)， 并且對(duì)來自包覆部件4b —側(cè)的熱也進(jìn)行散熱，以防包覆部件4b的脫離現(xiàn)象， 而且還能夠防止如上所述的包覆部件4b的內(nèi)周部的破損等。外周面部，并做成包覆部件4b與上述多個(gè)外周面部的至少一個(gè)接觸，而且在 與上述外周面部不同的面與輥輪4a接觸的結(jié)構(gòu)。而且，在此所說的外周面部 是指形成輥輪4a的外周面的部分。而且，該外周部并不一定局限于在周向連 續(xù)的結(jié)構(gòu)，包括在某一直徑的虛擬圓的圓周上間斷地存在且從輥輪4a的中心的半徑相等的多個(gè)圓弧面的集合。還有，外周部即使在輥輪4a的寬度方向上 不連續(xù)，相同直徑的部分也作為一個(gè)外周面部的一部分規(guī)定。在圖6所示的例子中，輥輪4a形成為其外周面具有作為位于直徑不同的 兩個(gè)虛擬圓A、 B(直徑A<B)各個(gè)圓周上的多個(gè)圓弧面的集合的兩個(gè)外周 面部4aA、 4aB。外周面部4aA、 4aB在輥輪4a的寬度方向上以相同的直徑形 成。而且，包覆部件4b形成為其接合面4b2與輥輪4a的外周面一致的形狀， 而且，如圖所示，包覆部件4b的接合面4b2不僅與輥輪4a的上述兩個(gè)外周面 部4aA、 4aB接觸，而且還與連接外周面部4aA和4aB的面(與外周面部4aA、 4aB相交的方向的面)接觸。因此，在圖示的例子中，在從側(cè)面觀察的情況下， 包覆部件4b與輥輪4a使凹凸?fàn)畹拿?一致而嵌合。在圖7 (a)所示的例子中，輥輪4a具有外周面部4aC和由直徑與該外周 面部4aC不同的兩個(gè)外周面部4aD、 4aD構(gòu)成的外周面部。另外，在圖7(b) 所示的例子中，具有由形成為相同直徑的多個(gè)(在圖示的例子中為6個(gè))外周 面部4aE構(gòu)成的外周面部、以及由比外周面部4aD還大的直徑形成的多個(gè)(在 圖示的例子中為7個(gè))外周面部4aF構(gòu)成的外周面部。而且，圖7 (a)中的 兩個(gè)外周面部4aD、 4aD及圖7(b)中的各外周面部4aE、 4aF在輥輪4a的寬 度方向上不連續(xù)^f旦是直徑相同，因此規(guī)定由這些多個(gè)外周面部形成一個(gè)外周面 部。而且，無論在哪一個(gè)例子中，包覆部件4b的接合面4b2形成為與輥輪4a 的外周面一致的形狀，不僅與各外周面部4aC、 4aD、 4aE、 4aF接觸，而且還 與連接小徑的外周面部4aC、 4aE和大徑的外周面部4aD、 4aF的側(cè)面(與外 周面相交的方向的面)接觸，從而與輥輪4a接合。根據(jù)這些結(jié)構(gòu)，由于輥輪4a與包覆部件4b的接觸面積變大，因此從包覆 部件4a向輥輪4a的散熱效率進(jìn)一步提高，并且可以提高兩者之間的粘接強(qiáng)度。 而且，由于利用與外周面相交的方向的面支撐包覆部件4b，因此能夠彌補(bǔ)包 覆部件4b的機(jī)械強(qiáng)度的不足。另外，在圖6、 7的例子中，輥輪4a做成在其外周面上具有直徑不同的兩 個(gè)外周面部的結(jié)構(gòu)，但是形成于輥輪4a上的外周面部也可以是3個(gè)以上的直 徑不同的部分。例如，在圖7(b)的例子中，將外周面部4aE (或4aF)做成 直徑全部相同，但是也可以形成為在中心側(cè)和側(cè)面?zhèn)戎睆讲煌?。另外，在圖6、 7的例子中，包覆部件4b在其接合面4b2與所有的外周面 部接觸，但是并不局限于此，如圖8所示，也可以構(gòu)成為關(guān)于多個(gè)外周面部?jī)H 與其中一個(gè)接觸，與此同時(shí)與外周面部以外的面接觸。具體來講，在圖8 (a)所示的例子中，輥輪4a在其外周面具有外周面部 4aG和直徑比外周面部4aG大的外周面部4aH。但是，包覆部件4b關(guān)于外周 面部?jī)H與外周面部4aG接觸，而不與外周面部4aH接觸。但是，在該圖示的 結(jié)構(gòu)中，包覆部件4b不僅與外周面部4aG接觸，而且還與形成于輥輪4a上的 向內(nèi)的內(nèi)側(cè)面4aJ及與外周面部4aG相對(duì)的面4aK4妄觸。另夕卜，在圖8(b) 所示的例子中，輥輪4a具有外周面部4aM和直徑比外周面部4aM還大的外周 面部4aN。但是，包覆部件4b關(guān)于外周面部?jī)H與外周面部4aM接觸，而不與 外周面部4aN接觸。但是，在圖示的結(jié)構(gòu)中，包覆部件4b不僅與外周面部4aM 接觸，而且還與形成于輥輪4a上的向內(nèi)的內(nèi)側(cè)面4aP接觸。而且，內(nèi)側(cè)面4aP 形成為其面積比外周面部4aN的面積還大。在該圖8的例子中，也由于輥輪4a與包覆部件4b的接觸面積變大，并且 在與外周面相交的方向的面上保持包覆部件4b，因此，可得到與圖6、圖7 所示的結(jié)構(gòu)相同的效果。(4)如圖9所示，將輥輪4a的支撐部4a3做成葉片形狀。根據(jù)該結(jié)構(gòu)， 伴隨著從動(dòng)輥4的旋轉(zhuǎn)，空氣積極通過輥輪4a的內(nèi)部，能夠提高輥輪々a的散 熱效果。另外，本發(fā)明并不局限于以上說明的任何一個(gè)實(shí)施方式，在不脫離本發(fā)明 的要點(diǎn)的范圍內(nèi)可進(jìn)行各種變更。
權(quán)利要求
1.一種流體噴射式織布機(jī)的緯紗進(jìn)給裝置，設(shè)在比主噴嘴還靠緯紗路徑的上游側(cè)的位置，在至少一個(gè)輥旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的一對(duì)輥之間夾持緯紗并將其輸出，并且上述輥以900m/min以上的圓周速度旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，其特征在于，上述一對(duì)輥的至少一個(gè)輥由金屬制的輥輪和用軟質(zhì)材料形成并粘合在上述輥輪的外周面上的包覆部件構(gòu)成，上述輥輪以熱導(dǎo)率比鐵還高的機(jī)械零件材料作為原材料來形成。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的流體噴射式織布機(jī)的綿紗進(jìn)給裝置，其特征在于，上述輥輪以具有與鋁系材料同等以上的熱導(dǎo)率的機(jī)械零件材料作為原材 料來形成。
3. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的流體噴射式織布機(jī)的煒紗進(jìn)給裝置，其特征在于，上述輥輪以鋁系材料作為原材料來形成。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的流體噴射式織布機(jī)的綿紗進(jìn)給裝 置，其特征在于，上述包覆部件形成為其紗夾持面的寬度比與輥輪的接合面的寬度還小。
5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的流體噴射式織布機(jī)的綿紗進(jìn)給裝置，其特征在于，使上述包覆部件的紗夾持面的寬度為與輥輪的接合面的寬度的90 %以下。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的流體噴射式織布機(jī)的綿紗進(jìn)給裝 置，其特征在于，上述包覆部件形成為其厚度t在2mm < t < 4mm范圍。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的流體噴射式織布機(jī)的煒紗進(jìn)給裝 置，其特征在于，具有上述包覆部件的輥，在將其外周直徑設(shè)為D、將包覆部件的厚度設(shè)為 t時(shí)，滿足D/t〉16。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的流體噴射式織布機(jī)的煒紗進(jìn)給裝 置，其特征在于，上述輥輪具有散熱用的凸片。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的流體噴射式織布機(jī)的煒紗進(jìn)給裝 置，其特征在于，上述輥輪在其外周面上具有設(shè)定成2個(gè)以上的不同的直徑的多個(gè)外周面部，上述包覆部件在上述多個(gè)外周面部的至少一個(gè)及與上述外周面部不同的 面與上述輥輪"l妄觸。
全文摘要
本發(fā)明涉及用于流體噴射式織布機(jī)的緯紗進(jìn)給裝置，該緯紗進(jìn)給裝置設(shè)在比主噴嘴還靠緯紗路徑的上游側(cè)的位置，將至少一個(gè)輥旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的一對(duì)輥?zhàn)鳛橹饕Y(jié)構(gòu)，并且兩個(gè)輥以900m/min以上的圓周速度旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，本發(fā)明提供一種長(zhǎng)期保持穩(wěn)定的工作狀態(tài)的緯紗進(jìn)給裝置。在上述緯紗進(jìn)給裝置中，其特征在于，一對(duì)輥的至少一個(gè)輥由金屬制的輥輪和用軟質(zhì)材料形成并粘合在輥輪的外周面上的包覆部件構(gòu)成，而且，上述輥輪以熱導(dǎo)率比鐵還高的機(jī)械零件材料作為原材料來形成。
文檔編號(hào)D03D47/34GK101255630SQ20081000989
公開日2008年9月3日 申請(qǐng)日期2008年2月27日 優(yōu)先權(quán)日2007年3月2日
發(fā)明者倉(cāng)康弘, 名木啟一 申請(qǐng)人:津田駒工業(yè)株式會(huì)社