專利名稱：：聚酯纖維以及包含該聚酯纖維的紡織物的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種聚酯纖維以及包含該聚酯纖維的紡織物。
背景技術(shù)：
：普通的單絲纖維具有圓形橫截面。這種具有圓形橫截面的單絲纖維一般以加捻紗的形式或者由這種紗制成的紡織物的形式使用。然而，在使用圓形橫截面的纖維制備紡織物的情況下，存在一個限制，即，因為這種紡織物厚且具有高表面粗糙度和低平整度(flatness),所以該紡織物對涂有樹脂或涂料的用于標(biāo)志牌等的轉(zhuǎn)印紡織物(transferfabric)來說是不合適的。為了解決這些問題，現(xiàn)有的技術(shù)已經(jīng)包括通過在紡紗過程(spinningprocess)中降低紡織物的粘附系數(shù)來提高最終紡織物的光滑度，對紡織物進(jìn)行擴(kuò)展。然而，在這種情況下，在纏繞過程中產(chǎn)生比如出現(xiàn)無法收住絲束的一些纖絲，由于滑落的絲束造成的不好的纏繞包等等之類的問題，由于纖維的粘附系數(shù)降低，所述過程的良率降低，而且，存在一個限制，即，由于纖維的粘附系數(shù)降低而導(dǎo)致所述纖維在導(dǎo)紗器(guide)中捕獲以及由于摩擦造成生成絨毛，所以在編織過程中，產(chǎn)品質(zhì)量降低。為了克服這些限制，韓國專利公開No.2004-0011724公開了一種具有四邊形(tetragonal)橫截面的單絲纖維。然而，所述公開僅僅定義了所述纖維的橫截面形狀，并沒有提供任何制備所述四邊形橫截面纖維的實際實例。為了改進(jìn)現(xiàn)有技術(shù)的這些問題，本申請人提供了一種具有1.2至5.5的平整度，0.205或以上的雙折射率，45%或以上的結(jié)晶度的聚酯纖維，并且公開了可以通過使用與韓國專利申請No.2004-0100577相同的方法制備具有良好的光滑度的薄紡織物。然而，所述公開只涉及作為纖維橫截面長軸與短軸的比率的平整度，并沒有涉及肩部橫截面的具體形狀，該肩部橫截面的具體形狀大大地影響纖維的特性。而且，本申請人已經(jīng)在韓國專利公開No.2006-0089858公開了一種具有扁平橫截面的聚酯纖維，其粘附系數(shù)不降低并且同時通過采用多步交織(multi-stepinterlace)對該纖維進(jìn)行均勻混合而具有良好的光滑度。然而，所述公開只公開了這種纖維的平整度，并沒有涉及肩部橫截面的具體形狀，該肩部;f黃截面的具體形狀影響該纖維的特性。由于纖維橫截面的這種形狀和均勻性影響了纖維的特性和光滑度，因此保證橫截面的均勻性是重要的，并且特別是，當(dāng)橫截面的形狀具有扁平形式時，它更為有效。用于制備工業(yè)聚酯纖維的現(xiàn)有方法可以分為兩種主要方法直紡拉伸法(DSD,directspinning-drawing)和經(jīng)紗拉伸法(warpdrawing)(W/D:經(jīng)紗拉伸器，其中，沿經(jīng)紗方向?qū)ξ蠢斓睦w維進(jìn)行拉伸)DSD方法是直接紡織和拉伸的方法，其中，紡紗過程和拉伸過程是直接相連的，通過將在紡紗部件的模具中紡成的未被拉伸的纖維傳遞通過輥中的拉伸過程和松弛過程來制備纖維，其中，紡紗過程、拉伸過程和松弛過程的執(zhí)行與一個處理器相關(guān)。W/D方法被分為用于制備未拉伸纖維的過程和用于制備拉伸纖維的過程，并且該方法通過在制備未拉伸纖維之后在經(jīng)紗拉伸器中進(jìn)行拉伸過程和松弛過程來制備纖維。在DSD過程中，交織器(interlacer)用來混合聚酯纖維并且通常通過降低交織器的壓力來控制粘附系數(shù)，以便提高光滑度。然而，當(dāng)利用壓力控制來控制纖維的粘附系數(shù)(或結(jié)合系數(shù))時，由于在強(qiáng)粘附部分和非粘附部分之間的間隙部分地放大，并且粘附系數(shù)降低，在纏繞過程中造成出現(xiàn)無法收住絲束的一些纖絲，并且造成例如劣等繞制，可加工性降低，質(zhì)量降低等問題，并且纖維的光滑度非常不合規(guī)格。尤其，當(dāng)粘附系數(shù)降低時，在繞制過程和編織過程中，纖維和4幾器之間的摩擦造成纖維的分散，并且，絲束的一些纖絲就會被導(dǎo)紗器和一些鉤狀纖維(pinfiber)捕獲，并且因此生成絨毛。因此，光滑度中的不規(guī)則度造成涂層制品表面粗糙度的差異，并因此降低涂層紡織物的質(zhì)量。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是為了解決這些問題，并且本發(fā)明的一個目的是4^供具有良好的光滑度和具有改進(jìn)的收縮應(yīng)力和收縮率的均勻結(jié)構(gòu)的扁平聚酯纖維。本發(fā)明的另一個目的是提供一種包括所述扁平聚酯纖維的紡織物。為了實現(xiàn)所述目的，本發(fā)明提供了一種聚酯纖維，其中，所述聚酯纖維的橫截面的平整度為從2.0至4.0,當(dāng)所述纖維橫截面的最長軸的兩個端點(diǎn)被定義為Wl和W2，在所述最長軸的中心點(diǎn)O垂直穿過所述最長軸的最短軸的兩個端點(diǎn)被定義為Dl和D2,Wl和Dl之間的線段被定義為Ll,連接于Dl和W2之間的線賴j皮定義為L2,Wl與D2之間的線段凈皮定義為L3，W2與D2之間的線段被定義為L4，從Ll,L2,L3和L4到橫截面的最遠(yuǎn)線段的垂直距離分別被定義為Rl，R2,R3和R4，從L1，L2，L3和L4到中心點(diǎn)O的垂直距離分別被定義為Hl,H2，H3,和H4時，包括在所述聚酯纖維中的所有纖絲的Rl到R4的偏差系數(shù)(coefficientofvariation)(CV%)為20%或者更小。本發(fā)明還提供了一種聚酯纖維，其中，所述纖維的橫截面的平整度為從2.0至4.0，在150。C時的收縮應(yīng)力(@0.1g/d,2.5。C/秒)為從0.005至0.075g/d，在200。C時的收縮應(yīng)力((^0.1g/d,2.5。C/秒)為從0.005至0.075g/d,以及收縮率(@190°C,15分鐘，0.01g/d)為從1.5至5.5%。本發(fā)明也提供一種包括聚酯纖維的紡織物。圖1是本發(fā)明的聚酯纖維的橫截面的一個實例的示意圖。圖2是制備本發(fā)明的聚酯纖維的過程的示意過程圖。圖3是在本發(fā)明的紡紗過程中使用的模具的一個實例的示意平面圖。圖4是所使用的模具的橫截面的示意圖，其示出了該模具的毛細(xì)管。圖5是在本發(fā)明的紡紗過程中使用的紡紗包的一個實例的橫截面示意圖。6圖6是在本發(fā)明的紡紗過程中使用的分散盤的一個實例的底面示意圖。圖7是在本發(fā)明的紡紗過程中使用的分散盤的一個實例的橫截面示意圖。圖8是在與纖維運(yùn)動方向垂直的方向向所述纖維提供交織空氣(interlaceair)的交織器的示意圖。的交織器的示意圖。圖IO是共同使用第二交織器和后注油裝置(after-oilingapparatus)的情況的示意過程圖。圖11是光學(xué)顯微鏡照片，其示出了根據(jù)本發(fā)明的實施例1制備的扁平橫截面纖維的橫截面。具體實施例方式下文中，將更為詳細(xì)地描述本發(fā)明的實施例。本發(fā)明涉及聚酯纖維以及包含該聚酯纖維的紡織物，其中，該纖維適合于制備涂層紡織物，其中，由該纖維制成的紡織物比由普通的圓形截面的纖維制成的紡織物薄，而且其表面不規(guī)則度和孔隙度低。與制備工業(yè)聚酯纖維的現(xiàn)有方法相比，本發(fā)明的特征在于，通過在模具中使用縫狀毛細(xì)管使纖維的橫截面與現(xiàn)有的圓形纖維相比為扁平狀，可以減小由該纖維制成的紡織物的厚度、表面不規(guī)則度和孔隙度。本發(fā)明的特征還在于，當(dāng)該纖維應(yīng)用于比如涂層轉(zhuǎn)印紡織物的紡織物時，可以通過管理圖形特性、具有扁平橫截面的該纖維的收縮應(yīng)力和收縮率，優(yōu)化形狀穩(wěn)定性，并且例如異常收縮等的問題被解決。圖1是本發(fā)明的聚酯纖維的橫截面的一個實例的示意圖。如圖l所示，優(yōu)選地，被定義為最長軸(Wl-W2)的長度與最短軸(Dl-D2)的長度的比值的平整度為從2.0至4.0。此外，優(yōu)選地，在圖1中，當(dāng)^f黃截面的最長軸的兩個端點(diǎn)^L定義為Wl和W2,在所述最長軸的中心點(diǎn)O垂直穿過所述最長軸的最短軸的兩個端點(diǎn)被定義為Dl和D2,Wl和Dl之間的線段被定義為LI，Dl和W2之間的線l殳被定義為L2,Wl與D2之間的線賴:凈皮定義為L3，W2與D2之間的線賴j皮定義為L4,從Ll,L2,L3和L4到橫截面的最遠(yuǎn)線段的垂直距離分別被定義為R1，R2，R3和R4，從L1，L2,L3和L4到中心點(diǎn)O的垂直距離分別被定義為Hl,H2,H3，和H4時，Rl到R4的偏差系數(shù)(CV%)為20%或者更小。當(dāng)偏差系數(shù)(CV%)超過20%時，纖維的特性和橫截面形狀變得不規(guī)則，并且，由于出現(xiàn)纖維斷裂，形狀的部分變形或者纖維的畸變，加工過程的可加工性和質(zhì)量受到影響。而且，優(yōu)選地，橫截面中被定義為R1/H1，R2/H2，R3/H3和R4/H4的長度比的平均值為從0.2至0.9。隨著長度比的平均值增加，纖維的肩部變大，并且隨著長度比的平均值減小，纖維的肩部變薄并具有橢圓形或菱形的橫截面。此外，優(yōu)選地，R1/H1，R2/H2,R3/H3和R4/H4的偏差系數(shù)(CV。/o)為20%或者更少，以便可以生產(chǎn)具有更穩(wěn)定的特性的扁平橫截面纖維。換句話說，當(dāng)Rl/Hl,R2/H2,R3/H3和R4/H4的偏差系數(shù)超過20%時，橫截面的形狀就會扭曲，并且纖維的特性和由該纖維制成的紡織物的光滑度降低。而且，優(yōu)選地，在與通用涂層織物的層壓涂覆溫度對應(yīng)的150。C時的收縮應(yīng)力為從0.005至0.075g/d，并且，優(yōu)選地，在與通用涂層織物的溶月交涂覆溫度對應(yīng)的200。C時的收縮應(yīng)力為從0.005至0.075g/d。也就是，當(dāng)在150°C和200。C時的收縮應(yīng)力分別至少為0.005g/d時，會存在由于涂覆過程的加熱而造成的紡織物的下垂，并且，當(dāng)應(yīng)力為0.075g/d或者更小時，在涂覆過程之后的室溫下的冷卻過程期間，可以釋放松弛應(yīng)力。還優(yōu)選地，在190。C時的聚酯纖維的收縮率為1.5%或以上，以便通過在涂覆過程的熱處理中提供超過某一水平的張力來保持紡織物形狀。優(yōu)選地，在190。C時的收縮率為5.5%或者更小，以便保證熱形狀穩(wěn)定性。本發(fā)明中定義的收縮應(yīng)力是基于在0.10g/d的固定負(fù)載條件下的測量值的，并且收縮率是基于在0.01g/d的固定負(fù)載條件下的測量值的。所述聚酯纖維優(yōu)選為通用聚酯纖維中的聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET),更優(yōu)選地，所述聚酯纖維是包括90mol。/?；蚋嗟腜ET的PET纖維。優(yōu)選地，纖維的固有粘度(intrinsicviscosity)為0.7dl/g或更大，以便聚酯纖維具有0.005g/d或更大的收縮應(yīng)力，并且，為了表示低收縮特性，優(yōu)選或者更小。此外，優(yōu)選地，具有特定形狀的本發(fā)明的聚酯纖維的單絲的細(xì)度為從3.7至10.5de,并且，還優(yōu)選地，具有特定形狀的本發(fā)明的聚酯纖維的單絲的抗拉強(qiáng)度為從6.5至8.5g/d，其斷裂伸度為從15至35%,以便保證工業(yè)纖維所要求的物理特性。在聚酯纖維的制備過程中，本發(fā)明還具有一個特征，即當(dāng)聚酯纖維通過紡織過程中的預(yù)交織器(pre-interlacer)時，通過提供交織空氣生成下面特性。即，優(yōu)選地，因為特定范圍內(nèi)的一個方向上的空氣被提供給預(yù)交織器，所以聚酯纖維具有的單絲細(xì)度為3.7至10.5de,其等價于具有特定形狀的纖維。而且，為了保持熱形狀穩(wěn)定性，優(yōu)選地，結(jié)晶度為40%或更多，更優(yōu)選地，結(jié)晶度為42%至52%。而且，聚酯纖維具有6.5至8.5g/d的抗拉強(qiáng)度和15至35%的斷裂伸度，6.5至17.5%的中間伸度(@4.5g/d)和12至23的形狀穩(wěn)定指數(shù)(ES),以便保證工業(yè)纖維所要求的物理特性。具有上述特性的本發(fā)明的聚酯纖維在^C制成紡織物且用樹脂涂覆的過程中具有高良率，并且，可以制備具有良好的形狀穩(wěn)定性的紡織物同時降低該紡織物的厚度。該紡織物包括樹脂涂層，該涂層包括聚氯乙烯、聚乙烯，聚氨基曱酸酯等，在該纖維的表面上對所述涂層進(jìn)行涂覆或?qū)訅?，并且所涂覆的樹脂的種類不限于上述材料。由于本發(fā)明的紡織物中所包括的扁平^f黃截面的纖維在密封特性上優(yōu)良，以及其厚度小，并且與普通的圓形橫截面纖維相比，該纖維本身所覆蓋的面積大，所以由該纖維制成的本發(fā)明的涂層紡織物具有厚度小，孔隙小，表面粗糙度低的優(yōu)點(diǎn)，并且因此，即使使用少量的涂層溶液，該涂層紡織物也能夠顯示更好的涂覆特性，并且，當(dāng)其被涂覆時，涂覆過程中的劣質(zhì)率低。因此，該紡織物非常適合于標(biāo)志牌等的轉(zhuǎn)印纖維。本發(fā)明的具有扁平截面的聚酯纖維可以由在紡織溫度270。C至300。C時具有0.7至1.2dl/g的固有粘度的熔化的聚酯切片制備，并通過縫狀毛細(xì)管對其進(jìn)行紡織。所述切片的固有粘度優(yōu)選為0.7dl/g或更大，以便制造具有理想收縮應(yīng)力和收縮率的纖維，并且，固有粘度為1.2dl/g或者更小，以便防止由于提高熔化溫度和增加紡紗包中的壓力而造成的分子鏈的斷裂。圖2是制備本發(fā)明的聚酯纖維的過程的過程示意圖。如圖2所示，該纖維的制作方法包括以下步驟使用淬火空氣對通過紡紗模具紡成的溶化后的9聚酯紡紗進(jìn)行淬火，通過使用油輥(120)(或噴油嘴)向未拉伸的纖維提供油，以及在正常氣壓下通過預(yù)交織器130將提供到未拉伸的纖維上的油均勻分散到該纖維的表面。在這之后，通過將未拉伸的纖維通過多步拉伸裝置(141-146)來進(jìn)行拉伸過程，然后通過利用正常壓力在第二交織器(150)對拉伸后的纖維進(jìn)行混合并利用纏繞器(160)對其進(jìn)行纏繞來最終制成所述纖維。圖3是在本發(fā)明的紡紗過程中使用的模具(110)的一個實例的平面圖。參照圖3，在本發(fā)明的紡紗模具的上部形成多個毛細(xì)管(111)。該毛細(xì)管的布置類型不受特別限制，但是可以優(yōu)選為三角形，菱形或者圓形，其中以相同的中心距離的間距(PCD)對毛細(xì)管進(jìn)行布置。圖4是示出所使用的模具(110)的橫截面圖中的模具的毛細(xì)管(111)的示意圖。如圖4所示，通過形成用于使液態(tài)聚酯以縫狀流出的毛細(xì)管的結(jié)構(gòu)，所流出的纖維的橫截面與現(xiàn)有的圓形相比變?yōu)楸馄綘?。在圖4中的狹縫的形狀中，尤其可以通過改變狹縫的最長長度(W)與最短長度(D)的比值來控制平整度，其中，W/D的比值被定義為模具的平整度，并且平整度優(yōu)選為5.0或者更大，以便表示扁平橫截面的特性，并且，其還優(yōu)選為15或者更少，以便保證可拉伸性和高強(qiáng)度特性。此外，由縫狀才莫具中才喿作的剪切速率(sec")優(yōu)選為1000至4500sec"，以便保證扁平形狀的均勻橫截面。當(dāng)剪切速率小于1000sec"時，因為聚合物的粘度急劇變化，所以橫截面變得不均勻，并且，當(dāng)剪切速率大于4500sec"時，因為粘度過度降低，紡織特性會變差。用于將熔化的聚合物紡成纖維的紡紗包不受特別限制，但是優(yōu)選地，使用具有圖5所示結(jié)構(gòu)的紡紗包。在應(yīng)用于本發(fā)明的具有圖5所示結(jié)構(gòu)的紡紗包裝置中，主體(43)連接于裝備有聚合物進(jìn)口(42)的塊體(43)的下部，并且，在該主體(43)的內(nèi)部，層疊具有分散表面(44，)的分散盤(44)、透鏡環(huán)(45)、隔離器(46)、由金屬未紡紡織物構(gòu)成的過濾器(47)、分紗盤(48)和模具(49)，以便處于通向聚合物進(jìn)口(42)的狀態(tài)，并且在圖6和圖7所示的分散盤(44)中形成至少一個垂直穿過這些分散盤的聚合物流入孔(40)。通過將分散盤(44)的底部(44")和過濾器(47)之間的距離保持在4至44mm之間，熔化的聚合物通過分散盤(44)的外部的聚合物流動路徑(50)的停留時間和熔化的聚合物通過分散盤(44)的聚合物流入孔(40)的停留時間可以保持相等，并且因此總的停留時間可被縮短。分散盤(44)的底部(44")的形狀也不受特別限制，但其可以優(yōu)選為平面狀或者平緩圓錐狀。聚合物流入孔形成在分散盤的中心，并且連續(xù)鄰接的流入孔之間的中心直徑間距(PCD)為5至40mm，并且每分散盤外線所覆蓋的圓形面積中的流入孔所覆蓋的總面積優(yōu)選為1至35%。制備連續(xù)鄰接的流入孔之間的PCD小于5mm的分散盤是困難的，并且在PCD大于40mm時，聚合物的可分散性會降低。而且，當(dāng)每分散盤外線所覆蓋的總圓形面積中的流入孔所覆蓋的總面積小于1%時，分散盤不能應(yīng)用于本發(fā)明，這是因為造成了聚合物可分散性的降低和聚酯紡紗包內(nèi)的壓力的增加，并且當(dāng)其大于35%時，紡紗包中聚合物的可分散效率降低。在引入聚合物進(jìn)口(42)的熔化的聚合物根據(jù)圓錐形分散表面的傾角自然地下流時，一部分聚合物流入垂直穿過分散盤的聚合物流入孔(40)，其余部分流入外部的聚合物流動i各徑(50)，并且全部的聚合物依次通過過濾器(47)、分紗盤(48)和模具(49)擠壓并形成纖維。在本發(fā)明的紡紗包裝置中，當(dāng)熔化的聚合物在分散盤(44)上流動時，聚合物流動路徑(50)距離分散表面(44，)的中心峰是最遠(yuǎn)的，而由于分散盤(44)的傾角，在分散表面(44，)的外部端點(diǎn)處距分散盤(44)的底部(44")的長度最短。另一方面，聚合物流入孔(40)比聚合物流動路徑(50)更靠近分散盤(44)的中心，而通過聚合物流入孔(40)到達(dá)分散盤底部(44")的距離要長。'因此，可以平衡熔化的聚合物通過聚合物流動路徑(50)到達(dá)分紗盤(48)的停留時間和熔化的聚合物通過聚合物流入孔(40)到達(dá)分紗盤(48)的停留時間，并且因此可以縮短總的4f留時間。而且，在應(yīng)用于本發(fā)明紡紗包設(shè)備中，過濾器(47)是一種非紡織熔結(jié)的金屬紡織物而不是金屬粉末，因此，可以阻止隨著時間的推移而產(chǎn)生的纖維特性的改變。本發(fā)明的分散盤(44)在必要時可以具有在其外圍形成的一個或多個溝槽，并且優(yōu)選地，這些溝槽按照相同的間隔布置。這些溝槽可以使得容易地流動熔化的聚合物。通過使用具有這些結(jié)構(gòu)的紡紗包，可以使得紡紗包中聚合物的流動均勻，并且還可以根據(jù)高壓紡紗來改善紡紗特性，因為紡紗包提高了模具的后部壓力。從模具擠壓出來的聚合物通過延遲淬火區(qū)進(jìn)行淬火，以便降低紡紗張力和減少熱歷史(thermalhistory)，其中該淬火區(qū)包括罩式加熱器(H/H)和絕熱板。此時，罩式加熱器(H/H)的溫度優(yōu)選為200至350。C，其長度優(yōu)選為100至400mm,絕熱板的長度優(yōu)選為70至400mm。擠壓出的聚合物在延遲淬火區(qū)的停留時間優(yōu)選為0.01至O.lsec,更優(yōu)選為0.02至0.08sec。當(dāng)罩式加熱器的溫度低于200。C并且其長度小于100mm時，可拉伸性降低，并且紡紗變得困難，而當(dāng)其溫度高于35(TC并且其長度大于400mm時，因為發(fā)生聚酯降解韌性會降低，以及因為熔化的聚合物的彈性降低扁平形狀的穩(wěn)定性會降低。而且，當(dāng)絕熱板的長度小于70mm時，因為可拉伸性降低，會產(chǎn)生絨毛，以及當(dāng)其長度大于400mm時，因為凝固點(diǎn)過度降低，紡紗張力急劇降低并且繞制變得困難。當(dāng)在延遲淬火區(qū)停留的時間少于0.01sec時，難以進(jìn)行延遲淬火，并且也難以保證可拉伸性，因為未拉伸纖維的雙折射率高，而當(dāng)該時間超過O.lsec時，該操作也是困難的，這歸因于，由于從模具擠壓出來的未拉伸纖維張力的退化造成產(chǎn)生纖維偏差和渦流，從而造成了絨毛生成和纖維斷裂，并且由于熔化的聚合物彈性的過度降低，也難以獲取所要求的纖維的橫截面。通過將已經(jīng)經(jīng)過淬火過程的聚酯纖維經(jīng)過一個油輥來向該聚酯纖維提供一種紡紗油。任何一種在制備普通聚酯纖維過程中所使用的油都可以使用，并且優(yōu)選地，使用作為從屬于二醇酯的乙烯氧化物/丙烯氧化物，屬于二醇酯的乙烯氧化物，甘油三酯，三曱基丙烷三酯或其他乙烯氧化物絡(luò)合物中挑選出來的一種或兩種或更多種的混合物的紡紗油，并且，紡紗油還可以包括抗靜電劑等等。然而，本發(fā)明的紡紗油不限于上述例子。配備有紡紗油的聚酯纖維在通過預(yù)交織器之后，通過拉伸器拉伸，并且拉伸環(huán)境可遵循普通聚酯纖維的拉伸方法。然后，可以按照這樣來使聚酯纖維通過預(yù)交織器，并且也可以向預(yù)交織器選擇性地提供具有一定范圍內(nèi)的方向的交織空氣。當(dāng)交織空氣被提供給預(yù)交織器時，本發(fā)明提供具有上述特性的聚酯纖維，12并且還使得可以通過下文中說明的后拉伸過程，提供具有常規(guī)特性的聚酯纖維，其中結(jié)晶度為從42至52%，抗拉強(qiáng)度為從6.5至8.5g/d,斷裂伸度為從15至35%,中間伸度(@4.5g/d)為從6.5至17.5%,形狀穩(wěn)定性指數(shù)(ES)為從12至23。根據(jù)向預(yù)交織器提供交織空氣的方法，可以如圖8所示，在與纖維運(yùn)動方向垂直的方向上向預(yù)交織器提供交織空氣，并且，也可以如圖9所示，在相對于纖維運(yùn)動方向的傾斜方向上提供交織空氣。由于未拉伸纖維的橫截面是扁平狀，更為優(yōu)選地，如圖9所示，在相對于纖維運(yùn)動方向的傾斜方向上提供交織空氣，以防止由該空氣造成的未拉伸纖維的渦流，并且最優(yōu)選的是，交織空氣的方向具有與垂直于纖維運(yùn)動方向的平面成0。至80。的角度。而且，優(yōu)選地，交織空氣的壓力為0.1kg/cn^或更大，以便依序收集未拉伸的纖維并且在均勻地移除提供給未拉伸纖維的紡織油的同時改善可拉伸性，并且，還優(yōu)選地，交織空氣的壓力為1.5kg/cn^或更小，以便防止由未拉伸纖維的過度交織而造成的可拉伸性的降低。在紡紗過程中，當(dāng)紡紗速度低于400m/min時，由于纖維偏差而導(dǎo)致纖維質(zhì)量降低，并且當(dāng)紡紗速度超過900m/mim時，由于絨毛的產(chǎn)生而導(dǎo)致纖維的可加工性降低。而且，拉伸比優(yōu)選為4.5至6.2倍，因為當(dāng)紡紗過程中的拉伸比小于4.5倍時，難以具有所要求的高韌性的特性，并且當(dāng)拉伸比大于6.2倍時，由于絨毛的產(chǎn)生，纖維的質(zhì)量降低。本發(fā)明的拉伸過程通過在圖2中的裝置141和142之間進(jìn)行的預(yù)拉伸過程來完成，在裝置142和143之間進(jìn)行第一^立伸步驟，在裝置143和144之間進(jìn)行第二拉伸步驟以便保證單絲之間的均勻可拉伸性，并且預(yù)拉伸的拉伸比優(yōu)選為1.01至1.1,并且第一拉伸步驟的拉伸比優(yōu)選為總拉伸比的60至85%。當(dāng)在拉伸裝置144中進(jìn)行的熱處理的溫度小于215。C時，由于收縮率的升高，形狀的穩(wěn)定性降低，并且當(dāng)溫度高于250。C時，纖維斷裂和導(dǎo)絲輪的焦油(tar)頻繁出現(xiàn)并且可加工性降低。因此，熱處理溫度優(yōu)選為215至250。C,更優(yōu)選地為230至245'C。當(dāng)在多步拉伸裝置144和146中進(jìn)行的拉伸過程的松弛率小于4%時，纖維的橫截面由于過度的張力可能被扭曲，當(dāng)該松弛率超過13%時，該工作是困難的，因為導(dǎo)絲輪上發(fā)生過度的纖維偏差。因此，松弛率優(yōu)選4至13%至245。C。而且，本發(fā)明可以通過將第二交織器再次應(yīng)用于未拉伸的聚酯纖維，對纖維進(jìn)行交織。第二交織器通過使用氣壓來混合聚酯纖維。第二交織器根據(jù)常規(guī)交織的氣壓的減少而改善粘附系數(shù)的降低，并且沿著纖維的長度方向(或者運(yùn)動方向)執(zhí)行均勻混合。第二交織器可以單獨(dú)或者一起設(shè)置在纏繞器之外，或者設(shè)置在作為拉伸裝置的導(dǎo)紗輪之間(相當(dāng)于圖2中的141到146),交織空氣必須沿纖維運(yùn)動方向的傾斜方向提供，如圖9所示，并且優(yōu)選地，交織空氣的方向具有與垂直于纖維運(yùn)動方向的平面成20°至80。的角度。此時，氣壓優(yōu)選為0.1至4kg/cm2。當(dāng)氣壓小于0.1kg/cmMt，不足以提供具有所述粘附系數(shù)的纖維，因此導(dǎo)致結(jié)合系數(shù)的降低，纏繞失序以及產(chǎn)生絨毛。而且，當(dāng)氣壓超過4.0kg/cm2時，在纖維細(xì)絲之間有太多強(qiáng)混合(或者太大的CFP(針粘附系數(shù)))，難以獲得所要求的光滑度，并且在纖維長度方向方面的不規(guī)則程度大?？梢岳枚鄠€步驟連續(xù)地應(yīng)用第二交織器，以便增加微混合的數(shù)目。在采用多步的情況下，所述交織器優(yōu)選配備有2ea或更多，更優(yōu)選為2至4ea。當(dāng)?shù)诙豢椘髋鋫溆卸嗖綍r，多步交織器的步數(shù)優(yōu)選為最多4ea,因為其安裝困難，并且當(dāng)交織器多步數(shù)目為5ea或者更多時可加工性降低。利用纏繞器對通過第二交織器的聚酯纖維進(jìn)行纏繞，然后最終制成本發(fā)明的聚酯纖維。而且，本發(fā)明的聚酯纖維的方法可以進(jìn)一步包括通過在第二交織器和纏繞器之間裝備一個后注油裝置來提供后注油過程，以便通過改善纖維的抗靜電特性和粘附系數(shù)來改善后處理的可加工性。圖10是在一起使用采用兩步或更多步的多個步驟的第二交織器和后注油裝置情況下的示意過程圖。如圖IO所示，第二交織器(150)位于聚酯纖維的拉伸裝置(145、146)之后。而且，后注油裝置(430)是噴嘴引導(dǎo)型，并且相對于纖維運(yùn)動方向上下或者左右安裝，并且執(zhí)行對纖維施加后注油的功能。作為后注油裝置的輔助裝置，包括用于保存后注油的油缸(431)，用于14在后注油過程中提供的油的量優(yōu)選為聚酯纖維重量的0.1至2.0wt%。當(dāng)油量少于0.1wt。/。時，粘附系數(shù)的改善效果和聚酯纖維的所要求的抗靜電特性是不顯著的，并且當(dāng)油量超過2.0wt。/。時，可能出現(xiàn)油所造成的污染，并且當(dāng)其應(yīng)用于涂層紡織物時會降低粘合強(qiáng)度。用于普通聚酯纖維的后注油可以用作本發(fā)明的后注油。該后注油不同于拉伸過程之前提供的油，并且可以使用包含作為主要成分的聚乙烯烷基多元醇、聚氧乙烯烷基醚、抗氧化劑和抗靜電劑等等的后注油。本發(fā)明的制備方法還可以(在圖2中145和146之間)在松弛過程之后應(yīng)用張力導(dǎo)紗器，以便防止(在圖2中145和146之間)在松弛過程中由纖維偏差造成的單絲的重疊。下文中，介紹本發(fā)明的優(yōu)選實例。然而，以下的實例僅僅用于例示本發(fā)明，并且本發(fā)明不限為或受限于所述實例。實例實例1至7具有0.85g/dL的固有粘度(IV)的固態(tài)聚合的聚酯切片被熔化并通過縫狀紡紗毛細(xì)管擠壓。通過經(jīng)過包括罩式加熱器和絕熱板的延遲淬火區(qū)來進(jìn)行對所擠壓出的熔化的聚酯纖維的延遲淬火。通過使用輥形潤油裝置向淬火后的聚酯纖維提供紡紗油。此時，每100重量份(partbyweight)的纖維，油量為0.8重量份，并且使用由屬于二醇酯的乙烯氧化物/環(huán)氧丙烷(30重量份)，屬于二醇酯的乙烯氧化物(15重量份)，甘油三酯(10重量份)，三曱基丙烷三酯(IO重量份)和少量的抗靜電劑混合而成的紡紗油。提供有油的纖維通過預(yù)交織器并被導(dǎo)紗輪拉伸。在拉伸過程之后，所拉伸的纖維被第二交織器混合并且利用纏繞器對所述纖維進(jìn)行纏繞而最終制成聚酯纖維。和平整度，模具上的剪切速率(sec"),所使用的紡紗包的結(jié)構(gòu)，罩式加熱器的溫度和長度，絕熱板的長度，延遲淬火區(qū)的停留時間，紡紗速度，松弛率，熱處理溫度等等。此外，紡紗包的形狀不受特別限制，但是聚酯纖維優(yōu)選通過使用具有圖5中形狀的紡紗包來制備。比較范例1根據(jù)表1中的若干條件制備聚酯纖維。[表l]實例比較范例i2345671切片的IV(dl/g)0.851.150.951.010,900.850.900.85模具的毛細(xì)管形狀狹縫狹縫狹縫狹縫狹縫狹縫狹縫圓形模具剪切速率(sec—1)232612603192321031924073'21852022模具平整度85151010■1081H/H溫度('c)250350210300280280300250H/H長度(mm)300200100300300400300300絕熱板長度(mm)7030070704001007070延遲淬火區(qū)中的停留時間(秒)0.0370.0670.0150.0440.0490.0550.0370.037紡紗速度(米/分鐘)600450700500850550600600拉伸比(銜5.56.05.35.64.75.65.45.5松弛率(%)8.011.57.56.55.09.012.09.0熱處理溫度rc)240247247240230240220245松弛溫度(°c)220240200160180220240240單絲細(xì)度5.24.45,010.45.25.25.25.2實驗范例1關(guān)于一艮據(jù)例1至例7和比較范例1制備的聚酯纖維，所述纖維的平整度、收縮壓力、收縮率、固有粘度、抗拉強(qiáng)度、斷裂伸度、橫截面形狀指數(shù)(Rl，Hl,R1/H1，和CV%)、后處理的良率、加工的可加工性(F/D)和涂層紡織物的厚度，通過下面的方法測量。每種纖維的測量特性在下述的表2中列出，并且在圖11中例示了根據(jù)實例1制備的扁平纖維的橫截面照片。1)平整度平整度表示纖維的橫截面的平面程度，并且通過使用銅片切割所述纖維，使用光學(xué)顯微鏡放大橫截面并且測量纖維的橫截面的最長長度(W)和最短長度(D)，根據(jù)計算公式1精確計算單絲的平整度并對所有纖絲取平均值來獲得所述纖維的平整度。計算公式1單絲的平整度(Fi)=W/D,纖維的平整度=(單絲平整度總和)/(單絲數(shù)目)。2)R1，R2，R3，和R4的偏差系數(shù)(CV%)如圖l所示，根據(jù)光學(xué)顯微鏡所放大的纖維橫截面的照片，測量單絲的Rl，R2，R3,和R4，根據(jù)計算公式2計算它們的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差，然后根據(jù)計算公式3獲得其偏差系數(shù)(CV%)。[計算公式2]平均值(R)=所有纖絲的(Rl+R2+R3+R4)之和/(4xn)其中n是所測量的纖絲的總數(shù)目，R是所有纖絲的Rl，R2，R3和R4的平均值。[計算公式3]偏差系數(shù)(CV%)=標(biāo)準(zhǔn)差0)/平均值(R)x100(°/0)3)R1/H1，R2/H2，R3/H3，和R4/H4的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差根據(jù)光學(xué)顯微鏡所放大的纖維的橫截面照片，測量圖1中的R1,R2,R3，和R4,以及HI,H2,H3，和H4,根據(jù)下面的計算公式4計算所有纖絲的R1/H1,R2/H2,R3/H3，和R4/H4的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差，然后根據(jù)計算公式3獲得偏差系數(shù)(CV%)。[計算公式4]平均值(R/H)=所有纖絲的(R1/H1+R2/H2+R3/H3+R4/H4)之和/(4xn)其中n是所測量的纖絲的總數(shù)目，R/H是所有纖絲的R1/H1，R2/H2,R3/H3,和R4/H4的平均值。4)收縮應(yīng)力(g/d)通過分別在150。C和200。C使用熱應(yīng)力測試儀(KaneboCo.)來測量收縮應(yīng)力，同時在0.1g/d的初始負(fù)載下以2.5。C/秒的掃描速度提高溫度。通過以環(huán)的形式打結(jié)來制備一羊品。[計算公式5]所測量的熱應(yīng)力(g)熱應(yīng)力(g/cO=纖維細(xì)度(d)x25)收縮率(％)收縮率是代表在特定溫度下加熱導(dǎo)致的樣品的長度變化的百分比的值，其根據(jù)下面計算公式6定義。[計算公式6]收縮率(％)={(LQ-L0/U}x100其中，L。是熱收縮之前樣品的長度，"是熱收縮之后樣品的長度。當(dāng)在0.01g/d的正常負(fù)載下固定纖維后，通過TestriteMK-V(TestriteCo.)測量收縮率，并且所述測量條件是基于在負(fù)載0.01g/d下在190°C15分鐘的狀6)纖維的固有粘度在使用四氯化碳從樣品中提取紡紗油并在160士2。C下將所述樣品溶解在正氯酚中后，通過在25。C的溫度下使用自動粘度計(Skyvis-4000)來在毛細(xì)管中測量所述樣品的粘度，并且根據(jù)計算公式7計算纖維的固有粘度。[計算公式7]固有粘度(IV)=((0.0242xRd)+0.2634}xF其中，Rel-(溶解秒數(shù)x溶液的具體比重x粘度系數(shù))/(OCP粘度)，以及F=標(biāo)準(zhǔn)切片的IV/采用標(biāo)準(zhǔn)操作進(jìn)行的標(biāo)準(zhǔn)切片的三次IV測量值的平均值。7)抗拉強(qiáng)度(g/d)，斷裂伸度(％)抗拉強(qiáng)度和斷裂伸度通過通用測試儀(UTM，InstronCo.)來測量，樣品長度為250mm，延展速度為300mm/min，初始負(fù)載為0.05g/d。8)加工的可加工性(F/D)作為代表纖維的生產(chǎn)率的一個指標(biāo)，根據(jù)下面的計算公式8計算全奶落紗(fUll-cheesedoffing)數(shù)占總落紗數(shù)的比值。[計算公式8]，％)=-FullChee:Doffmg數(shù)_^，F(xiàn)ullCheeseDoffing數(shù)+CheeseDoffing數(shù)9)經(jīng)編機(jī)絨毛數(shù)(ea/106111)通過將絨毛探測器的校驗時間的數(shù)目轉(zhuǎn)換為106m的規(guī)模來計算經(jīng)編機(jī)絨毛數(shù)。10)后處理的良率根據(jù)下面的計算公式9計算正品占纖維的總輸入的百分比。[計算公式9]后處理的良率二正品數(shù)量/纖維的總輸入x10011)涂層紡織物的厚度當(dāng)在相同的條件下利用普通劍桿編織機(jī)#_據(jù)實例1至7和比較范例1所制備的纖維制備紡織物之后，將250重量份的聚氯乙烯(PVC)涂覆在100重量份的聚酯紡織物上以制備利用PVC涂覆的紡織物。在測量所述紡織物的厚度之后，將根據(jù)實例1至7的聚酯纖維制備的紡織物的厚度(T)除以根據(jù)比較范例1的聚酯纖維制備的紡織物的厚度(t),并且根據(jù)計算公式IO計算其百分比。紡織物厚度(％,相對值)=T/txlOO[表2]實例比較范例124671平整度3.12.13.83.23,23.02,8119<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>光滑度。實例8至14和比較范例2具有0.85g/dL的固有粘度(IV)的固態(tài)聚合的聚酯切片被熔化并通過縫狀紡紗毛細(xì)管進(jìn)行擠壓。通過經(jīng)過包括罩式加熱器和絕熱板的延遲淬火區(qū)進(jìn)行對所擠壓出的溶化的聚酯纖維的延遲淬火。通過使用輥形潤油裝置向淬火后的聚酯纖維提供紡紗油。此時，每100重量份的纖維，油量為0.8重量份，并且使用由屬于二醇酯的乙烯氧化物/環(huán)氧丙烷(30重量份)，屬于二醇酯的乙烯氧化物(15重量份)，甘油三酯(10重量份)，三曱基丙烷三酯(IO重量份)和少量的抗靜電劑混合而成的紡紗油。提供有油的纖維通過圖9中的預(yù)交織器并被導(dǎo)紗輪拉伸。在拉伸之后，通過使用圖9中的第二交織器來混合拉伸后的纖維。通過使用噴嘴導(dǎo)向型的后注油裝置，將后注油提供給已通過交織器的聚酯纖維。此時，每100重量份的纖維，后注油的量為0.7重量份，并且使用其中混合多羥基聚乙烯烷基化合物(70重量份)，聚氯乙烯烷基化合物(20重量份)，抗氧化劑(2重量份)和抗靜電劑(2重量份)的后注油。在后注油過程之后，利用纏繞器對其進(jìn)行纏繞來最終制備聚酯纖維。在下面的表3中列出了本發(fā)明的條件，比如紡紗模具毛細(xì)管的形狀和平整度、罩式加熱器的溫度和長度、絕熱板的長度、延遲淬火區(qū)的停留時間，預(yù)交織器中的空氣的方向和壓力、紡紗速度、拉伸比(預(yù)拉伸的拉伸比，以及與總的拉伸比相比的第一步拉伸的拉伸率)、松弛率、熱處理溫度、第二交織器數(shù)量，空氣的方向和壓力，供應(yīng)或不供應(yīng)紡紗油和后注油等等。交織器的空氣方向是指如圖9所示，基于相對于纖維運(yùn)動方向的垂直方向的噴氣的角度。也就是說，0。是指垂直于纖維的運(yùn)動方向，90。是指平行于纖維的運(yùn)動方向。[表3]<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>實驗范例2關(guān)于根據(jù)實例8至14和比較范例2制備的聚酯纖維，4艮據(jù)上述方法測量所述涂層紡織物的平整度、收縮應(yīng)力、收縮率、固有粘度、抗拉強(qiáng)度、斷裂伸度、加工的可加工性、經(jīng)編器絨毛數(shù)和厚度。此外，通過下面的方法測量結(jié)晶度、中間伸度和形狀穩(wěn)定性指數(shù)。在下面的表4中列出所測量的特性，并且如圖ll所示，獲得根據(jù)實例8制備的扁平纖維的橫截面圖片。12)結(jié)晶度(％)纖維密度p是根據(jù)梯度方法使用25°C時的正庚烷和四氯化碳測量的，根據(jù)下面的計算公式ll計算結(jié)晶度。[計算公式ll]其中，p是纖維密度，pc是結(jié)晶區(qū)的密度(在PET情況下為1.475g/cm3),Pa是非結(jié)晶區(qū)的密度(在PET情況下為1.336g/cm3)。13)中間伸度(％)和形狀穩(wěn)定性指數(shù)中間伸度基于與UTM測量的應(yīng)力應(yīng)變曲線中的應(yīng)力4.5g/d對應(yīng)的值。根據(jù)下面的計算公式12,基于TestriteMK-V在190。C0.01g/d的負(fù)載下在15分鐘內(nèi)測量的收縮率來計算形狀穩(wěn)定性指數(shù)。[計算公式12]形狀穩(wěn)定性指數(shù)(ES)=中間伸度+收縮率14)涂層紡織物的厚度在相同的條件下利用普通劍桿編織機(jī)根據(jù)實例8至14和比較范例2制備的纖維制備紡織物之后，在100重量份的聚酯紡織物上涂覆250重量份的聚氯乙烯(PVC)，以制備涂有PVC的紡織物。在測量紡織物的厚度之后，將根據(jù)實例8至14制備的聚酯纖維制備的紡織物的厚度(T)除以根據(jù)比較范例2中制備的聚酯纖維制備的紡織物的厚度(t)，其百分比根據(jù)下面的計算公式13計算。紡織物的厚度(°/。，相對值)=T/txl00<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>如表4所示，本發(fā)明的根據(jù)實例8至14制備的聚酯纖維由于低收縮應(yīng)力和低收縮率而在熱形狀穩(wěn)定性上良好，在后處理期間施加的熱所導(dǎo)致的變形較小，并且示出其處理可加工性和質(zhì)量(絨毛水平)與根據(jù)比較范例2制備的具有圓形橫截面的普通聚酯纖維相等，并且另外，可以減少涂層紡織物的厚度并有助于減輕產(chǎn)品的重量和改善表面光滑度。本發(fā)明的聚酯纖維通過使單絲的橫截面扁平和均勻來最大限度地增加表面光滑度，并且所具有的多種優(yōu)點(diǎn)在于，該纖維制作的紡織物比圓形橫截面的纖維制作的紡織物薄，并且，由于降低了表面的不規(guī)則程度和多孔性，從而可能減少所涂覆的樹脂的用量和減輕產(chǎn)品的重量。權(quán)利要求1.一種聚酯纖維，其中所述聚酯纖維的橫截面的平整度為從2.0至4.0，并且所述聚酯纖維中所包括的所有纖絲的R1到R4的偏差系數(shù)(CV％)為20％或更少，其中所述橫截面的最長軸的兩個端點(diǎn)被定義為W1和W2，在所述最長軸的中點(diǎn)O處垂直穿過所述最長軸的最短軸的兩個端點(diǎn)被定義為D1和D2，W1和D1之間的線段被定義為L1，D1和W2之間的線段被定義為L2，W1和D2之間的線段被定義為L3，W2和D2之間的線段被定義為L4，從L1，L2，L3和L4到所述橫截面的最遠(yuǎn)線段的垂直距離被分別定義為R1，R2，R3和R4，從L1，L2，L3和L4到所述中點(diǎn)O的垂直距離被分別定義為H1，H2，H3和H4。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的聚酯纖維，其中所述所有纖絲的R1/H1,R2/H2，R3/H3,和R4/H4的平均值為0.2至0.9。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的聚酯纖維，其中所述聚酯纖維中所包括的所有纖絲的R1/H1,R2/H2，R3/H3，和R4/H4的偏差系數(shù)(CV%)為20%或更小。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的聚酯纖維，其中在150°。時的收縮應(yīng)力(@0.1g/d，2.5。C/秒)為從0.005至0.075g/d,在200°C時的收縮應(yīng)力(@0.1g/d,2.5。C/秒)為從0.005至0.075g/d，以及收縮率(@190°C,15分鐘，0.01g/d)為從1.5至5.5%。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的聚酯纖維，包括量為90mol。/?；蚋嗟木蹖Ρ蕉跛嵋叶减?PET)。6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的聚酯纖維，其中，固有粘度為從0.7至1.0dl/g。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的聚酯纖維，其中，抗拉強(qiáng)度為從6.5至8.5g/d,并且斷裂伸度為/人15至35%。8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的聚酯纖維，其中，單絲的細(xì)度為從3.7至10.5de。9.一種聚酯纖維，其中所述聚酯纖維的橫截面的平整度為從2.0至4.0，在150*€時的收縮應(yīng)力(@0.1g/d,2.5。C/秒)為從0.005至0.075g/d,在200。C時的收縮應(yīng)力(@0.1g/d，2.5。C/秒)為從0.005至0.075g/d,以及收縮率(⑥190°C,15分鐘，0.01g/d)為從1.5至5.5%。10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的聚酯纖維，包括量為90mol。/?；蚋嗟木蹖Ρ蕉跛嵋叶减?PET)。11.根據(jù)權(quán)利要求9所述的聚酯纖維，其中，固有粘度為從0.7至1.0dl/g。12.根據(jù)權(quán)利要求9所述的聚酯纖維，其中，結(jié)晶度為從42至52%。13.根據(jù)權(quán)利要求9所述的聚酯纖維，其中，抗拉強(qiáng)度為從6.5至8.5g/d，斷裂伸度為從15至35%,中間伸度(②4.5g/d)為從6.5至17.5%，以及形狀穩(wěn)定性指數(shù)(ES)為從12至23.14.一種包括根據(jù)權(quán)利1至權(quán)利13中任何一個所述的聚酯纖維的紡織物。15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的紡織物，包括被涂覆或?qū)訅涸谒黾徔椢锏谋砻嫔系囊环N或更多種樹脂層。全文摘要本發(fā)明涉及一種聚酯纖維，其中通過使纖絲的橫截面扁平并且均勻來最大化表面光滑度，并且由所述纖維制成的紡織物比由圓形橫截面的纖維制成的紡織物薄，因此，由于低的表面不規(guī)則度和孔隙度，所以可以減少所使用的涂層樹脂的量和減輕產(chǎn)品的重量，以及本發(fā)明涉及包括所述聚酯纖維的紡織物。文檔編號D01F6/62GK101627153SQ200880007461公開日2010年1月13日申請日期2008年3月5日優(yōu)先權(quán)日2007年3月5日發(fā)明者李英洙,金允照申請人:可隆株式會社