專利名稱：無紡布的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及無紡布。本發(fā)明的無紡布特別適合例如作為以經(jīng)期衛(wèi)生巾和一次性尿布為首的各種吸收性物品的構(gòu)成材料使用。
背景技術(shù)：
目前，作為經(jīng)期衛(wèi)生巾和一次性尿布等吸收性物品的正面片材，廣泛使用無紡布。 在這樣的無紡布中，要求使在表面供給的液體盡快地移動至吸收體中、在表面不殘留液體的性質(zhì)(液體殘留)和使一旦被移動的液體不逆流到無紡布表面(逆返或返潮)的性質(zhì)。如果減小無紡布的厚度，一般而言，則液體殘留變少，但液體逆流變多，如果加大厚度，則能防止液體逆流，但液體最初變得難以移動至吸收體。另外，在纖維密度稀疏部分的纖維交點殘留的液體難以移動至吸收體，減少液體殘留存在限制。因此，僅單純地控制厚度無法不能使兩者以高層次實現(xiàn)。作為對應于該要求的方法，已知有在連續(xù)纖維的厚度方向使之具有親水性和纖維密度梯度的方法(參照專利文獻1)和在無紡布的厚度方向使之具有親水性的梯度的方法 (參照專利文獻2)。但是，在上述方法中，存在使之具有梯度的處理中麻煩、受到裝置的制約、有時無法得到所要求性能等的缺點。現(xiàn)有技術(shù)文獻專利文獻專利文獻1 特開2005-314825號公報專利文獻2 特開2005-87659號公報

發(fā)明內(nèi)容
根據(jù)能夠減少作為正面片材等使用時的液體殘留量和返液量的新型方法，通過其單獨使用或與現(xiàn)有方法的并用，能夠在廣泛的條件下有效防止或減輕液體殘留和液體逆流。本發(fā)明在于提供一種無紡布，其含有包括熔點相互不同的第1和第2成分的復合纖維，形成有多個該復合纖維之間的交點熱熔接而成的熱熔接點，從干燥狀態(tài)成為濕潤狀態(tài)時厚度變化率為15%以上。另外，本發(fā)明在于提供一種吸收性物品，其具備正面片材、背面片材和位于兩片材之間的吸收體，上述正面片材是上述無紡布。作為本發(fā)明一個實施方式的無紡布中，作為上述復合纖維，含有第1 成分為聚丙烯樹脂或聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂且第2成分為低于第1成分的熔點的樹脂、楊氏模量為0. 2 1. OGPa的纖維(以下也將該無紡布稱為無紡布A)。作為本發(fā)明其它實施方式的無紡布中，作為上述復合纖維，含有其長度因加熱而伸長的熱伸長性纖維，在一個面?zhèn)染哂卸鄠€凸部和凹部，構(gòu)成該凸部的該熱伸長性纖維在它們的交點熔接，凸部的上部的熔接強度高于下部的熔接強度(以下將該無紡布也稱為無紡布B)。



圖1是表示能夠在低楊氏模量纖維的制造中使用的紡絲裝置的模式圖。圖2是表示本發(fā)明無紡布的一個實施方式的立體圖。圖3是沿圖2所示的無紡布厚度方向的截面的一部分放大圖。圖4是表示使用低楊氏模量纖維制造無紡布的工序的模式圖。圖5是表示本發(fā)明無紡布的其它實施方式的圖(相當于圖3的圖)。圖6(a) 6(d)是本發(fā)明無紡布的實施方式作用效果的說明圖。圖7是表示合適地用于無紡布110的制造的裝置的模式圖。圖8是從壓花網(wǎng)狀物的運送方向看時熱吹風部的模式圖。
具體實施例方式以下，基于本發(fā)明的優(yōu)選實施方式說明本發(fā)明。本發(fā)明的無紡布是含有包括熔點相互不同的第1和第2成分的復合纖維、形成有多個該復合纖維之間的交點熱熔接而成的熱熔接點的無紡布，從干燥狀態(tài)變化為濕潤狀態(tài)時的厚度變化率為15%以上。作為本發(fā)明的一個實施方式的無紡布含有楊氏模量為0. 2 1. OGPa的纖維(以下也稱為低楊氏模量纖維)作為構(gòu)成纖維的無紡布。如果無紡布在液體中濡濕或形成浸漬的狀態(tài)，則液體的表面張力作用于無紡布。 其結(jié)果，施加使無紡布厚度減少的力，通過含有低楊氏模量纖維，該無紡布的厚度和無紡布中的纖維間距離變窄。由此，要吸收來自吸收體的液體的力更高效地傳遞到無紡布接觸皮膚側(cè)，無紡布正面?zhèn)鹊囊后w從無紡布一個面?zhèn)认蛄硪粋€面?zhèn)软樌匾苿印⒈景l(fā)明的無紡布作為經(jīng)期衛(wèi)生巾等吸收性物品的正面片材使用時，在面向使用者皮膚一面?zhèn)裙┙o的液體從該面?zhèn)认蛭阵w側(cè)的面?zhèn)软樌剡M行液體移動。低楊氏模量纖維的楊氏模量優(yōu)選為1. OGPa以下、更優(yōu)選為0. SGPa以下、更加優(yōu)選為0. 65GPa以下。楊氏模量為1. OGPa以下時，容易產(chǎn)生吸收液體時的無紡布的纖維間距離和厚度減少，容易得到液體移動性提高的效果。另外，低楊氏模量纖維的楊氏模量優(yōu)選為0. 2GPa以上、更優(yōu)選為0. 4GPa、更加優(yōu)選為0. 5GPa以上。楊氏模量為0. 2GPa以上時，干燥狀態(tài)的厚度得到維持，難以引起液體逆流。另外，本發(fā)明的無紡布中，形成有多個纖維之間的交點熱熔接而成的熱熔接點 (圖示略)。這樣的熱熔接點能夠通過對含有熱粘合性合成纖維的網(wǎng)狀物和無紡布實施熱處理而形成。作為熱處理方法，優(yōu)選熱風處理，特別優(yōu)選通氣方式的熱風處理。構(gòu)成纖維之間的熱熔接點，優(yōu)選至少在低楊氏模量纖維之間相互的交點處含有熱熔接而成的熱熔接點。另外，熱熔接點通常優(yōu)選在無紡布內(nèi)三維地分散。無紡布通過具有構(gòu)成纖維之間的熱熔接點，形成纖維間距離縮短的液體向無紡布外取出后的厚度恢復性優(yōu)異的無紡布。將本發(fā)明的無紡布作為經(jīng)期衛(wèi)生巾等吸收性物品的正面片材使用時，由于無紡布的厚度恢復性優(yōu)異，難以發(fā)生移動至吸收體的液體逆流到正面片材表面的返液現(xiàn)象(返潮)。本發(fā)明的無紡布既可以是單層無紡布也可以是多層結(jié)構(gòu)的無紡布。任意情況均優(yōu)選至少一個面?zhèn)纫缘蜅钍夏Ａ坷w維為主體構(gòu)成。例如，為單層結(jié)構(gòu)的無紡布時，無紡布全部構(gòu)成纖維中的低楊氏模量纖維的比例優(yōu)選為50 100質(zhì)量％、更優(yōu)選為80 100質(zhì)量％、更加優(yōu)選為90 100質(zhì)量％。另一方面，為多層結(jié)構(gòu)無紡布時，構(gòu)成無紡布單面的全部纖維中的低楊氏模量纖維的比例優(yōu)選為50 100質(zhì)量％、更優(yōu)選為80 100質(zhì)量％、更加優(yōu)選為90 100質(zhì)量％。多層結(jié)構(gòu)無紡布的全部構(gòu)成纖維中的低楊氏模量纖維的比例優(yōu)選為50 100質(zhì)量％、更優(yōu)選為80 100質(zhì)量％、更加優(yōu)選為90 100質(zhì)量％。無紡布構(gòu)成纖維的楊氏模量能夠如下操作而測定。[楊氏模量的測定方法]使用Seiko Instruments (株)生產(chǎn)的熱機械分析裝置TMA/SS6000。測定環(huán)境溫度為25°C。作為試樣，準備多根收集的纖維長度為IOmm以上的纖維，使每纖維長度IOmm的合計重量為0. 5mg，將該多根纖維平行地平列后，在裝置中以夾頭之間距離為IOmm安裝，以
0.73mN/dtex的一定荷重狀態(tài)進行負荷。此后，在240mN/min的條件下得到應力一形變曲線后，將形變?yōu)?. 時的曲線的連接線的傾斜度為楊氏模量。作為低楊氏模量纖維，只要是楊氏模量為0. 2 1. OGPa、通過熱風處理等熱處理纖維之間能夠形成熱熔接而成的熱熔接點的纖維即可，能夠沒有特別限制地使用。作為低楊氏模量纖維優(yōu)選的纖維，可以列舉鞘部含有聚乙烯樹脂(PE)、芯部含有聚丙烯樹脂(PP)、該聚丙烯樹脂(PP)的結(jié)晶度低的芯鞘型熱粘合性復合纖維等。作為別的低楊氏模量纖維優(yōu)選的纖維，可以列舉鞘部含有聚乙烯樹脂(PE)、芯部含有聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(PET)、該聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(PET)的結(jié)晶度低的芯鞘型熱粘合性復合纖維等。作為在芯中使用這些PP和PET的理由，是由于與其它樹脂相比成本廉價，與在鞘部使用的手感良好、熱密封性良好的PE的熔點差適度的緣故，在纖維的制造上和無紡布的制造上有利方面得到提升。目前，這種熱粘合性復合纖維中，一般而言，低熔點樹脂發(fā)揮表達熱粘合性的作用，高熔點樹脂發(fā)揮作為纖維而維持強度的作用。另一方面，邊從熔融狀態(tài)使纖維細化邊進行紡絲時，高熔點成分通過先固化而優(yōu)先施加張力，其結(jié)果，促進高熔點樹脂的取向結(jié)晶化，在維持強度(楊氏模量)中是適合的。但是，如果要制作楊氏模量低的纖維，則必須直接以高熔點樹脂為熔化的狀態(tài)設(shè)定低張力，這樣的條件下不可能是穩(wěn)定的制造條件。另外，如果直接以高熔點樹脂為熔化的狀態(tài)勉強進行紡絲，則產(chǎn)生在紡絲中稍有微小張力則絲線斷裂、形成不穩(wěn)定粗度的絲線等的問題，穩(wěn)定地進行紡絲是困難的。另外，即使好不容易使用楊氏模量低的纖維制造無紡布時，如果以現(xiàn)有的條件進行無紡布化，則無紡布的厚度變小，形成液體逆流多的無紡布， 因此，存在楊氏模量低的物性對于纖維是不理想的物性的既成概念。其結(jié)果，一般是具有
1.5 6. OGPa左右楊氏模量的纖維。 但是，我們根據(jù)后述的方法，發(fā)現(xiàn)了楊氏模量低的纖維的制造方法和將其體積大地無紡布化、有效地利用的方法。楊氏模量低的復合纖維中，優(yōu)選承擔纖維大部分強度的高熔點樹脂的結(jié)晶度低。 根據(jù)高熔點樹脂的種類，實現(xiàn)上述楊氏模量的結(jié)晶度自然不同，但為聚丙烯樹脂(PP)時， 優(yōu)選結(jié)晶度為60%以下、更優(yōu)選為50%以下、更加優(yōu)選為45%以下。構(gòu)成芯部的樹脂為聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)時，優(yōu)選結(jié)晶度為45%以下、更優(yōu)選為30%以下、更加優(yōu)選為15%以下。另外，構(gòu)成芯部的樹脂優(yōu)選取向系數(shù)低。例如，為聚丙烯樹脂時，優(yōu)選取向系數(shù)為 60%以下、更優(yōu)選為40%以下、更加優(yōu)選為25%以下。為聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(PET) 時，取向系數(shù)優(yōu)選為50%以下、更優(yōu)選為20%以下、更加優(yōu)選為10%以下。構(gòu)成芯部的樹脂的上述結(jié)晶度通過以下的方法求出。[纖維的結(jié)晶度的測定方法]結(jié)晶度X從式(1)求出。χ = (1-(P C-P )/( P C-P a)) XlOO (1)這里，ρ c是樹脂結(jié)晶的密度，PP中為0. 936[g/cm3]、PET中為1. 457[g/cm3](文獻3)。Pa是樹脂非結(jié)晶的密度，PP中為0. 850[g/cm3]、PET中為1. 335[g/cm3](文獻3)。另夕卜，ρ = P C-(P c-p a) X (Lorentz 密度 B-Lorentz 密度 A)/(Lorentz 密度 B-Lorentz 密度 C) (2)這里，Lorentz密度A從下式(3)求出。Lorentz 密度 A = (n2-l)/(n2+2)(3)(3)式中的η是平均折射率，使用上述測定值的平行方向的折射率η 〃和垂直方向的折射率η ±，從式(4)求出。η2 = (η μ 2+2η 丄2) /3 (4)另外，Lorentz密度B可以分別將不同樹脂結(jié)晶的折射率作為η代入(3)式求出，PP樹脂中使用η = 1. 52，PET樹脂中使用η = 1. 64 (分別參照文獻2、文獻1)。另外， Lorentz密度C可以分別將不同樹脂非結(jié)晶的折射率作為η代入(3)式求出，PP樹脂中使用η = 1. 47，PET樹脂中使用η = 1. 58 (分別參照文獻2、文獻1)。[參考文獻1]《飽和求'J工7樹脂^> K U夕》(出版社日刊工業(yè)新聞社， 初版，1989年)[參考文獻 2] ((POLYMER HANDBOOK》(A WILEY-INTERSCIENCE PUBLICATION, 1999 年)另外，結(jié)晶度根據(jù)其測定方法和條件，看做結(jié)晶的結(jié)構(gòu)不同，因此，一般在不同測定方法、條件之間無法評論其絕對值。構(gòu)成芯部的樹脂的上述取向系數(shù)能夠通過以下的方法測定。[取向系數(shù)的測定方法]以纖維中的樹脂的雙折射值為C、以樹脂的固有雙折射值為D時，取向系數(shù)以以下的式(5)表示。取向系數(shù)(％) = (C/D) X 100 (5)固有雙折射是指樹脂的高分子鏈在完全取向狀態(tài)下的雙折射，其值例如記載在 《成形加工C婦If h 3 I千y々材料》初版、附表成形加工(二用0 6 Λ 代表的& 77子7夕材料(/，7 f 7夕成形加工學會編、ν夕‘ι出版，1998年2月10日發(fā)行)中。復合纖維中的雙折射通過在干涉顯微鏡中安裝偏光板，在相對于纖維軸平行方向和垂直方向的偏光下測定。作為浸漬液，使用Cargille公司生產(chǎn)的標準折射液。浸漬液的折射率通過阿貝折射儀測定。從利用干涉顯微鏡得到的復合纖維的干涉條紋，以在以下參考文獻3中記載的計算方法求出相對于纖維軸的平行方向的折射率η 〃和垂直方向的折射率η 1，算出作為兩者之差的雙折射。[參考文獻3] 卞午、y >7成形品CO高次構(gòu)造解析入門》(編者(社)m 千” ”成形加工學會、初版，2006年)能夠作為低楊氏模量纖維優(yōu)選使用的熱粘合性復合纖維，例如，以乙烯樹脂(PE) 和聚丙烯樹脂(PP)為原料，在制造鞘部為PE、芯部為PP的芯鞘型復合纖維時，能夠通過抑制芯部的聚丙烯樹脂的結(jié)晶化而制造。另外，能夠作為低楊氏模量纖維優(yōu)選使用的熱粘合性復合纖維，例如，以乙烯樹脂 (PE)和聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(PET)為原料，在制造鞘部為PE、芯部為PET的芯鞘型復合纖維時，能夠通過抑制芯部的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂的結(jié)晶化而制造。為了邊抑制高熔點樹脂的結(jié)晶度或取向度邊維持或提高紡絲中的張力，可以相對地使低熔點樹脂的固化相對于高熔點樹脂加快，使在鞘樹脂上承擔張力。這里，固化是指在紡絲線上粘度迅速上升的狀態(tài)。作為其方法，可以列舉通過使高熔點樹脂的紡絲溫度較低熔點樹脂的紡絲溫度提高、提高紡絲速度而加大裁斷速度，從而加快低熔點樹脂的結(jié)晶化速度而加快固化的方法；在鞘部使用低熔點樹脂時，提高全體紡絲溫度使鞘先冷卻的方法； 在鞘樹脂中配合成核劑而促進結(jié)晶化的方法等。低熔點樹脂成分的擠出溫度(紡絲溫度)優(yōu)選相對于該樹脂的熔點高80 250°C 的溫度、更優(yōu)選高130 170°C的溫度。另外，高熔點樹脂優(yōu)選以與低熔點樹脂的紡絲溫度同樣程度的溫度以上、優(yōu)選以高30°C以上、更優(yōu)選以高50°C以上的溫度進行紡絲。作為促進鞘樹脂結(jié)晶化的成核劑，能夠優(yōu)選使用1，3:2，4_ 二亞芐基山梨糖醇、1， 3:2，4_ 二(對甲基亞芐基)山梨糖醇等的二乙酰類化合物類成核劑、四氫鄰苯二甲酸和六氫鄰苯二甲酸等的脂環(huán)式多元酸的烷基酯(優(yōu)選碳原子數(shù)為8 22烷基酯)類成核劑、己二酸、癸二酸和壬二酸等的脂肪族多元酸的烷基酯(優(yōu)選碳原子數(shù)為8 22烷基酯)類成核劑、丙三羧酸的三(2-甲基環(huán)己基酰胺)等。加入無機類顏料也產(chǎn)生同樣的效果。上述方法能夠單獨使用任意一個，也能夠組合使用多個方法。另外，能夠組合紡出絲牽引速度高于現(xiàn)有的一般速度的方法等。另外，紡出絲的牽引速度優(yōu)選為500m/分鐘以上、更優(yōu)選為IOOOm/分鐘以上、更加優(yōu)選為1500m/分鐘以上。圖1所示的紡絲裝置具備包括擠出機1A、2A和齒輪泵1B、2B的兩個系統(tǒng)的擠出裝置1、2和紡絲頭3。紡絲頭3，通過擠出機1A、2A和齒輪泵1B、2B熔融且計量的各樹脂成分在紡絲頭3內(nèi)合流，從噴嘴排出。紡絲頭3的形狀根據(jù)目的復合纖維的形態(tài)適當選擇。在優(yōu)選的實施方式中，以形成鞘部的樹脂包圍形成芯部的樹脂周圍的狀態(tài)，從噴嘴排出兩種樹脂成分，那樣的噴嘴以在圓形區(qū)域內(nèi)分散的狀態(tài)形成有多個。在紡絲頭3的正下方設(shè)置牽引裝置4，從噴嘴排出的熔融樹脂以規(guī)定的速度向下方牽引。圖1所示的實施方式中，在適當?shù)氖杖莶糠?中收容牽 引的低楊氏模量纖維束。通過上述方法制造的低楊氏模量纖維在紡絲后進行卷縮處理和加熱處理，而且優(yōu)選實質(zhì)上不進行拉伸處理。即，低楊氏模量纖維優(yōu)選是未拉伸纖維。另外，卷縮處理例如以卷縮裝置(未圖示)實施，接著，經(jīng)過干燥處理(未圖示)，以切斷裝置(未圖示)切斷為規(guī)定的長度而形成短纖維。從使纖維之間形成熱熔接而成的熱熔接點的觀點出發(fā)，構(gòu)成作為低楊氏模量使用的芯鞘型復合纖維的鞘部的樹脂成分優(yōu)選為聚乙烯樹脂。作為聚乙烯樹脂，能夠使用低密度聚乙烯(LDPE)、高密度聚乙烯(HDPE)、直鏈狀低密度聚乙烯(LLDPE)等，但優(yōu)選密度為 0. 941g/cm3以上的高密度聚乙烯。作為本申請中的聚乙烯樹脂，除了單獨為聚乙烯樹脂的情況以外，也包括混合其它樹脂的情況。作為混合的其它樹脂，可以列舉聚丙烯樹脂、乙烯一乙酸乙烯共聚物(EVA)、乙烯一乙烯醇共聚物(EVOH)等。其中，構(gòu)成鞘部的樹脂成分優(yōu)選在鞘部的樹脂成分中的50質(zhì)量％以上為聚乙烯樹脂、特別優(yōu)選70 100質(zhì)量％為聚乙烯樹脂。作為構(gòu)成低楊氏模量纖維使用的芯鞘型復合纖維芯部的樹脂成分的優(yōu)選例子，可以列舉聚丙烯樹脂。聚丙烯樹脂優(yōu)選如上所述的結(jié)晶度低的樹脂，另外，優(yōu)選取向系數(shù)低的樹脂。在本申請中的聚丙烯樹脂，除了單獨為聚乙烯樹脂的情況以外，也包括混合其它樹脂的情況。作為混合的其它樹脂，可以列舉聚乙烯樹脂等。其中，構(gòu)成芯部的樹脂成分優(yōu)選芯部的樹脂成分中的70質(zhì)量％以上為聚丙烯樹脂、特別優(yōu)選80 100質(zhì)量％為聚丙烯樹脂。作為構(gòu)成低楊氏模量纖維使用的芯鞘型復合纖維芯部的樹脂成分的別的優(yōu)選例子，可以列舉聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂。聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂優(yōu)選如上所述的結(jié)晶度低的樹脂，另外，優(yōu)選取向系數(shù)低的樹脂。本申請中的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂，除了單獨為聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂的情況以外，也包括混合其它樹脂的情況。作為混合的其它樹脂，可以列舉聚乙烯樹脂等。其中，構(gòu)成芯部的樹脂成分優(yōu)選芯部的樹脂成分中的 70質(zhì)量％以上為聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂、特別優(yōu)選80 100質(zhì)量％為聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂。另外，作為低楊氏模量纖維使用的芯鞘型復合纖維優(yōu)選芯部和鞘部的截面積比 (芯鞘)為2 8 8 2、更優(yōu)選為4 6 7 3。另外，低楊氏模量纖維的粗度(纖度)根據(jù)例如無紡布等的具體用途選擇適當?shù)姆秶?，但從確實得到楊氏模量的降低和由其產(chǎn)生效果的觀點出發(fā)，優(yōu)選為1. 0 10. Odtex, 更優(yōu)選為2. 0 8. Odtex0圖2和圖3是表示本發(fā)明無紡布的第1實施方式無紡布10的圖。無紡布10是上述無紡布A的一個例子。第1實施方式的無紡布10，例如，如圖4所示，是以低楊氏模量纖維的短纖維為原材料，使用梳棉機11形成網(wǎng)狀物12后，將該網(wǎng)狀物12導入具備一對輥14、15的熱壓花裝置13進行壓花加工，再對通氣加工后的網(wǎng)狀物16利用通氣方式的熱風處理裝置17實施熱處理而得到的。在壓花加工中使用的一對輥中，一個是在周面形成有格子狀圖案的壓花用凸部的壓花輥14，另一個是具有平滑的周面、與該壓花輥對向配置的平坦輥15。壓花加工通過在壓花輥14的凸部和平坦輥15的平滑周面之間對網(wǎng)狀物加壓壓縮而進行。由此，可以得到具有由壓花加工形成的厚度薄的部分(壓花部)18和除此以外的厚度厚的部分19的無紡布。 無紡布10在一面形成具有凹凸形狀的凹凸面10b，在另一面形成平坦或比上述凹凸面的凹凸程度小的平坦面10a。無紡布10中的厚度厚的部分19和厚度薄的部分18在無紡布10的凹凸面IOb中形成凸部119和凹部118。凹部118具有相互平行延伸的第1線狀部118a和相互平行延伸的第2線狀部118b，第1線狀部118a和第2線狀部118b形成規(guī)定角度而交叉。凸部119 形成于凹部118包圍的菱形狀封閉區(qū)域內(nèi)。(體積大地制造低楊氏模量的無紡布的方法)在目前的通氣方法中，風速一般為0. 8m/sec以上，為了使低楊氏模量的無紡布體積大，則風速特別重要，優(yōu)選以0. 1 0. 8m/sec、更優(yōu)選以0. 1 0. 5m/sec的風速進行。通過形成低風速，能夠無紡布不因風速而損壞地形成熔接點。從形成纖維之間的熱熔接點的觀點出發(fā)，熱風處理的溫度優(yōu)選為構(gòu)成低楊氏模量纖維的鞘部的樹脂成分的熔點以上，特別優(yōu)選相對于該熔點高5 15°C的溫度。圖5是表示本發(fā)明無紡布的第2實施方式的無紡布IOA的圖。對第2實施方式?jīng)]有特別說明的方面與第1實施方式的無紡布10相同。第2實施方式的無紡布IOA如下得到在含有目前作為無紡布制造用纖維市售的楊氏模量大于1.0GPa、6. OGPa以下的熱粘合性復合纖維的網(wǎng)狀物上，疊層含有100%低楊氏模量纖維的短纖維的網(wǎng)狀物，對它們一體地實施熱壓花加工，進一步實施利用通氣方式的熱風處理。第2實施方式的無紡布IOA包括含有市售的通用纖維的第1層100和含有低楊氏模量纖維的第2層101。第1層和第2層優(yōu)選構(gòu)成各層的纖維具有纖維之間的熱熔接點，另夕卜，優(yōu)選第1層的構(gòu)成纖維和第2層的構(gòu)成纖維具有熱熔接而成的熱熔接點。在將無紡布 IOA作為經(jīng)期衛(wèi)生巾等吸收性物品的正面片材使用時，將含有低楊氏模量纖維的第2層101 朝向吸收體側(cè)使用。如圖6(a)所示，將含有低楊氏模量纖維的面?zhèn)瘸蛭阵w7側(cè)，作為經(jīng)期衛(wèi)生巾等吸收性物品的正面片材使用第1和第2實施方式的無紡布10、10A時，對朝向使用者皮膚一側(cè)的面?zhèn)裙┙o經(jīng)血等液體20，無紡布被液體濡濕(或被浸漬)，則如圖6(b)所示，該液體 20的表面張力作用于無紡布皮膚接觸面?zhèn)鹊谋砻?。由于表面張力在液體表面向內(nèi)作用，因此，在該狀態(tài)下，發(fā)揮作用而使無紡布厚度減小。在該無紡布中的低楊氏模量纖維容易變形，由此受到該力，該無紡布的厚度、特別是除了壓花部以外的厚度大的部分19的厚度變小。在毛細管的一個端面以某種大小施加壓力時，在另一個端面上作用的壓力在毛細管的長度、即無紡布的厚度越小時越接近于原來壓力(損失少)。根據(jù)該原理，通過無紡布的厚度變小，要吸收來自吸收體的液體的力不怎么減少地作用于無紡布接觸皮膚側(cè)的表面，吸收體的強毛細管力變得在無紡布厚度方向的整體或廣泛范圍中高效地作用。另外，通過纖維間距離變窄，無紡布本身的毛細管力也有變大的效果。這些結(jié)果如圖6(c)和圖6(d)所示，液體20順利透過無紡布，被吸收體7吸收。這些厚度和纖維間距離的減少是液體通過時的暫時性現(xiàn)象。隨著液體移動至吸收體20，由于作用于無紡布表面的液體量變少，液體的表面張力對無紡布施加的力減少。其結(jié)果如圖6(d)所示，無紡布的厚度恢復。隨著表面的液體消失，厚度復原，因此，在正面材料中幾乎不殘留液體，厚度復原。通過液體后，幾乎恢復為原來的厚度。結(jié)果，難以發(fā)生液體20從吸收體逆流到正面片材表面的液體逆流現(xiàn)象 (返潮)本發(fā)明的無紡布的干燥狀態(tài)和濕潤狀態(tài)的無紡布厚度的變化率優(yōu)選為15%以上、 更優(yōu)選為20%以上、更加優(yōu)選為25%以上。厚度和無紡布厚度變化率的測定方法在實施例中敘述。另外，本發(fā)明的無紡布的從濕潤狀態(tài)再變化為干燥狀態(tài)時的無紡布厚度恢復率優(yōu)選為70%以上、更優(yōu)選為80%以上、更加優(yōu)選為90%以上?；謴吐实臏y定方法在實施例中敘述。作為本發(fā)明的其它實施方式的無紡布110中，作為包括熔點相互不同的第1成分和第2成分的復合纖維，含有其長度因加熱而伸長的熱伸長性纖維，在一個面?zhèn)染哂卸鄠€凸部119和凹部118，構(gòu)成該凸部119的該熱伸長性纖維在它們的交點熔接，凸部119的上部的熔接強度高于下部的熔接強度。無紡布110在具有如圖2和圖3所示的形態(tài)方面，與上述無紡布10相同。因此， 參照圖2和圖3說明與無紡布10相同的形態(tài)。無紡布110形成為單層結(jié)構(gòu)。無紡布110在其一面(圖2中的背面IOa)幾乎平坦，另一面(圖2中的正面IOb)形成具有多個凸部119和凹部118的凹凸形狀。S卩，是被賦予立體形狀的無紡布。凹部118含有無紡布110的構(gòu)成纖維被壓密化、熔接而形成的熔接部。作為熔接部的形成方法，可以列舉伴隨熱的壓花加工等。另一方面，凸部119形成非熔接部。凹部118的厚度小于凸部119的厚度。凸部119朝向無紡布110的正面?zhèn)?圖3 中的上面?zhèn)?形成隆起的形狀。凸部119內(nèi)以無紡布110的構(gòu)成纖維充滿。在凸部119中， 無紡布110的構(gòu)成纖維在它們的交點熔接。在凸部119中，由于熱伸長性纖維之間熱熔接， 無紡布110表面中的絨毛難以發(fā)生起毛。纖維之間是否熱熔接通過掃描型電子顯微鏡觀察無紡布110進行判斷。凹部118具有相互平行地向一個方向延伸的第1線狀部118a。另外，凹部118具有以與第1線狀部交叉的方式相互平行地向一個方向延伸的第2線狀部118b。通過兩個線狀部118a、118b交叉形成封閉形狀的菱形部分。該菱形部分形成凸部119。S卩，凸部119 由連續(xù)的封閉形狀的凹部118包圍而形成。作為其構(gòu)成纖維，無紡布110含有作為其長度因加熱而伸長的纖維的熱伸長性纖維。作為熱伸長性纖維，例如可以列舉樹脂的結(jié)晶狀態(tài)因加熱而發(fā)生變化而伸長的纖維。各種熱伸長性纖維在無紡布110中以已因加熱而伸長的狀態(tài)和/或能夠因加熱而伸長的狀態(tài)存在。即，在無紡布110中，含有已因加熱而伸長的狀態(tài)的熱伸長性纖維、或含有能夠因加熱而伸長狀態(tài)的熱伸長性纖維或含有這兩種纖維。在后面敘述熱伸長性纖維的詳細情況。在無紡布110的各凸部119中，構(gòu)成它的熱伸長性纖維在它們的交點處熔接。無紡布110在該熔接強度中具有特征之一。詳細而言，熔接強度為凸部119上部高于下部。通過使凸部119中的熱伸長性纖維之間的熔接強度這樣形成，無紡布110如果被液體濡濕則厚度減少，實現(xiàn)能夠使該液體有效透過的有利效果。與此同時，無紡布110實現(xiàn)在液體透過后該液體難以在表面殘留的有利效果。其理由是由于熔接強度不同，無紡布110被液體濡濕時的變形量產(chǎn)生差別的緣故。邊參照圖6(a) 圖6(d)邊對其進行詳細說明。
如圖6(a)所示，將無紡布110以該無紡布110中具有凸部和凹部的面朝向使用者皮膚的方式地配置于吸收體7上、作為經(jīng)期衛(wèi)生巾等吸收性物品的正面片材使用時，在朝向使用者皮膚的面?zhèn)?，?jīng)血等液體20被排泄，如果無紡布110被液體20濡濕(或被浸漬)， 則如圖6(b)中所示，液體20的表面張力作用于無紡布110的皮膚面?zhèn)鹊谋砻?。由于表面張力在液體20的表面向內(nèi)地作用，因此，在該狀態(tài)下，發(fā)揮作用使減少無紡布110厚度。此時，與作為熔接強度高的部位的上部相比，凸部119中作為熔接強度低的部位的下部由于熱伸長性纖維容易變形而容易受到該力的影響。其結(jié)果，在凸部119中，越向下部則熱伸長性纖維的變形程度越大，纖維間距離縮短纖維密度變高。即，與吸收液體20前相比，凸部 119中，越向其下部，纖維密度越高。但是，在毛細管的一個端面以某種大小施加壓力時，在另一個端面上作用的壓力在毛細管的長度、即圖6中的無紡布110的厚度越小時越接近于原來壓力(損失少)。根據(jù)該原理，通過無紡布110的厚度變小，要吸收來自吸收體7的液體的力不怎么減少地作用于無紡布110的皮膚面?zhèn)鹊谋砻?，吸收體7的強毛細管力在無紡布110的厚度方向的整體或廣泛范圍中高效地作用。另外，通過纖維間距離變窄，也有無紡布110本身的毛細管力變大的效果。這些結(jié)果如圖6(c)和圖6(d)所示，液體20順利透過無紡布110，被吸收體7吸收。這些厚度和纖維間距離的減少是液體20通過時的暫時性現(xiàn)象。隨著液體20移動至吸收體7，由于作用于無紡布110表面的液體20的量變少，液體20的表面張力作用于無紡布110的力減少。其結(jié)果如圖6(d)所示，無紡布110的厚度復原。隨著無紡布110表面中液體20消失，無紡布110的厚度復原，因此，在無紡布110上幾乎沒有殘留液體20，其厚度復原。液體20通過后的無紡布110幾乎恢復原來的厚度。其結(jié)果，難以產(chǎn)生液體20從吸收體7逆返回無紡布110表面的現(xiàn)象。從使上述有利的效果更加顯著的觀點出發(fā)，優(yōu)選凸部119中的熱伸長性纖維之間的熔接強度從凸部119的上部向下部慢慢變低。例如，優(yōu)選位于圖3所示的凸部119的頂部P1、中腹部P2、凹部鄰近部P3和背面IOa中的凸部的對應部位B的熱伸長性纖維之間的熔接強度從Pl向P3逐漸變低、再從P3向B逐漸變低。為了這樣地控制熱伸長性纖維之間的熔接強度，例如，可以按照后述的制造方法制造無紡布110。無紡布110的凸部119中的熱伸長性纖維之間的熔接強度以如下方法測定。在旋轉(zhuǎn)軸上安裝以聚氨酯泡沫(BRIDGEST0NE (株)生產(chǎn)的々 > 夕才一卜> MF30,厚度5mm)覆蓋表面的金屬圓盤(直徑70mm，300g)。安裝位置以圓盤中心從旋轉(zhuǎn)軸中心偏離半徑20mm的位置為旋轉(zhuǎn)位置。在無紡布的下面，敷設(shè)與上述相同的聚氨酯泡沫。接著，將無紡布的測定面以水平地作為上面而在臺上固定。在無紡布上搭載上述圓盤。此時，在無紡布上施加的荷重僅為圓盤的自重。在該狀態(tài)下，使旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)，在無紡布上使圓盤圓周運動。圓周運動以順時針旋轉(zhuǎn)2周、逆時針旋轉(zhuǎn)2周為1組而進行。此時的圓周運動速度是每運動1周為3秒鐘。進行10組該圓周運動后，收集在覆蓋圓盤的聚氨酯泡沫表面附著的拔出的纖維，測定纖維根數(shù)。拔出的纖維根數(shù)越多，表示熔接強度越低。按照該方法，分別以凸部的上部Pl和作為下部的背面IOa中的凸部對應部位B以測定面(S卩，以無紡布110 的正面IOb側(cè)和背面?zhèn)菼Oa為測定面)，分別對凸部上部和下部的拔出根數(shù)進行測定。設(shè)凸部上部的拔出根數(shù)為a、凸部下部的拔出根數(shù)為b，則熔接強度的梯度比以計算式a/b表示。如果該比小于1，則表示凸部上部的熔接強度高于凸部下部的熔接強度。從進一步提高液體透過性和進一步防止液體逆流的觀點出發(fā)，構(gòu)成凸部119的熱伸長性纖維優(yōu)選親水性程度為凸部119上部低于下部。通過形成這樣的親水性程度，形成從凸部119上部向下部親水性程度變高的梯度。該梯度形成驅(qū)動力，液體容易從凸部的上部向下部被吸收，液體的透過性提高。一旦液體透過，則該梯度形成對液體逆流的障壁，因此，防止液體逆流的效果變得顯著。例如，優(yōu)選位于圖3所示的凸部119的頂部P1、中腹部 P2、在凹部鄰近部P3和背面IOa中的凸部對應部位B的親水性程度從Pl向P3逐漸變高、 再從P3向B逐漸變高。為了這樣地控制親水性的程度，例如，在使親水劑附著于熱伸長性纖維時，可以按照后述的制造方法制造無紡布110。親水劑的附著通過在纖維表面使用親水劑的方法和在構(gòu)成纖維的樹脂中預先混入親水劑、使用該樹脂進行紡絲的方法實現(xiàn)。親水劑是使纖維表面的親水性比使親水劑附著前提高的物質(zhì)。從提高親水性的觀點出發(fā)，相對于熱伸長性纖維的重量，親水劑的附著量優(yōu)選為0. 1 0. 6重量％、更優(yōu)選為0. 2 0. 5重量％。作為親水劑，能夠使用與該技術(shù)領(lǐng)域中使用的親水劑相同的物質(zhì)。作為那樣的親水劑，各種表面活性劑可以作為典型的物質(zhì)列舉。

作為表面活性劑，可以使用陰離子、陽離子、兩性離子和非離子的表面活性劑等。 作為陰離子表面活性劑的例子，可以列舉烷基磷酸鹽、烷基醚磷酸鹽、二烷基磷酸鹽、二烷基磺基琥珀酸鹽、烷基苯磺酸鹽、烷基磺酸鹽、烷基硫酸鹽、仲烷基硫酸鹽等(任一烷基均優(yōu)選碳原子數(shù)為6 22)。作為堿金屬鹽，可以列舉鈉鹽、鉀鹽等。作為陽離子表面活性劑的例子，可以列舉烷基(或烯基)三甲基鹵化銨、二烷基(或烯基)二甲基鹵化銨、烷基(或烯基)鹵化吡啶等，這些化合物優(yōu)選具有碳原子數(shù)為6 18的烷基或烯基。作為上述鹵化物中的鹵素，可以列舉氯、溴等。作為兩性離子表面活性劑的例子，可以列舉烷基(碳原子數(shù)為1 30) 二甲基甜菜堿、烷基(碳原子數(shù)為1 30)酰胺基烷基(碳原子數(shù)為1 4) 二甲基甜菜堿、烷基(碳原子數(shù)為1 30) 二羥基烷基(碳原子數(shù)為1 30)甜菜堿、磺基甜菜堿型兩性表面活性劑等甜菜堿型兩性離子表面活性劑和丙氨酸型[烷基(碳原子數(shù)為 1 30)氨基丙酸型、烷基(碳原子數(shù)為1 30)亞氨基二丙酸型等]兩性離子表面活性齊U、甘氨酸型[烷基(碳原子數(shù)為1 30)氨基乙酸型等]兩性離子表面活性劑等氨基酸型兩性離子表面活性劑、烷基(碳原子數(shù)為1 30)?；撬嵝偷劝被撬嵝蛢尚噪x子表面活性劑。作為非離子表面活性劑的例子，可以列舉甘油脂肪酸酯、聚(優(yōu)選η = 2 10)甘油脂肪酸酯、脫水山梨糖醇脂肪酸酯等多元醇脂肪酸酯(均優(yōu)選脂肪酸的碳原子數(shù)為8 22)、上述多元醇脂肪酸酯的氧化烯加成物(優(yōu)選加成摩爾數(shù)為2 20摩爾)、聚氧化亞烷基(加成摩爾數(shù)為2 20摩爾)烷基(碳原子數(shù)為8 22)酰胺、聚氧化亞烷基(加成摩爾數(shù)為2 20摩爾)烷基(碳原子數(shù)為8 22)醚、聚氧化亞烷基改性聚硅氧烷、氨基改性聚硅氧烷等。特別作為用于得到所希望親水性的優(yōu)選表面活性劑或表面活性劑的組合，可以列舉烷基磷酸鉀鹽、聚氧乙烯烷基酰胺和烷基甜菜堿、烷基磷酸鉀鹽和烷基磺酸鈉鹽、聚氧乙烯烷基胺和聚甘油一烷基化物、聚氧乙烯烷基酰胺和硬脂酰磷酸酯鉀鹽、聚氧乙烯烷基酰胺和聚甘油一烷基化物、烷基磺酸鈉鹽和硬脂酰磷酸酯鉀鹽、烷基醚磷酸鉀鹽和聚甘油脂肪酸酯、聚氧乙烯烷基酰胺和二烷基磺基琥珀酸鈉鹽、聚氧乙烯聚氧丙烯改性聚硅氧烷和二烷基磺基琥珀酸鈉鹽、聚甘油脂肪酸酯和二烷基磺基琥珀酸鈉鹽、脫水山梨糖醇脂肪酸酯和二烷基磺基琥珀酸 鈉鹽、聚氧乙烯烷基酰胺和聚甘油脂肪酸酯、聚氧乙烯烷基酰胺和脫水山梨糖醇脂肪酸酯、聚氧乙烯烷基胺和脫水山梨糖醇脂肪酸酯、聚氧乙烯聚氧丙烯改性聚硅氧烷和聚氧乙烯烷基醚、聚氧乙烯聚氧丙烯改性聚硅氧烷和聚甘油脂肪酸酯、 聚氧乙烯聚氧丙烯改性聚硅氧烷和脫水山梨糖醇脂肪酸酯、脫水山梨糖醇脂肪酸酯和聚氧乙烯烷基醚、聚甘油脂肪酸酯和脫水山梨糖醇脂肪酸酯、聚甘油脂肪酸酯和聚氧乙烯烷基醚等。這些優(yōu)選的表面活性劑和優(yōu)選的表面活性劑組合只要含有這些表面活性劑即可，也可以含有其它表面活性劑等。親水性的程度能夠通過測定水對熱伸長性纖維的接觸角來評價。接觸角值越小則評價為親水性越高。接觸角以以下方法測定。作為測定裝置，使用協(xié)和界面科學株式會社生產(chǎn)的自動接觸角計MCA-J。在接觸角測定中使用蒸餾水。將從噴墨方式水滴排出部(CLUSTER TECHNOLOGY社生產(chǎn)，排出部孔徑為25 μ m的脈沖噴注器CTC-25)排出的液量設(shè)定為20皮升，在纖維的正上方滴下水滴。在與水平設(shè)置的照相機連接的高速錄像裝置錄制滴下的狀態(tài)。從在之后進行圖象解析和圖象解析的觀點出發(fā)，希望錄像裝置是組裝有高速俘獲裝置的個人計算機。在本測定中，畫面以每17msec錄像。在錄制的圖象中，將水滴在纖維上滴落的最初圖象以附屬軟件FAMAS(軟件的版本為2. 6. 2，解析法為液滴法，解析方法為θ /2 法，圖象處理算法為無反射，圖象處理圖象模式為動畫，閾值水平為200，不進行弧度修正。) 進行圖象解析，算出水滴與空氣接觸的面和纖維構(gòu)成的角，作為接觸角。另外，測定用樣品 (從無紡布取出得到的纖維)是從最表層以纖維長度Imm裁斷位于圖3所示的凸部的頂部 Pl和位于背面IOa中的凸部對應部位B的纖維，在接觸角計的樣品臺上載置該纖維，維持水平，對該1根纖維不同的2處測定接觸角。在上述各部位中，以到小數(shù)點以下1位計算N = 5根的接觸角，將合計10處的測定值平均的值(小數(shù)點以下第2位四舍五入)定義為各自的接觸角。設(shè)凸部上部Pl的接觸角為α、背面IOa中凸部對應部位B的接觸角為β時，如果以α/β表示的親水梯度比大于1，則表示凸部上部的親水性低于凸部下部的親水性。在凸部119中，從進一步提高液體透過性和進一步防止液體逆流的觀點出發(fā)，優(yōu)選其上部的纖維密度低于下部的纖維密度。通過在纖維密度中形成這樣的梯度，形成從凸部119的上部向下部毛細管力變高的梯度。該梯度形成驅(qū)動力，液體容易從凸部的上部向下部被吸收，液體的透過性提高。一旦液體透過，該毛細管力梯度形成對液體逆流的障壁， 因此，防止液體逆流的效果變得顯著。為了在無紡布110中設(shè)置這樣的毛細管力梯度，例如可以按照后述的制造方法制造無紡布110。纖維密度以如下的方法測定。切割無紡布110，使其含有凸部的頂點，與MD方向(機械流動方向)平行的長度大于Imm且CD方向(和上述MD方向正交的方向)寬度為0. 5 1. 0mm。以該切割的無紡布的MD方向截面向上地在黑色臺上載置，使用顯微鏡 (株式會社KEYENCE生產(chǎn)，VHX-900)得到沿MD方向的截面放大照片。使用圖象解析軟件 (NexusNewQube)對該放大照片的數(shù)據(jù)(jpeg)進行圖案解析處理。具體而言，厚度方向進行等分(凸部上部側(cè)和凸部下部側(cè))、MD方向?qū)mm范圍進行二值化處理，對凸部上部側(cè)和凸部下部側(cè)求出纖維占有空間的面積率(％)。將該各自的面積率作為凸部上部側(cè)的纖維密度X、凸部下部側(cè)的纖維密度Y，將以計算式Y(jié)/X算出的值作為纖維密度梯度比。將其對無紡布的10處進行，求得平均值。如果該纖維密度梯度比大于1，則表示凸部上部的纖維密度低，凸部下部的纖維密度高。
無紡布110是含有熱伸長性纖維的無紡布。特別優(yōu)選使用的熱伸長性纖維是包括含有高熔點樹脂的第1樹脂成分和含有具有熔點或軟化點低于該第1樹脂成分的熔點的低熔點樹脂的第2樹脂成分的復合纖維(以下，將該纖維稱為“熱伸長性復合纖維”)，第2樹脂成分沿纖維表面的至少一部分的長度方向連續(xù)存在。在熱伸長性復合纖維中的第1樹脂成分是表達該纖維熱伸長性的成分、第2樹脂成分是表達該纖維熱熔接性的成分。熱伸長性復合纖維一般是二成分類，但也可以是三成分以上的多成分類。熱伸長性復合纖維能夠在低于第1樹脂成分的熔點的溫度中因熱而伸長。這樣， 熱伸長性復合纖維在比第2樹脂成分熔點高10°C的溫度、不具有熔點的樹脂時在比軟化點高10°C的溫度時的熱伸長率優(yōu)選為0. 5 20%、特別優(yōu)選為3 20%、尤其優(yōu)選為5 20%。含有這樣熱伸長率纖維的無紡布110通過該纖維的伸長，體積變大或呈現(xiàn)立體性外觀。例如，無紡布110表面的凹凸形狀變得顯著。第1樹脂成分和第2樹脂成分的熔點，使用差示掃描型量熱計(Se iko Instruments株式會社生產(chǎn)，DSC6200)，以升溫速度10°C /min進行纖細裁斷的纖維試樣 (樣品重量2mg)的熱分析，測定各樹脂的熔融峰溫度。熔點以該熔融峰溫度定義。第2樹脂成分的熔點不能以該方法明確測定時，將該樹脂定義為“沒有熔點的樹脂”。此時，作為第 2樹脂成分的分子開始流動的溫度，以在能夠計測纖維的熔接點強度的程度時第2樹脂成分熔接的溫度作為軟化點。[纖維的熱伸長率]纖維的熱伸長性率以以下方法測定。使用Seiko Instruments (株)生產(chǎn)的熱機械分析裝置TMA/SS6000。作為試樣，準備多根收集的纖維長度為IOmm以上的纖維，使每纖維長度IOmm的合計重量為0. 5mg，將該多根纖維平行地平列后，在裝置中以夾頭之間距離為IOmm安裝。使測定起始溫度為25°C，以負荷0. 73mN/dtex的一定荷重狀態(tài)，以5°C /min 的升溫速度升溫。測定此時的纖維伸長量，讀取比第2樹脂成分熔點(沒有熔點的樹脂時是軟化點)高10°C溫度時的伸長量Cmm。纖維的熱伸長率從(C/10) X 100 ]算出。以上述溫度測定熱伸長率的理由為，如后所述，在使纖維的交點熱熔融而制造無紡布110時，通常以第2樹脂成分的熔點或軟化點以上且到比這些高10°C左右溫度的范圍進行制造。從無紡布取出纖維而判斷纖維的熱伸長性時，使用以下的方法。首先，分別收集5 根位于無紡布的圖3所示的各部位的纖維。收集的纖維長度為Imm以上、5mm以下。將收集的纖維夾于顯微鏡用標本中，測定夾入的纖維全長。使用KEYENCE生產(chǎn)的顯微 鏡VHX-900、鏡頭VH-Z20R，以50 100倍的倍率觀察上述纖維，使用組裝于裝置的計測工具對該觀察像進行測定。以上述測定得到的長度作為“從無紡布收集的纖維全長"Y。在SII NanoTechnology 株式會社生產(chǎn)的DSC6200用的試樣容器(品名自動儀器用容器52-023P，15yL，鋁制)中放入測定了全長的纖維。將放入上述纖維的容器置于預先設(shè)置為比第1樹脂成分的熔點低 10°C溫度的DSC6200的加熱爐中的試樣放置臺。以在DSC6200的試樣放置臺正下方設(shè)置的熱電偶測定的溫度(計測軟件中的表示名稱試樣溫度)達到比第1樹脂成分的熔點低 IO0C 士 1°C的溫度范圍后，加熱60sec，此后迅速取出。將加熱處理后的纖維從DSC的試樣容器取出，夾于顯微鏡用標本中，測定夾入的纖維全長。測定中，使用KEYENCE生產(chǎn)的顯微鏡VHX-900、鏡頭VH-Z20R，以50 100倍的倍率觀察上述纖維，使用組裝于裝置的計測工具對該觀察像進行測定。以上述測定得到的長度作為“加熱處理后的纖維全長”Z。熱伸長率(％)從以下式算出。熱伸長率(％) = (Ζ_Υ)+ΥΧ100[% ]將該值定義為從無紡布取出的纖維的熱伸長率。該熱伸長率大于0時，能夠判斷纖維是熱伸長性纖維對第1樹脂成分和第2樹脂成分的種類沒有特別限制，只要是具有纖維形成能力的樹脂即可。特別從通過熱熔接能夠容易進行無紡布110的制造的方面出發(fā)，優(yōu)選兩種樹脂成分的熔點差或第1樹脂成分的熔點與第2樹脂成分的軟化點之差為20°C以上、特別優(yōu)選為25°C以上。在熱伸長性復合纖維是芯鞘型時，使用芯成分的熔點高于鞘成分的熔點或軟化點的樹脂。特別優(yōu)選使用以聚丙烯(PP)或聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)為芯、以熔點低于這些熔點的樹脂為鞘的芯鞘型熱伸長性復合纖維。作為第1樹脂成分和第2樹脂成分的優(yōu)選組合，作為以第1樹脂成分為PP時的第2樹脂成分，可以列舉高密度聚乙烯(HDPE)、 低密度聚乙烯(LDPE)、直鏈狀低密度聚乙烯(LLDPE)等聚乙烯、乙烯丙烯共聚物、聚苯乙烯等。另外，作為第1樹脂成分使用PET、聚對苯二甲酸丁二醇酯(PBT)等的聚酯類樹脂時，作為第2樹脂成分，除了上述第2樹脂成分的例子以外，可以列舉PP、共聚聚酯等。另外，作為第1樹脂成分，還可以列舉聚酰胺類聚合物和上述的第1樹脂成分的2種以上的共聚物，另夕卜，作為第2樹脂成分，也可以列舉上述第2樹脂成分的2種以上的共聚物等。它們可以適當組合。熱伸長性復合纖維的纖維長可以根據(jù)無紡布110的制造方法使用適當?shù)拈L度。例如，如后所述地以梳棉法制造無紡布110時，優(yōu)選纖維長度為30 70mm左右。接著敘述的熱熔接性復合纖維的纖維長度也是同樣的。熱伸長性復合纖維的纖維直徑可以根據(jù)無紡布10的具體用途適當選擇。在將無紡布110作為吸收性物品的正面片材等吸收性物品的構(gòu)成部件使用時，優(yōu)選使用10 35 μ m、特別優(yōu)選使用15 30 μ m的纖維直徑。接著敘述的熱熔接性復合纖維的纖維直徑也是同樣的。另外，熱伸長性復合纖維的纖維直徑由于伸長而變小，上述纖維直徑是指在實際中使用無紡布110時的纖維直徑。作為熱伸長性纖維，例如，能夠使用在專利第4131852號公報、特開2005-350836 號公報、特開2007-303035號公報、特開2007-204899號公報、特開2007-204901號公報和特開2007-204902號公報、特開2008-101285號公報等中記載的纖維。無紡布110既可以只由熱伸長性纖維構(gòu)成，或者也可以在熱伸長性纖維以外含有其它纖維，例如含有熔點不同的2種成分且經(jīng)過拉伸處理構(gòu)成實質(zhì)上其長度不因加熱而伸長的非熱伸長性的芯鞘型熱熔接性復合纖維構(gòu)成。另外，也可以附加地含有本來不具有熱熔接性的纖維(例如棉和紙漿等的天然纖維、人造絲和乙酸纖維等)。無紡布110除了熱伸長性纖維以外還含有其它纖維構(gòu)成時，該無紡布110中的熱伸長性纖維的比例優(yōu)選為30重量％以上、特別優(yōu)選為50重量％以上，其它纖維的比例優(yōu)選為70重量％以下、特別優(yōu)選為 50重量％以下。接著，邊參照圖7邊說明無紡布110的適合的制造方法。圖7所示的裝置120具備網(wǎng)狀物制造部130、壓花加工部140、熱吹風附部150。在網(wǎng)狀物制造部130中，使用作為無紡布110的原料的纖維(即伸長前狀態(tài)的熱伸長性復合纖維)制造網(wǎng)狀物110a。網(wǎng)狀物IlOa具有第1面1101和位于與其相反側(cè)的第2面1102。第1面1101在后述的壓花加工部分140中，是與平坦輥142抵接的面，并且在后述的熱吹風部150中，是與由通氣性網(wǎng)狀物狀物構(gòu)成的傳送帶152對置的面。第2面1102在壓花加工部140中，是與圖案輥141 抵接的面，并且在熱吹風部150中，是被吹熱風的面。作為網(wǎng)狀物制造部130，例如，能夠使用如圖所示的梳棉機131。根據(jù)無紡布110 的具體用途，也能夠使用其它網(wǎng)狀物制造裝置，例如氣流成網(wǎng)裝置，取代梳棉機131。通過梳棉機131制造的網(wǎng)狀物110a，其構(gòu)成纖維之間處于松散絡(luò)合的狀態(tài)，仍未獲得作為片的形狀穩(wěn)定性。因此，為了對網(wǎng)狀物IlOa賦予作為片材的形狀穩(wěn)定性，在壓花加工部140中對該網(wǎng)狀物IlOa進行處理，形成壓花網(wǎng)狀物110b。壓花加工部分140具備夾住網(wǎng)狀物IlOa且對向配置的一對輥141、142。輥141由在其周面形成有多個凹凸的金屬制的圖案輥構(gòu)成。該圖案輥中的凹凸圖案能夠根據(jù)無紡布 110的具體用途適當選擇。例如，在形成圖2所示的菱形格子狀的壓花圖案時，可以在輥141 的周面上形成對應該菱形格子形狀的凸部。另外，希望在無紡布110上形成點狀的壓花圖案(未圖示)時，可以在輥141的周面上形成對應該點形狀的凸部。另一方面，輥142由其圓周面平滑的平坦輥構(gòu)成。輥142是金屬制、橡膠制、紙制等。在壓花加工部140中，以兩輥141、142夾壓網(wǎng)狀物IlOa而進行壓花加工。具體而言，通過伴隨熱的壓密化，將作為網(wǎng)狀物IlOa的構(gòu)成纖維的熱伸長性纖維壓密化，在該網(wǎng)狀物IlOa上形成多個壓花部，制造壓花網(wǎng)狀物110b。在本制造方法中，輥141和輥142是能夠加熱的結(jié)構(gòu)，在壓花加工部140運轉(zhuǎn)時，至少圖案輥141被加熱到規(guī)定溫度。平坦輥 142既可以被加熱也可以不被加熱。在壓花加工部140中，加熱作為與網(wǎng)狀物IlOa面中的第2面1102抵接的輥的圖案輥141，將其溫度保持在熱伸長性纖維中的第2樹脂成分的熔點以上。與此同時，將作為與網(wǎng)狀物IlOa面中的第1面1101抵接的輥的平坦輥142的溫度保持為低于熱伸長性纖維中的第2樹脂成分的熔點。關(guān)于平坦輥142，既可以不以將其加熱的狀態(tài)使用，將其溫度保持為低于第2樹脂成分的熔點，或者也可以以不達到第2樹脂成分熔點以上的溫度為限，以將其加熱的狀態(tài)使用。通過這樣設(shè)定兩輥141、142的溫度，可以得到可靠賦予了形狀穩(wěn)定性的壓花網(wǎng)狀物110b。從賦予可靠的形狀穩(wěn)定性、表達高強度，另外，從賦予柔軟的皮膚觸感的觀點出發(fā)，設(shè)第2樹脂成分的熔點為Mp (°C )，圖案輥141的加熱溫度優(yōu)選為Mp以上，更優(yōu)選為Mp 以上、Mp+20°C以下。另一方面，關(guān)于平坦輥142，優(yōu)選將平坦輥142的溫度保持為從常溫至Mp以下，更優(yōu)選保持為Mp-20°C以上、Mp-5°C以下。通過將壓花加工部設(shè)定在這些溫度范圍，使熱伸長性纖維不表達實質(zhì)伸長?！皩嵸|(zhì)不表達”是排除有意識地使熱伸長性纖維伸長，是允許由壓花加工部140中的溫度波動等引起的不可避免的熱伸長性纖維稍微伸長的
)固、ο以壓花加工部分140的處理而賦予形狀穩(wěn)定性的壓花網(wǎng)狀物IlOb接著被運送到熱吹風部150。在將壓花網(wǎng)狀物IlOb從壓花加工部140運送到熱吹風部150時，優(yōu)選將相對于壓花加工部分140中的圖案輥和平坦輥的圓周速度Vl的熱吹風部分150的傳送帶152 的圓周速度v2的增速比((v2-vl)/vixi00)抑制為8%以下、特別優(yōu)選為6%以下。在通常的壓花加工中，由于各輥的加熱溫度相對較高，由此引起壓花網(wǎng)狀物IlOb容易貼附于輥周面，特別容易貼附于平坦輥142側(cè)。此時，必須提高增速比，強制地將壓花網(wǎng)狀物IlOb剝下從輥周面。但是，提高增速比伴隨著對壓花網(wǎng)狀物IIOb施加過度的壓力，因此，其結(jié)果產(chǎn)生難以使無紡布110體積變大的不妥。相對于此，在本制造方法中，如上所述，由于輥的加熱溫度相對較低，特別由于平坦輥142的溫度低，因此，即使降低增速比，壓花網(wǎng)狀物lib也容易從輥圓周面剝下。其結(jié)果，不對壓花網(wǎng)狀物IlOb施加過度的壓力，能夠使無紡布110 體積變大。 熱吹風部150具備罩151。壓花網(wǎng)狀物IlOb通過該罩151內(nèi)。另外，熱吹風部150 具備由通氣性網(wǎng)狀物構(gòu)成的傳送帶152。傳送帶152在罩151內(nèi)旋轉(zhuǎn)。壓花網(wǎng)狀物IlOb載置于傳送帶152上，運送至熱吹風部150內(nèi)。傳送帶152由金屬和聚對苯二甲酸乙二醇酯等樹脂形成。圖8中表示從壓花網(wǎng)狀物IlOb的運送方向看時熱吹風部150的結(jié)構(gòu)。傳送帶152 和載置于其上的壓花網(wǎng)狀物IlOb在圖8中與紙面正交的方向移動。罩151內(nèi)通過隔板153 分隔為左右的空間。左右空間在上下部連通。在左右空間中的一個空間中，傳送帶152和壓花網(wǎng)狀物IlOb通過。在傳送帶152的下側(cè)設(shè)置與該傳送帶152平行的板狀空氣過濾器 154。在壓花網(wǎng)狀物IlOb上側(cè)也設(shè)置空氣過濾器154。在另一個空間中設(shè)置熱交換器155 和循環(huán)風扇156。熱交換器155可以用于加熱罩151內(nèi)的空氣。如果使熱交換器155運轉(zhuǎn)、 循環(huán)風扇156運轉(zhuǎn)，則罩151內(nèi)的空氣被加熱，邊通過空氣過濾器154，邊沿以圖8中箭頭表示的方向循環(huán)。其結(jié)果，熱風從壓花網(wǎng)狀物IlOb的面中的第2面1102側(cè)吹送。通過向壓花網(wǎng)狀物IlOb吹熱風，使熱伸長性纖維伸長。此時，由于位于壓花網(wǎng)狀物IlOb中壓花部的纖維被壓密化，因此，即使吹熱風也不伸長。伸長在存在于壓花部以外的熱伸長性纖維產(chǎn)生。即，熱伸長性纖維伸長的部分是壓花部之間的部分。這樣，熱伸長性纖維的一部分由壓花部固定，伸長的熱伸長性纖維的伸長部失去向壓花網(wǎng)狀物IIOb的平面方向的行動場所而向該壓花網(wǎng)狀物IlOb的厚度方向移動。由此，在壓花部之間形成凸部 119，壓花網(wǎng)狀物IlOb體積變大。另外，形成具有形成有多個凸部119形成的立體性外觀。 這樣，壓花部形成凹部118。在熱吹風中，在使熱伸長性纖維伸長的同時，熔接熱伸長性纖維之間的交點。在該熔接中，存在于越靠近作為熱吹風面的第2面1102側(cè)位置的纖維，熱伸長性纖維之間的熔接強度越高。相反地，壓花網(wǎng)狀物IlOb的面中，存在于越靠近作為傳送帶152對置的第1 面1101側(cè)的位置的纖維，熱伸長性纖維之間熔接的強度越低。為了實現(xiàn)該目的，優(yōu)選使傳送帶152中吹熱風部位的表面溫度為熱伸長性纖維中第2樹脂成分的熔點以下。由此，抑制位于壓花網(wǎng)狀物IlOb的第1面1101 —側(cè)的熱伸長性纖維的溫度上升，難以引起熱伸長性纖維之間的熔接。但是，在傳送帶152中，直接測定熱吹風部位的表面溫度在技術(shù)上看是非常困難的。因此，在本制造方法中，作為代替指標，測定熱吹風剛結(jié)束后的傳送帶152的表面溫度 (該表面溫度的測定是容易的)，控制傳送帶152的表面溫度，使該溫度為熱伸長性纖維中的第2樹脂成分熔點以下。具體而言，在圖7中，在傳送帶152從罩151出來的位置中測定傳送帶152的表面溫度。這是由于如果在該位置的傳送帶152的表面溫度為第2樹脂成分的熔點以下，則可以合理地認為吹熱風的部位(即罩151內(nèi))的傳送帶152的表面溫度也為第2樹脂成分的熔點以下。如果以第2樹脂成分的熔點為Mp (°C )，則熱吹風剛結(jié)束后的傳送帶152的表面溫度優(yōu)選為Mp-20°C以上、Mp 以下，更優(yōu)選為Mp-10°C以上、Mp以下。傳送帶152的表面溫度通過例如接觸式溫度計ANRITSU DIGITAL THERMOMETER LC-I SENSER 221K (移動表面用) 測定。為了使傳送帶152的表面溫度成為上述范圍，例如，可以列舉在傳送帶152上吹附熱風前冷卻該傳送帶152，使該傳送帶152的表面溫度為第2樹脂成分熔點以下的方法。為了冷卻，例如可以如圖7所示，在該傳送帶152臨進入罩151內(nèi)之前的位置中，在該傳送帶 152上使冷卻輥157抵接。冷卻輥157在其內(nèi)部流通冷卻液，設(shè)定為低于周圍溫度。因此， 通過冷卻輥157抵接于傳送帶152，冷卻該傳送帶152，以表面溫度變低的狀態(tài)進入罩151 內(nèi)。在傳送帶152的冷卻中，能夠代替冷卻輥157或除此以外采用冷吹風等。為了使存在于越靠近作為熱吹風面的第2面1102側(cè)的位置的纖維熱伸長性纖維之間熔接強度越高，使熱風為低風速也是有效的。從該觀點出發(fā)，以傳送帶152上部IOcm 的位置(圖8中以A表示的位置)和下部IOcm的位置(圖8中以B表示的位置)的壓差優(yōu)選為0. 4 5Pa、特別優(yōu)選為0. 4 3. 5Pa的風速地吹附熱風。這里所謂的風速是指在實際中對第2面丄102側(cè)的纖維吹送、在第1面丄101側(cè)通過離去的風速。優(yōu)選的風速是小于0. 4m/sec的超微風，以風速計直接計算測定該風速是困難的。因此，使用上述壓差表示而取代計測、規(guī)定該超微風。另外，以A表示的位置的壓力表示負壓，以B表示的位置的壓力表示比A位置更大的負壓。另外，在原理上，應該是測定壓花網(wǎng)狀物IlOb的極近的位置的壓力，求出壓差。但是，在現(xiàn)實中，那樣的測定在技術(shù)上是非常困難的，因此，在本制造方法中，是測定上下離開IOcm的位置中的壓力。吹送的熱風溫度為熱伸長性纖維中的第2樹脂成分熔點以上的溫度。這里所謂的溫度是在壓花網(wǎng)狀物IlOb表面中的熱風溫度。但是，在現(xiàn)實中，由于在該位置的熱風溫度測定在技術(shù)上是非常困難的，因此，在本制造方法中，測定從壓花網(wǎng)狀物IlOb之上離開 IOcm位置的熱風溫度，如果該溫度是第2樹脂成分的熔點以上的溫度，則壓花網(wǎng)狀物IlOb 表面中的熱風溫度也視為是第2樹脂成分的熔點以上的溫度。如果以第2樹脂成分的熔點為Mp (°C )，則從壓花網(wǎng)狀物IlOb之上離開IOcm位置中的熱風溫度優(yōu)選為Mp以上、Mp+50°C以下，更優(yōu)選為Mp以上、Mp+30°C以下。熱風溫度例如通過熱電偶測定。以熱風溫度和壓差在上述范圍內(nèi)部為條件，熱吹風的時間優(yōu)選為1 20秒、特別優(yōu)選為3 15秒。通過采用上述各吹送條件，存在于越靠近第2面1102側(cè)的纖維，熱伸長性纖維之間熔接的強度變得越高。另外，存在于越靠近第2面1102側(cè)的纖維，熱伸長性纖維的伸長程度變得越大。即，存在于越靠近第2面1102側(cè)的纖維，纖維間距離變得越大。相反地說， 存在于越靠近第1面1101側(cè)的纖維，纖維間距離變得越小。其結(jié)果，在得到的無紡布110 中的凸部119中，從其下部向上部，纖維密度慢慢變低。對含有預先附著有親水劑的熱伸長性纖維的壓花網(wǎng)狀物IlOb進行熱吹風，使該熱伸長性纖維伸長時，本發(fā)明的發(fā)明人研究的結(jié)果判斷得到，伸長越大的部位親水性越下降。因此，在本制造方法中，位于越靠熱吹風面的第2面1102側(cè)的熱伸長性纖維，伸長的程度變得越大，親水性的下降變得越大。由于熱吹風的面是形成有無紡布110中的凸部119 和凹部118的面，因此對得到的無紡布110而言，越向凸部119的上部，親水性的下降就變得越大。相反地說，越向凸部119的下部，親水性就變得越高。因此，在凸部119中，從其頂部Pl向無紡布110的背面IOa側(cè)，即圖3中從Pl向P3且從P3向B，該熱伸長性纖維的親水性逐漸變高。在本制造方法中的熱吹風中，當然不是所有的熱伸長性纖維都徹底完全伸長。因此，無紡布110是以熱伸長性纖維為原料制造的且含有熱伸長性纖維的無紡布。本發(fā)明相關(guān)的無紡布A能夠靈活運用減少在吸液時低楊氏模量纖維間的距離而提高通液性和由具有熱熔接點產(chǎn)生的除去液體后的厚度恢復性等的特性，在各種領(lǐng)域使用。另外，上述無紡布110能夠靈活運用在吸液時減少纖維間的距離而提高通液性和吸液后的干燥時防止液體逆流的效果變高等的特性，在各種領(lǐng)域使用。例如，可以作為在經(jīng)期衛(wèi)生巾、女性用衛(wèi)生護墊、一次性尿布、失禁襯墊等從身體排出的液體吸收中使用的吸收性物品(特別是一次性衛(wèi)生物品)中的各種部件使用。作為那樣的部件，例如，可以列舉正面片材、二次片材(配置于正面片材和吸收體之間的片)、背面片材、防漏片材等。另外，無紡布也可以作為對人用清洗擦拭片材、皮膚保養(yǎng)用片材良好地使用。還可以作為對物用的擦拭片材等良好地使用。特別是無紡布可以作為從身體排出的液體吸收中使用的吸收性物品的正面片材良好地使用。無紡布的單位面積重量根據(jù)作為目的的無紡布的具體用途適當選擇。作為吸收性物品的正面片材使用時的無紡布的單位面積重量優(yōu)選為10 80g/m2、特別優(yōu)選為15 60g/m2。無紡布10、10A、110在例如將其作為吸收性物品的正面片材使用時，干燥狀態(tài)的厚度優(yōu)選為0. 5 3mm、特別優(yōu)選為0. 7 3mm。在無紡布10、10A、110中的凹部118和凸部119的面積比以壓花率(壓花面積率， 即相對于無紡布整體的凹部118面積的合計比例)表示，對無紡布的體積大小和強度產(chǎn)生影響。從這些觀點出發(fā)，在無紡布中的壓花率優(yōu)選為5 35%、特別優(yōu)選為10 25%。上述的壓花率通過以下的方法測定。首先，使用顯微鏡(株式會社KEYENCE生產(chǎn)，VHX-900), 得到無紡布的表面放大照片，對該無紡布表面放大照片根據(jù)標尺測定凹部118(即壓花部) 的尺寸，算出在測定部位的全部面積Q中的凹部118的面積合計值P。壓花率能夠通過計算式(卩/0)\100算出。用于從身體排出的液體吸收中的吸收性物品，典型而言，具備正面片材、背面 片材和配置于兩片材之間的液體保持性的吸收體。作為以本發(fā)明相關(guān)的無紡布作為正面片材使用時的吸收體和作為背面片材，能夠沒有特別限制地使用在該技術(shù)領(lǐng)域中通常使用的材料。例如，作為吸收體，能夠使用以衛(wèi)生紙或無紡布等包覆片材包覆由紙漿纖維等纖維材料組成的纖維集合體或在其中保持吸收性聚合物的集合體而形成的吸收體。作為背面片材，能夠使用熱塑性樹脂的膜和該膜與無紡布的疊層片等的液體不透過性或疏水性的片材。背面片材也可以具有水蒸汽透過性。吸收性物品還可以具備對應于該吸收性物品具體用途的各種部件。那樣的部件對該領(lǐng)域從業(yè)人員是公知的。例如，在一次性尿布和經(jīng)期用衛(wèi)生巾中適用使用吸收性物品時，可以在正面片材上的左右兩側(cè)部配置一對或二對以上的立體防護。
以上，基于本發(fā)明的優(yōu)選實施方式說明了本發(fā)明，但本發(fā)明不受上述的實施方式限制。例如，例示了以楊氏模量0. 2 1. OGPa的纖維作為構(gòu)成纖維含有的例子，但取而代之，也能夠使用鞘部樹脂是彈性體等彈性樹脂的纖維。另外，也能夠使用使熔熔點降低的無紡布。另外，例如，在圖4中，作為無紡布的制造方法，例示了在壓花加工后實施熱處理的例子，但取而代之，也能夠在熱風處理后實施壓花加工。另外，在無紡布形成壓花部時的壓花部形成圖案，能夠代替格子狀而制成為多列的條紋狀、點狀、棋盤格狀、螺旋狀等任意圖案。作為制成為點狀時的各點形狀，能夠制成為圓形、橢圓形、三角形、四邊形、六角形、心型等任意的形狀。另外，也可以采用正方形或長方形的格子狀和制成為龜甲模樣的形狀。另外，壓花加工也能夠代替熱壓花而使用超聲波壓花、高頻壓花、只壓縮而不產(chǎn)生熱熔融的壓花等。另外，根據(jù)本發(fā)明，也可以提供含有包括熔點相互不同的第1和第2成分、楊氏模量為0. 2 1. OGPa復合纖維、該復合纖維之間的交點形成有多個熱熔融的熱熔接點的無紡布(厚度變化率不限定)，其中其第1成分含有聚丙烯樹脂或聚對苯二甲酸乙二醇酯，第2 成分含有熔點低于第1成分熔點的樹脂。另外，圖7所示的無紡布的制造方法中，在壓花加工部分140中，配置圖案輥141， 使其與網(wǎng)狀物IlOa的第1面1101抵接，且配置平坦輥142，使其與第2面1102抵接，但取而代之，也可以配置平坦輥142，使其與網(wǎng)狀物IlOa的第1面1101抵接，且配置圖案輥141， 使其與第2面1102抵接。此時，將平坦輥保持為熱伸長性纖維中的低熔點樹脂的熔點以上且將圖案輥保持為低于熱伸長性纖維中的低熔點樹脂的熔點。另外，本發(fā)明的無紡布既可以是單層結(jié)構(gòu)，也可以是二層以上的多層結(jié)構(gòu)。
實施例以下，利用實施例更詳細地說明本發(fā)明。但是，本發(fā)明的范圍不受這樣的實施例限定。[實施例1](1)第1層的制造在芯部用樹脂中使用聚丙烯、在鞘部用樹脂中使用聚乙烯，以芯部熔融溫度 325°C、鞘部280°C，利用熔融紡絲法，以紡絲速度1500m，制造纖度為3. 5dtex、楊氏模量為 0.58GPa的同心芯鞘型復合纖維。進行卷縮加工，但特別不進行拉伸處理。卷縮后，進行高溫干燥，切斷得到的纖維而得到纖維長度為51mm的短纖維。使用得到的短纖維，利用梳棉機形成單位面積重量20g/m2的網(wǎng)狀物。(2)第2層的制造使用在第1層中使用的芯鞘型復合纖維，與第1層用的網(wǎng)狀物同樣操作，制造第2 層用的網(wǎng)狀物。(3)無紡布化加工疊層如上述操作制造的2種網(wǎng)狀物，對該疊層體一體地實施超聲波壓花加工。壓花加工以壓花輥與第1層側(cè)抵接、平坦輥與第2層側(cè)抵接的方式實施，壓花圖案為連續(xù)的重復菱形(傾斜格子)，該非壓花部的長對角線是機械流動方向，短對角線垂直于上述流動方向，對角線長度分別是13mm、8mm，壓花部為線狀，使用0. 5mm寬度接著，對壓花加工后的疊層體進行通氣加工。通氣加工的熱處理溫度為136°C。熱風的風速為0. 4m/sec，處理時間為4sec。得到的無紡布具有厚度薄的部分(壓花部)和除此以外的厚度厚的部分。另外， 單位面積重量為40g/m2。[實施例2]與實施例1同樣地在芯部用樹脂中使用聚丙烯、在鞘部用樹脂中使用聚乙烯，除了在第1層和第2層用的網(wǎng)狀物制造中使用利用熔融紡絲法得到的纖度為3. 5dtex、楊氏模量為0. 64GPa、纖維長度為51mm的同心芯鞘型復合纖維以外，與實施例1同樣操作，制造無紡布。[實施例3]在芯部用樹脂中使用聚對苯二甲酸乙二醇酯、在鞘部用樹脂中使用聚乙烯，在第1層和第2層的網(wǎng)狀物制造中使用利用熔融紡絲法得到的纖度為4. 3dtex、楊氏模量為 0. 68GPa、纖維長度為45mm的同心芯鞘型復合纖維，除此以外，與實施例1同樣操作，制造無紡布。[實施例4]使用芯部為聚對苯二甲酸乙二醇酯、鞘部為聚乙烯的市售的芯鞘型復合纖維，利用梳棉機法制造單位面積重量為20g/m2的網(wǎng)狀物。將制造的網(wǎng)狀物作為第2層用的網(wǎng)狀物使用，使合計為40g/m2，并且與實施例1的第1層用網(wǎng)狀物同樣操作而制造的網(wǎng)狀物作為第1層用網(wǎng)狀物使用，除此以外，與實施例1 同樣操作，制造無紡布。[實施例5]重疊2枚與實施例1的第1層用網(wǎng)狀物同樣操作而制造的網(wǎng)狀物，接著，對疊層體進行通氣加工后，實施超聲波壓花加工。通氣加工的熱處理溫度為136°C。壓花加工以壓花輥與第1層側(cè)抵接、平坦輥與第2層側(cè)抵接的方式實施，壓花圖案為連續(xù)的重復菱形(傾斜格子)，該非壓花部的長對角線是機械流動方向，短對角線垂直于上述流動方向，對角線長度分別為13mm、8mm，壓花部是線狀，使用0. 5mm寬度。[比較例1、2、3]除了作為在第1層用的網(wǎng)狀物和第2層用的網(wǎng)狀物使用表1所示的網(wǎng)狀物以外， 與實施例1同樣操作而制造無紡布。第1層用的網(wǎng)狀物和第2層用的網(wǎng)狀物由市售的公知的以一般制造條件制作的任意的鞘部含有聚乙烯的芯鞘型復合纖維構(gòu)成。[評價]對實施例和比較例中得到的各無紡布測定在干燥狀態(tài)和濕潤狀態(tài)時的厚度和纖維間距離。另外，測定液體殘留量和返液量。在表1中表示這些結(jié)果。[表1]
權(quán)利要求
1.一種無紡布，其特征在于含有包括熔點相互不同的第1成分和第2成分的復合纖維，形成有多個該復合纖維之間的交點熱熔接而成的熱熔接點，從干燥狀態(tài)變化為濕潤狀態(tài)時的厚度變化率為15%以上。
2.如權(quán)利要求1所述的無紡布，其特征在于從濕潤狀態(tài)再變化為干燥狀態(tài)時的厚度恢復率為70%以上。
3.如權(quán)利要求1或2所述的無紡布，其特征在于作為所述復合纖維，含有第1成分為聚丙烯樹脂或聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂且第2 成分為熔點低于第1成分的樹脂、楊氏模量為0. 2 1. OGPa的纖維。
4.如權(quán)利要求1 3中任一項所述的無紡布，其特征在于存在由壓花加工形成的厚度薄的部分和較該部分厚度厚的部分，至少所述厚度厚的部分的一個面?zhèn)鹊臉?gòu)成纖維是楊氏模量為0. 2 1. OGPa的所述纖維。
5.如權(quán)利要求4所述的無紡布，其特征在于所述厚度厚的部分的另一個面?zhèn)鹊臉?gòu)成纖維是楊氏模量大于1.0GPa、6. OGPa以下的纖維。
6.如權(quán)利要求3 5中任一項所述的無紡布，其特征在于楊氏模量為0. 2 1. OGPa的所述纖維中，第1成分是聚丙烯樹脂，結(jié)晶度為60%以下。
7.如權(quán)利要求3 5中任一項所述的無紡布，其特征在于楊氏模量為0. 2 1. OGPa的所述纖維中，第1成分是聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂，結(jié)晶度為45%以下。
8.如權(quán)利要求1或2所述的無紡布，其特征在于作為所述復合纖維，含有其長度因加熱而伸長的熱伸長性纖維，在一個面?zhèn)染哂卸鄠€凸部和凹部，構(gòu)成該凸部的熱伸長性纖維在它們的交點處熔接，凸部的上部的熔接強度高于下部的熔接強度。
9.如權(quán)利要求8所述的無紡布，其特征在于在凸部中，該凸部的上部的纖維密度低于下部的纖維密度。
10.一種吸收性物品，其特征在于其具備正面片材、背面片材和位于兩片材之間的吸收體，所述正面片材是權(quán)利要求 1 9中任一項所述的無紡布。
11.如權(quán)利要求10所述的吸收性物品，其特征在于所述正面片材由權(quán)利要求3 7中任一項所述的無紡布構(gòu)成，該無紡布中，至少朝向該吸收體側(cè)的面?zhèn)群袟钍夏Ａ繛?. 2 1. OGPa的所述纖維。
12.如權(quán)利要求10所述的吸收性物品，其特征在于所述正面片材由權(quán)利要求8 9中任一項所述的無紡布構(gòu)成，該無紡布以該無紡布中具有凸部和凹部的面朝向使用者皮膚的方式配置。
全文摘要
本發(fā)明的無紡布(10、110)含有包括熔點相互不同的第1成分和第2成分的復合纖維，形成有多個該復合纖維之間的交點熱熔接而成的熱熔接點。本發(fā)明的無紡布(10、110)從干燥狀態(tài)變化為濕潤狀態(tài)時的厚度變化率為15％以上。本發(fā)明的一個實施方式的無紡布(10)中，作為上述復合纖維，含有第1成分為聚丙烯樹脂或聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂且第2成分為低于第1成分熔點的樹脂、楊氏模量為0.2～1.0GPa的纖維。
文檔編號D04H1/42GK102257199SQ20098015150
公開日2011年11月23日 申請日期2009年12月25日 優(yōu)先權(quán)日2008年12月25日
發(fā)明者坂涉, 宮本孝信, 舛木哲也, 長島啟介 申請人:花王株式會社