專(zhuān)利名稱(chēng)：制造水泥熟料的方法和裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種水泥熟料的制造方法，通過(guò)該法水泥原料粉在包括旋風(fēng)預(yù)熱器和窯爐的裝置中進(jìn)行預(yù)熱和燒成。尤其是本發(fā)明涉及一種減少SO2、CO和揮發(fā)性有機(jī)化合物(以下稱(chēng)作VOC)從所述裝置排放的方法。本發(fā)明還涉及完成該方法的裝置。
用于制造水泥熟料的上述裝置由文獻(xiàn)是熟知的。
SO2、CO和VOC從這種制造水泥熟料的窯爐裝置中排放，主要是由所使用的原料發(fā)出的，這種原料將在下文進(jìn)一步詳細(xì)地描述。原料粉在旋風(fēng)預(yù)熱器中的加熱是通過(guò)按逆流原則與熱的廢氣直接接觸而進(jìn)行的，由此所形成的SO2和CO以及排出的VOC立即為廢氣流所俘獲，并與廢氣流一起以排放的形式離開(kāi)旋風(fēng)預(yù)熱器。由于不同的理由，這三種向大氣的排放是不希望有的。
水泥的原料經(jīng)常含有礦物質(zhì)，如黃鐵礦和白鐵礦。黃鐵礦(FeS2)中的硫化物在溫度約525℃下的旋風(fēng)預(yù)熱器中轉(zhuǎn)化，引發(fā)SO2的形成。因此在啟動(dòng)水泥裝置時(shí)進(jìn)行的測(cè)量證實(shí)，當(dāng)原料粉于約370℃的溫度下離開(kāi)第一旋風(fēng)段時(shí)，原料粉中所含有的全部硫化物實(shí)際上仍存在于原料粉中，而原料粉在約550℃的溫度下離開(kāi)第二旋風(fēng)段時(shí)，原料粉中的硫化物含量約為一半。這樣，在上述的水泥裝置中，原料中所含有的硫化物幾乎有一半，因在第二旋風(fēng)段發(fā)生的氧化反應(yīng)，而以SO2的形式從預(yù)熱器排出。用于減少SO2含量的已知方法包括，從廢氣的流動(dòng)方向觀察，在SO2形成后的一個(gè)位置上，于旋風(fēng)預(yù)熱器中使用CaO、Ca(OH)2或其他堿性成分形式的吸收劑，致使SO2以硫化物形式結(jié)合在原料中，硫化物在后來(lái)的工藝步驟中轉(zhuǎn)化成硫酸鹽。這種已知方法的一個(gè)顯著的缺點(diǎn)是，通常必須使用過(guò)量的吸收劑，因此使其成為較貴的方法。
另外，水泥原料經(jīng)常含有有機(jī)碳，它在旋風(fēng)預(yù)熱器的預(yù)熱過(guò)程中基本上以CO和VOC的形式從原料粉中排出，并且與廢氣流一起以未燒成的形式排出。這一點(diǎn)可以通過(guò)表明某些類(lèi)型的VOC基本上是在比較窄的溫度間隔內(nèi)排出的研究得到證實(shí)。一種VOC基本上是在300-500℃的溫度間隔內(nèi)排出，而另一種基本上是在450-650℃的溫度間隔內(nèi)排出。另外一種VOC是在更高的溫度間隔內(nèi)排出。在傳統(tǒng)的旋風(fēng)預(yù)熱器中，上述溫度間隔通常分別出現(xiàn)在第一和第二旋風(fēng)段，和第二和第三旋風(fēng)段，這取決于旋風(fēng)預(yù)熱器是四段的還是五段的單元，而且有時(shí)還取決于窯爐系統(tǒng)其它部件的效率。已知一些用于除去廢氣中VOC的廢氣的后續(xù)處理方法。一種已知的方法包括多種步驟，來(lái)自預(yù)熱器的廢氣在熱交換單元中預(yù)熱，在加入燃料的同時(shí)使VOC燃燒，以及其后使廢氣在熱交換器單元中冷卻。從能量消耗的觀點(diǎn)考慮，這不是最佳的解決方法，并且用于完成該方法的裝置還涉及相當(dāng)大的投資費(fèi)用。
另外，根據(jù)丹尼斯(Danish)專(zhuān)利申請(qǐng)PA200100009已知一種方法，借此方法原料粉是從預(yù)熱器中提取并且在分離加熱單元中加熱，以形成SO2和排出VOC。按該已知方法，接著使所形成的SO2與吸收劑接觸，燒掉排出的VOC，再把原料粉重新送入旋風(fēng)預(yù)熱器。這種已知方法的缺點(diǎn)主要在于能量消耗相當(dāng)高。
本發(fā)明的目的在于提供一種制造水泥熟料的方法和裝置，借此可以實(shí)現(xiàn)便宜而有效的減少SO2、CO和VOC的排放，而對(duì)旋風(fēng)預(yù)熱器的效率水平?jīng)]有任何顯著的影響。
這一點(diǎn)可以憑借上述介紹的方法完成，其特征在于-至少部分原料粉是從旋風(fēng)預(yù)熱器提取的，-把這種原料粉引入分離單元，在其中在藉助于氣流提供的氧化條件下的保留時(shí)間以形成SO2和排出有機(jī)碳，-接著使所形成的SO2和排出的有機(jī)碳由分離單元夾帶在氣流中放出，以在隨后的工藝步驟中進(jìn)一步處理，和-把原料粉重新引入旋風(fēng)式預(yù)熱器。
由此可以達(dá)到有效的減少VOC、CO和SO2的排放，而無(wú)須使用另外的能量以加熱。由于使提取的和部分預(yù)熱過(guò)的原料粉在氧化條件下保留時(shí)間而從旋風(fēng)預(yù)熱器分出，致使硫化物氧化成SO2，和有機(jī)碳從原料粉中排出，致使所形成的SO2和所排出的有機(jī)碳，可夾帶在分開(kāi)的、較少的氣流中，并以最好的方式進(jìn)行其后的處理。正如在下文更詳細(xì)地描述，由本申請(qǐng)所完成的研究意外地表明，即使溫度保持恒定和低于產(chǎn)生大部分SO2釋放的旋風(fēng)式預(yù)熱器中的處所，也會(huì)出現(xiàn)硫化物大量氧化成SO2和有機(jī)碳的某些除去。這些研究還證明發(fā)生這些工藝時(shí)所實(shí)現(xiàn)的速率隨溫度而定，并且步驟中的速率隨著溫度的升高而增加。
完成本發(fā)明方法的裝置的特征在于，它包含用于從旋風(fēng)預(yù)熱器提取至少部分原料粉的設(shè)備，用于在氧化條件下使原料粉滯留時(shí)間并由此借助于氣流保證含于原料粉中的硫化物氧化以形成SO2和排出有機(jī)碳的分離設(shè)備，用于排放從分離單元夾帶在氣流中的所形成的SO2和所排出的有機(jī)碳以在隨后的工藝步驟中進(jìn)一步處理的設(shè)備，以及用于重新把原料粉引入旋風(fēng)預(yù)熱器的設(shè)備。
本發(fā)明裝置的另外特征根據(jù)下文中所提供的詳細(xì)描述將會(huì)明白。
優(yōu)選的是，所有的原料粉都是從旋風(fēng)預(yù)熱器中提取的，以在分離單元中進(jìn)行氧化。
到目前為止，常規(guī)知識(shí)認(rèn)為，原料含有亞硫成分時(shí)，SO2是在大約525℃的較小的溫度間隔內(nèi)形成。然而，與上述和在下文更詳細(xì)描述的有關(guān)的研究相當(dāng)意外地指明，只要對(duì)工藝規(guī)定必要時(shí)間，即使在較低的溫度下也會(huì)發(fā)生硫化物被顯著地氧化成SO2。因此這些研究證明即使在溫度350℃時(shí)，也會(huì)產(chǎn)生SO2的形成，并且按照本發(fā)明，原料粉因此可在350℃和525℃之間的溫度下從旋風(fēng)預(yù)熱器中提取。為了限制用于提取原料粉在分離單元中的滯留所必要的時(shí)間以及其容量，優(yōu)選是將原料粉在400℃-500℃范圍內(nèi)的溫度下從旋風(fēng)預(yù)熱器中提取。完成的研究表明溫度高于525℃時(shí)，SO2的形成是如此的迅速，以至于實(shí)際上所有的硫化物在原料粉從預(yù)熱器中提取之前都已轉(zhuǎn)化成SO2。
原則上，可以給定原料粉在分離單元中在上述溫度下需要用于實(shí)現(xiàn)所要求的SO2形成的任何滯留時(shí)間。實(shí)際上，提取原料粉的溫度主要確定用于滯留的持續(xù)時(shí)間，這是必要的。按照本發(fā)明，可以任意選擇在分離單元中的滯留時(shí)間，但是，經(jīng)常有利的是在10-200秒鐘的范圍內(nèi)。然而，優(yōu)選使用100秒鐘的最大極限。
在氧化過(guò)程中在分離單元中的溫度大體上可以保持恒定，但是溫度也可以變化，例如通過(guò)調(diào)節(jié)引入分離單元的氣流溫度。若有要求提高氧化的速度，分離單元中的溫度則可以通過(guò)引入較熱的氣流而予以提高。
大體上，有機(jī)碳可以在旋風(fēng)預(yù)熱器中的整個(gè)溫度間隔內(nèi)從原料粉中排出，這是在原料粉在從旋風(fēng)式預(yù)熱器頂部低于100℃的溫度到旋風(fēng)式預(yù)熱器底部接近830℃溫度的范圍情況下。因此，本發(fā)明方法只具有排出部分的總有機(jī)碳量的能力。因此，提取原料粉時(shí)的溫度主要取決于達(dá)到最大減少SO2含量時(shí)的溫度。以前與本文有關(guān)的研究指出用于排出不同有機(jī)碳方式的變化。在給定水泥裝置實(shí)現(xiàn)本發(fā)明方法之前，進(jìn)行所用原料的特定研究是有利的，以準(zhǔn)確地確定不同有機(jī)碳的含量，并進(jìn)一步確定作為溫度的函數(shù)的這些有機(jī)碳是如何排出的。在某些情況下，與SO2的減少相一致，優(yōu)選的是原料粉在低于450℃的溫度下從旋風(fēng)式預(yù)熱器中提取。
大體上，提取的原料粉在分離單元中的氧化可以任何適當(dāng)?shù)姆绞竭M(jìn)行，但是，必須使較少含氧的氣流通過(guò)用于氧化硫化物和有機(jī)碳的區(qū)室，并用于除去SO2和排出的有機(jī)碳。研究表明適合除去SO2的最佳氧百分比約為5％。
分離單元可以以任何適當(dāng)?shù)姆绞綐?gòu)成。分離單元包括任何類(lèi)型的用于大量材料的接納或運(yùn)輸機(jī)械，它能夠?yàn)樵戏厶峁┳銐虻臏魰r(shí)間，并保證原料粉和含氧的氣流充分的混合。例如，可以使分離單元構(gòu)成為轉(zhuǎn)鼓，其中，提取的原料粉和含氧的氣流經(jīng)位于轉(zhuǎn)鼓任一端的入口引入，以逆流的形式流經(jīng)轉(zhuǎn)鼓，并從相反端排出。此外，最好是單元或裝置包含用于保證原料粉在從單元提取后實(shí)際上位于，或能發(fā)送至使其在規(guī)定的位置上重新引入旋風(fēng)預(yù)熱器的必要水平的設(shè)備。
從分離單元排出的夾帶在氣流中的所形成的SO2，可以分別在例如已知操作原理的濕洗器中進(jìn)行處理，其中SO2與CaCO3和H2O反應(yīng)時(shí)，轉(zhuǎn)化成CaSO4·H2O形式的石膏，并且使凈化過(guò)的氣體由濕洗器釋放到大氣中。必要的CaCO3可以含在來(lái)自分離氧化單元一起載帶的灰塵中，或者它以新鮮原料粉的形式供料。由于流經(jīng)分離氧化單元的氣流小于流經(jīng)旋風(fēng)預(yù)熱器的氣流，為此濕洗器相對(duì)也可以小些。水的消耗也較少。濕洗器中所產(chǎn)生的石膏優(yōu)選用于水泥研磨裝置中，以代替一些普通的石膏。這樣使顯著量的硫繞過(guò)水泥裝置的窯爐系統(tǒng)，由此減輕窯爐系統(tǒng)中經(jīng)常出現(xiàn)的堵塞和障礙的問(wèn)題。
從分離單元排出的夾帶在氣流中的所形成的SO2，可另外在有足夠量的CaO和/或其它堿性成分形式的吸收劑存在的場(chǎng)所引入旋風(fēng)預(yù)熱器，典型的是在旋風(fēng)預(yù)熱器的下端。在旋風(fēng)預(yù)熱器包含煅燒爐的裝置中，優(yōu)選把形成的SO2加入所述的煅燒爐中。
排出的有機(jī)碳可分開(kāi)燃燒，或者另外，它可重新引入溫度至少為700℃的旋風(fēng)預(yù)熱器的一個(gè)位置上，它通常的是在預(yù)熱器的下端。在旋風(fēng)式預(yù)熱器包含煅燒爐的裝置中，優(yōu)選把排出的有機(jī)碳引入所述的煅燒爐中。
基本上，可以把提取的和分開(kāi)氧化的原料粉在任意位置上重新引入旋風(fēng)預(yù)熱器。然而，從原料粉的流動(dòng)方向觀察，最好在原料粉提取點(diǎn)之后立即引入。換句話(huà)說(shuō)，優(yōu)選把分開(kāi)氧化的原料粉，在從其提取后的旋風(fēng)段后的第一旋風(fēng)段引入旋風(fēng)預(yù)熱器。
將參考圖解的附圖以更詳細(xì)的方式描述本發(fā)明，其中

圖1表示SO2的形成隨著不同溫度下的時(shí)間而變化的圖示。
圖2表示本發(fā)明裝置的第一實(shí)施例，和圖3表示本發(fā)明裝置的第二實(shí)施例。
從圖1可見(jiàn)SO2的形成隨著350、375、400和500℃溫度下的時(shí)間而變化的曲線(xiàn)a-d。說(shuō)明的曲線(xiàn)是系列試驗(yàn)的直接結(jié)果，這些試驗(yàn)由申請(qǐng)人進(jìn)行。試驗(yàn)是按下面說(shuō)明的方法在固定床反應(yīng)器中進(jìn)行的。材料樣品在由純N2組成的惰性熱氣體中預(yù)熱至預(yù)定的溫度。來(lái)自惰性加熱工藝的熱出口的氣體與O2混合，以使任何汽化的硫氧化成SO2。在240秒鐘的惰性加熱之后，在固定床前把O2加到N2氣流中。進(jìn)行這程序是確保在較慢的加熱過(guò)程中材料樣品沒(méi)有任何明顯的氧化，并且使與化學(xué)反應(yīng)有關(guān)的O2的供應(yīng)迅速進(jìn)行，致使能在指定的溫度下研究反應(yīng)速度并與加熱工藝無(wú)關(guān)。測(cè)量整個(gè)試驗(yàn)程序中隨時(shí)間變化的SO2含量。在圖1中，t小于0的曲線(xiàn)部分表示在惰性氣體中產(chǎn)生的SO2形成與材料加熱有關(guān)，而t大于0的曲線(xiàn)表示溫度保持恒定并供應(yīng)O2時(shí)的SO2的形成。由圖清楚地表明，SO2的形成在惰性加熱過(guò)程中直到t等于0的點(diǎn)是非常慢的過(guò)程，接著，當(dāng)t等于0時(shí)供應(yīng)O2，形成速度快得多。尤其是，曲線(xiàn)b、c和d表示硫化物轉(zhuǎn)化成SO2主要發(fā)生在起始100秒鐘內(nèi)，之后曲線(xiàn)變得平穩(wěn)，就試驗(yàn)過(guò)程中使用的材料而言，估計(jì)趨向于最大轉(zhuǎn)化率在相應(yīng)溫度375、400和500℃時(shí)，分別約為30、50和70％。所以，出自這三種溫度直接的結(jié)論是優(yōu)化方法應(yīng)當(dāng)包括在約500℃的溫度下提取原料，因?yàn)樵谶@溫度下達(dá)到轉(zhuǎn)化的最高程度。然而，值得注意的是與在惰性氣體中加熱到500℃有關(guān)，有相當(dāng)顯著量的SO2形成，它實(shí)際上沒(méi)有轉(zhuǎn)移至分離單元。所以，對(duì)于提取上述材料的優(yōu)化溫度似乎在400-500℃的范圍內(nèi)。
在圖2和3中可以看到本發(fā)明裝置的兩個(gè)實(shí)施例。所示兩種裝置包含旋風(fēng)預(yù)熱器1，轉(zhuǎn)爐5和熟料冷卻器7。旋風(fēng)預(yù)熱器1包括四個(gè)旋風(fēng)段a-d，煅燒爐3和旋風(fēng)分離器4。旋風(fēng)預(yù)熱器1包含少于和多于上述四個(gè)旋風(fēng)器。原料粉由未示出的原料研磨裝置經(jīng)一個(gè)或若干個(gè)入口9引入旋風(fēng)預(yù)熱器，并且以逆流布局用廢氣預(yù)熱，之后從旋風(fēng)分離器d的旋風(fēng)預(yù)熱器分離并直接進(jìn)入進(jìn)行燒成的煅燒爐3。從旋風(fēng)分離器4的底部出口，煅燒過(guò)的原料粉經(jīng)導(dǎo)管8直接進(jìn)入轉(zhuǎn)爐5在其中燒成為水泥熟料，隨后在熟料冷卻器中冷卻。來(lái)自轉(zhuǎn)爐5和煅燒爐3的廢氣經(jīng)旋風(fēng)分離器4引出，然后借助于鼓風(fēng)機(jī)6向上流經(jīng)旋風(fēng)預(yù)熱器。來(lái)自熟料冷卻器7的第三空氣經(jīng)導(dǎo)管11引入煅燒爐3。
按照本發(fā)明，至少部分原料粉從旋風(fēng)預(yù)熱器1提取以便使原料粉能在分離單元21中氧化，分離單元21中的原料粉是經(jīng)導(dǎo)管1 5引入。為了使原料粉的分開(kāi)氧化在SO2的形成和有機(jī)碳的排出具有顯著的效用，原料粉當(dāng)然必須在大部分的硫化物含量轉(zhuǎn)化成SO2之前和/或有機(jī)碳含量已從材料排出之前從預(yù)熱器提取。在僅要求完成一些原料粉的分開(kāi)氧化的情況中，可以經(jīng)例如分流器閘門(mén)13從選擇的旋風(fēng)分離段的底部出口的原料粉流中提取。
圖2和3中所示的分離單元21包括轉(zhuǎn)鼓21。經(jīng)轉(zhuǎn)鼓的一端上的入口27引入氣流并將提取的原料粉經(jīng)相反端上的入口29引入，從而引起原料粉與氣流以逆流布局進(jìn)行混合。即使有的話(huà)，經(jīng)出口22從轉(zhuǎn)鼓21的另一端提取原料粉，并直接經(jīng)導(dǎo)管26和運(yùn)送裝置返回經(jīng)入口28重新引入旋風(fēng)預(yù)熱器1，從原料粉流的方向考慮，入口28剛好位于其提取點(diǎn)之后。
在圖2所示的具體實(shí)施方式
中，把含有SO2和排出的有機(jī)碳的氣流經(jīng)導(dǎo)管17從轉(zhuǎn)鼓21的出口29引到煅燒爐3，在該爐中所有的有機(jī)碳都燃燒掉，而SO2在優(yōu)化的溫度條件下通過(guò)主要與CaO反應(yīng)而吸收。
在圖3中所示的具體實(shí)施方案中，把含SO2和排除的有機(jī)碳的氣流經(jīng)導(dǎo)管17從轉(zhuǎn)鼓21的出口29引向濕洗器31中，氣流在該濕洗器中按已知原理進(jìn)行凈化，其中SO2通過(guò)與CaCO3和H2O反應(yīng)轉(zhuǎn)化成以CaSO4·2H2O形式為基的石膏，并且CO和VOC有可能經(jīng)單元33燃燒，由此凈化的氣體可以釋放至大氣中。
與本發(fā)明在現(xiàn)有水泥裝置上實(shí)施有關(guān)，它經(jīng)常需要設(shè)定預(yù)熱器的溫度到所要溫度下可提取原料粉的溫度。完成此項(xiàng)工作有多種方法。假若要求降低提取用于分開(kāi)氧化的原料粉所在的預(yù)熱器中的專(zhuān)用位置上的溫度，則在合適的位置上可以引入例如空氣。然而，如果要求升高提取專(zhuān)用點(diǎn)的溫度，則原料粉進(jìn)料例如可以分流，并使少量的原料粉走旁路。另外，為分開(kāi)氧化可以通過(guò)控制所提取的原料粉的量來(lái)調(diào)節(jié)溫度。調(diào)節(jié)的其它方法在于改進(jìn)或調(diào)節(jié)旋風(fēng)預(yù)熱器的分離效率。
實(shí)際上，有必要調(diào)節(jié)分離單元21的能力，并且在轉(zhuǎn)鼓的情況下，可以通過(guò)改變其旋轉(zhuǎn)速度來(lái)進(jìn)行。轉(zhuǎn)鼓的旋轉(zhuǎn)速度的提高將導(dǎo)致原料粉在轉(zhuǎn)鼓中停留時(shí)間的減少，引起所形成的SO2和所排出的有機(jī)碳數(shù)量的相應(yīng)減少。為了補(bǔ)償任何這種減少，向分離單元21施加熱量，有可能把來(lái)自熟料冷卻器7的部分熱空氣流經(jīng)入口27而引入單元21中。
權(quán)利要求
1.一種制造水泥熟料的方法，通過(guò)該法使水泥原料粉在包括旋風(fēng)預(yù)熱器(1)和窯爐(5)的裝置中預(yù)熱和燒成，其特征在于-至少部分原料粉是由旋風(fēng)預(yù)熱器(1)提取的，-將所述原料粉引入分離單元(21)，其中指定在借助于形成SO2和排出有機(jī)碳的氣流所提供的氧化條件下的滯留時(shí)間，-接著使夾帶氣流中的所形成的SO2和排出的有機(jī)碳從分離單元(21)中排出以在后續(xù)工藝步驟中進(jìn)一步處理，和-把原料粉重新引入旋風(fēng)預(yù)熱器(1)。
2.按權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于所有的原料粉都是從旋風(fēng)預(yù)熱器中提取的以在分離單元(21)中氧化。
3.按權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于所述原料粉是在介于350℃和525℃的溫度下由旋風(fēng)預(yù)熱器(1)中提取的。
4.按權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于所述原料粉是在介于400℃和500℃的溫度下由旋風(fēng)預(yù)熱器中(1)提取的。
5.按權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于在氧化過(guò)程中分離單元(21)中的溫度基本保持恒定。
6.按權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于規(guī)定所述原料在分離單元(21)中的滯留時(shí)間范圍為10-200秒種，優(yōu)選在10-100秒種范圍。
7.按權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于由分離單元(21)排放的所形成的SO2和排出的有機(jī)碳，引入旋風(fēng)預(yù)熱器的煅燒爐(3)。
8.按權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于以原料粉的流動(dòng)方向考慮，所提取的和分開(kāi)氧化原料粉，在提取點(diǎn)后立即引入旋風(fēng)預(yù)熱器(1)。
9.用于實(shí)施權(quán)利要求1所述方法的裝置，包括旋風(fēng)預(yù)熱器(1)和窯爐(5)，其特征在于該裝置包括用于由旋風(fēng)式預(yù)熱器(1)提取至少部分原料粉的設(shè)備(13，15)，用于在氧化條件下指定這種原料粉的滯留時(shí)間并從而確保借助于在原料粉中所含硫化物的氣流的氧化以形成SO2和排出有機(jī)碳的分離設(shè)備(21)，用于由分離單元(21)的夾帶在氣流中的所形成的SO2和排出的有機(jī)碳進(jìn)行排放的設(shè)備17以進(jìn)一步在其后的工藝步驟中進(jìn)行處理，和用于原料粉重新引入旋風(fēng)預(yù)熱器的設(shè)備(26)。
10.按權(quán)利要求9所述的裝置，其特征在于該裝置包括用于處理由分離單元(21)的夾帶在氣流中排放出的所形成SO2用的濕洗器(31)。
全文摘要
本文公開(kāi)一種制造水泥熟料的方法，通過(guò)該法水泥原料粉在包括旋風(fēng)預(yù)熱器(1)和窯爐(5)的裝置中預(yù)熱和燒成。該法的特征在于至少部分原料粉是由旋風(fēng)預(yù)熱器(1)提取，這原料粉引入分離單元(21)，在其中指定其在氣流提供的氧化條件下的滯留時(shí)間以形成SO
文檔編號(hào)C04B7/00GK1688520SQ03823644
公開(kāi)日2005年10月26日 申請(qǐng)日期2003年7月11日 優(yōu)先權(quán)日2002年10月2日
發(fā)明者拉斯·斯卡拉普詹森, 詹斯·P·漢森 申請(qǐng)人:F.L.施米思公司