欧美在线观看视频网站,亚洲熟妇色自偷自拍另类,啪啪伊人网,中文字幕第13亚洲另类,中文成人久久久久影院免费观看 ,精品人妻人人做人人爽,亚洲a视频

對形狀引起的玻璃基材平面內(nèi)應(yīng)力的溫度補償?shù)闹谱鞣椒?

文檔序號:1944373閱讀:286來源:國知局

專利名稱::對形狀引起的玻璃基材平面內(nèi)應(yīng)力的溫度補償?shù)闹谱鞣椒?br>技術(shù)領(lǐng)域
:本發(fā)明涉及玻璃片材的制造,所述玻璃片材是例如用作液晶顯示器(LCD)之類的顯示器件中的基材。更具體地,本發(fā)明涉及降低在例如制造這種顯示器的過程中將玻璃基材切割成部件時玻璃基材扭變(distortion)量的方法。
背景技術(shù)
:顯示器件具有廣泛應(yīng)用。例如,薄膜晶體管液晶顯示器(TFT-LCD)用于筆記本電腦、平板桌面監(jiān)視器、LCD電視機以及因特網(wǎng)和通信設(shè)備等。許多顯示器件,如TFT-LCD面板和有機發(fā)光二極管(OLED)面板直接在平板玻璃片(玻璃基材)上制造。為了提高制造速度和降低成本,典型的板制造工藝能在單片基材或基材上的子片上同時制造多塊板。在此工藝中的不同時間點,沿切割線將基材分成多個部分(例如,可參見下面具體實施方式第(B)部分對"組裝與切割"和"切割與組裝"工藝的討論)。這種切割改變了玻璃內(nèi)部的應(yīng)力分布,具體說來,就是通過抽真空壓平玻璃時看到的平面內(nèi)應(yīng)力分布。更具體地說,切割使切割線處的應(yīng)力得到釋放,使得切割邊緣不受牽引。應(yīng)力的釋放一般會改變玻璃子片抽真空后的平坦形狀,顯示器制造商將這種現(xiàn)象稱為"扭變"。雖然形變程度通常很小,但就現(xiàn)代顯示器中所用像素結(jié)構(gòu)而言,切割產(chǎn)生的扭變可能大到足以產(chǎn)生相當數(shù)量的有缺陷(需要廢棄的)的顯示器。因此,顯示器制造商十分關(guān)注扭變問題,有關(guān)切割引起的容許扭變量的標準可能低至2微米或以下。本發(fā)明涉及對扭變的控制,具體地,涉及對從玻璃片材上切下的玻璃子片中的扭變進行控制的方法,所述玻璃片材是通過拉制工藝,如下拉、熔融下拉、上拉、浮法或類似工藝制造。
發(fā)明內(nèi)容根據(jù)本發(fā)明,確定了沿著拉制工藝產(chǎn)生的玻璃帶的溫度范圍,該溫度范圍對降低扭變水平發(fā)揮著關(guān)鍵作用。在拉制玻璃的時候,玻璃通過此關(guān)鍵范圍,對于從玻璃帶制成的玻璃片上切下的玻璃子片而言,玻璃帶橫向溫度分布和/或與此范圍有關(guān)的玻璃帶橫向形狀都是決定扭變量的關(guān)鍵因素。該溫度范圍在此稱作"硬化區(qū)(settingzone)溫度范圍"或SZTR,下面具體實施方式第(D)(3)部分討論了對任意特定的玻璃組成和拉制速率,確定該范圍的方法。術(shù)語"硬化溫度"原來在玻璃制造領(lǐng)域是與玻璃一金屬密封體聯(lián)合使用的。參見H.E.Hagy和H.N.Ritland,"Viscousflowinglass-to-metalseals(玻璃一金屬密封體中的滯流)",JournaloftheAmericanCeramicSociety,第40巻,第58—62頁。還可參見ASTMF-144-80。根據(jù)這些參考文獻測定的硬化溫度值在比玻璃應(yīng)變點高25t:的水平上。另一方面,本發(fā)明的硬化區(qū)溫度范圍出現(xiàn)在明顯更高的溫度。造成這種差異的主要原因是玻璃帶在拉制過程中的冷卻速率高。這種高冷卻速率導(dǎo)致玻璃在比應(yīng)變點高很多的溫度發(fā)生"硬化",例如,對于通常用于LCD應(yīng)用的玻璃類型來說,該溫度比應(yīng)變點高約75—150°C。據(jù)前所述,根據(jù)第一方面,本發(fā)明提供了控制從玻璃片(13)切下的玻璃子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片是從通過具有一定拉制速率的拉制工藝(例如熔融下拉工藝)制成的玻璃帶(15)上切割得到,所述玻璃對所述拉制速率具有硬化區(qū)溫度范圍(SZTR),所述玻璃帶具有中心線,且所述方法包括(a)沿玻璃帶的一個或多個縱向位置確定玻璃帶橫向形狀,其中玻璃帶中心線處的玻璃所具有的溫度在SZTR內(nèi)(例如,處于例如圖1中的區(qū)域31內(nèi)的位置);以及(b)根據(jù)步驟(a)所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀,沿玻璃帶的一個或多個縱向位置(例如,優(yōu)選在SZTR內(nèi)的位置)產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布,使得從玻璃帶切下的一組玻璃片(例如一組連續(xù)50塊玻璃片)中,對于該組的每塊玻璃片,從該玻璃片切下的玻璃子片的最大扭變?yōu)?微米,其中該組中的每塊玻璃片所具有的面積大于或等于0.25平方米。根據(jù)第二方面,本發(fā)明提供了控制從玻璃片(13)切下的玻璃子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片是從通過具有一定拉制速率的拉制工藝制成的玻璃帶(15)上切割得到,所述玻璃對所述拉制速率具有硬化區(qū)溫度范圍(SZTR),所述玻璃帶具有中心線,且所述方法包括基于玻璃片在基本上無重力的條件下的代表性形狀(例如,一組通過拉制工藝制備的玻璃片在基本上無重力的條件下測量和/或計算出的平均形狀),沿玻璃帶的一個或多個縱向位置產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布,其中在玻璃帶中心線處的玻璃具有在SZTR內(nèi)的溫度,使得從該玻璃帶切下的一組玻璃片(例如一組連續(xù)50塊玻璃片)中,對于該組的每塊玻璃片,從該玻璃片切下的玻璃子片的最大扭變?yōu)?微米,其中該組中的每塊玻璃片的面積大于或等于0.25平方米。根據(jù)第三方面,本發(fā)明提供了控制從玻璃片(13)切下的玻璃子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片是從通過具有一定拉制速率的拉制工藝制成的玻璃帶(15)切割得到,所述玻璃帶具有中心線,且所述方法包括-(i)確定玻璃上對應(yīng)于所述拉制速率的硬化區(qū)溫度范圍(SZTR);以及(ii)基于玻璃片在真空壓平條件下的代表性應(yīng)力分布(例如,一組通過拉制工藝制備的玻璃片在真空壓平條件下測量和/或計算出的平均應(yīng)力分布),沿玻璃帶的一個或多個縱向位置產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布,其中玻璃帶中心線處的玻璃具有在SZTR內(nèi)的溫度,使得從玻璃帶切下的一組玻璃片(例如一組連續(xù)50塊玻璃片)中,對于該組的每塊玻璃片,從該玻璃片上切下的玻璃子片的最大扭變?yōu)?微米,其中該組中的每塊玻璃片的面積大于或等于0.25平方米。根據(jù)第四方面,本發(fā)明提供了控制從玻璃片(13)切下的玻璃子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片是從通過具有一定拉制速率的拉制工藝制備的玻璃帶(15)切割得到,所述方法包括(a)獲取通過該工藝制備的玻璃片或玻璃子片的一維或二維數(shù)據(jù)(例如形狀、應(yīng)力或其他同等數(shù)據(jù));(b)將所述數(shù)據(jù)分解成分量,所述分量包括至少第一分量(例如圖17所示的空間分量69)和第二分量(例如圖17所示的空間分量71),其中(i)第一分量具有第一空間頻率成分,第二分量具有第二空間頻率成分;且(ii)第一空間頻率成分比第二空間頻率成分具有更低的空間頻率;以及(c)將第一分量用于選擇用于拉制工藝中的至少一個工藝參數(shù)(例如,在SZTR內(nèi)或在玻璃帶縱向的其他某個位置上的玻璃帶橫向溫度分布)。根據(jù)其他方面,本發(fā)明提供了為使扭變達到控制水平而確定玻璃帶橫向溫度分布的迭代法,包括利用計算機模擬玻璃帶橫向溫度分布對玻璃帶橫向形狀的影響的迭代法。為便于敘述,本發(fā)明就玻璃片材的制造方面進行描述和要求權(quán)利。應(yīng)當理解,在整個說明書和權(quán)利要求書中,詞語"玻璃"用來同時涵蓋玻璃和玻璃一陶瓷材料。同樣,短語"玻璃帶橫向溫度分布"是指在玻璃帶表面上的溫度分布。這種溫度分布可通過本領(lǐng)域已知的各種技術(shù)測定,如高溫計和/或接觸熱電偶。此外,短語"平面內(nèi)形變"是指玻璃片由于相對著平面壓平而發(fā)生的形狀改變,而詞語"扭變"是指玻璃子片從較大玻璃片上切下時其形狀(具體而言是真空壓平時的形狀)的變化。從定量角度看,"從片材切下的子片的最大扭變"是采用以下方式確定的將片材切割成兩塊等面積的子片之前和之后在真空壓平條件下測量距離。具體說來,對于兩塊子片中的任何一塊,在真空壓平條件下切割之前和之后,在該子片四角頂點中的任意兩點之間測量最大距離變化,包括對角距離的變化,也就是說,先在真空壓平條件下對未切的片材進行測量,然后同樣在真空壓平條件下對各子片進行測量。如此一來,這兩個最大值中較大者就是"從該片材切下的子片的最大扭變"。對于最大扭變,一些顯示板制造商目前采用的定量的定義與前述定義不大一樣。然而,前述定義與這些其他的定義有關(guān)聯(lián),而且前述定義具有便于在所有情況下測量的優(yōu)點。以上對本發(fā)明各方面的概述中使用的數(shù)字標記僅僅是為了方便讀者,其目的不是、也不應(yīng)理解為是對本發(fā)明范圍的限制。更一般地說,應(yīng)當理解,上面的一般描述和下面的詳細描述都僅僅是用來示例性地說明本發(fā)明,意在提供理解本發(fā)明的性質(zhì)和特點的概覽或框架。在以下描述中指出了本發(fā)明的其他特征和優(yōu)點,本領(lǐng)域的技術(shù)人員通過閱讀該描述內(nèi)容后其中一部分是顯而易見的,或者本領(lǐng)域的技術(shù)人員依照本文所述實施本發(fā)明后很容易認識到的。附圖是用來進一步理解本發(fā)明,包括在本說明書中構(gòu)成本說明書的一部分。應(yīng)當理解,本說明書和附圖所披露的本發(fā)明的各種特征可以任意形式和所有組合加以利用。圖1是根據(jù)本發(fā)明的一個示例性實施方式中的熔融玻璃制造裝置的示意圖。該圖中示意性地顯示了SZTR(31)的縱向位置。圖2A、2B和2C是可用于產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布的冷卻刀(bayonet)的示意圖。圖3是穹頂高度為S的球形玻璃片的圖。圖4是圖3所示玻璃片在壓平后形成的邊緣應(yīng)力的圖。圖5是可用于計算熱分布的坐標系的圖示,該熱分布可補償圖4所示的邊緣應(yīng)力。圖6是圖3所示球形玻璃片的幾何特征的圖示。圖7是可用于補償圖4所示的形狀引起的邊緣應(yīng)力的熱分布圖。圖8是圖7所示熱分布產(chǎn)生的熱邊緣應(yīng)力的圖示。圖9是可用于部分補償圖4所示的形狀引起的邊緣應(yīng)力的一維熱分布圖示。圖10是圖9所示熱分布產(chǎn)生的熱邊緣應(yīng)力的圖示。圖11是圖9所示熱分布的二次方所產(chǎn)生的熱邊緣應(yīng)力的圖示。圖12是橢圓體形玻璃片的圖示。圖13是可用于補償與圖12所示玻璃片壓平時相關(guān)的形狀引起的邊緣應(yīng)力的熱分布圖示[展向(span-wise)溫度變化]。圖14A是圖12所示玻璃片壓平時產(chǎn)生的由形狀引起的邊緣應(yīng)力的圖示。圖14B是圖13所示熱分布產(chǎn)生的熱邊緣應(yīng)力的圖示。圖15是可用于補償與對F比為5的橢圓體形玻璃片壓平相關(guān)的由形狀引起的邊緣應(yīng)力的熱分布圖。圖16是可用于補償與對F比為10的橢圓體形玻璃片壓平相關(guān)的由形狀引起的邊緣應(yīng)力的熱分布圖。圖17所示為邊緣應(yīng)力分解為長刻度(長程;低空間頻率)分量和短刻度(短程;高空間頻率)分量。圖17中縱坐標軸是以任意單位表示的應(yīng)力,橫坐標軸是沿玻璃片邊緣的距離,單位為米。圖18是用來確定SZTR上限和下限的溫度分布的示意圖。圖19是沿著圖18中線S和M的溫度一距離的關(guān)系圖,所述距離為自異形管(isopipe)根部起的距離。圖20是殘余應(yīng)力與受AT影響區(qū)域的受影響程度的關(guān)系圖。圖21是圖20沿硬化區(qū)參數(shù)(SZP)的Tu軸的圖示。圖22是圖20沿硬化區(qū)參數(shù)(SZP)的TiH軸的圖示。圖中所用附圖標記對應(yīng)于以下玻璃片(玻璃基材)15玻璃帶17冷卻刀19進口21出口23發(fā)射性涂層25發(fā)射性涂層(發(fā)射率不同于涂層23)27a,b輥式拉邊器29牽拉輥31對應(yīng)于SZTR的玻璃帶區(qū)域35刻劃線37異形管(isopipe),即用于下拉熔融工藝中的成形結(jié)構(gòu)39異形管中接收熔融玻璃的腔體41異形管根部具體實施例方式(A)用于制造顯示板的玻璃基材中的應(yīng)力用于制造顯示板例如液晶顯示板的玻璃基材所具有的一個共同特征是薄,例如基材厚度最多1.1毫米,更典型地,約為0.7毫米,而且在將來可能更薄。正因為薄,基材可能通過翹曲來釋放長程平面內(nèi)應(yīng)力,它們在成品狀態(tài)和在制造過程中均是如此。(B)成品基材的翹曲及其在扭變中的作用若將成品玻璃基材放置在無重力或基本上無重力的環(huán)境中(例如,放在與玻璃具有相同密度的流體中),則基材基本上沒有長程平面內(nèi)應(yīng)力。反之,基材將通過翹曲形成長程平面內(nèi)應(yīng)力得到釋放的形狀。對用于制造平板顯示器的典型基材,可通過翹曲釋放的平面內(nèi)應(yīng)力是空間周期大于約30毫米的應(yīng)力。一些短程應(yīng)力,例如在約10毫米或更短的平面內(nèi)距離上的應(yīng)力可能得不到釋放,但在更長的平面內(nèi)距離上,翹曲機制將發(fā)生作用,基本上消除了平面內(nèi)應(yīng)力。應(yīng)當注意,就扭變而言(見下文),重要的平面內(nèi)應(yīng)力是空間周期明顯長于30毫米的那些平面內(nèi)應(yīng)力。具體說來,將基材切割成子片時導(dǎo)致扭變的平面內(nèi)應(yīng)力是其空間周期大于基材寬度約四分之一的平面內(nèi)應(yīng)力,例如對于l米寬的基材來說,空間周期約長250毫米。由于這些空間周期比30毫米大得多,所以與之相關(guān)的平面內(nèi)應(yīng)力通過翹曲得到基本上完全釋放。還應(yīng)當注意,在一般情況下,基材壓平后的平面內(nèi)應(yīng)力具有二維分布。這種分布可按照空間分量來分析。在無重力或基本上無重力的條件下,這些具有較低空間頻率(較長空間周期)的分量可通過翹曲得到釋放,而具有較高空間頻率(較短空間周期)的分量一般不能得到釋放。如上所討論的,對用于平板顯示器的典型基材,可通過翹曲有效釋放平面內(nèi)應(yīng)力的長空間周期與可能無法通過翹曲有效釋放平面內(nèi)應(yīng)力的短空間周期之間的轉(zhuǎn)化一般在30毫米或以上的范圍內(nèi)發(fā)生。這里所用的"長程平面內(nèi)應(yīng)力"是具有長空間周期,例如在30毫米或以上范圍內(nèi)的應(yīng)力的分量。翹曲的結(jié)果當然是產(chǎn)生不平坦的基材形狀。因此,若通過例如施加真空(見下文)將基材壓平時基材將具有長程平面內(nèi)應(yīng)力,則將這樣的基材放置在無重力或基本上無重力的環(huán)境中,它將具有不平坦的形狀。若將基材從此環(huán)境中取出并放置在平面上(但不會因壓在該平面而明顯變平),則由于重力作用,將形成一些平面內(nèi)應(yīng)力。另外,同樣由于重力作用,基材形狀將發(fā)生變化。因此,由于重力作用,在無重力或基本上無重力的環(huán)境下翹曲的、基本上無應(yīng)力的成品基材放置在平面上時,將變成翹曲的、含有應(yīng)力的基材,但這種翹曲不同于無重力或基本上無重力狀態(tài)下的翹曲。若從表面背后施加真空將成品基材拉向該表面(例如拉到真空壓板上),或者用一個平面將該成品基材推向另一個平面(例如,將基材夾在兩個平坦壓板之間),由此借助平面使成品基材明顯變平,則可消除翹曲,但基材將代之以形成長程的平面內(nèi)應(yīng)力。這種長程平面內(nèi)應(yīng)力反過來形成長程平面內(nèi)應(yīng)變,即基材發(fā)生長程平面內(nèi)位移。除了在無重力環(huán)境中基材形狀是"可延展的(developable)"形狀這禾中情況夕卜(見Timoshenko,S.,Woinowsky-Krieger,S.,"TheoryofPlatesandShells,"McGraw-HillBookCompany,SecondEdition,1959,p.47禾口Eisenhart,L.P.,"AnIntroductiontoDifferentialGeometryWithUseoftheTensorCalculus,"PrincetonUniversityPress,1947,p.54),在本發(fā)明的某些實施方式中(見下文),面內(nèi)位移將導(dǎo)致面內(nèi)形狀變化,例如基材表面上的基準標志在無重力或基本上無重力的條件下將構(gòu)成例如直角,但是通過抽真空將該基材壓到平面上時,該基準標志不再構(gòu)成直角。在制造平板顯示器時,基材在處理過程中(例如在光刻過程中)通過抽真空被壓到平坦壓板上,在例如組裝成板例如液晶顯示器的過程中又夾在兩塊平坦壓板之間,載有一組晶體管陣列的基材和載有一組濾波器陣列的第二基材組裝過程中夾在平坦壓板之間,液晶材料密封在晶體管陣列與濾波器陣列之間。每次發(fā)生這樣的壓平過程,基材都會發(fā)生平面內(nèi)形變。若這樣因壓平而發(fā)生的平面內(nèi)形變在整個平板制造過程中保持不變,則一般是可以忍受的。例如,在第一基材處于壓平狀態(tài)時(例如將基材拉到真空壓板上時),在該基材上形成一組晶體管陣列(一個9陣列組,排成3X3矩陣),在也處于壓平狀態(tài)的第二基材上對應(yīng)地形成一組濾波器陣列,然后將第一和第二基材一起夾在平坦壓板之間,并接合起來形成一組板,則基材因壓平而發(fā)生的平面內(nèi)形變通常不會降低屈服力,因為在形成陣列的過程中和在組裝的過程中發(fā)生了相同的平面內(nèi)形變。也就是說,晶體管陣列和濾波器陣列在組裝過程中發(fā)生的平面內(nèi)形變跟它們在形成過程中發(fā)生的平面內(nèi)形變相同,因而它們可相互準確地對齊。當從該組裝體上切下各塊板時,由于這些板的各元件在切割前是牢固地接合在一起的,晶體管陣列和濾波器陣列的形變基本上相同。顯示器制造商將前述類型的工藝稱作"組裝與切割",對于此工藝,目前不認為由于壓平而發(fā)生的平面內(nèi)形變會顯著增加制造成本。然而,顯示器制造商也采用稱作"切割與組裝"的工藝。在此工藝中,在壓平基材的同時,在基材上形成一組晶體管的陣列(例如,形成9個晶體管陣列,排成3x3矩陣)。然后,將該基材切割成子片(例如,切割成3歹i」,每列3個晶體管陣列)。用相同的方法處理濾波器陣列,也就是在基材上形成濾波器陣列,然后將其切割成子片。接下來,將載有晶體管陣列(例如一列3個晶體管陣列)的子片與載有濾波器陣列(例如一列3個濾波器陣列)對齊,然后在壓板之間將兩塊子片壓平并接合起來。最后,從組裝好的子片上切下各塊板。當一條新生產(chǎn)線或一項新工藝剛開始投入商業(yè)生產(chǎn)時,常常采用該"切割與組裝"工藝,因為它可減少浪費,例如該工藝有利于無缺陷濾色器與無缺陷晶體管陣列對齊。在一些情況下,顯示器制造始終采用"切割與組裝"工藝,而在其他情況下,一旦缺陷水平降低,就轉(zhuǎn)換到"組裝與切割"工藝。如同"組裝與切割"工藝那樣,從"切割與組裝"工藝形成的組裝子片上切割各塊板一般也不存在形變問題,因為切割是在各元件彼此牢固貼合之后發(fā)生的,因而晶體管陣列與濾波器陣列可保持對齊。然而,從基材上切割晶體管和濾波器子片存在扭變問題。這是因為應(yīng)力在切割線處得到釋放,因此,在組裝步驟壓平子片時,它們一般不會產(chǎn)生相同的平面內(nèi)應(yīng)力,由于它們不再是完整基材的一部分,因而發(fā)生不同的形變。若這種扭變足夠大,可導(dǎo)致晶體管陣列與濾波器陣列之間發(fā)生不可接受的未對齊。若所有子片的扭變完全相同,則在制造平板顯示器時,這種扭變不是嚴重的問題,因為在此情況下,至少從理論上講,這種扭變可考慮在顯示器的制造工藝中。然而,子片一般不會發(fā)生相同的扭變。即便從相同基材上切割子片,也是如此,因為若基材的不同部分在無重力或基本上無重力的環(huán)境中具有不同的長程翹曲模式,則沿切割線將基材切割成子片時,不同切割線上將釋放不同長程平面內(nèi)應(yīng)力分布(對應(yīng)于不同的長程翹曲模式),因此,各子片在無重力或基本上無重力的環(huán)境中的最終長程翹曲模式將是不同的,因而各子片將發(fā)生不同的扭變。當然,解決上述扭變問題的方法也很明顯_一若基材和/或基材子片在壓平時產(chǎn)生低水平的長程平面內(nèi)應(yīng)力,則它在那些條件下也將產(chǎn)生低水平的應(yīng)變(位移)并因此產(chǎn)生低水平扭變。困難之處不在于找到扭變問題的最終來源,而是開發(fā)實用的制造工藝,在被壓平的基材和/或子片中實現(xiàn)低水平的長程平面內(nèi)應(yīng)力。本發(fā)明就是為了開發(fā)這種這種工藝。(C)玻璃帶橫向形狀和玻璃帶橫向熱分布在"切割與組裝"工藝中,一般可從單片基材上產(chǎn)生多塊子片。反過來,單片基材通常由連續(xù)制造工藝制造,如下拉法(例如熔融下拉法)、上拉法或浮法,得到玻璃帶,再從玻璃帶上切割各片基材。這種連續(xù)制造工藝包括原料的熔化和精煉,產(chǎn)生熔融玻璃,然后采用合適的成形設(shè)備形成玻璃帶,例如在溢流型下拉工藝中采用"異形管"(見下面具體實施方式第(D)2部分結(jié)合圖1的討論)。玻璃帶成形之后馬上冷卻,使得構(gòu)成玻璃帶的玻璃從粘彈性材料轉(zhuǎn)變?yōu)楸〉膹椥圆牧?,在粘彈性材料中的?yīng)力迅速釋放,而薄彈性材料雖然可支持拉伸應(yīng)力,但傾向于通過翹曲響應(yīng)壓縮應(yīng)力。雖然從粘彈性材料轉(zhuǎn)變?yōu)楸椥圆牧鲜且粋€復(fù)雜現(xiàn)象,但作為第一個近似值,可考慮該轉(zhuǎn)變發(fā)生在沿玻璃帶長度方向的特定區(qū)域(轉(zhuǎn)變區(qū))。該轉(zhuǎn)變區(qū)位于玻璃帶中玻璃經(jīng)過其玻璃轉(zhuǎn)變溫度范圍(GTTR)的部分。對于從玻璃帶上切下的基材(和/或從該基材上切下的子片)在壓平時發(fā)生的平面內(nèi)應(yīng)力,玻璃帶在轉(zhuǎn)變區(qū)的兩個特性是很重要的(l)玻璃帶的橫斷形狀(玻璃帶橫向形狀)和(2)玻璃帶的橫斷溫度分布(玻璃帶橫向溫度分布)。在第一個近似值下,玻璃帶在轉(zhuǎn)變區(qū)基本上沒有應(yīng)力,因為它是或者說它剛才是粘彈性材料,其中的應(yīng)力迅速釋放。類似地,同樣在第一個近似值下,機械力對玻璃帶的效應(yīng)在轉(zhuǎn)變區(qū)是次要的,因而主要考慮的是玻璃帶橫向形狀和玻璃帶橫向溫度分布。最簡單的情形(情形l)是,在轉(zhuǎn)變區(qū)的玻璃帶橫向形狀是基本上平坦的,而在該區(qū)域的玻璃帶橫向溫度分布也是基本上平坦的(即基本上是均勻的)。由于該區(qū)域的玻璃中基本上沒有應(yīng)力(見上文),所以至少在第一個近似值下,通過冷卻將基本上平坦的溫度分布降低到室溫,基本上不會在玻璃中產(chǎn)生平面內(nèi)應(yīng)力(玻璃的所有部分在冷卻時收縮基本上相同),因此同樣在第一個近似值下,在室溫下的形狀基本上與轉(zhuǎn)變區(qū)相同,即該形狀基本上是平坦的。(注意,由于室溫下基本上沒有平面內(nèi)應(yīng)力,在無重力條件下和在有重力但玻璃受平面支撐的條件下,形狀基本上都是平坦的。)當然,基本上平坦的形狀意味著被壓平時基本上沒有應(yīng)力產(chǎn)生,也就意味著從基材上切下的子片基本上沒有扭變,這是所希望的?;旧掀教沟牟AM向溫度分布是更一般的情況一一均勻的玻璃帶橫向溫度梯度的一個具體實例(即均勻的玻璃帶橫向溫度梯度為零斜率)。反過來,均勻的玻璃帶橫向溫度梯度是更一般的情況一一產(chǎn)生均勻玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度的溫度分布的一個具體實例。具體地,若熱膨脹系數(shù)(CTE)恒定,則是產(chǎn)生均勻熱應(yīng)力梯度的溫度分布。然而,若CTE不是恒定的,如轉(zhuǎn)變區(qū)中的情況那樣,則需要非均勻的玻璃帶橫向溫度梯度,這樣才能獲得均勻的玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度。例如,參見Boky,B.A.和Weiner,J.H.,TheoryofThermalStresses,DoverPublications,Mineola,NewYork,1960,pp.272-277。一般地,在第一個近似值下,基本上平坦的玻璃帶橫向形狀與產(chǎn)生均勻玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度的溫度分布組合起來,在室溫下可產(chǎn)生基本上平坦的形狀,平坦的玻璃帶橫向溫度分布是此種組合的一個具體例子。接下來的一種最簡單的情形(情形2)是在轉(zhuǎn)變區(qū)的玻璃帶橫向溫度分布是基本上平坦的,但在該區(qū)域內(nèi)的玻璃帶橫向形狀不平坦。導(dǎo)致轉(zhuǎn)變區(qū)內(nèi)形狀不平坦的原因可能是玻璃片在轉(zhuǎn)變區(qū)外的區(qū)域具有不平坦形狀,其中玻璃的溫度更低,因而具有彈性。那些低溫區(qū)內(nèi)不平坦的形狀實際上反過來轉(zhuǎn)化到轉(zhuǎn)變區(qū),當該區(qū)域的玻璃從粘彈性材料轉(zhuǎn)變?yōu)閺椥圆牧蠒r,不平坦形狀也就強加在該玻璃上。由于這種轉(zhuǎn)變,強加的形狀"固定(frozen)"到玻璃中。許多因素都可導(dǎo)致玻璃帶的彈性部分形成不平坦的形狀。首先,各種機械力作用在玻璃帶的彈性部分上,包括與牽拉玻璃帶相關(guān)的力,例如因牽拉輥而強加的力,以及與從玻璃帶上切割基材相關(guān)的力。這種力可在玻璃帶中產(chǎn)生長期形狀和短期形狀(例如因玻璃帶中的臨時振動而產(chǎn)生的形狀)。以L.Ukrainczyk的名義提交于2005年5月6日、題為"UltrasonicInducedCrackPropagationinaBrittleMaterial(脆性材料中超聲引起的裂紋擴張)"的共同轉(zhuǎn)讓的美國專利申請第11/124435號,以J,Cox、M.Joseph和K.Morgan的名義提交于2005年5月17日、題為"MethodandApparatusforSeparatingaPaneofBrittleMaterialFromaMovingRibbonoftheMaterial(從移動的材料帶上分離一塊脆性材料的方法和設(shè)備)"的共同轉(zhuǎn)讓美國專利申請第11/131125號,以及以J.S.AbbottIII的名義提交于2005年6月10日、題為"SelectiveContactwithaContinuouslyMovingRibbonofBrittleMaterialtoDampenorReducePropagationorMigrationofVibrationsAlongtheRibbon(通過與連續(xù)移動的脆性材料帶的選擇性接觸抑制或削弱振動沿材料帶的擴張或遷移)"的共同轉(zhuǎn)讓美國專利申請第11/150747號討論了各種機械系統(tǒng),它們的作用是確定材料帶的彈性部分的形狀,因而確定其在轉(zhuǎn)變區(qū)的形狀。前述申請的完整內(nèi)容通過參考并入本文。第二,盡管玻璃帶橫向溫度分布在轉(zhuǎn)變區(qū)內(nèi)可能是基本上平坦的,且在室溫下是平坦的,但是在這兩種情況之間,該分布可能是不平坦的,而這種非均勻玻璃帶橫向溫度分布將在彈性材料帶中產(chǎn)生平面內(nèi)應(yīng)力,這將使彈性玻璃帶獲得不平坦的形狀。根據(jù)該體系的總體結(jié)構(gòu),這種不平坦的形狀可反饋到轉(zhuǎn)變區(qū),固定在玻璃中。第三,沿玻璃帶的溫度分布可在玻璃帶中產(chǎn)生局部拉伸區(qū)和壓縮區(qū),它們導(dǎo)致玻璃帶采取一定形狀,該形狀可反饋到轉(zhuǎn)變區(qū)。實際上,如提交于2004年11月29日、題為"MethodofFabricatingLow-WarpFlatGlass(制造低翹曲平坦玻璃的方法)"的共同轉(zhuǎn)讓的PCT專利申請第PCT/US2004/039820號(該申請的完整內(nèi)容通過參考并入本文)所討論的,沿玻璃帶的溫度分布可有效地用于有目的地在GTTR中產(chǎn)生拉伸區(qū),以此解決簾翹曲問題。另外,以C.Shay,R.Novak和J.Blevins的名義提交于2005年9月22日、題為"MethodsofFabricatingFlatGlasswithLowLevelsofWarp(具有低翹曲水平的平坦玻璃的制造方法)"的共同轉(zhuǎn)讓美國專利申請第11/233565號討論了解決正弦型扭曲("S扭曲")問題的方法和設(shè)備,此種翹曲出現(xiàn)在玻璃帶中,其原因是玻璃帶橫向溫度分布導(dǎo)致玻璃帶邊緣受到壓縮,因而產(chǎn)生翹曲(彎曲),所得模式在轉(zhuǎn)變區(qū)固定到玻璃帶中。在考慮不平坦形狀的來源時,應(yīng)當注意,材料帶在轉(zhuǎn)變區(qū)的形狀在片材制造階段,即從材料帶上切一片到切下一片之間,傾向于發(fā)生變化。這些形變具有各種來源,包括對玻璃片的實際切割,該切割操作容易產(chǎn)生翹曲和/或振動,穿過彈性材料帶傳遞到轉(zhuǎn)變區(qū)??稍趶椥詤^(qū)引起形變且隨在片材制造階段中的時間變化的其他因素包括(l)材料帶中變化的張力,它是在材料帶的長度增加、形成完整片的過程中,因材料帶長度變化、繼而材料帶的懸掛重量變化而產(chǎn)生的;以及(2)熱梯度,它與增長的材料帶相互作用,從而使材料帶的形狀,包括轉(zhuǎn)變區(qū)的形狀隨時間變化。無論來源如何,轉(zhuǎn)變區(qū)的不平坦形狀與該區(qū)域內(nèi)基本上平坦的玻璃帶橫向溫度分布組合起來,意味著從該玻璃帶上切下的基材在室溫下具有不平坦的形狀。在第一個近似值下,該形狀類似于玻璃帶在轉(zhuǎn)變區(qū)的橫向形狀,但在實際中,由于玻璃制造工藝的復(fù)雜性,包括在轉(zhuǎn)變區(qū)的整個長度方向上存在對玻璃帶的冷卻,室溫形狀與轉(zhuǎn)變區(qū)的形狀不同。若室溫形狀不是可展形狀,則基材在被壓平時將發(fā)生平面內(nèi)形變。類似地,從該基材切下的子片一般發(fā)生扭變。如情形1,以上考慮同樣適用于溫度分布的更一般性情況,即這種情況下的溫度分布產(chǎn)生均勻的玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度,即平坦的溫度分布,如上面所討論的,只是該一般情況的一個具體實例。在以下的更復(fù)雜的情形下(情形3),玻璃帶在轉(zhuǎn)變區(qū)具有基本上平坦的玻璃帶橫向形狀,而玻璃帶橫向溫度分布是不平坦的,并且不是能產(chǎn)生均勻的玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度的溫度分布。在此情形下,隨著玻璃帶冷卻,在玻璃帶中形成應(yīng)力和應(yīng)變,由于玻璃帶薄,這將導(dǎo)致翹曲。因此,在室溫下,從玻璃帶上切下的基材不具有轉(zhuǎn)變區(qū)中那樣的基本上平坦的玻璃帶橫向形狀,而是具有不平坦形狀??深A(yù)期該不平坦形狀是不可展的形狀。因此,當壓平基材時,它將產(chǎn)生平面內(nèi)應(yīng)力,因而產(chǎn)生應(yīng)變,它們將通過平面內(nèi)形變反映出來。類似地,從基材設(shè)切下的子片一般會發(fā)生扭變。類似地,最后在最復(fù)雜的情形下(情形4),玻璃帶既具有不平坦的玻璃帶橫向形狀,又具有不平坦的玻璃帶橫向溫度分布,且該溫度分布是不平坦的,不是能產(chǎn)生均勻的玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度的溫度分布。在此情形下,在室溫下從該玻璃帶切下的基材一般具有不平坦的形狀,因此,它在被壓平時將產(chǎn)生平面內(nèi)應(yīng)力,進而產(chǎn)生應(yīng)變和平面內(nèi)形變。從基材上切下的子片一般同樣發(fā)生扭變。室溫下的不平坦形狀不同于轉(zhuǎn)變區(qū)的不平坦形狀,因為轉(zhuǎn)變區(qū)內(nèi)的玻璃帶橫向溫度分布變?yōu)槭覝貢r的平坦溫度分布時,玻璃內(nèi)產(chǎn)生熱應(yīng)力。也就是說,不同的玻璃帶橫向位置相對于鄰近位置或多或少發(fā)生收縮,從而產(chǎn)生應(yīng)力,并導(dǎo)致翹曲,使玻璃形狀變得不同于轉(zhuǎn)變區(qū)內(nèi)的玻璃形狀??偠灾?,制造玻璃基材的制造工藝可視為從一個基本上無長程應(yīng)力(轉(zhuǎn)變區(qū))的狀態(tài)變到另一個基本上無長程應(yīng)力(室溫下的基材或子片)的狀態(tài),室溫下基本上無長程應(yīng)力的狀態(tài)是玻璃薄的結(jié)果,玻璃薄使長程應(yīng)力可通過翹曲釋放。然而,這樣的翹曲意味著基材在被壓平時,將產(chǎn)生平面內(nèi)應(yīng)力,從而產(chǎn)生應(yīng)變,因此在被壓平時產(chǎn)生平面內(nèi)形變。類似地,從基材切下的子片一般發(fā)生不希望發(fā)生的扭變。本說明書前面這些部分(A)、(B)和(C)所作的討論列出了一些機理,目前認為至少這些機理闡述了從基材上切下的子片時產(chǎn)生的扭變。然而,由于玻璃制造工藝的復(fù)雜性,這些機理中可能有一部分或全都不適用于特定的制造工藝,而其他機理可能發(fā)揮著關(guān)鍵作用。但是可以相信,上述討論有助于理解扭變問題,以及本發(fā)明在解決該問題中發(fā)揮的作用。本申請人作出這些討論,并非想將本發(fā)明的實施限制于任何特定的理論。尤其是所附權(quán)利要求書不受這樣的限制。(D)用于控制扭變的玻璃帶橫向溫度分布與玻璃帶橫向形狀的組合如上所討論的,根據(jù)某些方面,本發(fā)明涉及連續(xù)玻璃制造工藝,其中(l)制備玻璃帶;(2)在玻璃從其硬化區(qū)溫度范圍(SZTR)通過的玻璃帶區(qū)域中,使玻璃帶橫向溫度分布與玻璃帶橫向形狀相匹配,從而產(chǎn)生玻璃片(玻璃基材),將其切成子片時,其扭變處于受控水平。具體說來,玻璃帶橫向溫度分布與玻璃帶橫向形狀相匹配,使得壓平子片時產(chǎn)生的扭變水平優(yōu)選小于2微米。(l)扭變與扭變替代參量(surrogate)通過例如檢測真空平坦條件下玻璃片的子片形狀,可直接確定玻璃片的子片是否處于低扭變水平。然而,在許多情況下,采用一個或多個扭變的替代參量更方便。例如,無重力或基本上無重力環(huán)境中玻璃片或子片的三維形狀可用作替代扭變的參量。這種三維形狀可通過例如以B.Strines、N.Venkataraman、D.Goforth、M.Murtagh和J.Lapp的名義提交于2005年6月27日、題為"ProcessandApparatusforMeasuringtheShapeofanArticle(測定制品形狀的方法和設(shè)備)"的共同轉(zhuǎn)讓的美國專利申請第11/192381號所提出的程序確定,該申請全部內(nèi)容通過參考并入本文?;蛘撸谥亓l件下,例如將玻璃片或子片放置在平面上但沒有通過抽真空壓到平面上時,玻璃片或子片的三維形狀可用作扭變的替代參量,但是在許多情況下,由于玻璃片薄,重力條件下的三維形狀基本上是平坦的,因而難以精確測定。一般而言,這樣測定的三維形狀與平面的偏差越大,從基材上切下的子片具有的扭變水平越高。與其將玻璃片的三維形狀與平面作比較,不如將玻璃片在真空壓平時的形狀變化用作扭變的替代參量,即平面內(nèi)形變可用作扭變替代參量。若需要,可利用在重力或非重力條件下測定三維形狀的結(jié)果,或者利用平面內(nèi)形變,計算預(yù)計的扭變水平,但是在實施本發(fā)明時一般不需要進行這種計算。在玻璃片或子片上一個或多個位置測定應(yīng)力,例如用雙折射技術(shù)測定的應(yīng)力,也可用作扭變的替代參量。通常在將玻璃片或子片通過真空壓向平面時即可進行這種測定,但這種測定也可在非真空條件下進行??稍诜稚⒂诓A蜃悠麄€二維表面上的位置進行測定,或者僅在有限數(shù)量的位置測定,例如沿玻璃片或子片的一條或多條邊緣測定,和/或在預(yù)定的參考位置測定。沿著或靠近用來將玻璃片分成子片的切割線測定的應(yīng)力常常是子片所具有的扭變的有效替代參量。當在玻璃片或子片上多個位置測定時,在一些情況下從數(shù)據(jù)中過濾掉具有高空間頻率的分量可能是有用的做法,因為這些分量作為扭變替代參量的相關(guān)性較小(見上面第(B)部分對空間頻率的討論)。對于形狀測定,若需要,可利用應(yīng)力測定結(jié)果計算預(yù)期的扭變水平,但本發(fā)明的實施同樣不需要進行這種計算。作為一般原則,對于面積大于或等于0.25平方米的玻璃片,若通過真空將玻璃片壓向平面時,玻璃片所具有的最大邊緣應(yīng)力水平小于或等于125磅/平方英寸(psi)(優(yōu)選小于或等于100磅/平方英寸,最優(yōu)選小于或等于50磅/平方英寸),則將玻璃片切成子片時,它將具有低的扭變水平。一般地,隨著玻璃片尺寸增大,為獲得相同的扭變水平,需要減小最大邊緣應(yīng)力水平。(2)制造玻璃片的拉制工藝圖1顯示了本發(fā)明在熔融下拉型玻璃拉制工藝中的代表性應(yīng)用。如此圖所示,典型的熔融裝置包括成形結(jié)構(gòu)(異形管)37,用來將熔融玻璃(未示出)接收在腔體39中。異形管根部示以41示出,玻璃帶15離開該根部后,橫穿輥式拉邊器27a、27b。異形管37的根部41是指來自異形管37兩外側(cè)的熔融玻璃匯合到一起的位置。玻璃帶通過輥式拉邊器27a、27b之后,牽拉輥29將玻璃帶咬住,將其牽拉離開異形管。充分冷卻后,采用例如刻劃輪和移動測量頭(travelinganvile)(未示出)沿玻璃帶寬度形成刻劃線35,將單塊玻璃片13從玻璃帶上分離。由于熔融裝置是本領(lǐng)域公知的,所以省略其細節(jié),以免對示例性實施方式的描述不突出。但應(yīng)當注意,其他類型的玻璃制造裝置(例如浮法裝置)也可與本發(fā)明結(jié)合使用。這種裝置是玻璃制造領(lǐng)域的普通技術(shù)人員熟知的。在熔融型或其他類型的玻璃制造裝置中,當玻璃帶15移動通過該裝置時,玻璃發(fā)生復(fù)雜的結(jié)構(gòu)變化,不光在物理尺寸方面,而且在分子水平上。在玻璃帶移動通過該機器裝置的過程中,通過控制玻璃帶的冷卻,玻璃帶從它在例如異形管根部的厚約50毫米的稠液體形式變成厚約半毫米的硬玻璃片。舉例而言,示例性實施方式中的玻璃是厚度在約0.1至2.0毫米量級上的平板玻璃。該玻璃可用于玻璃顯示器,如上面提到的那些,或者用于薄玻璃片可帶來益處的其他應(yīng)用。作為代表性例子,玻璃可以是康寧公司(ComingIncorporated)的商品代號為1737或Eagle2000的玻璃,或者其他制造商制造的用于顯示應(yīng)用的玻璃。(3)SZTR就本發(fā)明而言,玻璃制造工藝的關(guān)鍵部分發(fā)生在玻璃的SZTR,在圖1所示代表性熔融工藝中以附圖標記31示意性地表示。包括浮法在內(nèi)的所有拉制工藝都具有SZTR,但成形裝置與SZTR之間的間隔可不同于圖1中示意性顯示的情況。類似地,熔融工藝可在縱向位置具有SZTR,不同于此圖中示意性顯示的情況。由于玻璃在SZTR內(nèi)以及在SZTR上下的性質(zhì),SZTR對扭變起著重要作用。在存在于SZTR上面的較高溫度下,玻璃的性質(zhì)基本上類似于液體它對所加應(yīng)力的響應(yīng)是應(yīng)變率,任何彈性響應(yīng)基本上都是不可探測的。在存在于SZTR下面的較低溫度下,其性質(zhì)類似于固體它對應(yīng)力的響應(yīng)是有限應(yīng)變,任何粘性響應(yīng)基本上都是不可探測的。當玻璃從高溫冷卻并通過SZTR時,它沒有顯示出從類似液體轉(zhuǎn)變?yōu)轭愃乒腆w的性質(zhì)的陡然轉(zhuǎn)變。相反,玻璃的粘度逐漸增加,經(jīng)過粘性響應(yīng)和彈性響應(yīng)均突出的粘彈性區(qū),其最終的性質(zhì)類似于固體。因此,沒有單一的凝固溫度可用于熱應(yīng)力/應(yīng)變/扭變計算。然而,與單一硬化溫度相反,經(jīng)證明,利用溫度范圍作為控制扭變的基礎(chǔ)具有許多優(yōu)點。因此,對于SZTR內(nèi)的任何單點溫度,一般在該溫度以上存在可測彈性響應(yīng),在該溫度以下存在可測粘性響應(yīng)。因此,采用單一硬化溫度可能產(chǎn)生不準確的結(jié)果例如,若應(yīng)用于玻璃帶的冷卻方案涉及在低于這樣的單一硬化溫度但處于粘彈性區(qū)內(nèi)的溫度下保持足夠長的時間,則利用單一硬化溫度值進行的計算和/或基于這種單一溫度的扭變控制可能是不準確的。此外,若有一個可用于控制扭變的溫度范圍,則在玻璃制造工藝中,例如在安置加熱和/或冷卻設(shè)備時,可獲得更大的靈活性,以利于實現(xiàn)所需的玻璃帶橫向溫度分布。本發(fā)明已經(jīng)發(fā)現(xiàn),通過了解玻璃粘度隨溫度的變化關(guān)系,以及了解(l)玻璃拉制速率,(2)玻璃冷卻速率,或更具體地,根據(jù)拉制速率對其取的近似值,以及(3)玻璃在室溫下的楊氏模量,可以確定任何特定玻璃組合物的SZTR。圖18顯示了在用于確定SZTR的分析中所用的模型系統(tǒng)。具體說來,此圖顯示了位于異形管根部以下的玻璃帶。在此圖中,1801是等溫線。在分析中,只考慮玻璃帶上接近玻璃帶最終厚度的部分,即根部下面的小片區(qū)域不包括在分析當中,因為玻璃厚度大部分在這里減小。假定玻璃帶是平坦的,且以均勻速率冷卻。因為被分析的那部分玻璃帶具有基本上均勻的厚度,所以基于時間的均勻冷卻速率暗含著基于根部以下距離的均勻冷卻速率。假定隨著玻璃帶在拉制過程中增長,周期性地從玻璃帶底部切下玻璃片(基材),而分析的目標是確定此玻璃片中由玻璃帶橫向溫度分布引起的殘余應(yīng)力。在以上假設(shè)條件下,若玻璃帶內(nèi)部任何地方都不存在玻璃帶橫向溫度變化,則所得玻璃片將沒有殘余應(yīng)力。為確定SZTR的位置,在寬度方向的狹窄區(qū)域(即在玻璃帶橫向上狹窄的區(qū)域)內(nèi)引入一個小的玻璃帶橫向溫度變化AT。在圖18中,此區(qū)域用等溫輪廓線表示。該區(qū)域在拉制方向(即平行于主玻璃流的方向)有一定范圍。根據(jù)分析,此拉制程度是變化的,所導(dǎo)致的殘余應(yīng)力變化用于確定SZTR。具體說來,通過改變拉制程度,可確定一個區(qū)域,在此區(qū)域以外,玻璃帶橫向AT只有較弱影響。SZTR就是與此區(qū)域互補的區(qū)域,也就是說,SZTR是玻璃帶橫向AT對玻璃片內(nèi)殘余應(yīng)力具有顯著影響(即至少有10%的影響)的區(qū)域。圖19顯示了玻璃帶內(nèi)的溫度隨在根部之下距根部的距離變化的關(guān)系。在此圖中,"0"表示根部。沿著圖18中的線S,溫度分布對應(yīng)于均勻的冷卻速率(圖19中1901)。圖18中的線M穿過施加的玻璃帶橫向AT的區(qū)域,沿著該線的溫度(圖19中l(wèi)卯3)與沿著線S的溫度存在差異。該差異從B開始,在C處增加到AT(外加的玻璃帶橫向AT),從C到D保持恒定,然后下降,直到在E處消失。B與C之間,以及D與E之間的距離不能為零,因為玻璃帶橫向AT必須在非零時間段內(nèi)從零累加到其最大值(或反之)。玻璃帶橫向AT越小,則B與C之間,以及D與E之間的距離越小。為確定SZTR,我們只需考慮小幅度的玻璃帶橫向AT,所以B與C彼此非??拷?,D與E也是如此。(此處"非??拷?是指它們之間的距離相對于C與D之間的距離而言是小的。)因此,施加了玻璃帶橫向AT的區(qū)域的較熱邊界可僅用B或C表示,例如用C表示。類似地,D或E(例如D)可用來表示該區(qū)域的較冷邊界。在以下討論中,術(shù)語"受AT影響的區(qū)域"將用來表示玻璃帶上施加了玻璃帶橫向AT的部分。如圖18所示,在以上假設(shè)條件下,此區(qū)域在拉制方向上的C與D之間,此區(qū)域在寬度方向上于線M附近小幅范圍。另外,圖18中點c處的溫度和粘度將分別表示為Th和T!h,而d處的將分別表示為Tl和iu。在此分析中,玻璃的熱膨脹系數(shù)(cte)和楊氏模量(e)取恒定值(與溫度無關(guān))。對采用隨溫度變化的cte禾n/或楊氏模量所產(chǎn)生的影響進行檢驗的結(jié)果表明,這種變化對硬化區(qū)溫度范圍的改變可預(yù)期小于5%(未顯示數(shù)據(jù))。由于該模型的總精度處于同樣的數(shù)量級,即可認為該模型提供的sztr值的精度接近士5x,所以可認為上述假設(shè)是非常合理的,特別是這些假設(shè)使sztr容易通過對粘度一溫度數(shù)據(jù)的常規(guī)擬合,即法切爾(Fulcher)擬合(見下文)進行計算。在玻璃帶上受at影響的區(qū)域與余下區(qū)域的凈應(yīng)變(即熱應(yīng)變+彈性應(yīng)變十粘性應(yīng)變)必須在任何特定的垂直位置上相匹配。為方便引用,用術(shù)語"機械應(yīng)變"指代彈性應(yīng)變+粘性應(yīng)變。為了使凈應(yīng)變相匹配,必須產(chǎn)生機械應(yīng)變,因為受at影響的區(qū)域與余下區(qū)域之間的熱應(yīng)變不匹配。在受at影響的區(qū)域和玻璃帶的余下區(qū)域均存在機械應(yīng)變。然而,由于受at影響的區(qū)域在寬度方向上較小,玻璃帶余下區(qū)域的機械應(yīng)變將非常小,并且為使凈應(yīng)變匹配所需的機械應(yīng)變幾乎全部出現(xiàn)在受at影響的區(qū)域。因此,受at影響的區(qū)域的機械應(yīng)變sm可寫成(以下稱方程a):0,在A與C之間不受AT影響的區(qū)域(由于我們將B和C看作幾乎重合)sM=《AT*(tanCTE),在C與D之間受AT影響的區(qū)域0,在D與F之間不受AT影響的區(qū)域(由于我們將D和E看作幾乎重合)對應(yīng)于機械應(yīng)變sm的應(yīng)力必須利用粘彈性分析進行計算[參見,例如Findley,W.N.,Lai,J.S,,Onaran,K.,CreepandRelaxationofNonlinearViscoelasticMaterials(非線性粘彈性材料的蠕變與弛豫),DoverPublications,Inc.,1989;以下稱"Findley等"]。本分析中采用的材料模型是麥克斯韋模型(見Findley等,第53頁)。也就是說,在單軸拉伸情況下,機械應(yīng)變率^:)與應(yīng)力(力、應(yīng)力率(《)與粘度(n)和楊氏模量(e)有關(guān),其關(guān)系如下<formula>formulaseeoriginaldocumentpage23</formula>該麥克斯韋模型抓住了所需要的主要粘彈本構(gòu)特性(constitutivebehavior)。該模型未考慮的因素,如延遲彈性響應(yīng),對于確定SZTR來說是次要的。如上所述,方程B所描述的本構(gòu)特性是針對單軸拉伸的。由于在該模型系統(tǒng)中受AT影響的區(qū)域在寬度方向上較窄,所以在受AT影響的區(qū)域得不到單軸拉伸;相反,在寬度方向上的應(yīng)變可被約束至零。在此條件下,方程B中的3"應(yīng)被4ii代替。然而,在形成玻璃的實際工藝中作應(yīng)力補償時,通常對玻璃帶橫向溫度施加長尺度微擾,在此情況下,水平方向上的應(yīng)變不能被完全約束。正因如此,在方程b中采用3ti。在實踐中發(fā)現(xiàn),就溫度而言,在方程b中用3t!或4"對于確定SZTR不是特別重要,因為4/3這個因子相當于在硬化區(qū)中在5'C的溫度范圍內(nèi)產(chǎn)生的代表性粘度變化。因此,對寬度方向應(yīng)變的約束量的不確定性可預(yù)期在硬化區(qū)溫度范圍產(chǎn)生僅5X:的不確定性。這處在SZTR測定的約±5%的總精度范圍內(nèi)(見上文)。利用前述方程A和B,可按照以下步驟計算殘余應(yīng)力。首先,假定機械應(yīng)變AP(tanCTE)是突然施加在C處的,如方程A所表示的。因此,在C處,瞬時響應(yīng)完全是彈性響應(yīng),并且我們得到<formula>formulaseeoriginaldocumentpage23</formula>對于該模型系統(tǒng),從C到D的應(yīng)變率為零,因為根據(jù)方程A,機械應(yīng)變是恒定的。因此,方程B在C到D之間是將應(yīng)力率與應(yīng)力關(guān)聯(lián)起來的普通微分方程(ODE),因為應(yīng)變率是已知的(零)。初始條件是方程C。該ODE可利用標準技術(shù)求解(參見例如Findley等,在粘度恒定的情況下求解)。在本系統(tǒng)中,粘度是溫度的函數(shù)(在給出指定的冷卻速率時,也是時間的函數(shù)),所以可分幾個時間步長(timestep)解ODE,在每個時間步長內(nèi)采用分段的(piece-wise)恒定粘度值。對D進行這樣的求解,得到D處的應(yīng)力值(以下稱cjd.)。根據(jù)方程A,與在C處一樣,在D處施加突然機械應(yīng)變-AP(tanCTE)。因此,在D處,瞬時響應(yīng)為ct=(jd.—E'AT'(tanCTE)在d處(方程d)從D到F,應(yīng)變率同樣為零,所以我們用方程D作為初始條件,解方程B,得到F處的應(yīng)力。F處的此最終應(yīng)力是由于施加溫度微擾AT而產(chǎn)生的殘余應(yīng)力變化厶or。若指定C、D這些位置處的溫度,則玻璃帶的下拉速度("拉制速率")沒有明確進入計算;只有冷卻速率進入計算。然而,玻璃帶的下拉速度和冷卻速率是相關(guān)的。因此,若從玻璃帯的下拉速度(Vd)(或者更一般地,考慮到上拉工藝或水平工藝如浮法工藝情形中的拉制)開始,并知道玻璃軟化點(Tsp)與其退火點(tap)之間沿拉制方向的距離(L),則可通過以下方程確定冷卻速率(CR):CR=(Tsp-Tap)*Vd/L其中,如常規(guī)情況,Tsp是玻璃粘度為106'65帕'秒時的溫度,Tap是玻璃粘度為1012帕*秒時的溫度。盡管軟化點和退火點以外的其他溫度可用來根據(jù)拉制速率確定冷卻速率,但出于本發(fā)明的目的,這些溫度是優(yōu)選的,因而用于本發(fā)明的實施中。若C處于非常高的位置(例如高于軟化點),而D處于非常低的位置(例如遠低于應(yīng)變點,處于玻璃帶底部),則對于給定的玻璃帶橫向AT,殘余應(yīng)力將出現(xiàn)最大的可能變化。在此處考慮CTE和E恒定的情況下,由AT引起的殘余應(yīng)力的最大可能變化是如下面將要顯示的,利用方程E中的A(jMAX和以下比例參數(shù),玻璃的SZTR可基于作為溫度函數(shù)的玻璃粘度ri來確定TV冷卻速率'tTVe(方程f)該參數(shù)與例如在Findley等在第81—82頁討論的弛豫模量有關(guān)。以下將其稱作"硬化區(qū)參數(shù)"或簡稱"SZP"。圖20顯示了殘余應(yīng)力A(tr的變化,圖中,殘余應(yīng)力與方程E中的最大可能值aomax的比例值,作為根據(jù)t!l和t!h計算的SZP的函數(shù),其中和,分別是圖18中C和D處的粘度。注意,只要CTE是恒定的,除以殘余應(yīng)力最大可能變化值的殘余應(yīng)力變化與CTE無關(guān)。在圖20、21和22各圖中,"CR"表示冷卻速率。圖20顯示了以下信息(1)若在TlH處計算的SZP非常低(對應(yīng)于非常高的TH),且在TlL處計算的SZP非常高(對應(yīng)于非常低的Tl),則Ac^具有最大可能值,因而所加玻璃帶橫向AT具有最大可能的效應(yīng)。(2)AW在一個相當大的平臺上具有其最大可能值。也就是說,若在T]H處計算的SZP非常低而在化處計算的SZP非常高,則我們有一些余地增加在T]H處計算的SZP,減少在化處計算的SZP(即我們有一些余地減小Th而増加t。,而對所加AT引起殘余應(yīng)力變化的效果不產(chǎn)生任何有害影響。這是硬化區(qū)概念的實質(zhì)不必為了引起所需的殘余應(yīng)力變化而在整個玻璃帶上施加玻璃帶橫向AT。相反,只要該區(qū)域選擇恰當,在較小的區(qū)域內(nèi)施加AT就足夠了。(3)對在T!H處計算的SZP和在TU處計算的SZP的最有效選擇是靠近平臺上最靠近前臺的角落,因為該角落最接近SZP(TlH)二SZP(TlJ線,因而得到施加玻璃帶橫向AT的最小區(qū)域。為對SZTR進行定量化,方便的做法是從兩側(cè)看圖20所示的平頂矩形山,也就是沿平行于SZP的til和TiH軸的方向看。圖21和22是沿這些方向的圖示,它們顯示了以下信息(1)從圖21看,若在T]L處計算的SZP小于2.7,則殘余應(yīng)力變化小于其最大可能值的10%,無論在riH處計算的SZP為何值。若在化處計算的SZP小于3.9,則殘余應(yīng)力變化小于其最大可能值的20%,無論在TiH處計算的SZP為何值。(2)從圖22看,若在"H處計算的SZP大于55.8,則殘余應(yīng)力變化小于其最大可能值的10%,無論在"l處計算的SZP為何值。若在T!H處計算的SZP大于24.5,則殘余應(yīng)力變化小于其最大可能值的20%,無論在riL處計算的SZP為何值。(3)因此,若在施加玻璃帶橫向AT的位置,該位置標稱玻璃帶溫度(nominalribbontemperature)(例如,沿其中心線測得的玻璃溫度)對應(yīng)于2.7至55.8范圍之外的SZP值,該AT的效果不超過10%。這是因為,若在SZP處于2.7至55.8范圍之外的位置施加玻璃帶橫向AT,則要么在爪處計算的SZP小于2.7,要么在"H處計算的SZP大于55.8。無論在哪種情況下,如圖21和22所示,效果均小于10%。(4)基于同樣的道理,若在施加玻璃帶橫向AT的位置,該位置標稱玻璃帶溫度對應(yīng)于3.9至24.5范圍之外的SZP值,則該AT的效果不超過20%。據(jù)前所述,本文所用短語"硬化區(qū)溫度范圍"及其縮寫形式"SZTR"是指對特定玻璃的溫度范圍,其拉制速率對應(yīng)于上述》10%的有效范圍。具體說來,SZTR是對應(yīng)于這樣的粘度的溫度范圍,該粘度給出的SZP值滿足以下關(guān)系2.7《SZP《55.8。對于康寧公司的商品代號為1737和Eagle2000的LCD玻璃,此SZP范圍對應(yīng)于6(TC附近的溫度范圍。類似地,短語"中央硬化區(qū)溫度范圍"及其縮寫形式"cSZTR"是指對特定玻璃的溫度范圍,其拉制速率對應(yīng)于上述》20%的效果范圍(也就是說,cSZTR是對應(yīng)于這樣的粘度的溫度范圍,該粘度給出的SZP值滿足以下關(guān)系3.8《SZP《24.5)。對于康寧公司的商品代號為1737和Eagle2000的LCD玻璃,此SZP范圍對應(yīng)于4(TC附近的溫度范圍。此外,短語"合意點(sweetspot)溫度范圍"及其縮寫形式"ssSZTR"在本文中用來表示對特定玻璃的溫度范圍,其拉制速率對應(yīng)于上述》40%的效果范圍。利用前面討論SZTR和cSZTR時所用的相同分析方法,ssSZTR是對應(yīng)于這樣的粘度的溫度范圍,該粘度給出的SZP值滿足以下關(guān)系6.9《SZP《11.8。對于康寧公司的商品代號為1737和Eagle2000的LCD玻璃,此SZP范圍對應(yīng)于大約l(TC的溫度范圍。最后,短語"最敏感的硬化區(qū)溫度范圍"及其縮寫形式"msSZTR"是指對特定玻璃的溫度范圍,其拉制速率使如上所述測定的殘余應(yīng)力對玻璃帶橫向AT最敏感。msSZTR對應(yīng)的SZP值滿足以下關(guān)系8.3《SZP《8.9。對于康寧公司的商品代號為1737和Eagle2000的LCD玻璃,此SZP范圍對應(yīng)于小于或等于5r的溫度范圍。用于確定SZTR、cSZTR、ssSZTR和msSZTR的楊氏模量是根據(jù)ASTMC623一92(2000)測定的玻璃在室溫下的楊氏模量,而粘度一溫度表達式是通過以下方式得到的根據(jù)ASTMC1350M—96(2003)測定在一組溫度下的玻璃的粘度,然后根據(jù)以下表達式(法切爾方程)擬合所得數(shù)值,得到A、B和T。的值ln(粘度/泊)二A+B/(T/攝氏度一T。)方程G其中T。的單位是攝氏度。用于法切爾擬合的那組溫度優(yōu)選包括在SZTR內(nèi)的溫度。在實踐中,可基于第一組溫度利用法切爾擬合確定試驗SZTR,若需要,可在更多的溫度下進一步測定粘度,然后用所測粘度值確定一組修正的法切爾系數(shù),從這組系數(shù)可計算得到最終的SZTR。若有必要,可重復(fù)該過程,直到獲得適合SZTR溫度范圍的法切爾擬合。如上所討論的,用于確定SZTR、cSZTR、ssSZTR和msSZTR的冷卻速率(CR)是通過玻璃帶下拉速度(拉制速率)以及沿拉制方向在玻璃軟化點與其退火點之間的距離得到。(4)確定玻璃帶橫向形狀根據(jù)本發(fā)明的某些實施方式,在SZTR中的一個或多個縱向位置確定玻璃帶橫向形狀,然后在所述一個或多個縱向位置(或沿玻璃帶長度方向的其他縱向位置)向玻璃帶施加玻璃帶橫向溫度分布,以便將得自玻璃帶的玻璃片切成子片時控制扭變。玻璃帶在一個或多個縱向位置上的橫向形狀通過觀察玻璃帶在拉制時的形狀而直接確定?;蛘?,為確定玻璃帶在所述一個或多個縱向位置上的橫向形狀,可測定一塊或多塊得自玻璃帶的玻璃片的應(yīng)力和/或形狀,然后利用計算機模擬程序,根據(jù)這些測定結(jié)果"反向"確定一個或多個縱向位置上的玻璃帶橫向形狀。作為另一種替代方式,可先假設(shè)一系列玻璃帶橫向形狀,根據(jù)每個假設(shè)的玻璃帶橫向形狀預(yù)測從玻璃帶上切下的玻璃片的應(yīng)力分布和/或形狀("正向"計算),然后根據(jù)該系列中對各玻璃片的應(yīng)力和/或形狀測定結(jié)果預(yù)測最好的玻璃帶橫向形狀,從該系列中選擇(即確定)具體的玻璃帶橫向形狀。若需要,可組合應(yīng)用這些方法。附錄A列出了可用于此種計算機模擬的代表性方程。如本文所討論的,這樣的方程可利用例如市售ANSYS軟件求解。為得到用于"反向"和/或"正向"計算的數(shù)據(jù),可對玻璃片進行的各類測量的例子包括無重力或基本上無重力條件下的玻璃片形狀,無重力條件下的玻璃片的自由形狀(例如,在平坦臺面上測定的形狀,但在許多情況下,玻璃的形狀多半會在玻璃的重力作用下變平,所以精確測定形狀可能有困難),真空邊緣應(yīng)力值,分布在整個玻璃片表面上的各個位置的真空應(yīng)力值,預(yù)期的切割線上的真空應(yīng)力值和/或靠近并平行于預(yù)期切割線的線上一些位置[例如距離切割線幾毫米(例如5毫米)]的真空應(yīng)力值,以及/或者局部切割(例如沿預(yù)期切割線切割)引起的扭變。"預(yù)期切割線"是例如顯示器制造商希望用來將玻璃片分成子片的那些線。應(yīng)當注意,對于相對平滑的測量數(shù)據(jù),例如濾掉了高空間頻率分量的數(shù)據(jù),"反向"和"正向"計算通常具有良好效果,也就是說,為各玻璃片計算出的玻璃帶橫向形狀和/或計算出的應(yīng)力分布和/或形狀是唯一的或基本上是唯一的,也就是只存在一小族可能的解。根據(jù)本發(fā)明,"確定"SZTR內(nèi)一個或多個縱向位置上的玻璃帶橫向形狀不限于觀察或模擬這樣的形狀(下文稱"被動確定"),而是包括主動調(diào)節(jié)(控制)這些形狀(下文稱"主動確定")。例如,上面第(C)部分提到的共同轉(zhuǎn)讓的專利申請中介紹的裝置和方法可用來有目的地影響玻璃帶在SZTR內(nèi)的形狀。根據(jù)本發(fā)明"確定"一個或多個縱向位置上的玻璃帶橫向形狀包括利用上述技術(shù)或本領(lǐng)域目前已知的其他現(xiàn)有技術(shù)或?qū)黹_發(fā)的技術(shù)得到SZTR內(nèi)一個或多個縱向位置上的玻璃帶橫向形狀。"確定"還包括組合運用觀察、模擬和/或控制SZTR內(nèi)一個或多個縱向位置上的玻璃帶橫向形狀。在(主動或被動)確定玻璃帶橫向形狀時可考慮的另一個因素是,在從玻璃帶上連續(xù)切割玻璃片之間的間隙中玻璃帶發(fā)生形變,包括SZTR內(nèi)一個或多個縱向位置上的形變。這種臨時形變可在拉制工藝的運行過程中觀察到,和/或可利用計算機模擬計算出。該臨時形變可用于選擇一個或多個縱向位置上的一個或多個玻璃帶橫向溫度分布,所述溫度分布特別適合用來控制從玻璃帶切下的玻璃片的扭變。例如,該臨時形變可用來識別順著玻璃帶的一個或多個縱向位置上的一個或多個形狀,所述形狀會導(dǎo)致特別高的扭變水平,然后可選擇一個或多個玻璃帶橫向溫度分布,以專門處理這樣識別出的不利形狀。(5)玻璃帶橫向溫度分布與玻璃帶橫向形狀的匹配一旦主動和/或被動地確定了SZTR內(nèi)一個或多個縱向位置上的玻璃帶橫向形狀,即可在至少一個縱向位置上(優(yōu)選在SZTR內(nèi))有目的地施加玻璃帶橫向溫度分布,以產(chǎn)生扭變處于受控水平的玻璃片。一般說來,通常施加的溫度分布類型可結(jié)合上面第(C)部分中的情形l一4理解。因此,若進行研究的縱向位置上的玻璃帶橫向形狀被主動和/或被動地確定為基本上平坦,則根據(jù)上面第(C)部分中的情形1,可以例如調(diào)節(jié)該縱向位置(或者,例如相鄰縱向位置)上的玻璃帶橫向溫度分布,以產(chǎn)生基本上均勻的玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度,例如在CTE恒定的情況下,溫度分布可具有基本上均勻的玻璃帶橫向梯度,在最簡單的情況下,溫度分布可以是基本上平坦的玻璃帶橫向溫度分布。在接下來更復(fù)雜的情形_一情形2——中,縱向位置上的玻璃帶橫向形狀經(jīng)測定不是基本上平坦的,此時問題變?yōu)榭煞癫捎萌缜樾?中所用的玻璃帶橫向溫度分布。也就是說,問題變?yōu)閷τ诓黄教沟牟AM向形狀,可否采用基本上平坦的溫度分布,或者更一般地,對不平坦的玻璃帶橫向形狀可否采用產(chǎn)生基本上均勻的玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度的溫度分布。一般地,對于不平坦的玻璃帶橫向形狀,情形1中的溫度分布不會產(chǎn)生低扭變玻璃片,即其子片具有低扭變的玻璃片。然而,若該不平坦的玻璃帶橫向形狀是基本上可展的形狀,例如圓柱形,則或許可以采用情形1中的溫度分布。因此,若縱向位置上的玻璃帶橫向形狀經(jīng)(主動和/或被動)測定是基本上可展的形狀,則可將玻璃帶橫向溫度分布調(diào)節(jié)到平坦狀態(tài),或者更一般地,調(diào)節(jié)成能產(chǎn)生基本上均勻的玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度的溫度分布。在情形3中,玻璃帶經(jīng)測定在一個或多個縱向位置上具有基本上平坦的玻璃帶橫向形狀,此時問題變?yōu)榭煞癫捎貌黄教沟牟AM向溫度分布,或者更一般地,可否采用不能產(chǎn)生均勻的玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度的溫度分布。同樣,其答案涉及形狀是不是可延展,但在此情況下,相關(guān)形狀是玻璃帶冷卻之后的形狀。因此,若通過冷卻到室溫來消除縱向位置上的溫度分布時,得到的是基本上可展的形狀,則這種溫度分布是可以采用的。然而,若冷卻導(dǎo)致形狀基本上不可延展,則可預(yù)期這種分布會產(chǎn)生不可接受的高水平扭變,因而不可采用。最后的情形一一情形4一一是最一般的情形,其中縱向位置上的玻璃帶橫向形狀經(jīng)測定是不平坦的,此時問題變?yōu)榭煞駪?yīng)采用這樣的外加玻璃帶橫向溫度分布,它既不是平坦的,也不是能產(chǎn)生均勻的玻璃帶橫向熱應(yīng)變梯度的溫度分布。假設(shè)該不平坦形狀是不可展的形狀(比較上面的情形2),這種分布是應(yīng)當釆用的,而且實際上一般也將是需要的??刹捎玫奶囟úAM向溫度分布可通過多種方式確定。例如,可利用模擬軟件,如附錄A所討論的模擬軟件,確定一個或多個縱向位置上的溫度分布,該溫度分布在冷卻時可產(chǎn)生熱應(yīng)力,所述熱應(yīng)力可消除或基本上消除這些縱向位置上的不平坦形狀?;蛘?,不管是否采用模擬手段,可利用迭代程序確定與不平坦形狀適當匹配的熱分布。如上面討論情形l一4時所表明的,在為一個或多個縱向位置選擇玻璃帶橫向溫度分布時,需要考慮該縱向位置上的形狀是可展形狀還是不可展形狀,還需要考慮所得玻璃片(玻璃基材)的形狀是可展形狀還是不可展形狀。就扭變而言,基本上平坦的玻璃片和其形狀基本上可展的玻璃片一般都會產(chǎn)生具有低扭變水平的子片。在兩種形狀中,一般優(yōu)選基本上平坦的玻璃片。然而,在一些情況下,可能需要制造具有可展形狀的玻璃片。例如,這種形狀有利于主動地確定SZTR中的玻璃帶橫向形狀,例如對于特定的制造設(shè)備,它可能更容易在SZTR內(nèi)產(chǎn)生這樣的玻璃帶橫向形狀,該玻璃帶橫向形狀導(dǎo)致由玻璃帶制備的玻璃片形成可展形狀,而不是平坦形狀。具有可展形狀而不是平坦形狀的玻璃片,也可能有利于將這種玻璃片運送到顯示器制造商處和/或有利于這些制造商處理這種玻璃片。在選擇玻璃帶橫向溫度分布,使之與玻璃帶橫向形狀匹配時,在一些情況下可能有用的做法是先將玻璃帶橫向形狀分解成分量(以下稱"形狀分量"),然后將與各形狀分量相適應(yīng)的各溫度分布相加,所得玻璃帶橫向溫度分布可至少作為起點而使用。例如,玻璃帶橫向形狀可分解成可展形狀分量和不可展形狀分量,在此情況下,若需要,可使用僅補償不可展形狀分量的溫度分布。更一般地,若將玻璃帶橫向形狀分解成多個不可展形狀分量(可另含或不含可展形狀分量),則可將補償各形狀分量的溫度分布合并起來(例如根據(jù)權(quán)重),得到適應(yīng)于總體玻璃帶橫向形狀的總體玻璃帶橫向溫度分布。若需要,可將玻璃帶橫向形狀分量與補償溫度分布的各種組合制備成一個庫(查詢表),然后用來實時補償在一個或多個縱向位置上觀察到的玻璃帶橫向形狀的變化。例如,可及時(或連續(xù))被動確定不同位點的玻璃帶橫向形狀,將其分解為形狀分量,然后利用所述庫改變玻璃帶橫向溫度分布,對任何原已觀察到的形狀分量的權(quán)重所發(fā)生的任何觀察到的變化或任何新加形狀分量作出補償。所述庫(查詢表)可以是通用庫,也可以是為特定玻璃生產(chǎn)線定制的庫,定制的依據(jù)是有關(guān)特定玻璃帶橫向溫度分布補償特定玻璃帶橫向形狀分量的效果的歷史信息。類似的方法可用于以下情形,即在對從玻璃切下的玻璃片和/或從這些玻璃片切下的子片進行測定后,根據(jù)這些測定結(jié)果選擇玻璃帶橫向溫度分布。作為一個代表性例子,玻璃帶橫向形狀F(x),例如該形狀相對于平面的偏差,可分解為其傅立葉分量,例如F(x)可寫為F(x)=Sn=oto(Ansin(n丌x/w)+Bncos(n71x/w))或者用復(fù)數(shù)符號表示F(x)=2n=-ooto+oo(Cnexp(in7tx/w)),其中An、Bn和Cn是傅立葉系數(shù),"W"是玻璃帶橫向?qū)挾龋?i"是-l的平方根(sqrt)。這樣,玻璃帶橫向溫度分布可至少與對應(yīng)于低空間頻率的An'和B。,(或CV)關(guān)聯(lián)起來。然后,就可利用為任何特定玻璃帶橫向形狀確定的An'和B"或CV),選擇加權(quán)的玻璃帶橫向溫度分布,用于補償特定的玻璃帶橫向形狀。若是對從玻璃切下的玻璃片和/或從這些玻璃片切下的子片進行測定,則可采用二維去巻積。例如,可將測定量M(x,y)(例如應(yīng)力、形狀等)分解成二維傅立葉分量,例如M(x,y)可寫為M(x,y)=2n=otooo=otooo(Anmsin(imx/w)sin(m7iy/h)+Bnmcos(n7ix/w)sin(m7iy/h)+Cnmsin(n7ix/w)cos(mity/h)+Dnmcos(n7tx/w)cos(m7iy/h))或者用復(fù)數(shù)符號表示M(x,y)=2n=-wt0+00Sm=t0+Q0(Enmexp(i(nTtxAv+m7iy/h)))其中Anm、Bnm、Cnm、Dnm和E證是傅立葉系數(shù),"w"是玻璃片或子片的寬度,"h"是玻璃片或子片的高度。在此情況下,同樣可利用為任何特定測定結(jié)果確定的系數(shù)來確定合適的玻璃帶橫向溫度分布,以獲得所需水平的扭變控制。除了將玻璃帶橫向形狀分解為其形狀分量外,也可從玻璃帶橫向形狀中濾除較高的空間頻率。如上面所討論的,對扭變有重要影響的空間頻率一般是空間周期長于玻璃片寬度的約四分之一的空間頻率,例如對于1米寬的玻璃片為250毫米。因此,為了便于選擇玻璃帶橫向溫度分布,優(yōu)選從玻璃帶橫向形狀數(shù)據(jù)中濾除相關(guān)性較低的空間頻率。若要將形狀分解為形狀分量,則優(yōu)選在分解之前進行這樣的空間頻率過濾工作,但是也可根據(jù)需要在分解之后進行。過濾的方法也可用于以下情形,在對從玻璃切下的玻璃片和/或從這些玻璃片切下的子片進行測定后,根據(jù)測定結(jié)果選擇玻璃帶橫向溫度。同樣,進行過濾時可以將測定量分解成分量,也可不分解;若進行分解,優(yōu)選在分解之前進行過濾。若需要,過濾和空間分解可同時進行,通過例如分解為一個或多個長程分量(低空間頻率分量)和一個或多個短程分量(高空間頻率分量)進行。下面的實施例3就采用了這種方法。在某些優(yōu)選實施方式中,本發(fā)明可通過迭代程序進行,該過程包括以下步驟(a)在一組操作條件下制備至少一塊玻璃片,所述操作條件包括沿玻璃帶長度方向上的至少一個縱向位置的目標溫度值,玻璃在此位置從SZTR通過,所述目標溫度值處在分布于玻璃帶寬度方向的位點上("玻璃帶橫向位點");(b)對在所述一組操作條件下制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)通過真空將玻璃片和/或從玻璃片切下的子片壓到平面上時,在玻璃片和/或子片上多個空間隔離的位置上的應(yīng)力值("應(yīng)力值"),(ii)玻璃片和/或從玻璃片切下的子片在無重力或基本上無重力條件下相對于平面的偏離值("無重力下偏離平面值"),(iii)玻璃片和/或從玻璃片切下的子片在有重力條件下相對于平面的偏離值("有重力下偏離平面值"),(W)玻璃片的平面內(nèi)形變值和/或從玻璃片切下的一塊或多塊子片的扭變值("形變/扭變值")。(C)將步驟(b)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較;(d)利用以下步驟,在玻璃帶長度方向的至少一個縱向位置上確定玻璃帶橫向位點的修訂的目標溫度,玻璃在此位置通過SZTR:(i)與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準作比較,以及(ii)用計算機模型將玻璃帶橫向熱分布的變化與玻璃片和/或從玻璃片切下的子片中預(yù)計的應(yīng)力和/或應(yīng)變的變化關(guān)聯(lián)起來(例如附錄A所討論的那類計算機模型)-,(e)利用步驟(d)中確定的修訂的目標溫度值制備至少一塊玻璃片;(f)為在步驟(e)中制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)應(yīng)力值,(ii)無重力下偏離平面值,(iii)有重力下偏離平面值,(iv)形變/扭變值;以及(g)將步驟(f)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較,若有必要,利用沿玻璃帶長度方向的相同的所述至少一個縱向位置和/或至少一個不同的縱向位置,重復(fù)步驟(d)至步驟(f)一次或多次。優(yōu)選重復(fù)步驟(d)至步驟(f),直到確定至少一個縱向位置和對所述位置的目標溫度值,它們產(chǎn)生的測定值滿足一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準。若需要,可在SZTR內(nèi)多個縱向位置設(shè)定目標溫度值。在此情況下,在步驟(d)中,修訂的目標值可以是只為多個縱向位置中的一個設(shè)定,或者為一個以上的縱向位置設(shè)定,例如可改變所有縱向位置的目標值。另外,隨著迭代操作的進行,可根據(jù)需要改變更多或更少的縱向位置。例如,在迭代操作的開始,可能認為某些重要的縱向位置,而一旦找到對應(yīng)于目標溫度值的一般性區(qū)域后,可能發(fā)現(xiàn)其他縱向位置對于精調(diào)更重要。類似地,對于給定的縱向位置,某些玻璃帶橫向目標值位點可能在迭代過程的較早時候改變,而其他位點在較晚時候改變,還有些位點可能在整個過程中保持恒定。在任何特定迭代程序中,對于要改變的位置/位點,本領(lǐng)域的技術(shù)人員在閱讀本說明書并結(jié)合計算機模擬步驟(d)中得到的預(yù)計應(yīng)力/應(yīng)變值之后,是很容易確定的。無重力下偏離平面值可以例如通過將玻璃片懸浮在具有與該玻璃基本上相同密度的流體中進行測定??蓞⒁娚厦嫣岬降念}為"ProcessandApparatusforMeasuringtheShapeofanArticle(測定制品形狀的方法和設(shè)備)"的共同轉(zhuǎn)讓的美國專利申請第11/192381號。扭變值可以例如這樣測定切割之前,于真空條件下在玻璃片上設(shè)置標記;切割之后,同樣于真空條件下,觀察該標記移動到何處。在其他優(yōu)選實施方式中,本發(fā)明可以利用迭代程序?qū)嵤?,該程序未必采用計算機模型,但是必要時也可采用這樣的模型。在這些實施方式中,本發(fā)明的實施包括(a)在玻璃帶的拉制速率下,確定玻璃的硬化區(qū)溫度范圍(SZTR);(b)在一組操作條件下制備至少一塊玻璃片,所述操作條件包括沿玻璃帶長度方向上的至少一個縱向位置的目標溫度值,玻璃在此位置通過SZTR,所述目標溫度值處在分布于玻璃帶寬度方向的位點上("玻璃帶橫向位點");(c)對在所述一組操作條件下制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)通過真空將玻璃片和/或從玻璃片切下的子片壓到平面上時,玻璃片和/或子片上多個空間相隔的位置上的應(yīng)力值("應(yīng)力值"),(ii)玻璃片和/或從玻璃片切下的子片在無重力或基本上無重力條件下相對于平面的偏離值("無重力下偏離平面值"),(iii)玻璃片和/或從玻璃片切下的子片在有重力條件下相對于平面的偏離值("有重力下偏離平面值"),(iv)玻璃片的平面內(nèi)形變值和/或從玻璃片切下的一塊或多塊子片的扭變值("形變/扭變值")。(d)將步驟(c)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較;(e)通過與一個或多個扭變曲標準和/或一個或多個替代扭變標準作比較,確定在玻璃帶長度方向的至少一個縱向位置上的玻璃帶橫向位點的修訂的目標溫度值,玻璃在此位置通過SZTR;(f)利用步驟(e)中確定的修訂的目標溫度值制備至少一塊玻璃片;(g)對在步驟(f)中制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)應(yīng)力值,(ii)無重力下偏離平面值,(iii)有重力下偏離平面值,(iv)形變/扭變值;以及(h)將步驟(g)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較,若有必要,利用沿玻璃帶長度方向的相同的所述至少一個縱向位置和/或至少一個不同的縱向位置,重復(fù)步驟(e)至步驟(g)—次或多次。優(yōu)選重復(fù)步驟(e)至步驟(g),直到確定至少一個縱向位置和所述位置的目標溫度值,它們產(chǎn)生的測定值滿足一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準。若需要,可組合運用前述迭代法。僅舉一例,計算機模擬方法可用于例如工藝探索、工藝啟動和/或工藝調(diào)整,非計算機模擬方法可用于例如狀態(tài)更穩(wěn)態(tài)的操作。玻璃帶橫向溫度分布可利用各種加熱/冷卻裝置實現(xiàn),所述裝置能使加熱/冷卻的速率慢于/快于利用無輔助的熱輻射和對流下達到的速率??衫貌A圃祛I(lǐng)域的技術(shù)人員所熟知的加熱/冷卻裝置實現(xiàn)所需的玻璃帶橫向熱分布。就加熱而言,可在玻璃帶的寬度范圍內(nèi)分布多個加熱元件,提供給各元件的功率大小可改變,以在玻璃帶表面上獲得所需的溫度分布。就冷卻而言,可利用水冷管(冷卻刀(coolingbayonet))除熱,具體是通過熱玻璃將熱量輻射到冷(用水冷卻)的冷卻刀金屬表面上。常規(guī)冷卻刀在玻璃帶寬度范圍主要均勻吸熱。圖2A顯示了常規(guī)冷卻刀17,水通過進口19進入冷卻刀,向下通過冷卻刀中心,然后沿其周邊返回,水在此吸熱,再通過出口21離開。在圖2A中,所示冷卻刀具有均勻的外徑和均勻的發(fā)射涂層(emissivitycoating)23。為實現(xiàn)差式冷卻,可在冷卻刀表面涂覆不同的發(fā)射涂層和/或沿冷卻刀長度方向增加或減少冷卻刀的外徑。具體說來,通過減小外徑(減少熱轉(zhuǎn)移面積)或減小表面發(fā)射率(減少表面吸收的輻射)或同時改變外徑和反射率,實現(xiàn)較低冷卻。利用相反的條件,即更大的外徑和更高的發(fā)射率,可提高冷卻程度。將不同直徑的管子焊接到一起,可得到不同的橫截面積;選擇不同發(fā)射率的涂層,以實現(xiàn)所需的輻射熱轉(zhuǎn)移控制。若需要,可調(diào)節(jié)較高冷卻區(qū)和較低冷卻區(qū)的尺寸、直徑和發(fā)射率,使它們的總吸熱效果與標準冷卻刀的吸熱效果相匹配。選來降低扭變水平的玻璃帶橫向冷卻模式有可能對其他玻璃特性造成不利影響,而通過上面的方式,可最大程度降低這種可能性。順著同樣的思路,作為一般設(shè)想,通過局部降溫產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布與通過升溫產(chǎn)生這種分布相比,損害總體玻璃質(zhì)量的可能性較小。作為代表性例子,圖2B顯示了差式冷卻刀,它具有兩種輻射涂層23和25以及兩種直徑。通過這種設(shè)計,有可能獲得5個獨立的冷卻區(qū)。圖2C顯示了具有兩種發(fā)射率和三種直徑的設(shè)計,它可獲得7個獨立的冷卻區(qū)。當然,在實踐中可根據(jù)需要采用更多或更少的冷卻區(qū)。對可用于實施本發(fā)明的冷卻刀的更多討論可參見美國專利公開第2006/0081009號,其完整內(nèi)容通過參考并入本文?,F(xiàn)在通過以下實施例更充分地描述本發(fā)明,但它們不對本發(fā)明構(gòu)成任何限制。實施例1補償球形玻璃片的溫度分布本實施例以球形玻璃片為例說明了本發(fā)明的原理。總體上看,本實施例以及實施例2采用的方法是,模擬通過真空將選定成形體壓到平面上時產(chǎn)生的應(yīng)力,然后利用計算出的應(yīng)力值選擇熱分布,得到計算的熱應(yīng)力分布,該分布可至少部分消除真空產(chǎn)生的應(yīng)力分布。圖3顯示了一塊球形玻璃片,其寬為1100毫米,長為1300毫米,球的穹頂高度5為1毫米。圖4顯示了將該玻璃片壓到平面上時,計算得到的沿玻璃片寬度和長度的邊緣應(yīng)力水平(分別為曲線43和45)。圖5和6顯示了球形玻璃片的幾何特征,以及可用于確定兩維溫度分布T(x,y)的坐標系,所述溫度分布可產(chǎn)生熱應(yīng)變,可精確消除曲面玻璃片被壓平時產(chǎn)生的應(yīng)變s(r,e)。壓平玻璃片時產(chǎn)生的應(yīng)變e(r,9)按照下式由壓平前后的周長之差給出,其中下標"f"表示"壓平之后",下標"d"表示"壓平之前"根據(jù)圖6所示幾何特征,方程(l)可變換為:然后變換為£(/%6>)=1—凡.arcsin(—)c及'其中Q、2曲率半徑<2<5可消除該應(yīng)變分布的溫度分布T(r,e)由以下方程給出,其中CTE是玻璃的熱膨脹系數(shù),它一般是溫度的函數(shù),但在本實施例中假定為常數(shù),IVef是在定義CTE時采用的參考溫度一,。=1-icarcsin(^")(2)利用圖5,可將方程(2)變換到(x,y)坐標系中,由下式得到T(x,y):幣,力r一'丄)、^Ji--凡arcsm(-}!-)c凡(3)圖7是方程(3)的溫度分布曲線,圖8是與此溫度分布相關(guān)的沿玻璃片邊緣的熱應(yīng)力計算結(jié)果(曲線47沿玻璃片寬度方向;曲線49沿其長度方向)。比較圖8和圖4顯示,熱應(yīng)力分布可精確消除形狀引起的應(yīng)力。圖7所示熱分布是二維分布,它在實踐中一般難以實施。圖9一11顯示了利用玻璃片寬度方向的一維溫度分布進行研究的結(jié)果,該溫度分布沿玻璃片的長度施加(即圖5中y=0至y=1300毫米)。這些圖中所用溫度分布對應(yīng)于玻璃帶橫向溫度分布,所述分布在實踐中容易實施。具體地,圖9顯示了圖7中y二0時的玻璃帶橫向溫度分布曲線,圖10顯示了與此溫度分布相關(guān)的沿玻璃片邊緣的熱應(yīng)力計算結(jié)果(曲線51沿玻璃片寬度方向;曲線53沿其長度方向)。比較此圖與圖4顯示,只消除了50%。然而,圖11顯示,只須簡單地將一維溫度分布翻倍,即釆用圖9的2'T(X),即可實現(xiàn)消除邊緣應(yīng)力。具體地,圖11中的曲線55和57顯示了分別與沿玻璃片寬度和長度方向的2.T(x)溫度分布相關(guān)的熱邊緣應(yīng)力計算結(jié)果。比較此圖與圖4,表明一維溫度分布消除與球形玻璃片相關(guān)的、由形狀引起的邊緣應(yīng)力的能力。實施例2補償橢圓體形玻璃片的溫度分布此實施例將實施例1的分析延伸到橢圓體形玻璃片。圖12顯示了代表性的橢圓體形玻璃片,其中玻璃片寬度方向的曲率與其長度方向的曲率的比值(F)為2.0。圖14A顯示了圖12所示橢圓體被壓平時產(chǎn)生的邊緣應(yīng)力(曲線59沿玻璃片寬度方向;曲線61沿其長度方向),圖14B顯示了通過圖13中熱分布曲線產(chǎn)生的沿玻璃帶寬度方向施加的補償熱應(yīng)力。具體地,圖14B中曲線63和65分別顯示了沿玻璃片寬度和長度方向的補償熱應(yīng)力。比較圖14A與14B可知,圖13所示熱分布曲線可用于消除形狀引起的邊緣應(yīng)力。圖15和16分別顯示了對F值為5和10的橢圓體的補償熱分布曲線。如同圖12—14中F=2的情況那樣,發(fā)現(xiàn)圖15和16中的熱曲線可消除與壓平各橢圓體相關(guān)的由形狀引起的邊緣應(yīng)力(未顯示數(shù)據(jù))。圖15和16相互比較以及與圖13比較顯示,對于給定的S,隨著橢圓體的F值增加,玻璃帶上消除應(yīng)力所需的溫度差變得更小。應(yīng)當注意,圖15和16所示的溫度分布,以及圖7、9和13所示的溫度分布,均假設(shè)玻璃在玻璃帶的寬度范圍內(nèi)具有均勻的CTE性質(zhì)。因為玻璃帶橫向溫度差異較小,因此這是合理的假設(shè)。因此,實踐中采用的玻璃帶橫向溫度分布一般可以是這些圖中所示的溫度分布。實施例3分解成分量邊緣應(yīng)力分解此實施例說明如何將邊緣應(yīng)力分布分解為長度量(long-scale)和短度量變圖17顯示了在真空壓平條件下沿玻璃片的一條邊緣進行的代表性平面內(nèi)應(yīng)力測定結(jié)果,該平面厚度已取平均(曲線67)。該圖還顯示了將應(yīng)力分布分解為長度量分量(低空間頻率分量)和短度量分量(高空間頻率分量)。具體地,曲線69顯示了長度量分量,該分量通過例如將一拋物線擬合曲線67來確定。曲線71顯示了短度量分量,該分量通過從曲線67減去曲線69確定?;蛘?,所述分解也可作為傅立葉級數(shù)展開來進行。這種分解可以多種方式應(yīng)用。例如,可根據(jù)長度量(長程)應(yīng)力分布選擇玻璃帶橫向溫度分布。如上所討論的,對于從玻璃片切下的子片所產(chǎn)生的扭變,該長度量應(yīng)力分布通常比短度量(短程)應(yīng)力分量具有更大的作用效果。雖然圖17顯示的是對沿玻璃片一條邊緣所得的應(yīng)力測定結(jié)果的分解,但該分解方法也可應(yīng)用于二維應(yīng)力分布,用于在無重力或基本上無重力條件下得到的形狀測定結(jié)果,用于由這些形狀測定結(jié)果計算得到的應(yīng)力分布,用于計算得到的應(yīng)力分布和/或沿切割線和/或靠近切割線測定得到的應(yīng)力分布,等等。在所有這些情況下,長程分量對扭變所起的作用通常比短程分量大,所以根據(jù)本發(fā)明,至少在第一個例子中,扭變補償優(yōu)選指向長程分量。實施例4確定硬化區(qū)溫度范圍此實施例說明的是利用上面在第(D)(3)部分討論的技術(shù),針對代表性拉制速率,確定特定玻璃組合物(康寧公司的商品代號為Eagle2000的玻璃)的硬化區(qū)溫度范圍(SZTR)。除了SZTR,也可針對此玻璃和拉制速率,確定cSZTR、ssSZTR和msSZTR。在分析中使用室溫下的楊氏模量6.90xl0"帕和以下傅立葉系數(shù)A=-30.8;B=64125.1;T。=-323.6。假設(shè)該玻璃帶的拉制速率對應(yīng)于1(TC/秒的冷卻速率。如上面所討論的,SZTR的較低端是使SZP值等于55.8的溫度(TO。利用上面指出的傅立葉系數(shù)和方程F、G,得到55J=(i|L)*10/(6,鄰xt.010)b暢,)=—30J+64125.1/(T亂,+323.6)解這兩個方程求IY,得到的溫度為749°C。按同樣的程序求SZTR的上端,得到806°C。因此,Eagle2000玻璃的SZTR為749—806°C。按照同樣的方式,可確定此玻璃的以下范圍cSZTR—764-799°C,ssSZTR—778-788。C,以及msSZTR—783-784°C。在以上SZTR(優(yōu)選以上cSZTR,更優(yōu)選以上ssSZTR,最優(yōu)選以上msSZTR)中的一個或多個位置上施加玻璃帶橫向溫度分布,從Eagle2000玻璃組成的基材上切下的子片所具有的扭變得到控制。VI.本發(fā)明的特征據(jù)前所述,可以看出本發(fā)明的特征包括但不限于以下特征1.一種控制從玻璃片切下的子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片從通過具有一定拉制速率的拉制工藝制備的玻璃帶上切割得到,所述玻璃具有對所述拉制速率的硬化區(qū)溫度范圍,所述玻璃帶具有中心線,所述方法包括(a)沿玻璃帶的一個或多個縱向位置確定玻璃帶橫向形狀,其中玻璃帶中心線處的玻璃的溫度處于硬化區(qū)溫度范圍內(nèi);以及(b)根據(jù)步驟(a)所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀,沿玻璃帶的一個或多個縱向位置產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布,使得從玻璃帶切下的一組玻璃片中,對于該組的每塊玻璃片,從該玻璃片切下的玻璃子片的最大扭變?yōu)?微米,其中該組中的每塊玻璃片的面積大于或等于0.25平方米。2.如特征1所述的方法,其中,步驟(a)中一個或多個縱向位置中的至少一個位置是在該位置,玻璃帶中心線處的玻璃所具有的溫度處于cSZTR內(nèi)(優(yōu)選ssSZTR內(nèi),更優(yōu)選msSZTR內(nèi))的位置。3.如特征1所述的方法,其中,步驟(b)中一個或多個縱向位置中的至少一個位置是在沿玻璃帶的這樣一個位置上,在該位置玻璃帶中心線處的玻璃的溫度處于硬化區(qū)溫度范圍內(nèi)。4.如特征3所述的方法,其中,步驟(b)中一個或多個縱向位置中的至少一個位置是在沿玻璃帶的這樣一個位置上,在該位置玻璃帶中心線處的玻璃的溫度處于硬化區(qū)溫度范圍內(nèi)(優(yōu)選cSZTR內(nèi),更優(yōu)選ssSZTR內(nèi),最優(yōu)選msSZTR內(nèi))。5.如特征1所述的方法,其中,步驟(b)中一個或多個縱向位置中的至少一個位置與步驟(a)中一個或多個縱向位置中的一個位置相同。6.如特征1所述的方法,其中,步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀包含多個形狀分量,并且在將所述至少一種玻璃帶橫向形狀分解成其形狀分量的基礎(chǔ)上,選擇步驟(b)中產(chǎn)生的一個或多個玻璃帶橫向溫度分布中的至少一個溫度分布。7.如特征6所述的方法,其中(i)所述形狀分量至少包含第一形狀分量和第二形狀分量;(ii)第一形狀分量具有第一空間頻率成分,第二形狀分量具有第二空間頻率成分;且(iii)第一空間頻率成分比第二空間頻率成分具有更低的空間頻率;(iv)步驟(b)中產(chǎn)生的一個或多個玻璃帶橫向溫度分布中的至少一個溫度分布是基于所述第一形狀分量。8.如特征1所述的方法,其中,步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀包含可展形狀分量和不可展形狀分量,且步驟(b)中產(chǎn)生的一個或多個玻璃帶橫向溫度分布中的至少一個溫度分布是基于所述不可展的形狀分量。9.如特征1所述的方法,其中,步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀濾除了至少一些空間頻率,且步驟(b)中產(chǎn)生的一個或多個玻璃帶橫向溫度分布中的至少一個溫度分布是基于所述經(jīng)過過濾的形狀。10.如特征9所述的方法,其中,玻璃帶具有玻璃帶橫向?qū)挾萕,并濾除至少一些高于4/W的空間頻率。11.如特征l所述的方法,其中,步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀是基于在從玻璃帶切割的一塊或多塊玻璃片上測定的應(yīng)力、形狀和/或平面內(nèi)形變,以及/或者基于在從一塊或多塊玻璃片切割的一塊或多塊子片上測定的扭變。12.如特征l所述的方法,其中(i)拉制工藝包括一系列基本上相同的周期,每個周期由自玻璃帶上切割一塊玻璃片延續(xù)到切割下一塊玻璃片;(ii)在每個周期中,玻璃帶的形狀隨時間變化;且(iii)步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀確定是隨時間變化的。13.如特征l所述的方法,其中,拉制工藝是熔融下拉工藝。14.如特征l所述的方法,其中,拉制工藝是浮法工藝。15.如特征l所述的方法,其中,至少一個玻璃帶橫向溫度分布是利用冷卻刀產(chǎn)生的,所述冷卻刀沿其長度方向具有非均勻直徑和/或非均勻發(fā)射率。16.—種控制從玻璃片切下的子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片從通過具有一定拉制速率的拉制工藝制備的玻璃帶上切割得到,所述玻璃具有硬化區(qū)溫度范圍,所述玻璃帶具有中心線,所述方法包括根據(jù)玻璃片在基本無重力條件下的代表性形狀,沿玻璃帶的一個或多個縱向位置產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布,其中玻璃在玻璃帶中心線處的溫度處于硬化區(qū)溫度范圍內(nèi),使得從玻璃帶切下的一組玻璃片中,對于該組的每塊玻璃片,從該玻璃片切下的子片的最大扭變?yōu)?微米,其中該組中的每塊玻璃片的面積大于或等于0.25平方米。17.如特征16所述的方法,其中,一個或多個縱向位置中的至少一個位置是在沿玻璃帶的一個位置,在該位置在玻璃帶中心線處的玻璃的溫度處于cSZTR內(nèi)(優(yōu)選ssSZTR內(nèi),更優(yōu)選msSZTR內(nèi))。18.如特征16所述得到方法,其中,至少一個玻璃帶橫向溫度分布是利用冷卻刀產(chǎn)生的,所述冷卻刀沿其長度方向具有非均勻的直徑和/或非均勻發(fā)射率。19.一種控制從玻璃片切下的子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片從通過具有一定拉制速率的拉制工藝制備的玻璃帶上切割得到,所述玻璃帶具有中心線,所述方法包括(i)確定玻璃對于所述拉制速率的硬化區(qū)溫度范圍;以及(ii)根據(jù)玻璃片在真空壓平條件下的代表性應(yīng)力分布,沿玻璃帶的一個或多個縱向位置產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布,其中玻璃在玻璃帶中心線處的溫度處于硬化區(qū)溫度范圍內(nèi),使得從玻璃帶切下的一組玻璃片中,對于該組的每塊玻璃片,從該玻璃片切下的玻璃子片的最大扭變?yōu)?微米,其中該組中的每塊玻璃片的面積大于或等于0.25平方米。20.如特征19所述的方法,其中,至少一個玻璃帶橫向溫度分布是利用冷卻刀產(chǎn)生的,所述冷卻刀沿其長度方向具有非均勻的直徑和/或非均勻發(fā)射率。21.—種利用制造玻璃帶的玻璃制造工藝制造玻璃片的方法,所述玻璃沿玻璃帶的長度方向冷卻,使玻璃通過硬化區(qū)溫度范圍("SZTR"),所述方法包括(a)在一組操作條件下制備至少一塊玻璃片,所述操作條件包括沿玻璃帶長度方向上的至少一個縱向位置的目標溫度值,玻璃在此位置通過SZTR,所述目標溫度值處在分布于玻璃帶寬度方向的位點上("玻璃帶橫向位點");(b)對在所述一組操作條件下制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)通過真空將玻璃片和/或從玻璃片切下的子片壓到平面上時,玻璃片和/或子片上多個空間隔離的位置上的應(yīng)力值("應(yīng)力值"),(ii)玻璃片和/或從玻璃片切下的子片在無重力或基本上無重力條件下相對于平面的偏離值("無重力下偏離平面值"),(iii)玻璃片和/或從玻璃片切下的子片在有重力條件下相對于平面的偏離值("有重力下偏離平面值"),(iv)玻璃片的平面內(nèi)形變值和/或從玻璃片切下的一塊或多塊子片的扭變值("形變/扭變值")。(c)將步驟(b)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較;(d)利用以下步驟,在玻璃帶長度方向的至少一個縱向位置上確定對玻璃帶橫向位點的修訂的目標溫度,玻璃在此位置通過SZTR:(i)與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準作比較,以及(ii)用計算機模型將玻璃帶橫向熱分布的變化與玻璃片和/或從玻璃片切下的子片中預(yù)計的應(yīng)力和/或應(yīng)變的變化關(guān)聯(lián)起來;(e)利用步驟(d)中確定的修訂的目標溫度值制備至少一塊玻璃片;(f)對在步驟(e)中制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)應(yīng)力值,(ii)無重力下偏離平面值,(iii)有重力下偏離平面值,(iv)形變/扭變值;以及(g)將步驟(f)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較,若有必要,利用沿玻璃帶長度方向的相同的所述至少一個縱向位置和/或至少一個不同的縱向位置,重復(fù)步驟(d)至步驟(f)一次或多次。22.如特征21所述的方法,其中,重復(fù)進行步驟(d)至步驟(f),直到確定至少一個縱向位置和在所述位置的目標溫度值,它們產(chǎn)生的測定值滿足一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準。23.如特征21所述的方法,其中,至少一個縱向位置中包含一個位置,玻璃在此位置通過cSZTR(優(yōu)選通過ssSZTR,更優(yōu)選通過msSZTR)。24.如特征21所述的方法,其中將測定值分解成空間分量,這些分解值用于確定目標穩(wěn)定值。25.如特征21所述的方法,其中,(i)所述空間分量至少包含第一空間分量和第二空間分量;(ii)第一空間分量具有第一空間頻率成分,第二空間分量具有第二空間頻率成分;(iii)第一空間頻率成分比第二空間頻率成分具有更低的空間頻率;且(iv)第一空間分量用于確定目標溫度值。26.如特征21所述的方法,其中,根據(jù)可展空間分量和不可展空間分量分解測定值,且基于不可展空間分量的分解值用于確定目標溫度值。27.如特征21所述的方法,其中,從測定值中濾除至少一些空間頻率,經(jīng)過過濾的值用于確定目標溫度值。28.如特征27所述的方法,其中,玻璃帶具有玻璃帶橫向?qū)挾萕,并濾除至少一些在4/W之上的空間頻率。29.如特征21所述的方法,其中,測定值是對步驟(a)和/或步驟(e)中制備的一組玻璃片所測值的平均值。30.如特征21所述的方法,其中,計算機模型采用以下形式的方程或所述方程的非線性形式<formula>formulaseeoriginaldocumentpage43</formula><table>tableseeoriginaldocumentpage44</column></row><table>其中e是總應(yīng)變,f是彈性應(yīng)變,ct是熱膨脹系數(shù),T是與熱應(yīng)變?yōu)榱銜r的基準溫度之間的溫度差,Oij是應(yīng)力,Sij是總應(yīng)變,E是楊氏模量,v是泊松比,x、y、z是直角坐標。31.如特征21所述的方法,其中,玻璃帶是通過熔融下拉工藝制造的。32.如特征21所述的方法,其中,玻璃帶是通過浮法工藝制造的。33.—種利用制造玻璃帶的玻璃制造工藝制造玻璃片的方法,所述制造工藝具有一定的拉制速率,所述方法包括(a)確定在所述拉制速率下玻璃的硬化區(qū)溫度范圍(SZTR);(b)在一組操作條件下制備至少一塊玻璃片,所述操作條件包括沿玻璃帶長度方向上的至少一個縱向位置的目標溫度值,玻璃在此位置通過SZTR(優(yōu)選通過cSZTR,更優(yōu)選通過ssSZTR,最優(yōu)選通過msSZTR),所述目標溫度值處在分布于玻璃帶寬度方向的位點上("玻璃帶橫向位點");(c)對在所述一組操作條件下制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)通過真空將玻璃片和/或從玻璃片切下的子片壓到平面上時,玻璃片和/或子片上多個空間隔離的位置上的應(yīng)力值("應(yīng)力值"),(ii)玻璃片和/或從玻璃片切下的子片在無重力或基本上無重力條件下相對于平面的偏離值("無重力下偏離平面值"),(iii)玻璃片和/或從玻璃片切下的子片在有重力條件下相對于平面的偏離值("有重力下偏離平面值"),(iv)玻璃片的平面內(nèi)形變值和/或從玻璃片切下的一塊或多塊子片的扭變曲值("形變/扭變值")。(d)將步驟(C)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較;(e)通過與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準作比較,在玻璃帶長度方向的至少一個縱向位置上確定玻璃帶橫向位點的修訂的目標溫度值,玻璃在此位置通過SZTR(優(yōu)選通過cSZTR,更優(yōu)選通過ssSZTR,最優(yōu)選通過msSZTR);(f)利用步驟(e)中確定的修訂的目標溫度值制備至少一塊玻璃片;(g)對在步驟(f)中制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)應(yīng)力值,(ii)無重力下偏離平面值,(m)有重力下偏離平面值,(iv)形變/扭變值;以及(h)將步驟(g)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較,若有必要,利用沿玻璃帶長度方向的相同的所述至少一個縱向位置和/或至少一個不同的縱向位置,重復(fù)步驟(e)至步驟(g)—次或多次。34.如特征33所述的方法,其中,重復(fù)進行步驟(e)至步驟(g),直到確定至少一個縱向位置和在所述位置的目標溫度值,它們產(chǎn)生的測定值滿足一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準。35.如特征33所述的方法,其中,將測定值分解成空間分量,并將那些分解的值用于確定目標溫度值。36.如特征35所述的方法,其中(i)所述空間分量至少包含第一空間分量和第二空間分量;(ii)第一空間分量具有第一空間頻率成分,第二空間分量具有第二空間頻率成分;(iii)第一空間頻率成分比第二空間頻率成分具有更低的空間頻率;且(iv)第一空間分量用于確定目標溫度值。37.如特征33所述的方法,其中,基于可展空間分量和不可展空間分量分解測定值,且基于不可展空間分量的分解值用于確定目標溫度值。38.如特征33所述的方法,其中,從測定值中濾除至少一些空間頻率,經(jīng)過過濾的值用于確定目標溫度值。39.如特征38所述的方法,其中,玻璃帶具有玻璃帶橫向?qū)挾萕,并濾除至少一些高于4/W的空間頻率。40.如特征33所述的方法,其中,測定值是在步驟(b)和/或步驟(f)中制備的一組玻璃片的所測值的平均值。41.如特征33所述的方法,其中,所述玻璃帶是通過熔融下拉工藝制備。42.如特征33所述的方法,其中,所述玻璃帶是通過浮法工藝制備。43.控制從玻璃片切下的子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片從通過拉制工藝制備的玻璃帶上切割得到,所述方法包括(a)獲取通過該工藝制備的玻璃片或玻璃子片的一維或二維的數(shù)據(jù);(b)將所述數(shù)據(jù)分解成分量,所述分量至少包括第一分量和第二分量,其中(i)第一分量具有第一空間頻率成分,第二分量具有第二空間頻率成分;且(ii)第一空間頻率成分比第二空間頻率成分具有更低的空間頻率;以及(c)將第一分量用于選擇拉制工藝中所用的至少一個工藝參數(shù)。44.如特征43所述的方法,其中,所述數(shù)據(jù)是形狀數(shù)據(jù)。45.如特征43所述的方法,其中,所述數(shù)據(jù)是應(yīng)力數(shù)據(jù)。46.如特征43所述的方法,其中,所述至少一個工藝參數(shù)是玻璃帶橫向溫度分布。雖然已經(jīng)描述和說明了本發(fā)明的具體實施方式,但應(yīng)當理解,在不背離本發(fā)明的精神和范圍的前提下,可作出各種改進。例如,雖然上面主要結(jié)合熔融下拉工藝討論了本發(fā)明,但是它同樣適用于浮法工藝,在該工藝中同樣形成玻璃帶,玻璃帶在冷卻時通過SZTR。本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員閱讀本說明書后,不背離本發(fā)明的范圍和精神的其他各種改進形式對他們來說是顯而易見的。以下權(quán)利要求意在覆蓋本文所列各具體實施方式以及這樣的改進形式、變化形式和等效形式。附錄A熱應(yīng)力方程玻璃片中的應(yīng)力和應(yīng)變必須滿足以下各組場方程。相容性其中s是總應(yīng)變,下標按常規(guī)表示分量,x、y、z是直角坐標。例如,可參見Sokolnikoff,I.S.,1956,MathematicalTheoryofElasticity(彈性數(shù)學理論),RobertE.KriegerPublishingCompany,Malabar,Florida。相容性方程表示位移場是連續(xù)的。也就是說,它們表示在體中不會形成孔,而且相同的空間不會被體中一個以上部分所占據(jù)。在彈性模型中,總應(yīng)變是彈性應(yīng)變和熱應(yīng)變之和。彈性應(yīng)變£~是-y—aT==之其中a是熱膨脹系數(shù),在此視為具有各向同性,T是與熱應(yīng)變?yōu)榱銜r的基準溫度之間的溫度差。注意T可以是空間位點的函數(shù)。47222&3工1CO93<9a:V3a;+3卩+3e巧+3y、3e巧++』2Co2+&2+32e+本構(gòu)定律<formula>formulaseeoriginaldocumentpage48</formula>其中Oij是應(yīng)力,E是楊氏模量,v是泊松比。E和v可以是溫度的函數(shù)。這組方程描述了材料的應(yīng)力一應(yīng)變性質(zhì),所述材料可認為是線彈性的,但若需要,也可以是粘彈性。平衡<formula>formulaseeoriginaldocumentpage48</formula>為了發(fā)現(xiàn)熱引發(fā)應(yīng)力,使用邊界條件和給定的溫度分布,對以上耦合方程組求解。邊界條件可以例如將玻璃片視為不受外力作用?;蛘?,邊界條件可包括在玻璃帶長度方向的一個或多個縱向位置施加外力,例如外向外力和/或扭力。若熱應(yīng)變本身滿足相容性,則總應(yīng)變可以簡化為熱應(yīng)變,因而不存在應(yīng)力。例如,若熱應(yīng)變均勻,或者熱應(yīng)變具有均勻梯度,則它們本身可滿足相容性,因而不存在應(yīng)力。當熱應(yīng)變不滿足相容性時,彈性(或粘彈性)應(yīng)變發(fā)揮作用,使總應(yīng)變滿足相容性。可利用ANSYS有限元軟件建立模型。建立前述各組方程和求解它們的程序,輸入ANSYS。將幾何特征、作為溫度函數(shù)的材料性質(zhì)(E、v、ct)和溫度分布指定給ANSYS軟件。前述方程是用于線性情況的無窮小的應(yīng)變、線彈性材料特性以及小位移。然而,在所研究的一些情況下,可能存在幾何上的非線性情況。例如,應(yīng)變可以是無窮小,材料性質(zhì)可以是線彈性,但位移可能大到需要進行非線性分析的程度。在這種非線性情況下,待解方程比上面給出的線性方程更為復(fù)雜,但它們可在許多教科書中找到,如Malvern,L.E.,IntroductiontotheMechanicsofaContinuousMedium(連續(xù)介質(zhì)力學入門),Prentice-Hall,Inc.,1969;Belytschko,T.,Liu,W.K.,Moran,B.,NonlinearFiniteElementsforContinuaandStructures(用于連續(xù)體和結(jié)構(gòu)的非線性有限元),JohnWiley&Sons,Ltd.,2000;以及Dhondt,G.,TheFiniteElementMethodforThree-DimensionalThermomechanicalApplications(三維熱力學應(yīng)用中的有限元方法),JohnWiley&Sons,Ltd.,2004。此外,ANSYS和其他許多市售的有限元軟件包都含有非線性方程,以及求解它們的程序。例如,在ANSYS中,NLGEOM,ON命令與支持非線性性質(zhì)的元素(例如SHELL181元素)結(jié)合使用,可以指出哪些非線性方程是需要求解的。權(quán)利要求1.一種控制從玻璃片上切下的子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片從通過具有一定拉制速率的拉制工藝制備的玻璃帶上切割得到,所述玻璃具有對應(yīng)于所述拉制速率的硬化區(qū)溫度范圍,所述玻璃帶具有中心線,所述方法包括(a)沿玻璃帶的一個或多個縱向位置確定玻璃帶橫向形狀,其中玻璃帶中心線處的玻璃所具有的溫度處于硬化區(qū)溫度范圍內(nèi);以及(b)根據(jù)步驟(a)所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀,沿玻璃帶的一個或多個縱向位置產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布,使得從玻璃帶上切下的一組玻璃片中,對于該組的每塊玻璃片,從該玻璃片上切下的玻璃子片的最大扭變?yōu)?微米,其中該組中的每塊玻璃片的面積大于或等于0.25平方米。2.如權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,玻璃具有處于硬化區(qū)溫度范圍內(nèi)的合意點溫度范圍,且步驟(a)中一個或多個縱向位置中的至少一個位置是這樣的位置,在該位置,玻璃帶中心線處的玻璃具有處于合意點溫度范圍內(nèi)的溫度。3.如權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,步驟(b)中一個或多個縱向位置中的至少一個位置與步驟(a)中一個或多個縱向位置中的一個位置相同。4.如權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀包含多個形狀分量,并且在將所述至少一種玻璃帶橫向形狀分解成其形狀分量的基礎(chǔ)上,選擇步驟(b)中產(chǎn)生的一個或多個玻璃帶橫向溫度分布中的至少一個溫度分布。5.如權(quán)利要求4所述的方法,其特征在于(i)所述形狀分量至少包含第一形狀分量和第二形狀分量;(ii)第一形狀分量具有第一空間頻率成分,第二形狀分量具有第二空間頻率成分;且(iii)第一空間頻率成分比第二空間頻率成分具有更低的空間頻率;且(iv)步驟(b)中產(chǎn)生的一個或多個玻璃帶橫向溫度分布中的至少一個溫度分布是基于所述第一形狀分量。6.如權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀包含可展形狀分量和不可展形狀分量,且步驟(b)中產(chǎn)生的一個或多個玻璃帶橫向溫度分布中的至少一個溫度分布是基于所述不可展的形狀分量。7.如權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀被濾除了至少一些空間頻率,且步驟(b)中產(chǎn)生的一個或多個玻璃帶橫向溫度分布中的至少一個溫度分布是基于所述經(jīng)過過濾的形狀。8.如權(quán)利要求1所述的方法,其特征在于,步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀是基于在從玻璃帶切割的一塊或多塊玻璃片上測定的應(yīng)力、形狀和/或平面內(nèi)形變,以及/或者基于在從一塊或多塊玻璃片切割的一塊或多塊子片上測定的扭變。9.如權(quán)利要求l所述的方法,其特征在于(i)拉制工藝包括一系列基本上相同的周期循環(huán),每個周期由自玻璃帶上切割一塊玻璃片延續(xù)到切割下一塊玻璃片;(ii)在每個周期中,玻璃帶的形狀隨時間變化;且(iii)步驟(a)中所確定的一種或多種玻璃帶橫向形狀中的至少一種形狀確定為隨時間變化的。10.—種控制從玻璃片上切下的子片發(fā)生扭變的方法,所述玻璃片從通過具有一定拉制速率的拉制工藝制備的玻璃帶上切割得到,所述玻璃帶具有中心線,所述方法包括(i)確定所述玻璃對所述拉制速率的硬化區(qū)溫度范圍;以及(ii)基于(a)玻璃片在基本上無重力條件下的代表性形狀,或(b)玻璃片在真空壓平條件下的代表性應(yīng)力分布,沿玻璃帶的一個或多個縱向位置產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布,其中玻璃帶中心線處的玻璃的溫度處于硬化區(qū)溫度范圍內(nèi),使得從玻璃帶切下的一組玻璃片中,對于該組的每塊玻璃片,從該玻璃片切下的玻璃子片的最大扭變?yōu)?微米,其中該組中的每塊玻璃片面積大于或等于0.25平方米。11.一種利用制造玻璃帶的玻璃制造工藝制造玻璃片的方法,所述制造工藝具有一定的拉制速率,所述方法包括(a)確定所述玻璃對所述拉制速率的硬化區(qū)溫度范圍(SZTR);(b)在一組操作條件下制備至少一塊玻璃片,所述操作條件包括沿玻璃帶長度方向上的至少一個縱向位置的目標溫度值,玻璃在此位置通過SZTR,所述目標溫度值處在分布于玻璃帶寬度方向的位點上("玻璃帶橫向位點");(C)為在所述一組操作條件下制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)通過真空將玻璃片和/或從該玻璃片切下的子片壓到平面上時,在玻璃片和/或子片上多個空間隔離的位置上的應(yīng)力值("應(yīng)力值"),(ii)玻璃片和/或從該玻璃片切下的子片在無重力或基本上無重力條件下相對于平面的偏離值("無重力偏離平面值"),(iii)玻璃片和/或從該玻璃片切下的子片在有重力條件下相對于平面的偏離值("有重力偏離平面值"),(iv)玻璃片的平面內(nèi)形變值和/或從該玻璃片切下的一塊或多塊子片的扭變值("形變/扭變值")。(d)將步驟(C)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較;(e)通過與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準作比較,在玻璃帶長度方向的至少一個縱向位置上確定玻璃帶橫向位點的修訂的目標溫度,玻璃在此位置通過SZTR;(f)利用步驟(e)中確定的修訂的目標溫度值制備至少一塊玻璃片;(g)對在步驟(f)中制備的至少一塊玻璃片測定以下一種或多種參量(i)應(yīng)力值,(ii)無重力下偏離平面值,(iii)有重力下偏離平面值,(iv)形變/扭變值;以及(h)將步驟(g)中的測定值與一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準進行比較,若有必要,利用沿玻璃帶長度方向的同一所述至少一個縱向位置和/或至少一個不同的縱向位置,重復(fù)步驟(e)至步驟(g)—次或多次。12.如權(quán)利要求11所述的方法,其特征在于,在步驟(e)中,用計算機模型確定修訂的目標溫度值,所述計算機模型能夠?qū)⒉AM向熱分布的變化與玻璃帶和/或從玻璃帶切下的玻璃片中預(yù)計的應(yīng)力和/或應(yīng)變的變化關(guān)聯(lián)起來。13.如權(quán)利要求ll所述的方法,其特征在于,重復(fù)進行步驟(e)至步驟(g),直到確定至少一個縱向位置和所述位置的目標溫度值,它們產(chǎn)生的測定值滿足一個或多個扭變標準和/或一個或多個替代扭變標準。14.如權(quán)利要求ll所述的方法,其特征在于,將測定值分解成空間分量,并將那些分解的值用于確定目標溫度值。15.如權(quán)利要求14所述的方法,其特征在于(i)所述空間分量至少包含第一空間分量和第二空間分量;(ii)第一空間分量具有第一空間頻率成分,第二空間分量具有第二空間頻率成分;(iii)第一空間頻率成分比第二空間頻率成分具有更低的空間頻率;且(iv)第一空間分量用于確定目標溫度值。16.如權(quán)利要求11所述的方法,其特征在于,基于可展空間分量和不可展空間分量分解測定值,且基于不可展空間分量的分解值用于確定目標溫度值。17.如權(quán)利要求11所述的方法,其特征在于,從測定值中濾除至少一些空間頻率,經(jīng)過過濾的值用于確定目標溫度值。18.如權(quán)利要求ll所述的方法,其特征在于,測定值是對步驟(b)和/或步驟(f)中制備的一組玻璃片所測值的平均值。全文摘要提供了制造玻璃片(13)的方法,該方法中玻璃片是從玻璃帶(15)上切割得到的,所述玻璃帶由具有硬化區(qū)溫度范圍(SZTR)的玻璃組成。在拉制玻璃時,玻璃通過SZTR(31),在沿著玻璃帶的至少一個縱向位置上產(chǎn)生玻璃帶橫向溫度分布,用于補償玻璃片(13)被壓平時引起的平面內(nèi)應(yīng)力。通過這種熱補償,所制備的玻璃片(13)在切成子片時,其扭曲水平受到控制,因此適合在制造例如平板顯示器如LCD顯示器時用作基材。文檔編號C03B17/06GK101595069SQ200780040989公開日2009年12月2日申請日期2007年9月18日優(yōu)先權(quán)日2006年9月20日發(fā)明者D·A·諾勒,D·G·尼爾森,G·梅達,R·A·諾瓦克,S·R·馬卡姆申請人:康寧股份有限公司
網(wǎng)友詢問留言 已有0條留言
  • 還沒有人留言評論。精彩留言會獲得點贊!
1
大宁县| 井研县| 南漳县| 逊克县| 巫山县| 伊春市| 邵阳县| 黄骅市| 张北县| 平湖市| 双牌县| 横峰县| 吉木萨尔县| 射洪县| 汝阳县| 普兰店市| 东至县| 都兰县| 兴文县| 金山区| 额济纳旗| 太原市| 宁南县| 平顺县| 同德县| 海城市| 民丰县| 滦平县| 靖安县| 迁西县| 九龙城区| 莒南县| 禄丰县| 弥渡县| 竹溪县| 嵊泗县| 吴忠市| 河南省| 五河县| 南安市| 芜湖市|