專利名稱：高含量PANH₄水基氧化鋁陶瓷基片及其制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于化工技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及ー種高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片及其制備方法。
背景技術(shù)：
氧化鋁陶瓷基片具有強(qiáng)度高、絕緣性好、性價(jià)比高等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用在電子行業(yè)領(lǐng)域，作為電子封裝材料、襯底材料、多層電容 器材料以及電子元件材料等。流延成型法因其生產(chǎn)效率高、設(shè)備簡(jiǎn)單、易操作，已成為制備氧化鋁陶瓷基片的重要成型方法。通常，流延成型エ藝包括漿料制備、成型、干燥等過(guò)程。需要在陶瓷粉料中加入溶齊U、分散劑、粘結(jié)劑、塑性劑以及除泡劑等制備出穩(wěn)定均一的漿料，通過(guò)流延機(jī)成型得到一定厚度的流延生料帶，生料帶經(jīng)過(guò)干燥燒結(jié)后得到所需的陶瓷基片。流延成型エ藝可以分為水基和非水基流延成型。非水基流延成型過(guò)程使用了諸多的有機(jī)溶劑如甲苯、ニ甲苯等，會(huì)對(duì)環(huán)境造成污染，且生產(chǎn)成本高。水基流延成型使用水代替有機(jī)溶劑，成本低、無(wú)毒、不易燃，應(yīng)用前景廣闊，近些年來(lái)越來(lái)越受到人們的關(guān)注。目前，水基流延成型常用的添加劑有很多種，如纖維素、丙烯酸類聚合物、聚こ烯醇(PVA)等常用作粘結(jié)劑，糖類分子、聚こニ醇(PEG)、甘油等常用作塑性劑。其中聚丙烯酸銨(PANH4)屬聚合電解質(zhì)，一般作分散劑使用，使用量在0. 5%左右；同時(shí)高含量的丙烯酸系列也可用作粘結(jié)劑，可獲得聞質(zhì)量的流延片。但是，現(xiàn)有的水基氧化鋁陶瓷基片制備方法中水的含量較高，揮發(fā)性較差，在干燥過(guò)程中易出現(xiàn)開裂變形，同時(shí)制備出的氧化鋁陶瓷基片的強(qiáng)度及塑性有待提高。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種相對(duì)密度高，拉伸強(qiáng)度大的高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片。本發(fā)明的另ー目的是提供該高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片的制備方法。本發(fā)明的目的是通過(guò)以下方式實(shí)現(xiàn)的ー種高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片，該基片原料包括基礎(chǔ)漿料和輔料，基礎(chǔ)漿料是以聚丙烯酸銨與水的混合物為基礎(chǔ)載體與Al2O3組成、聚丙烯酸銨與水的重量比為3 1-1 :2，Al2O3在基礎(chǔ)載體中的體積濃度為35-45%，優(yōu)選為40% ;輔料為占Al2O3重4-10%的塑性劑。所述的水優(yōu)選去離子水。優(yōu)選聚丙烯酸銨與水重量比為1:2;輔料優(yōu)選為占Al2O3重6-10%的塑性劑，最優(yōu)選為占Al2O3重8%的塑性劑?；A(chǔ)漿料是以高濃度聚丙烯酸銨與水的混合物為基礎(chǔ)載體的漿料。而氧化鋁懸浮液的粘度隨著固含量升高而逐漸増加，當(dāng)固含量在35-45vol%時(shí)，懸浮液表現(xiàn)出剪切變稀行為，剪切變稀行為的漿料有利于水基流延成型；當(dāng)固含量高于45vol%時(shí)，懸浮液表現(xiàn)剪切變稠的行為，表明此時(shí)漿料中的氧化鋁顆粒出現(xiàn)了團(tuán)聚。Al2O3優(yōu)選粒徑為0. 1-1微米。上述輔料還可包括不大于Al2O3重0. 5%的消泡劑，消泡劑優(yōu)選為正丁醇。
上述塑性劑為阿拉伯樹膠(簡(jiǎn)稱AG)和醋酸こ烯酯/こ烯共聚膠粉(簡(jiǎn)稱膠粉)的混合物，或阿拉伯樹膠和蔗糖的混合物，或阿拉伯樹膠和醋酸こ烯酯/こ烯共聚膠粉及蔗糖的混合物。塑性劑中阿拉伯樹膠占塑性劑總重的30%-75%，優(yōu)選占塑性劑總重的50-75%，最優(yōu)選占塑性劑總重的50%。AG與膠粉單獨(dú)使用均不影響基礎(chǔ)漿料的剪切變稀行為。而通過(guò)大量實(shí)驗(yàn)測(cè)試，蔗糖在塑性劑中的填加能進(jìn)ー步增加氧化鋁陶瓷基片的相對(duì)密度和生坯的抗拉強(qiáng)度。上述氧化鋁陶瓷基片的制備方法包括以下步驟將A1203、PANH4、去離子水混合進(jìn)行一次球磨，得到基礎(chǔ)漿料，加入塑性劑(如原料還包括消泡劑，可與塑性劑一同加入)進(jìn)行二次 球磨，球磨后抽真空除泡，將漿料進(jìn)行流延、干燥后獲得流延生料帯，將流延生料帶進(jìn)行沖裁、排膠、燒結(jié)、整平后得到氧化鋁陶瓷基片。上述方法中所述的球磨可采用混磨，球磨時(shí)間為16-24小時(shí)，球磨轉(zhuǎn)速為250轉(zhuǎn)/分鐘；所述的干燥溫度為10-30°C，干燥時(shí)間為2-4小吋。所述的流延時(shí)采用的基帶移動(dòng)速度為0. 5-lcm/s，流延生料帶厚度為0. I-Imm0所述的燒結(jié)時(shí)采用升溫速度為1_2°C /min，燒結(jié)溫度為1600-1650°C，保溫時(shí)間l_4h。排膠溫度為300-500°C，排膠升溫速度為1_1. 5°C /min，排膠時(shí)間l-2h。在上述制備方法中，流延生料帶在經(jīng)過(guò)排膠，燒成以后得到表面光滑的陶瓷基片。流延成型過(guò)程中需要相對(duì)較長(zhǎng)的排膠時(shí)間，此后的燒結(jié)階段升溫速度也控制很慢，防止燒結(jié)后得到的基片出現(xiàn)開裂，致密度低等情況。為了使流延生料帶具有很好的柔韌性，需要加入適量的塑性劑。以下通過(guò)實(shí)驗(yàn)說(shuō)明塑性劑對(duì)漿料流變性和流延生料帶拉伸強(qiáng)度及微觀形貌的影響I、原料及試劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99. 2%的Al2O3 (山東鋁業(yè)股份有限公司)，聚丙烯酸銨(PANH4, SD-03南京宵科納米陶瓷技術(shù)開發(fā)有限公司)，醋酸こ烯酯/こ烯共聚膠粉(徐州兆佳建材科技發(fā)展有限公司)，阿拉伯樹膠(上?？曝S化學(xué)試劑有限公司)。2、氧化鋁陶瓷基片制備方法將純度為99. 2%的A1203、PANH4、去離子水(PANH4 H2O=I:2)混合進(jìn)行球磨，得到基礎(chǔ)漿料。加入塑性劑、消泡劑進(jìn)行二次球磨，球磨后進(jìn)行抽真空除泡。將漿料進(jìn)行流延、干燥、后獲得流延生料帯。將流延生料帶按所需形狀進(jìn)行沖裁、排膠、燒結(jié)、整平后得到氧化鋁陶瓷基片。3、分析測(cè)試采用美國(guó)Brookfield公司制造的Rheometery (R/S)型流變儀測(cè)定氧化鋁粉體懸浮液的流變性；采用掃描電子顯微鏡(SEM，JSM-5900, JEOL, Japan)分析氧化鋁基片微觀結(jié)構(gòu)；使用電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)(RGWT-4002，深圳瑞格爾)測(cè)試生坯的抗拉強(qiáng)度；使用阿基米德法測(cè)定氧化鋁陶瓷基片的相對(duì)密度。4、測(cè)試結(jié)果( I)塑性劑對(duì)氧化鋁流延生料帶的影響圖I為添加膠粉、AG以及兩者復(fù)合得到的氧化鋁流延生料帶的形貌。從圖中可以看到，単獨(dú)加入AG得到的流延生料帶表面缺陷多，有裂紋；只添加膠粉得到流延生料帶表面光滑，但縮聚現(xiàn)象嚴(yán)重；兩者復(fù)合制備出的流延生料帶表面光滑、缺陷少。當(dāng)體系中只含AG，流延生料帶干燥速度快，水分揮發(fā)完全，得到的生坯脆性高，柔韌性差，表面裂紋多，不利于生坯的后期處理。膠粉和氧化鋁均以顆粒形式存在于漿料中，相互作用カ較弱，顆粒間的結(jié)合力低于表面張力，流延生料帶干燥時(shí)易縮聚；而膠粉的潤(rùn)滑及橋連作用能夠使流延生料帶表面光滑無(wú)缺陷。當(dāng)AG和膠粉復(fù)合使用吋，膠粉具有一定的保水性，能夠使水分以較慢的速度揮發(fā)，坯體充分進(jìn)行體積擴(kuò)散，避免產(chǎn)生缺陷或裂紋，此外膠粉含有較高量的乙烯，可以提高流延生料帶的塑性。AG提高了顆粒間的作用力，縮聚現(xiàn)象好轉(zhuǎn)，提高了流延生料帶的強(qiáng)度。兩者復(fù)合使用制備出柔韌性與強(qiáng)度俱佳的流延生料帯。(2)塑性劑配比的影響為了得到強(qiáng)度和柔韌性俱佳的流延生料帶，在制備漿料的過(guò)程中需要考査復(fù)合塑性劑的配比。圖2描述了分別加入膠粉(100%)、AG (33%) +膠粉(67%)、AG (50%) +膠粉(50%)、AG (67%) +膠粉(33%)、AG (75%) +膠粉(25%)、AG (100%)后生料帶拉伸強(qiáng)度及漿料粘度的曲線。實(shí)驗(yàn)中剪切速率為47. 42s—1。從圖中可以看到，漿料的粘度隨著AG含量的増加而提高，生料帶的拉伸強(qiáng)度隨著AG的含量増 加先増加后降低，兩者配比為I: I時(shí)，拉伸強(qiáng)度達(dá)到最大。當(dāng)AG與膠粉的比例超過(guò)1:1時(shí)，流延漿料的粘度増加，顆粒間的作用カ增カロ，縮聚現(xiàn)象明顯好轉(zhuǎn)，但AG過(guò)量，増加了顆粒之間的距離，降低了生坯的拉伸強(qiáng)度。綜上所述AG與膠粉最佳配比為1: 1，既可以保證流延生料帶具有一定的拉伸強(qiáng)度，又能保證其柔韌性良好。(3)塑性劑含量的影響圖3表示的是AG與膠粉(I: I)添加量對(duì)氧化鋁漿料粘度及流延生料帶拉伸強(qiáng)度的影響。從圖中可以看到，塑性劑含量從0増加到10wt%，漿料的粘度值從I. 402Pa. s増加到7. 252Pa. S。漿料的粘度持續(xù)增加主要是塑性劑中AG的含量逐漸增加。AG是水溶性多糖物質(zhì)，和氧化鋁顆粒粘結(jié)作用強(qiáng)，導(dǎo)致其對(duì)漿料的粘度影響很大。由于膠粉顆粒分散在漿料中呈球形，對(duì)漿料的粘度影響較小。當(dāng)塑性劑添加量低于4wt%時(shí),流延衆(zhòng)料粘度過(guò)低，流延生料帶開裂,生還的拉伸強(qiáng)度太低無(wú)法測(cè)得；隨著塑性劑含量増加，流延生料帶強(qiáng)度逐漸提高，當(dāng)其含量達(dá)到8wt%吋，強(qiáng)度達(dá)到最大值，此時(shí)的氧化鋁顆粒與塑性劑的相互作用接近最優(yōu)，塑性劑含量此時(shí)接近飽和，所以，當(dāng)塑性劑含量達(dá)到4wt%-10wt%時(shí)，流延生料帶表面光滑，柔韌性好，拉伸強(qiáng)度先増加后降低，漿料的粘度逐漸增加到適合流延成型的范圍。隨著塑性劑含量的進(jìn)ー步増加，AG與膠粉過(guò)量，過(guò)量的塑性劑増加了顆粒之間的距離，導(dǎo)致坯體的密度下降，進(jìn)而生坯的拉伸強(qiáng)度降低。因此，本發(fā)明中PANH4在氧化鋁漿料中既作分散劑又作粘結(jié)劑，少量的AG與膠粉能夠改善流延生料帶的拉伸強(qiáng)度與柔韌性。通過(guò)流變性測(cè)試看到適于流延成型的基礎(chǔ)衆(zhòng)料氧化鋁固含量為35-45vol%，AG與膠粉的添加均不會(huì)改變漿料的流變行為。另外，本發(fā)明在制備過(guò)程中，優(yōu)選氧化鋁的最佳燒結(jié)溫度在1600°C -1650°C，燒結(jié)溫度過(guò)低或過(guò)高均有可能影響基片體積密度及結(jié)構(gòu)致密性。與現(xiàn)有技術(shù)比較本發(fā)明的有益效果本發(fā)明采用Al2O3、高含量聚丙烯酸銨和去離子水作為基礎(chǔ)漿料，阿拉伯樹膠與醋酸こ烯酯/こ烯共聚膠粉的混合物，或阿拉伯樹膠和蔗糖的混合物，或阿拉伯樹膠和醋酸こ烯酷/こ烯共聚膠粉及蔗糖的混合物作塑性劑，制備得到氧化鋁陶瓷基片。在該配方中高含量的聚丙烯酸銨兼有分散和粘結(jié)的作用；阿拉伯樹膠(AG)為多糖類物質(zhì)，膠態(tài)成型時(shí)能夠顯著増加流延生料帶的成膜性能。此外，醋酸こ烯酷/こ烯共聚膠粉由于其こ烯含量較高，玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg在零度以下，因此既能夠增加體系的塑性又可以確保在室溫下具有很好的流動(dòng)性。本發(fā)明方法制備得到的氧化鋁陶瓷基片生坯拉伸強(qiáng)度在3. OMPa以上，氧化鋁陶瓷基片的相對(duì)密度為90%以上。


圖I為塑性劑對(duì)氧化鋁流延生料帶的影響圖。其中，(a)僅添加膠粉(b)僅添加阿拉伯樹膠(C)膠粉與阿拉伯樹膠按重量比1:1混合添加。圖2為AG含量對(duì)漿料粘度及流延生 料帶拉伸強(qiáng)度的影響圖。
圖3為塑性劑含量對(duì)氧化鋁漿料粘度及流延生料帶強(qiáng)度的影響圖。
具體實(shí)施例方式以下通過(guò)具體實(shí)施例進(jìn)ー步說(shuō)明本發(fā)明。但實(shí)施例的具體細(xì)節(jié)僅用于解釋本發(fā)明，不應(yīng)理解為對(duì)本發(fā)明總的技術(shù)方案的限定。原料及試劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99. 2%的氧化鋁Al2O3 (山東鋁業(yè)股份有限公司，Al2O3粒徑為0. 1-1微米，密度為3.9g/cm3)，聚丙烯酸銨(PANH4, SD-03南京宵科納米陶瓷技術(shù)開發(fā)有限公司)，醋酸こ烯酯/こ烯共聚膠粉(徐州兆佳建材科技發(fā)展有限公司)，阿拉伯樹膠(上海科豐化學(xué)試劑有限公司)。實(shí)施例I配方基礎(chǔ)漿料為Al2O3、聚丙烯酸銨和去離子水的混合物；A1203在基礎(chǔ)載體中的體積濃度為40% (以聚丙烯酸銨與去離子水的混合物為基礎(chǔ)載體)，聚丙烯酸銨與去離子水的重量比為I :2 ；輔料為占Al2O3重8%的塑性劑，塑性劑為重量比I :1的阿拉伯樹膠和醋酸こ烯酷/こ烯共聚膠粉的混合物；占Al2O3重0. 5%的消泡劑正丁醇。制備方法將Al2O3, PANH4、去離子水混合進(jìn)行球磨，得到基礎(chǔ)漿料，加入塑性劑、消泡劑進(jìn)行二次球磨，球磨后進(jìn)行抽真空除泡；將漿料進(jìn)行流延、干燥、后獲得流延生料帶。將流延生料帶按所需形狀進(jìn)行沖裁、排膠、燒結(jié)、整平后得到氧化鋁陶瓷基片。一次和二次球磨均采用常規(guī)混磨，球磨時(shí)間均為24小吋，球磨轉(zhuǎn)速為250轉(zhuǎn)/分鐘；干燥溫度為25°C，干燥時(shí)間為3小時(shí)；流延時(shí)采用的基帶移動(dòng)速度為0. 5-lcm/s，流延生料帶厚度為0. 5mm ;燒結(jié)時(shí)采用升溫速度為1_2°C /min，燒結(jié)溫度為1650°C，保溫時(shí)間2h ;排膠溫度為500°C，排膠升溫速度為1-1. 50C /min。制備得到的氧化鋁陶瓷基片表面光滑，氣孔率小，結(jié)構(gòu)致密，氧化鋁陶瓷基片的相對(duì)密度為93. 3%，氧化鋁陶瓷基片生坯的抗拉強(qiáng)度為3. 09MPa。實(shí)施例2配方基礎(chǔ)漿料為Al2O3、聚丙烯酸銨和去離子水的混合物；A1203在基礎(chǔ)載體中的體積濃度為35% (以聚丙烯酸銨與去離子水的混合物為基礎(chǔ)載體)，聚丙烯酸銨與去離子水的重量比為1:1;輔料為占Al2O3重10%的塑性劑，塑性劑為重量比I :1的阿拉伯樹膠和蔗糖的混合物；占Al2O3重0. 5%的消泡劑正丁醇。制備方法將Al2O3, PANH4、去離子水混合進(jìn)行球磨，得到基礎(chǔ)漿料，加入塑性劑、消泡劑進(jìn)行二次球磨，球磨后進(jìn)行抽真空除泡；將漿料進(jìn)行流延、干燥、后獲得流延生料帶。將流延生料帶按所需形狀進(jìn)行沖裁、排膠、燒結(jié)、整平后得到氧化鋁陶瓷基片。
一次和二次球磨均采用常規(guī)混磨，球磨時(shí)間為20小時(shí)，球磨轉(zhuǎn)速為250轉(zhuǎn)/分鐘；干燥溫度為25°C，干燥時(shí)間為4小時(shí)；流延時(shí)采用的基帶移動(dòng)速度為O. 5-lcm/s，流延生料帶厚度為Imm ;燒結(jié)時(shí)采用升溫速度為1_2°C /min，燒結(jié)溫度為1620°C，保溫時(shí)間2h ;排膠溫度為500°C，排膠升溫速度為1-1. 50C /min。制備得到的氧化鋁陶瓷基片表面光滑，氣孔率小，結(jié)構(gòu)致密，氧化鋁陶瓷基片的相對(duì)密度為97. 4%，氧化鋁陶瓷基片生坯的抗拉強(qiáng)度為3. 18MPa。實(shí)施例3
配方基礎(chǔ)漿料為Al2O3、聚丙烯酸銨和去離子水的混合物；A1203在基礎(chǔ)載體中的體積濃度為45% (以聚丙烯酸銨與去離子水的混合物為基礎(chǔ)載體)，聚丙烯酸銨與去離子水的重量比為3:1;輔料為占Al2O3重4%的塑性劑，塑性劑為阿拉伯樹膠和醋酸こ烯酯/こ烯共聚膠粉以及鹿糖的混合物，三者重量比2:1:1。制備方法將Al2O3, PANH4、去離子水混合進(jìn)行球磨，得到基礎(chǔ)漿料，加入塑性劑、消泡劑進(jìn)行二次球磨，球磨后進(jìn)行抽真空除泡；將漿料進(jìn)行流延、干燥、后獲得流延生料帶。將流延生料帶按所需形狀進(jìn)行沖裁、排膠、燒結(jié)、整平后得到氧化鋁陶瓷基片。一次和二次球磨均采用常規(guī)混磨，球磨時(shí)間為16小時(shí)，球磨轉(zhuǎn)速為250轉(zhuǎn)/分鐘；干燥溫度為25°C，干燥時(shí)間為3小時(shí)；流延時(shí)采用的基帶移動(dòng)速度為O. 5-lcm/s，流延生料帶厚度為O. 5mm ;燒結(jié)時(shí)采用升溫速度為1_2°C /min，燒結(jié)溫度為1600°C，保溫時(shí)間3h ;排膠溫度為500°C，排膠升溫速度為1-1. 50C /min。制備得到的氧化鋁陶瓷基片表面光滑，氣孔率小，結(jié)構(gòu)致密，氧化鋁陶瓷基片的相對(duì)密度為95. 9%，氧化鋁陶瓷基片生坯的抗拉強(qiáng)度為3. 2IMPa0實(shí)施例4配方基礎(chǔ)漿料為Al2O3、聚丙烯酸銨和去離子水的混合物；A1203在基礎(chǔ)載體中的體積濃度為40% (以聚丙烯酸銨與去離子水的混合物為基礎(chǔ)載體)，聚丙烯酸銨與去離子水的重量比為2:1;輔料為占Al2O3重6%的塑性劑，塑性劑為重量比2 1的阿拉伯樹膠和醋酸こ烯酷/こ烯共聚膠粉的混合物。制備方法將Al2O3, PANH4、去離子水混合進(jìn)行球磨，得到基礎(chǔ)漿料，加入塑性劑、消泡劑進(jìn)行二次球磨，球磨后進(jìn)行抽真空除泡；將漿料進(jìn)行流延、干燥、后獲得流延生料帶。將流延生料帶按所需形狀進(jìn)行沖裁、排膠、燒結(jié)、整平后得到氧化鋁陶瓷基片。一次和二次球磨均采用常規(guī)混磨，球磨時(shí)間為24小時(shí)，球磨轉(zhuǎn)速為250轉(zhuǎn)/分鐘；干燥溫度為25°C，干燥時(shí)間為3小時(shí)；流延時(shí)采用的基帶移動(dòng)速度為O. 5-lcm/s，流延生料帶厚度為O. 5mm ;燒結(jié)時(shí)采用升溫速度為1_2°C /min，燒結(jié)溫度為1650°C，保溫時(shí)間3h ;排膠溫度為300°C，排膠升溫速度為1-1. 50C /min。制備得到的氧化鋁陶瓷基片表面光滑，氣孔率小，結(jié)構(gòu)致密，氧化鋁陶瓷基片的相對(duì)密度為90. 4%，氧化鋁陶瓷基片生坯的抗拉強(qiáng)度為3. OOMPa0
權(quán)利要求
1.一種高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片，該基片原料包括基礎(chǔ)漿料和輔料，其特征在于基礎(chǔ)漿料是以聚丙烯酸銨與水的混合物為基礎(chǔ)載體與Al2O3組成、聚丙烯酸銨與水的重量比為3 :1-1 :2，Al2O3在基礎(chǔ)載體中的體積濃度為35-45%，輔料為占Al2O3重4-10%的塑性劑。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片，其特征在于輔料為占Al2O3重6-10%的塑性劑。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片，其特征在于輔料還包括不大于Al2O3重0. 5%的消泡劑。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片，其特征在于所述的消泡劑為正丁醇。
5.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片，其特征在于所述的塑性劑為阿拉伯樹膠和醋酸乙烯酯/乙烯共聚膠粉的混合物，或阿拉伯樹膠和蔗糖的混合物，或阿拉伯樹膠和醋酸乙烯酯/乙烯共聚膠粉及蔗糖的混合物。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片，其特征在于所述的塑性劑中阿拉伯樹膠占塑性劑總重的30%-75%。
7.權(quán)利要求I所述的氧化鋁陶瓷基片的制備方法，其特征在于該方法包括以下步驟 將Al2O3、聚丙烯酸銨、水混合后進(jìn)行一次球磨，得到基礎(chǔ)漿料，加入塑性劑進(jìn)行二次球磨，球磨后抽真空除泡，將漿料進(jìn)行流延、干燥后獲得流延生料帶，將流延生料帶進(jìn)行沖裁、排膠、燒結(jié)、整平后得到氧化鋁陶瓷基片。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的氧化鋁陶瓷基片的制備方法，其特征在于該方法中所述的球磨時(shí)間為16-24小時(shí)，球磨轉(zhuǎn)速為250轉(zhuǎn)/分鐘；所述的干燥溫度為10-30°C，干燥時(shí)間為2-4小時(shí)。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的氧化鋁陶瓷基片的制備方法，其特征在于該方法中所述的流延時(shí)采用的基帶移動(dòng)速度為0. 5-lcm/s，流延生料帶厚度為0. 1-lmm。
10.根據(jù)權(quán)利要求7所述的氧化鋁陶瓷基片的制備方法，其特征在于該方法中所述的燒結(jié)時(shí)采用升溫速度為1_2°C /min，燒結(jié)溫度為1600-1650°C，保溫時(shí)間l_4h。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種高含量PANH4水基氧化鋁陶瓷基片及其制備方法，該基片原料包括基礎(chǔ)漿料和輔料，其特征在于基礎(chǔ)漿料是以聚丙烯酸銨與水的混合物為基礎(chǔ)載體與Al2O3組成、聚丙烯酸銨與水的重量比為31-12，Al2O3在基礎(chǔ)載體中的體積濃度為35-45%，輔料為占Al2O3重4-10%的塑性劑。本發(fā)明體系漿料具有良好的適于流延的流變特性，制備得到氧化鋁陶瓷基片表面光滑，氣孔率小，結(jié)構(gòu)致密，生坯拉伸強(qiáng)度大于3.0MPa，氧化鋁陶瓷基片相對(duì)密度為90%以上。
文檔編號(hào)C04B35/10GK102765945SQ20121028782
公開日2012年11月7日 申請(qǐng)日期2012年8月13日 優(yōu)先權(quán)日2012年8月13日
發(fā)明者郭露村, 陳涵, 高磊 申請(qǐng)人:南京工業(yè)大學(xué)