專利名稱：熔融玻璃的減壓脫泡裝置及減壓脫泡方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及熔融玻璃的減壓脫泡裝置及熔融玻璃的減壓脫泡方法。
背景技術(shù)：
以往，為提高成形得到的玻璃制品的品質(zhì)而采用澄清工序，該澄清工序是在利用成形裝置對(duì)用熔化爐將原料熔化而成的熔融玻璃進(jìn)行成形前將熔融玻璃內(nèi)產(chǎn)生的氣泡除去的工序。關(guān)于該澄清工序，已知如下方法預(yù)先在原料內(nèi)添加硫酸鈉(Na2SO4)等作為澄清齊U，將使原料熔融而得的熔融玻璃在規(guī)定溫度下貯留并維持一定時(shí)間，從而利用澄清劑使熔融玻璃內(nèi)的氣泡成長、上浮而將氣泡除去。此外，已知如下所述的減壓脫泡方法將熔融玻璃導(dǎo)入減壓氣氛內(nèi)，在該減壓氣氛下使連續(xù)流動(dòng)的熔融玻璃流內(nèi)的氣泡長大、在熔融玻璃內(nèi)上浮、破裂而將氣泡除去，然后從減壓氣氛中排出。

減壓脫泡方法中，形成熔融玻璃流，使該熔融玻璃流在減壓氣氛內(nèi)移動(dòng)，具體而言是使該熔融玻璃流在內(nèi)部保持規(guī)定真空度的減壓脫泡槽內(nèi)移動(dòng)。在減壓脫泡槽內(nèi)移動(dòng)時(shí)，使熔融玻璃內(nèi)所包含的氣泡在較短的時(shí)間內(nèi)長大，利用長大了的氣泡的浮力使其在熔融玻璃中上浮，在熔融玻璃的表面使氣泡破裂，藉此可高效地從熔融玻璃表面除去氣泡。減壓脫泡裝置中，形成熔融玻璃的流路的減壓脫泡槽、上升管和下降管之類的熔融玻璃的導(dǎo)管的構(gòu)成材料要求耐熱性和對(duì)熔融玻璃的耐腐蝕性良好。作為滿足該要求的材料，使用鉬或鉬銠合金之類的鉬合金或電鑄磚之類的耐火磚。這些材料在耐熱性和對(duì)熔融玻璃的耐腐蝕性方面是優(yōu)良的材料，但無論熔融玻璃的導(dǎo)管是耐火磚制、鉬制還是鉬合金制，均可能會(huì)在導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡。上述在導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡的現(xiàn)象發(fā)生于減壓脫泡裝置的減壓脫泡槽(尤其是減壓脫泡槽的下游側(cè))或下降管的情況下，難以從熔融玻璃除去泡，因此使所制成的玻璃產(chǎn)生缺陷。如上所述，要有效且確實(shí)地除去熔融玻璃中的氣泡，需要在熔融玻璃中使氣泡長大并使其上浮至熔融玻璃表面而破裂的工藝。為了確實(shí)有效地實(shí)施上述工藝，需要將減壓脫泡槽內(nèi)的真空度保持在合適的范圍內(nèi)。專利文獻(xiàn)I中記載的熔融玻璃減壓脫泡方法中提出了如下技術(shù)方案為了將減壓脫泡槽內(nèi)的真空度始終保持在合適的范圍內(nèi)，根據(jù)大氣壓的變化來修正減壓脫泡槽內(nèi)的真空度。但是，修正減壓脫泡槽內(nèi)的真空度的情況下，減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面會(huì)發(fā)生變化而影響減壓脫泡的效果，所以專利文獻(xiàn)I中記載的熔融玻璃的減壓脫泡方法中提出了如下技術(shù)方案修正減壓脫泡槽內(nèi)的真空度的情況下，通過使減壓脫泡槽的位置上下移動(dòng)，從而將減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面保持恒定。專利文獻(xiàn)I中記載的方法通過將減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面保持恒定并同時(shí)將減壓脫泡槽內(nèi)的真空度始終保持在合適的范圍內(nèi)，可將減壓脫泡的效果始終保持在最合適的狀態(tài)。但是，并非所有的減壓脫泡裝置中的減壓脫泡槽都可以上下移動(dòng)。例如，為了增加熔融玻璃的脫泡處理量而制成大型的減壓脫泡槽的情況下，對(duì)應(yīng)于減壓脫泡槽內(nèi)的真空度的修正來使減壓脫泡槽上下移動(dòng)是非常困難的，不實(shí)際。此外，對(duì)于像專利文獻(xiàn)2中記載的減壓脫泡裝置那樣將上升管和下降管分別固定在上游側(cè)凹槽和下游側(cè)凹槽的結(jié)構(gòu)的減壓脫泡裝置，無法使減壓脫泡槽上下移動(dòng)。對(duì)于這些無法使減壓脫泡槽上下移動(dòng)的減壓脫泡裝置，如果根據(jù)大氣壓的變化來修正減壓脫泡槽內(nèi)的真空度，則減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面發(fā)生變化而對(duì)減壓脫泡的效果產(chǎn)生影響。尤其是減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升的情況下，從減壓脫泡槽的底面到熔融玻璃的液面的距離增加，因此存在于減壓脫泡槽底面附近的泡變得無法上浮，減壓脫泡的效果變差。減壓脫泡槽無法上下移動(dòng)的情況下，其底面的壓力取決于其底面距離減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃液面的深度，因此難以進(jìn)行調(diào)整。專利文獻(xiàn)1:日本專利特開2006-306662號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 :日本專利特開2000-7344號(hào)公報(bào)發(fā)明的揭示本發(fā)明的目的在于為解決上述現(xiàn)有技術(shù)的問題而提供熔融玻璃的減壓脫泡裝置及熔融玻璃的減壓脫泡方法，所述裝置及方法可抑制構(gòu)成減壓脫泡裝置的減壓脫泡槽、上升管和下降管之類的熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡以及減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致 的減壓脫泡效果變差所造成的影響，可穩(wěn)定地發(fā)揮減壓脫泡的效果。為達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供一種熔融玻璃的減壓脫泡裝置(下面稱作“本發(fā)明的減壓脫泡裝置”)，該裝置包括上升管、減壓脫泡槽、下降管、向所述上升管供給熔融玻璃的上游側(cè)凹槽、以及收納來自所述下降管的熔融玻璃的下游側(cè)凹槽，其特征在于，包括分離機(jī)構(gòu)，該分離機(jī)構(gòu)將從所述下降管向所述下游側(cè)凹槽移動(dòng)的熔融玻璃的一部分分離；以及返回配管，該返回配管使被所述分離機(jī)構(gòu)分離出的熔融玻璃返回至所述上游側(cè)凹槽。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)中，所述下游側(cè)凹槽的側(cè)部設(shè)置有形成所述返回配管的一方的端部的開口部；所述下降管的下游端連接有熔融玻璃的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)，該導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的一部分起到所述分離機(jī)構(gòu)的作用，由鉬制或鉬合金制的中空管構(gòu)成；所述導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的至少下游端側(cè)形成由內(nèi)管和外管構(gòu)成的雙重管結(jié)構(gòu)；所述內(nèi)管的上游端和下游端是開放端；所述外管的上游端是開放端，而下游端是封閉端，內(nèi)管貫穿所述封閉端的一部分；在所述外管的所述下游端側(cè)，在面向設(shè)置于所述下游側(cè)凹槽側(cè)部的所述開口部的位置設(shè)置有開口部。
本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第二形態(tài)中，所述下游側(cè)凹槽的側(cè)部設(shè)置有形成所述返回配管的一方的端部的開口部；所述下降管形成熔融玻璃的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)，該導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的一部分起到分離機(jī)構(gòu)的作用，由鉬制或鉬合金制的中空管構(gòu)成；所述導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的至少下游端側(cè)形成由內(nèi)管和外管構(gòu)成的雙重管結(jié)構(gòu)；所述內(nèi)管的上游端和下游端是開放端；所述外管的上游端是開放端，而下游端是封閉端，內(nèi)管貫穿所述封閉端的一部分；在所述外管的所述下游端側(cè)，在面向設(shè)置于所述下游側(cè)凹槽側(cè)部的所述開口部的位置設(shè)置有開口部。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)和第二形態(tài)中，較好是在所述導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的所述下游端側(cè)，所述內(nèi)管從所述外管的封閉端突出。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)和第二形態(tài)中，較好是從所述內(nèi)管上游端到設(shè)于所述外管的所述下游端側(cè)的所述開口部的上游側(cè)端的距離Lin(mm)和所述內(nèi)管的內(nèi)徑Din (mm)滿足以下式Lin 彡 Din/2表示的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡 裝置的第一形態(tài)和第二形態(tài)中，較好是所述外管的內(nèi)徑與所述內(nèi)管的外徑之差Drat,(mm)和所述內(nèi)管的內(nèi)徑Din(mm)滿足以下式Dout_in/2 ^0. 02 X Din表示的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)和第二形態(tài)中，較好是從所述內(nèi)管上游端到設(shè)置于所述外管的所述下游端側(cè)的所述開口部的上游側(cè)端的距離Lin(mm)和所述外管的內(nèi)徑與所述內(nèi)管的外徑之差Drat,(mm)滿足以下式Lin 彡(D0Utin/2)X3表不的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)和第二形態(tài)中，較好是所述外管的流路的截面積減去所述內(nèi)管的流路的截面積而得的截面積差Srat,(mm2)和所述內(nèi)管的流路的截面積Sin(mm2)滿足以下式Sout_in ( Sin表不的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)和第二形態(tài)中，較好是設(shè)置于所述外管的所述下游端側(cè)的所述開口部的面積S(mm2)和所述外管的內(nèi)徑Drat (mm)滿足以下式S 彡 9XD0Ut表示的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)和第二形態(tài)中，較好是設(shè)置于所述外管的所述下游端側(cè)的開口部的上游側(cè)端位于從設(shè)置于所述下游側(cè)凹槽側(cè)部壁面的開口部的上游側(cè)端起算朝向下側(cè)的距離為O 500mm的位置上。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，所述下降管和所述下游側(cè)凹槽連通并連接；所述下游側(cè)凹槽形成由形成外管的凹槽主體和位于所述凹槽主體內(nèi)且朝下游方向延伸的內(nèi)管構(gòu)成的雙重管結(jié)構(gòu)，所述凹槽主體設(shè)置有形成所述返回配管的一方的端部的開口部，所述雙重管結(jié)構(gòu)起到所述分離機(jī)構(gòu)的作用。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，較好是所述下降管的內(nèi)徑D1 (mm)和所述內(nèi)管的外徑D2 (mm)滿足以下式D1 > D2表示的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，較好是所述下降管的內(nèi)徑與所述內(nèi)管的外徑之差A(yù)D(mm)和所述內(nèi)管的內(nèi)徑D3(Him)滿足以下式AD 彡 O. 04XD3表示的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，較好是所述下降管的流路的截面積減去所述內(nèi)管的流路的截面積而得的截面積差A(yù)SOiim2)和所述內(nèi)管的流路的截面積S1 (mm2)滿足以下式AS ^ S1表示的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，較好是所述下降管和所述內(nèi)管具有重疊部分；
`
所述重疊部分的長度L(_)和所述內(nèi)管的外徑D2(Him)滿足以下式L ^ 5 X D2表示的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，較好是所述下降管的下游端與所述內(nèi)管的上游端的距離d(mm)和所述內(nèi)管的外徑D2 (mm)滿足以下式O. 5XD2 ^ d ^ 5XD2表示的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)中，所述下游側(cè)凹槽側(cè)的所述返回配管的開口部滿足下述條件(I)、(2)，該開口部起到所述分離機(jī)構(gòu)的作用；(I)所述開口部橫穿假設(shè)所述下降管朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想?yún)^(qū)域的一部分；(2)所述開口部沒有橫穿假設(shè)所述下降管的中心軸朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想線。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)中，較好是所述返回配管與所述假想線的最短距離dmin(mm)和所述下降管的半徑Dd_(mm)滿足下式0<dmin<Dd_。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)中，較好是所述開口部與所述假想線所成的角度α (度)滿足下式10 ^ α 彡 80。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)中，較好是在所述開口部附近，下游側(cè)凹槽的底面的高度和所述返回配管的底面的高度不同。
本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)中，較好是高度彼此不同的所述下游側(cè)凹槽底面和所述返回配管的底面通過具有5 60度的角度的傾斜結(jié)構(gòu)而連接。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)中，較好是所述開口部的面積和所述返回配管的截面積大致相等。較好是本發(fā)明的減壓脫泡裝置還包括用于對(duì)所述返回配管內(nèi)的熔融玻璃流進(jìn)行控制的泵單元。較好是本發(fā)明的減壓脫泡裝置還包括用于對(duì)通過所述返回配管的熔融玻璃進(jìn)行加熱的單元。較好是本發(fā)明的減壓脫泡裝置還包括用于對(duì)通過所述返回配管的熔融玻璃進(jìn)行攪拌的單元。此外，本發(fā)明提供一種熔融玻璃的減壓脫泡方法(下面稱作“本發(fā)明的減壓脫泡方法”)，該方法是使熔融玻璃通過內(nèi)部保持在減壓狀態(tài)的減壓脫泡槽中，藉此對(duì)該熔融玻璃進(jìn)行減壓脫泡的方法，其特征在于，將從所述減壓脫泡槽流出的熔融玻璃的一部分分離，使該被分離出的熔融玻璃再次返回至所述減壓脫泡槽中。 本發(fā)明的減壓脫泡方法中，較好是所述被分離出的熔融玻璃的量是通過所述減壓脫泡槽中的熔融玻璃的量的O. 1%以上10%以下。本發(fā)明的減壓脫泡方法中，較好是所述被分離出的熔融玻璃的量是通過所述減壓脫泡槽中的熔融玻璃的量的1%以上5%以下。本發(fā)明的減壓脫泡方法中，可以在使熔融玻璃通過所述減壓脫泡槽中的同時(shí)改變所述被分離出的熔融玻璃的量相對(duì)于通過所述減壓脫泡槽中的熔融玻璃的量的比例。本發(fā)明的減壓脫泡方法中，較好是所述被分離出的熔融玻璃在返回至所述減壓脫泡槽中前被加熱。本發(fā)明的減壓脫泡方法中，較好是所述被分離出的熔融玻璃在返回至所述減壓脫泡槽中前被攪拌。根據(jù)本發(fā)明的減壓脫泡方法，將從減壓脫泡槽流出的熔融玻璃的一部分從熔融玻璃的主流(main flow)中分離，具體而言是將因?yàn)樵谌廴诓ＡУ膶?dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡以及減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差而包含大量的泡的邊界層流從熔融玻璃的主流中分離，使其返回至減壓脫泡槽再次減壓脫泡，藉此，可抑制在熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡以及減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差所造成的影響，可使減壓脫泡的效果穩(wěn)定化。藉此，可制成缺陷少的高品質(zhì)的玻璃制品。而且，認(rèn)為在減壓脫泡槽中形成以從主流中被分離而返回至減壓脫泡槽的熔融玻璃為下層、以從熔化槽新供給的熔融玻璃為上層的雙層流。通過形成上述雙層流，對(duì)于從熔化槽新供給的熔融玻璃，其在減壓脫泡槽內(nèi)的表觀深度減小。藉此，可期待減壓脫泡的效果提聞。

此外，根據(jù)本發(fā)明的減壓脫泡方法，以往在減壓脫泡后被廢棄的所述包含泡的熔融玻璃如上所述再次進(jìn)行減壓脫泡，所以廢棄的熔融玻璃減少，原材料利用率提高。本發(fā)明的減壓脫泡裝置包括將從下降管向下游側(cè)凹槽移動(dòng)的熔融玻璃的一部分分離的分離機(jī)構(gòu)以及使被分離機(jī)構(gòu)分離出的熔融玻璃返回至所述上游側(cè)凹槽的返回配管，利用該分離機(jī)構(gòu)，可將從減壓脫泡槽流出的熔融玻璃中包含大量的泡的邊界層流有效地分離，因此適合于實(shí)施本發(fā)明的減壓脫泡方法。附圖的簡(jiǎn)單說明

圖1是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)的剖視圖。圖2是表示圖1所示的減壓脫泡裝置I的延長管8的下端(下游端)側(cè)及其周邊的局部放大圖。圖3是與圖2相同的圖，示出了延長管8的特定部分的尺寸。圖4是表示延長管的另一種形態(tài)的剖視圖，外管的封閉端的形狀與圖2所示的延長管8不同。圖5是表示延長管的另一種形態(tài)的剖視圖，內(nèi)管的形狀與圖2 圖4所示的延長管8、8’不同。圖6是表示延長管的另一種形態(tài)的剖視圖。圖7是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)的剖視圖。圖8是表示圖7所示的減壓脫泡裝置I’的下游側(cè)凹槽15及其周邊的局部放大圖。

圖9是與圖8相同的圖，記載了表示圖中特定部分的尺寸的符號(hào)。圖10是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)的另一種實(shí)施方式的下游側(cè)凹槽及其周邊的局部放大圖，延長管與內(nèi)管的關(guān)系與圖9所示的形態(tài)不同。圖11是與圖10相同的圖。但內(nèi)管上端(上游端)的形狀與圖10不同。圖12是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)的剖視圖。圖13是表示圖12所示的減壓脫泡裝置I”的下游側(cè)凹槽及其周邊的局部放大圖。圖14是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)的另一種實(shí)施方式的下游側(cè)凹槽及其周邊的局部放大圖。符號(hào)的說明1、I’、I”減壓脫泡裝置2 :減壓外殼3 :減壓脫泡槽4、4’ 上升管5、5，下降管6:隔熱材料7:延長管(上升管側(cè))8、8’、14、14’ 延長管(下降管側(cè))81、81，、81”、81”，內(nèi)管82、82’、82”、82”，外管83、83’、83”、83”，開口部9、19:上游側(cè)凹槽10、15、15’、20 :下游側(cè)凹槽11:返回配管12 :泵單元13 :攪拌單元
18 :擴(kuò)徑部22:開口部23:假想?yún)^(qū)域24:假想線100 :熔化槽實(shí)施發(fā)明的最佳方式下面參照附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行說明。圖1是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)的剖視圖。圖1所示的減壓脫泡裝置I是在對(duì)熔化槽100中的熔融玻璃G進(jìn)行減壓脫泡并連續(xù)地供至后續(xù)的處理槽(未圖示)的工藝中使用的裝置。減壓脫泡裝置I具備金屬制、例如不銹鋼制的在使用時(shí)其內(nèi)部保持在減壓狀態(tài)的減壓外殼2。減壓外殼2內(nèi)收納配置有減壓脫泡槽3，使其長軸朝向水平方向。減壓脫泡槽3的一端的下面安裝有朝向垂直方向的上升管4，另一端的下面安裝有下降管5。在減壓外殼2內(nèi)，在減壓脫泡槽3、上升管4和下降管5的周圍配設(shè)有隔熱材料6。減壓脫泡裝置I中，減壓脫泡槽3、上升管4和下降管5是電鑄磚之類的耐火磚制或鉬制或鉬合金制的中空管。減壓脫泡槽3是耐火磚制的中空管的情況下，減壓脫泡槽3是外形具有矩形截面的耐火磚制的中空管，較好是形成熔融玻璃的流路的內(nèi)部形狀具有矩形截面。

上升管4和下降管5是耐火磚制的中空管的情況下，上升管4和下降管5是外形具有圓形截面或包括矩形在內(nèi)的多邊形截面的耐火磚制的中空管，較好是形成熔融玻璃的流路的內(nèi)部形狀具有圓形截面。另一方面，減壓脫泡槽3是鉬制或鉬合金制的中空管的情況下，較好是減壓脫泡槽3中形成熔融玻璃的流路的內(nèi)部截面形狀具有圓形或橢圓形。上升管4和下降管5是鉬制或鉬合金制的中空管的情況下，較好是上升管4和下降管5中形成熔融玻璃的流路的內(nèi)部截面形狀具有圓形或橢圓形。減壓脫泡裝置的各構(gòu)成要素的尺寸可根據(jù)所使用的減壓脫泡裝置適當(dāng)選擇，但對(duì)于圖1所示的減壓脫泡槽3，其尺寸的具體例子如下所述。水平方向上的長度1 30m，較好為I 25m,更好為I 20m內(nèi)部截面形狀的寬度0· 2 IOm,較好為O. 2 7m,更好為
O.2 5m此外，上升管4和下降管5的尺寸的具體例子如下所述。長度0. 2 6m，較好為
O.4 4m內(nèi)部截面形狀的寬度0. 05 O. 8m,較好為O.1 O. 6m上升管4和下降管5的下端(下游端)分別安裝有延長管7、8。延長管7、8是鉬制或鉬合金制的中空?qǐng)A筒管。上升管4與減壓脫泡槽3連通，將來自熔化槽100的熔融玻璃G導(dǎo)入減壓脫泡槽
3。因此，安裝于上升管4的延長管7的下端(下游端)嵌入上游側(cè)凹槽9的開口端，浸潰于該上游側(cè)凹槽9內(nèi)的熔融玻璃G。下降管5與減壓脫泡槽3連通，將減壓脫泡后的熔融玻璃G導(dǎo)出至后續(xù)的處理槽(未圖示)。因此，安裝于下降管5的延長管8的下端(下游端)嵌入下游側(cè)凹槽10的開口端，浸潰于該下游側(cè)凹槽10內(nèi)的熔融玻璃G。上游側(cè)凹槽9和下游側(cè)凹槽10是耐火磚制或鉬制或鉬合金制的。上游側(cè)凹槽9和下游側(cè)凹槽10是耐火磚制的情況下，因?yàn)橹谱鞯碾y易程度和防止耐火磚的侵蝕等原因，其截面形狀較好是四邊形等多邊形、圓形或橢圓形狀。另一方面，上游側(cè)凹槽9和下游側(cè)凹槽10是鉬制或鉬合金制的情況下，因?yàn)橹谱鞯碾y易程度和變形的困難性等原因，其截面形狀較好是圓形或橢圓形狀。如后文中詳述，作為熔融玻璃的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的延長管8的下端(下游端)側(cè)形成雙重管結(jié)構(gòu)，起到分離機(jī)構(gòu)的作用，該分離機(jī)構(gòu)將從下降管5向下游側(cè)凹槽10移動(dòng)的熔融玻璃G的一部分從熔融玻璃的主流中分離，更具體而言是將從下降管5向下游側(cè)凹槽10移動(dòng)的熔融玻璃G中因?yàn)樵谌廴诓ＡУ膶?dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡以及減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差而包含大量的泡的部分從熔融玻璃的主流中分離。用于使被分離機(jī)構(gòu)分離出的熔融玻璃返回至上游側(cè)凹槽9的返回配管11將下游側(cè)凹槽10和上游側(cè)凹槽9之間連接。返回配管11設(shè)置有用于對(duì)返回配管11內(nèi)的熔融玻璃流進(jìn)行控制的泵單元12以及用于對(duì)通過返回配管11的熔融玻璃進(jìn)行攪拌的攪拌單元13。但是，泵單元12和攪拌單元13并非本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)中的必要構(gòu)成要件，沒有這些單元也能發(fā)揮所要的功能的情況下，減壓脫泡裝置I可以不包括這些單元。圖2是表示圖1所示的減壓脫泡裝置I的延長管8的下端(下游端)側(cè)及其周邊的局部放大圖。圖2所示的延長管 8的下端(下游端)側(cè)形成由內(nèi)管81和外管82構(gòu)成的雙重管結(jié)構(gòu)。內(nèi)管81和外管82都是鉬制或鉬合金制的中空?qǐng)A筒管。這里，作為鉬合金的具體例子，可以例舉鉬-金合金、鉬-銠合金。提及鉬或鉬合金時(shí)，也可以是使金屬氧化物分散于鉬或鉬合金而成的強(qiáng)化鉬。作為所分散的金屬氧化物，可例舉以A1203、ZrO2或Y2O3為代表的長式周期表中的3族、4族或13族的金屬氧化物。圖2所示的延長管8中，內(nèi)管81的上端(上游端)和下端(下游端)成為開放端。外管82的上端(上游端)成為開放端，下端(下游端)成為封閉端。內(nèi)管81貫穿作為密封端的外管82的下端(下游端)的一部分，內(nèi)管81的下端(下游端)從外管82的下端(下游端)(封閉端)突出。另外，圖2所示的延長管8中，內(nèi)管81的下端(下游端)從外管82的下端(下游端)(封閉端)突出，但內(nèi)管的下端(下游端)也可以不從外管的下端(下游端)(封閉端)突出。此時(shí)，內(nèi)管的下端(下游端)和外管的下端(下游端)的高度一致。內(nèi)管81貫穿作為封閉端的外管82的下端(下游端)的一部分是指在作為封閉端的外管82的下端(下游端)的一部分設(shè)置有用于嵌合作為開放端的內(nèi)管81的下端(下游端)的開口部。外管82的下端(下游端)(封閉端)側(cè)設(shè)置有開口部83。更具體而言，外管82的下端(下游端)(封閉端)側(cè)的側(cè)壁設(shè)置有開口部83，該開口部83的形狀是外管82的周向上的邊的長度比外管82的長邊方向上的邊的長度更長的橫向較長的矩形形狀。圖2中，開口部83位于與設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部大致相同高度的位置。較好是開口部83位于與設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部大致相同高度的位置，或者開口部83的上端(上游端側(cè))位于返回配管11的開口部的上端(上游側(cè)端)的下側(cè)。延長管8的下端(下游端)側(cè)通過形成雙重管結(jié)構(gòu)，從而起到分離機(jī)構(gòu)的作用，該分離機(jī)構(gòu)將從下降管5向下游側(cè)凹槽10移動(dòng)的熔融玻璃G中因?yàn)樵谌廴诓ＡУ膶?dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡以及減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差而包含大量的泡的部分從熔融玻璃的主流中分離。該延長管8起到分離機(jī)構(gòu)的作用的原因如下所述。如上所述，雖然實(shí)施了減壓脫泡但熔融玻璃中的泡仍增加的原因之一是在熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡。在熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生的泡不會(huì)在熔融玻璃中均勻地?cái)U(kuò)散，而是沿著導(dǎo)管的壁面以具有一定厚度的邊界層流的形式、例如以層厚10 50mm左右的邊界層流的形式流動(dòng)。此外，熔融玻璃中的泡增加的另一原因是在減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升的情況下，減壓脫泡效果變差，存在于減壓脫泡槽3的底面附近的泡變得不能上浮。這樣的泡雖然在減壓脫泡槽3內(nèi)存在于底面附近，但從減壓脫泡槽3流出而到達(dá)下降管5 (然后到達(dá)延長管8)后，也會(huì)沿著下降管5 (然后沿著延長管8)的壁面、更具體而言是沿著減壓脫泡槽內(nèi)的水平方向的熔融玻璃流的流動(dòng)方向的上游側(cè)(下面稱作“水平方向上游側(cè)”)的壁面以具有一定厚度的邊界層流的形式、例如以層厚3 5mm左右的邊界層流的形式流動(dòng)。下面，在本說明書中，提及邊界層流時(shí)，同時(shí)包括因在熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡而產(chǎn)生的邊界層流以及因減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差而產(chǎn)生的邊界層流。如果包含這樣的邊界層流的熔融玻璃流到達(dá)圖2所示的延長管8的雙重管結(jié)構(gòu)，則包含大量的泡的邊界層流向內(nèi)管81的外壁和外管82的內(nèi)壁之間的空隙部分(下面稱作“雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分”)移動(dòng)。另一方面，除去了邊界層流的熔融玻璃流的主流(下面稱作“主流”)向內(nèi)管81內(nèi)側(cè)的空隙(下面稱作“內(nèi)管8 1內(nèi)部”)移動(dòng)。藉此，邊界層流和主流被物理分離。還有，主流是通過減壓脫泡而充分除去了泡的熔融玻璃流，是指最終能成為產(chǎn)品的熔融玻璃流。在內(nèi)管81內(nèi)部移動(dòng)的主流向圖中的箭頭A方向移動(dòng)。S卩，通過內(nèi)管81的下端(下游端)(開放端)，在下游側(cè)凹槽10內(nèi)向下游方向移動(dòng)。另一方面，在雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分中移動(dòng)的邊界層流向圖中的箭頭B方向移動(dòng)。即，從設(shè)置于外管82的側(cè)壁的開口部83向下游側(cè)凹槽10流出，從該下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)所設(shè)有的開口部向返回配管11移動(dòng)。其結(jié)果是，僅通過減壓脫泡而充分除去了泡的主流被供至成形裝置。另一方面，包含大量的泡的邊界層流在返回配管11內(nèi)移動(dòng)，被送至上游側(cè)凹槽9。到達(dá)了上游側(cè)凹槽9的邊界層流和從熔化槽100新供給來的熔融玻璃一起在上升管4(更具體而言是延長管7和上升管4)中上升，被送至減壓脫泡槽3。由此，本發(fā)明的減壓脫泡裝置中，包含大量的泡的邊界層流被送至減壓脫泡槽3再次減壓脫泡，藉此，在熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡以及減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差所造成的影響得到抑制。而且，被送至上游側(cè)凹槽9的邊界層流和從熔化槽100供給的熔融玻璃一起直接在上升管4的返回配管側(cè)上升，因此可認(rèn)為在減壓脫泡槽3中形成以從主流中被分離而返回至減壓脫泡槽3的熔融玻璃為下層、以從熔化槽100新供給的熔融玻璃為上層的雙層流。通過形成上述雙層流，對(duì)于從熔化槽100新供給的熔融玻璃，其在減壓脫泡槽3內(nèi)的表觀深度減小。藉此，可期待減壓脫泡的效果提高。通過用分離機(jī)構(gòu)將包含大量泡的邊界層流分離并使其通過返回配管返回至減壓脫泡槽而獲得的上述效果在后述的本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第二形態(tài) 第四形態(tài)中也可同樣地發(fā)揮。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)中，為了準(zhǔn)確地分離邊界層流和主流，應(yīng)注意下述幾點(diǎn)。下述幾點(diǎn)以圖3為參照。圖3除追加了表示各部分的尺寸的符號(hào)這一點(diǎn)以外與圖2相同。圖3所示的延長管8中，為防止來自開口部83的邊界層流(圖2中以箭頭B表示)和來自內(nèi)管81的熔融玻璃的主流(圖2中以箭頭A表示)再次匯合，較好是圖3所示的內(nèi)管81從外管82的下端(下游端)(封閉端)突出。雖然也受到設(shè)置于外管82的側(cè)壁的開口部83的位置和形狀的影響，但如果作為邊界層流的出口的開口部83和作為主流的出口的內(nèi)管81下端(下游端)的距離近，則通過雙重管結(jié)構(gòu)被分離的邊界層流和主流可能會(huì)再次匯合。如果內(nèi)管81從外管82的下端(下游端)(封閉端)突出，則內(nèi)管81下端(下游端)充分地遠(yuǎn)離開口部83，因此邊界層流和主流不會(huì)再次匯合，可確實(shí)地將兩者分離。從可確實(shí)地將邊界層流和主流分離這一點(diǎn)考慮，從開口部83下端(下游側(cè)端)到內(nèi)管81下端(下游端)的距離Lexit較好為10 200mm。為了將邊界層流和主流物理分離，較好是從所述內(nèi)管81的上端(上游端)到所述開口部83的上端(上游側(cè)端)的距離Lin(mm)和所述內(nèi)管81的內(nèi)徑Din(mm)滿足以下式
(I)表不的關(guān)系。Lin ^ Din/2 · · · (I)如果Lin和Din滿足以上式(I)表示的關(guān)系，則從開口部83起算的雙重管結(jié)構(gòu)的長度、更具體而言是從開口部83起算的雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的長度足以將邊界層流和主流物理分離。Din因減壓脫泡裝置的規(guī)模、特別是通過該裝置的熔融玻璃的流量(噸/天)而不同，通常為50 900_，更好為100 700mm。Lin較好為50_以上，更好為100_以上，特好為200mm以上1500mm以下。但是，如果在成本方面沒有問題，則延長管8可以在整個(gè)長度上都是雙重管結(jié)構(gòu)。另一方面，如果Lin在50mm以下，則到開口部83的距離不足，可能會(huì)對(duì)邊界層流和主流的分離造成妨礙。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)中，Lin(mm)和Din(mm)更好是滿足以下式(2)表示的關(guān)系，進(jìn)一步更好是滿足以下式(3)表示的關(guān)系。Lin 彡1. OXDin · · · (2)LOXDin^ Lin^ 4XDin* · .(3)圖1所示的減壓脫泡裝置I中，包括雙重管結(jié)構(gòu)以外的部分在內(nèi)的延長管8整體的長度通常為100 3000mm，更好為200 1500mm。圖1所示的結(jié)構(gòu)的減壓脫泡裝置I中，為了調(diào)節(jié)減壓脫泡槽3內(nèi)的熔融玻璃G的液面的高度，有時(shí)會(huì)使減壓脫泡槽3在最大600mm左右的范圍內(nèi)上下移動(dòng)。 此時(shí)，延長管8的前端必須始終浸潰于下游側(cè)凹槽10內(nèi)的熔融玻璃G。如果延長管8整體的長度在上述范圍內(nèi)，則即使使減壓脫泡槽3最大限度地上下移動(dòng)，延長管8的前端也處于始終浸潰于下游側(cè)凹槽10內(nèi)的熔融玻璃G的狀態(tài)。
為了將邊界層流和主流物理分離，較好是外管82的內(nèi)徑與內(nèi)管81的外徑之差Dout_in(mm)和內(nèi)管81的內(nèi)徑Din(mm)滿足以下式⑷表示的關(guān)系。這里，D-,/2是指雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的寬度。Dout_in/2 ^0. 02 X Din- · · (4)如果0_,和0^滿足以上式(4)表示的關(guān)系，則雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的寬度足以將邊界層流和主流物理分離。邊界層流因熔融玻璃的溫度和粘度、構(gòu)成流路的材料等而發(fā)生一定的變動(dòng)，具有3 5mm左右的厚度。為使這些邊界層流不流入主流中，必須滿足上述關(guān)系。具體而言，Dwt_in/2較好為5mm以上，更好為IOmm以上，特好為IOOmm以下。Dwt_in/2超過IOOmm的情況下，因?yàn)橄鄬?duì)于邊界層流的厚度，雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的寬度過大，所以主流中被分離而向雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分移動(dòng)的量增加，所制造的玻璃的原材料利用率下降，因此不理想。圖2所示的延長管8中，較好是僅邊界層流被分離而向雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分移動(dòng)，為達(dá)到該目的，理想的是使雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的寬度和邊界層流的層厚實(shí)質(zhì)上相同。但是，實(shí)施減壓脫泡時(shí)的邊界層流的層厚未必是恒定的，有時(shí)也會(huì)變動(dòng)。因此，為了確實(shí)地分離邊界層流并使其向雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分移動(dòng)，較好是雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的寬度比邊界層流的層厚大一些。此時(shí)，主流的一部分也被分離而向雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分移動(dòng)。因此，雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的寬度與邊界層流的層厚相比過大的情況下，主流中被分離而向雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分移動(dòng)的量增加，所制造的玻璃的原材料利用率下降，因此不理想。本發(fā)明的減壓脫 泡裝置的第一形態(tài)中，Drat,(_)和Din(mm)更好是滿足以下式
(5)表示的關(guān)系，進(jìn)一步更好是滿足以下式(6)表示的關(guān)系。Dout_in/2 ^ O. 04 X Din- · · (5)O. 04 X Din ^ Dout_in/2 ^ O. 25 X Din · · .(6)這里，如上所述，Din通常為50 900mm，更好為100 700mm。作為熔融玻璃的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)使用的鉬制或鉬合金制的內(nèi)管81和外管82的壁厚較好為O. 4 6mm,更好為O. 8 4mm η從上述角度考慮，內(nèi)管81的外徑較好為55 905mm,更好為105 705mm。外管82的外徑較好為70 1200mm，更好為100 1000mm。此外，為了將邊界層流和主流物理分離，較好是從內(nèi)管81的上端(上游端)到開口部83的上端(上游側(cè)端)的距離Lin(mm)和外管82的內(nèi)徑與內(nèi)管81的外徑之差Dout_in(mm)滿足以下式(7)表示的關(guān)系。Lin^ (D0Ut_in/2)X3· · · (7)如果Lin和Drat,滿足上述關(guān)系，則從和雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的寬度(Dwt_in/2)的關(guān)系來看，從開口部83起算的雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的長度Lin足以將邊界層流和主流物理分離。此外，較好是DQUt_inX20 彡 Lin。此外，為了將邊界層流和主流物理分離，較好是外管82的流路的截面積減去內(nèi)管81的流路的截面積而得的截面積差S-,(mm2)和內(nèi)管81的流路的截面積Sin(mm2)滿足以下式(8)表示的關(guān)系。 Sout_in ≤ Sin * · · (8)這里，外管82和內(nèi)管81的流路的截面積是指外管82和內(nèi)管81的流路的與長邊方向垂直的截面積。如果Sin滿足以式(8)表示的關(guān)系，則相對(duì)于邊界層流的厚度，雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分的寬度不會(huì)過大，所以主流中被分離而向雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分移動(dòng)的量不會(huì)增加。因此，所制造的玻璃的原材料利用率不會(huì)下降。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)中，較好是Srat,(mm2)和Sin(mm2)滿足以下式
(9)表示的關(guān)系，更好是滿足以下式(10)表示的關(guān)系。Souwn≤ O. 90 X Sin- · · (9)Souwn≤ O. 80 X Sin- · · (10)此外，較好是O. 50 X Sin ≤ SQUt_in。此外，為了將邊界層流和主流物理分離，較好是開口部83的面積S83(mm2)和外管82的內(nèi)徑Dwt (mm)滿足以下式(11)表示的關(guān)系。S83 ≥ 9XDout · · · (11)這里，開口部83的面積S83是該開口部83在平面上的投影面積。如果S83和Dwt滿足以上式(11)表示的關(guān)系，則開口部83的大小達(dá)到可使通過外管82和內(nèi)管81的空隙部分的熔融玻璃流出的程度，因此通過該開口部83時(shí)的邊界層流的流動(dòng)阻力不會(huì)顯著增加。開口部83非常小的情況下，通過該開口部83時(shí)的邊界層流的流動(dòng)阻力顯著增加。其結(jié)果是，在雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分中移動(dòng)的邊界層流的流動(dòng)性和在內(nèi)管81的內(nèi)部移動(dòng)的主流的流動(dòng)性之間產(chǎn)生顯著差異，將邊界層流和主流分離的效果變差。邊界層流的厚度為3_的情況下，需要使3mm以上的流量的熔融玻璃從開口部流出，上式(11)是著眼于該點(diǎn)而求出的數(shù)學(xué)式。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)中，S83(mm2)和Drat (mm)更好是滿足以下式
(12)表示的關(guān)系，進(jìn)一步更好是滿足以下式(13)表示的關(guān)系。S83 ≥ 12 X Dout · · · (12)20 X Dout ≤ S83 ≤ 90 X Dout · · · (13)S83大于90XD-的情況下，相對(duì)于外管82的內(nèi)徑，開口部83的大小過大，因此被雙重管結(jié)構(gòu)分離出的邊界層流和主流可能會(huì)再次匯合。開口部83較好是設(shè)置于外管82的封閉端附近。還有，如圖2所示，封閉端附近不只是外管82的封閉端的部分，也包括外管82的封閉端附近的部分的側(cè)壁部分。這里所稱的“封閉端附近的部分”是指從外管82的封閉端起算在200mm以內(nèi)的范圍。通過將開口部83設(shè)置于封閉端附近，可將用于將邊界層流和主流物理分離的雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分加長。此外，開口部83未必是I個(gè)，也可以是多個(gè)。開口部有多個(gè)的情況下，只要至少I個(gè)開口部位于從外管82的封閉端起算在200mm以內(nèi)的位置即可。此外，開口部83為矩形形狀的情況下，因?yàn)樵陂_口部83的形狀是外管82的周向上較長的矩形形狀(即橫向較長的矩形形狀)而不是外管82的長邊方向上較長的矩形形狀(即縱向較長的矩形形狀)時(shí)邊界層流通過該開口部83時(shí)的流動(dòng)阻力小，所以較好是開口部83的形狀是外管82的周向上較長的矩形形狀(即橫向較長的矩形形狀)。開口部83的形狀不限于矩形形狀，也可以是其它形狀。例如，既可以是正方形，也可以是圓形或橢圓形。此外還可以是三角形、五邊形、六邊形、八邊形等其它多邊形。較好是開口部83的外管82的周向上的長度(即開口部83的寬度)小于設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部的寬度。如果開口部83的寬度大于返回配管11的開口部的寬度，則被雙重管結(jié)構(gòu)分離出的邊界層流和主流可能會(huì)再次匯合。這里，開口部83的寬度是將該開口部83投影在平面上而得的形狀的寬度。同樣地，返回配管11的開口部為曲面形狀的情況下，上述返回配管11的開口部的寬度是將該開口部投影在平面上而得的形狀的寬度。圖2中，設(shè)置于外管82的開口部83位于設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部附近，更具體而言，位于與返回配管11的開口部相同高度的位置。但是，較好是開口部83的上端(上游側(cè)端)位于返回配管11的開口部的上端(上游側(cè)端)的更下側(cè)(具體而言，開口部83的上端(上游側(cè)端)位于從返回配管11的開口部的上端(上游側(cè)端)起算朝向下側(cè)的距離為O 500mm的位置上)。為防止通過雙重管結(jié)構(gòu)而被分離的邊界層流和主流再次匯合，優(yōu)選的結(jié)構(gòu)是開口部83的上端(上游側(cè)端)位于返回配管11的開口部的上端(上游側(cè)端)的更下側(cè)。如上所述，圖1所示的結(jié)構(gòu)的減壓脫泡裝置I中，為了調(diào)節(jié)減壓脫泡槽3內(nèi)的熔融玻璃G的液面高度，有時(shí)會(huì)使減壓脫泡槽3在最大600_左右的范圍內(nèi)上下移動(dòng)。因此，開口部83和設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部的位置關(guān)系由圖2所示的位置關(guān)系發(fā)生一定程度的變化。但是，即使在使減壓脫泡槽3上下移動(dòng)的情況下，開口部83也不會(huì)離返回配管11的開口部過遠(yuǎn)，這有利于防止被雙重管結(jié)構(gòu)分離出的邊界層流和主流再次匯合。在開口部83的上端(上游側(cè)端)和返回配管11的開口部的上端(上游側(cè)端)相距最遠(yuǎn)的狀態(tài)下，兩者的距離較好為400mm以下，更好為200mm以下。
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為防止從開口部83流出的邊界層流和主流再次匯合，還需要在一定程度上增大設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部的面積。具體而言，將返回配管11的開口部的面積記作S11 (mm2)時(shí)，較好是S11 (mm2)和開口部83的面積S83(mm2)之間滿足以下式(14)表示的關(guān)系。S11 ^ S83 · · · (14)本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)中，形成雙重管結(jié)構(gòu)的內(nèi)管81和外管82只要是鉬或鉬合金制的中空管且滿足下述條件(I) (3)，則其形狀不限。(I)內(nèi)管81的上端(上游端)和下端(下游端)是開放端。(2)外管82的上端(上游端)成為開放端，下端(下游端)成為封閉端。這里，內(nèi)管81貫穿外管82的下端(下游端)的封閉端的一部分。(3)外管82的下端(下游端)側(cè)設(shè)置有開口部83。因此，內(nèi)管81和外管82的截面形狀可以是橢圓形狀，也可以是四邊形、六邊形、八邊形等多邊形形狀。此外，圖2所示的延長管8中，外管82的封閉端(下端(下游端))是水平端，但外管的封閉端的形狀不限定于此。圖4是表示延長管的另一種形態(tài)的剖視圖，外管的封閉端的形狀與圖2所示的延長管8不同。圖4所示的延長管8’中，內(nèi)管81’和外管82’形成雙重管結(jié)構(gòu)這一點(diǎn)與圖2所示的延長管8相同，但外管82’的封閉端(下端(下游端))形成沿斜向傾斜的形狀。更具體而言，從外管82’的長度來看，面向設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部的一側(cè)的長度長于其相反側(cè)的長度，外管82’的封閉端(下端(下游端))沿斜向傾斜。面向返回配管11的開口部的一側(cè)的外管82’的下端(下游端)附近的側(cè)壁上設(shè)置有開口部83’。利用圖4所示的延長管8’，可將在雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分中移動(dòng)的邊界層流沿著外管82’的沿斜向傾斜的封閉端(下端(下游端))向開口部83’的方向誘導(dǎo)。內(nèi)管81’的開口端、即上端(上游側(cè)端)和下端(下游側(cè)端)也可以形成沿斜向傾斜的形狀。例如，圖4中，形成遠(yuǎn)離開口部83’的一側(cè)的內(nèi)管81’的上端(上游端)低于靠近開口部83’的一側(cè)的內(nèi)管81’的上端(上游端)這樣的傾斜形狀的情況下，產(chǎn)生以下效果。關(guān)于邊界層流在到達(dá)開口部83’為止在雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分中移動(dòng)的距離，內(nèi)管81’的上端(上游端)不傾斜的情況下，邊界層流在遠(yuǎn)離開口部83’的一側(cè)的空隙部分中移動(dòng)的距離長于邊界層流在 靠近開口部83’的一側(cè)的空隙部分中移動(dòng)的距離，因此在空隙部分中移動(dòng)的邊界層流可能會(huì)產(chǎn)生壓力損失。形成遠(yuǎn)離開口部83’的一側(cè)的內(nèi)管81’的上端(上游端)低于靠近開口部83’的一側(cè)的內(nèi)管81’的上端(上游端)這樣的傾斜形狀的情況下，邊界層流在遠(yuǎn)離開口部83’的一側(cè)的空隙部分中移動(dòng)的距離與邊界層流在靠近開口部83’的一側(cè)的空隙部分中移動(dòng)的距離之差減小，因此在空隙部分中移動(dòng)的邊界層流產(chǎn)生壓力損失的可能性減小。對(duì)于圖4所示的延長管8’，也適用上述的式(I) (14)的關(guān)系。圖4所示的延長管8’中，從開口部83下端(下游側(cè)端)到內(nèi)管81下端(下游端)的距離Lexit(參照?qǐng)D3)是從開口部83’下端(下游側(cè)端)到內(nèi)管81’的下端(下游端)的距離。從內(nèi)管81’上端(上游端)到開口部83’上端(上游側(cè)端)的距離Lin、內(nèi)管81’的內(nèi)徑Din、外管82’的內(nèi)徑與內(nèi)管81’的外徑之差Drat,、內(nèi)管81’和外管82’的流路的截面積、開口部83’的面積S83以及設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部的面積S11與圖2所示的延長管8相同。此外，圖2 圖4所示的延長管8、8’中，內(nèi)管81、81’被表示為所有部位的直徑(內(nèi)徑、外徑)都相同的簡(jiǎn)單的直管形狀的中空?qǐng)A筒管，但內(nèi)管的形狀不限定于此。圖5是表示延長管的另一種形態(tài)的剖視圖，內(nèi)管的形狀與圖2 圖4所示的延長管8、8’不同。圖5所示的延長管8”中，內(nèi)管81”和外管82”形成雙重管結(jié)構(gòu)這一點(diǎn)與圖2 圖4所示的延長管8、8’相同。但是，圖5所示的延長管8”中，內(nèi)管81”的一部分(圖中為下端(下游端)附近部分)擴(kuò)徑而形成錐形管形狀。形成錐形管形狀的內(nèi)管81”的下端(下游端)與外管82”的內(nèi)壁接合，藉此，內(nèi)管81”的外壁和外管82”的內(nèi)壁之間的空隙部分的下端(下游端)成為封閉端。因此，內(nèi)管81”的下端(下游端)不從外管82”的封閉端突出。利用圖5所示的延長管8”，可將在雙重管結(jié)構(gòu)的空隙部分中移動(dòng)的邊界層流沿著形成錐形管形狀的內(nèi)管81”的外壁向開口部83”的方向誘導(dǎo)。對(duì)于圖5所示的延長管8”，也適用上述的式(I) (14)的關(guān)系。圖5所示的延長管8”中，內(nèi)管81”的內(nèi)徑Din是內(nèi)管81”中未擴(kuò)徑的部分的內(nèi)徑。從內(nèi)管81”上端(上游端)到開口部83”上端(上游側(cè)端)的距離Lin、外管82”的內(nèi)徑與內(nèi)管81”的外徑之差Dwt-1n、內(nèi)管81”和外管82”的流路的截面積、開口部83”的面積S83以及設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部的面積S11與圖2所示的延長管8相同。此外，圖2 圖5所示的延長管8、8’、8”中，通過使設(shè)置于外管82、82’、82”的下端(下游端)側(cè)的開口部83、83’、83”位于設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的返回配管11的開口部附近，從而防止了從開口部83、83’、83”流出的邊界層流和主流再次匯合，但也可以像圖6所示的延長管8”’那樣設(shè)置導(dǎo)管84，該導(dǎo)管84用于將從開口部83”’流出的邊界層流直接引導(dǎo)至返回配管11的開口部。圖6所示的延長管8”’中，開口部83”’并非設(shè)置于外管82”’的側(cè)壁，而是設(shè)置于外管82”’的封閉端的一部分。圖6所示的延長管8”’的裝置是復(fù)雜的，但在可確實(shí)地將主流和邊界層流分離這一點(diǎn)上是良好的。圖2 圖5所示的延長管8、8’、8”中，外管82、82’、82”的下端(下游端)附近的側(cè)壁設(shè)置有I個(gè)開口部83、83’、83”，圖6所示的延長管8”’中，外管82”，的封閉端的一部分設(shè)置有I個(gè)開口部83”’。但是，開口部的數(shù)量不限定于此，也可以是多個(gè)。此時(shí)，多個(gè)開口部可以在外管的同一高度的位置上并列地(即左右相等地)設(shè)置，也可以在外管的周向上的同一位置上改變高度位置(即上下地)來設(shè)置。此外，也能以將這兩種形態(tài)組合而成的形態(tài)(即上下左右相等地)來設(shè)置。存在多個(gè)開口部的情況下，Lexit是指從位于最下側(cè)的開口部下端(下游側(cè)端)至IJ內(nèi)管下端(下游端)的距離。Lin是指位于最上側(cè)的開口部上端(上游側(cè)端)和內(nèi)管上端(上游端)之間的距離。S是指所有開口部的面積總和。這里，上式(14)適用于彼此具有對(duì)應(yīng)關(guān)系的開口部(外管下端(下游側(cè)端)側(cè)的開口部和用于排出的開口部)。通過上述原理被延長管8所具有的雙重管結(jié)構(gòu)分離出的熔融玻璃(邊界層流)通過返回配管11而返回至上游側(cè)凹槽9。返回配管 11是耐火磚制或鉬制或鉬合金制的中空管。返回配管11是耐火磚制的中空管的情況下，是外形具有矩形截面的耐火磚制的中空管，較好是形成熔融玻璃的流路的內(nèi)部形狀具有矩形截面或圓形截面。另一方面，返回配管11是鉬制或鉬合金制的中空管的情況下，較好是形成熔融玻璃的流路的內(nèi)部截面形狀具有圓形或橢圓形。任一種情況下，因?yàn)樵诜祷嘏涔?1中形成熔融玻璃的流路的內(nèi)部形狀和設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)面的開口部的形狀一致時(shí)可防止熔融玻璃的滯留，因此在返回配管11中形成熔融玻璃的流路的內(nèi)部形狀和設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)面的開口部的形狀一致時(shí)較好。此外，為防止熔融玻璃的流動(dòng)阻力的增加和壓力損失的產(chǎn)生，較好是返回配管11的截面積在整個(gè)該返回配管11的范圍內(nèi)恒定。因此，較好是返回配管11的截面積和設(shè)置于下游側(cè)凹槽10的側(cè)部(側(cè)壁)的開口部的面積以及設(shè)置于上游側(cè)凹槽9的側(cè)部(側(cè)壁)的開口部的面積實(shí)質(zhì)上相同。此外，返回配管11較好是按照到上游側(cè)凹槽9的路徑最短的條件設(shè)置。從這一點(diǎn)考慮，返回配管11較好是如圖1所示向上游側(cè)凹槽9朝水平方向延伸。此外，為防止返回配管11中的熔融玻璃的流動(dòng)阻力的增加，較好是將設(shè)置于返回配管11的彎曲部控制在最小限度。圖1中，返回配管11在設(shè)置有泵單元12的部分上升，在設(shè)置有攪拌單元13的部分下降，但泵單元12和攪拌單元13的位置也可以相反，只要是能獲得各自的功能的位置即可，可以是任意位置。返回配管11的尺寸可根據(jù)所使用的減壓脫泡裝置適當(dāng)選擇。圖1所示的返回配管11的情況下，其尺寸的具體例子如下所述。水平方向上的長度1 15m，較好為I 12m，更好為I IOm內(nèi)部截面形狀的寬度0· 2 7m，較好為O. 2 5m，更好為O. 2 3m圖1所示的減壓脫泡裝置包括用于對(duì)返回配管11內(nèi)的熔融玻璃流進(jìn)行控制的泵單元12。泵單元12對(duì)返回配管11內(nèi)的熔融玻璃流進(jìn)行控制，形成朝向上游方向(以箭頭表示)的恒定流速的熔融玻璃流g。藉此，可防止返回配管11內(nèi)的熔融玻璃的停滯。此外，可防止熔融玻璃從上游側(cè)凹槽9進(jìn)入返回配管11而在返回配管11內(nèi)倒流。此外，利用泵單元12，可根據(jù)需要加快或減緩返回配管11內(nèi)的熔融玻璃流的流速。但是，不使用泵單元12即可對(duì)返回配管11內(nèi)的熔融玻璃流進(jìn)行控制而形成朝向上游方向(以箭頭表示)的恒定流速的熔融玻璃流的情況下，也可以沒有泵單元12。例如，與上升管4連接的延長管7內(nèi)的熔融玻璃的溫度和與下降管5連接的延長管8內(nèi)的熔融玻璃的溫度的差異大的情況下，由于熱對(duì)流的影響，即使不使用泵單元12，在返回配管11內(nèi)也能形成朝向上游方向(以箭頭表示)的熔融玻璃流。作為泵單元12，只要具有可耐受高溫的熔融玻璃流的耐熱性、可用于粘度較高的熔融玻璃即可，無特別限定，可從公知結(jié)構(gòu)的泵單元中廣泛地選擇。其中，因?yàn)楦邷啬途眯院玫脑?，?yōu)選軸流式泵。作為軸流式泵，眾所周知的是具有螺旋槳狀的葉片的軸流式泵，而因?yàn)榫哂新菪隣畹娜~片的軸流式泵可獲得高效率，所以特優(yōu)選。圖1中，將泵單元12設(shè)置于返回配管11的中央附近，但設(shè)置泵單元的位置無特別限定，可以設(shè)置于更靠近下游側(cè)凹槽10的一側(cè)，也可以設(shè)置于更靠近上游側(cè)凹槽9的一側(cè)。能夠恰當(dāng)?shù)乜刂品祷嘏涔?1內(nèi)的熔融玻璃流的情況下，還可以將泵單元設(shè)置于下游側(cè)凹槽10、更具體而言是下游側(cè)凹槽10內(nèi)的返回配管11的開口部附近，或者將泵單元設(shè)置于上游側(cè)凹槽9內(nèi)、例如上游側(cè)凹槽9內(nèi)的返回配管11的開口部附近。此外，圖1中，在返回配管11內(nèi)設(shè)置了 I個(gè)泵單元12，但泵單元12的數(shù)量不限定于此，也可以設(shè)置多個(gè)泵單元。例如，可以設(shè)置軸流式泵作為泵單元，以替代圖1中的攪拌單元13。圖1所示的減壓脫泡裝置包括用于對(duì)通過返回配管11的熔融玻璃進(jìn)行攪拌的攪拌單元13。攪拌單元13不是必要的構(gòu)成要件，但為提高通過返回配管11返回至上游側(cè)凹槽9的熔融玻璃的均質(zhì)性，較好是設(shè)置攪拌單元。作為攪拌單元，可從為了攪拌熔融玻璃而使用的公知的單元中廣泛地選擇。如上所述，軸流式泵具有攪拌熔融玻璃的作用。利用作為泵單元設(shè)置的軸流式泵所產(chǎn)生的攪拌作用可充分提高熔融玻璃的均質(zhì)性的情況下，也可以不另外設(shè)置攪拌單元。此外，通過返回配管11這樣的沿水平方向設(shè)置的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的熔融玻璃中，有時(shí)會(huì)因熔融玻璃的部位不同而產(chǎn)生溫度偏差。例如，返回配管11的底面?zhèn)鹊娜廴诓ＡУ臏囟扔袝r(shí)會(huì)低于上層側(cè)的熔融玻璃的溫 度。如果產(chǎn)生了這樣的溫度偏差，則會(huì)對(duì)熔融玻璃的均質(zhì)性造成不良影響，因此不理想。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)中，為防止通過返回配管11的熔融玻璃產(chǎn)生溫度偏差，較好是設(shè)置對(duì)通過返回配管11的熔融玻璃進(jìn)行加熱的加熱單元，例如設(shè)置從返回配管11的底面?zhèn)葘?duì)熔融玻璃進(jìn)行加熱的單元。設(shè)置加熱單元的情況下，其種類無特別限定，可使用與玻璃熔化槽中加熱玻璃的單元相同的單元。即，可使用通過燃燒燃料來對(duì)熔融玻璃進(jìn)行加熱的單元、利用電力對(duì)熔融玻璃進(jìn)行加熱的單元等。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第二形態(tài)中，下降管的下端(下游端)未安裝延長管，下降管本身就是其下端(下游端)側(cè)具有雙重管結(jié)構(gòu)的鉬或鉬合金制的中空管，除這一點(diǎn)外與本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)相同。因此，本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第二形態(tài)中，下降管的下端(下游端)嵌入下游側(cè)凹槽的開口端，浸潰于該下游側(cè)凹槽內(nèi)的熔融玻璃。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第二形態(tài)中，下降管所具有的雙重管結(jié)構(gòu)起到分離機(jī)構(gòu)的作用，該分離機(jī)構(gòu)將從下降管向下游側(cè)凹槽移動(dòng)的熔融玻璃中包含大量的泡的邊界層流從主流中分離。具有雙重管結(jié)構(gòu)的下降管所應(yīng)當(dāng)滿足的特征與本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài)中的延長管所具有的雙重管結(jié)構(gòu)的相關(guān)記載中所述的特征相同。下面對(duì)本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)進(jìn)行說明。圖7是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)的剖視圖。圖7所示的減壓脫泡裝置I’除以下的不同點(diǎn)外與圖1所示的減壓脫泡裝置I相同?！づc下降管5的下端側(cè)(下游端)連接的延長管14不具有雙重管結(jié)構(gòu)?！は掠蝹?cè)凹槽15具有后述的結(jié)構(gòu)。圖8是表示圖7所示的減壓脫泡裝置I’的下游側(cè)凹槽15及其周邊的局部放大圖。圖8所示的下游側(cè)凹槽15形成由形成外管的凹槽主體16和位于該凹槽主體16內(nèi)且朝下游方向延伸的內(nèi)管17構(gòu)成的雙重管結(jié)構(gòu)。該雙重管結(jié)構(gòu)起到分離機(jī)構(gòu)的作用，該分離機(jī)構(gòu)將從下降管5向 下游側(cè)凹槽15移動(dòng)的熔融玻璃G中包含大量的泡的邊界層流從主流中分離。凹槽主體16是上端(上游端)開口的有底筒狀體，上端(上游端)的開口部的形狀例如是四邊形等方形或圓形。凹槽主體16的側(cè)部(側(cè)壁)設(shè)置有返回配管11的開口部。但是，返回配管11的開口部的設(shè)置位置不限定于凹槽主體16的側(cè)部(側(cè)壁)，也可以設(shè)置于凹槽主體16的底部。內(nèi)管17是兩端開口的中空筒狀管，其截面形狀例如為圓形。內(nèi)管17的一端位于熔融玻璃的流動(dòng)方向上的上游側(cè)、即下降管5側(cè)，更具體而言是位于安裝于下降管5的下端(下游端)的延長管14側(cè)；另一端貫穿凹槽主體16的側(cè)部(側(cè)壁)朝熔融玻璃的流動(dòng)方向的下游方向延伸。內(nèi)管17的整體形狀呈近似L字形。凹槽主體16和內(nèi)管17通常是鉬制或鉬合金制的。凹槽主體16和內(nèi)管17是鉬制或鉬合金制的情況下，因?yàn)橹谱鞯碾y易程度和變形的困難性等原因，其截面形狀較好是圓形或橢圓形狀。但是，凹槽主體16和內(nèi)管17也可以是耐火磚制的。凹槽主體16和內(nèi)管17是耐火磚制的情況下，因?yàn)橹谱鞯碾y易程度和防止耐火磚的侵蝕等原因，其截面形狀較好是四邊形等多邊形、圓形或橢圓形狀。圖8中，延長管14和內(nèi)管17具有重疊部分。更具體而言,通過使內(nèi)管17的上端(上游端)位于延長管14內(nèi)部,從而使兩者重疊。但是,延長管14和內(nèi)管17未必具有重疊部分，兩者也可以不重疊。此外，圖7所示的減壓脫泡裝置I’中，安裝于耐火磚制或鉬制或鉬合金制的下降管5的下端(下游端)的鉬制或鉬合金制的延長管14浸潰于下游側(cè)凹槽15內(nèi)(凹槽主體16內(nèi))的熔融玻璃，但根據(jù)減壓脫泡裝置的不同，有時(shí)是鉬制或鉬合金制的下降管浸潰于下游側(cè)凹槽內(nèi)的熔融玻璃。此時(shí)，鉬制或鉬合金制的下降管和下游側(cè)凹槽的內(nèi)管直接重疊。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)也包括這樣的情況。下面，本說明書中，提及“下降管和下游側(cè)凹槽的內(nèi)管重疊”時(shí)，包括下述(a)、(b)兩種情況。(a)安裝于耐火磚制或鉬制或鉬合金制的下降管的下端(下游端)的鉬制或鉬合金制的延長管和下游側(cè)凹槽的內(nèi)管重疊。(b)鉬制或鉬合金制的下降管和下游側(cè)凹槽的內(nèi)管直接重疊。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，為了準(zhǔn)確地分離邊界層流和主流，應(yīng)注意下述幾點(diǎn)。下述幾點(diǎn)以圖9為參照。圖9除追加了表示各部分的尺寸的符號(hào)這一點(diǎn)以外與圖8相同。圖9中，較好是延長管14的內(nèi)徑D1 (mm)和內(nèi)管17的外徑D2 (mm)滿足以下式(15)表不的關(guān)系。D1 > D2 · · · ( 15)S卩，本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，下降管(也包括延長管的情況)和下游側(cè)凹槽的內(nèi)管重疊的情況下，形成下游側(cè)凹槽的內(nèi)管的上端(上游端)位于下降管內(nèi)部的關(guān)系。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，通過使延長管和內(nèi)管形成上述關(guān)系，可發(fā)揮下述效果。如果包含邊界層流的熔融玻璃流到達(dá)圖8中延長管14和內(nèi)管17的重疊部分，則包含大量的泡的邊界層流向?qū)儆谘娱L管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的縫隙的區(qū)域移動(dòng)，即向延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分移動(dòng)(圖中以箭頭B表示)。另一方面，除去了邊界層流的主流向內(nèi)管17的內(nèi)部移動(dòng)(圖中以箭頭A表示)。其結(jié)果是，邊界層流和主流被物理分離。在內(nèi)管17內(nèi)部移動(dòng)的主流沿圖中的箭頭A方向移動(dòng)。即，在內(nèi)管17內(nèi)部向下游方向移動(dòng)。另一方面，在延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分中移動(dòng)的邊界層流沿圖中的箭頭B方向移動(dòng)，從設(shè)置于凹槽主體16的側(cè)部(側(cè)壁)的開口部返回至返回配管11。由此，邊界層流和主流被物理分離，僅通過減壓脫泡而充分除去了泡的主流被供至成形裝置。另一方面，包含大量的泡的邊界層流在返回配管11內(nèi)移動(dòng)，被送至上游側(cè)凹槽9。到達(dá)了上游側(cè)凹槽9的邊界層流和從熔化槽100新供給來的熔融玻璃一起在上升管4 (更具體而言是延長管7和上升管4)中上升，被送至減壓脫泡槽3。為了將邊界層流和主流物理分離，較好是延長管14的內(nèi)徑D1 (mm)與內(nèi)管17的外徑仏之差A(yù)D(mm)和內(nèi)管17的內(nèi)徑D3(Him)之間滿足以下式(16)表示的關(guān)系。AD 彡 O. 04XD3 · · · (16)如果AD和D3滿足以上式(16)表示的關(guān)系，則延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分的寬度、即AD/2足以將邊界層流和主流物理分離。具體而言，Λ D較好為IOmm以上，更好為20mm以上，特好為40mm以上200mm以下。如果AD超過200mm，則相對(duì)于邊界層流的厚度，延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分的寬度過大，所以主流的流量減少，不理想。圖8中，較好是僅邊界層流被分離而向延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分移動(dòng)，為達(dá)到該目的，理想的是使延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分的寬度和邊界層流的層厚實(shí)質(zhì)上相同。但是，實(shí)施減壓脫泡時(shí)的邊界層流的層厚未必是恒定的，有時(shí)也會(huì)變動(dòng)。因此，為了確實(shí)地分離邊界層流并使其向延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分移動(dòng)，較好是該空隙部分的寬度比邊界層流的層厚大一些。此時(shí)，主流的一部分也被分離而向該空隙部分移動(dòng)。因此，延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分的寬度與邊界層流的層厚相比過大的情況下，主流中被分離而向該空隙部分移動(dòng)的量增加，所制造的玻璃的原材料利用率下降，因此不理想。減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，AD(mm)和03(臟)更好是滿足以下式(17)表示的關(guān)系，進(jìn)一步更好是滿足以下式(18)表示的關(guān)系。AD ≤ O. 08XD3 · · · (17)O.1XD3 ≤ AD ≤ O. 6XD3 · · · (18)這里，D3通常為50 900mm，更好為100 700mm。鉬制或鉬合金制的內(nèi)管17和延長管14的壁厚較好為O. 4 6mm,更好為O. 8 4mm。從上述角度考慮，內(nèi)管17的外徑D2較好為51 912mm,更好為102 708mm。延長管14的外徑較好為60 1300mm,更好為123 1000mm。此外，為了將邊界層流和主流物理分離，較好是延長管14的流路的截面積減去內(nèi)管17的流路的截面積而得的截面積差A(yù)S(mm2)和內(nèi)管17的流路的截面積S1 (mm2)滿足以下式(19)表示的關(guān)系。AS ≤ S1 · · · (19)這里，延長管14和內(nèi)管17的流路的截面積是指延長管14和內(nèi)管17的流路的與長邊方向垂直的截面積。如果AS和Sji足以式(19)表示的關(guān)系，則相對(duì)于邊界層流的厚度，延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分的寬度不會(huì)過大，所以主流中被分離而向該空隙部分移動(dòng)的量不會(huì)增加。因此，所制造的玻璃的原材料利用率不會(huì)下降。此夕卜，較好是O. 50XS1≤AS。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，較好是具有重疊部分。通過具有重疊部分，將邊界層流和主流分離的效果增大，因此較佳。較好是重疊部分的長度L(mm)和內(nèi)管17的外徑D2(mm)滿足以下式(20)表示的關(guān)系。L≤ O. 5 XD2 · · · (20)圖7所示結(jié)構(gòu)的減壓脫泡裝置I’中，為了調(diào)節(jié)減壓脫泡槽3內(nèi)的熔融玻璃G的液面高度，有時(shí)會(huì)使減壓脫泡槽3在最大600mm左右的范圍內(nèi)上下移動(dòng)。此時(shí)，延長管14隨著減壓脫泡槽3的變位而上下移動(dòng)。因此，重疊部分的長度L隨著減壓脫泡槽3的變位而變化，減壓脫泡槽3上升至最大限度時(shí)L達(dá)到最小。較好是在包括L達(dá)到最小的上述狀態(tài)在內(nèi)的所有狀態(tài)下，L和D2都滿足以上式
(20)表示的關(guān)系。但是，如上所述，L也可以是零(即延長管14和內(nèi)管17不重疊)。
此外，因?yàn)閮?nèi)管的上端(上游端)有可能會(huì)進(jìn)入延長管(下降管)內(nèi)過多，所以L較好是滿足下式(21)。L ≤5XD2 · · · (21)如果在包括L達(dá)到最小的狀態(tài)在內(nèi)的所有狀態(tài)下L和D2都滿足以上式(20)表示的關(guān)系，則不論減壓脫泡槽3變位與否，延長管14的內(nèi)壁和內(nèi)管17的外壁之間的空隙部分的長度L都足以將邊界層流和主流物理分離。此外，即使使減壓脫泡槽3最大限度地上下移動(dòng)，延長管14的前端也處于始終浸潰于下游側(cè)凹槽15 (凹槽主體16)內(nèi)的熔融玻璃G的狀態(tài)。D2因減壓脫泡裝置的規(guī)模、特別是通過該裝置的熔融玻璃的流量(噸/天)而不同，通常為51 912mm,更好為102 708mm。L較好為30_以上1000mm以下,更好為50_以上700mm以下。即使L超過1000mm，也不會(huì)更有助于邊界層流和主流的分離，且重疊部分的長度變得非常長，因此成本增加。延長管14本身的長度通常為200 3000mm，更好為400 1500mm。內(nèi)管17朝圖中的下游方向延伸，因此其長度無特別限定。但是，內(nèi)管17的長度較好為50mm 600mm,更好為 100mm 500mm。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)中，下游側(cè)凹槽形成由形成外管的凹槽主體和位于凹槽主體內(nèi)且朝下游方向延伸的內(nèi)管構(gòu)成的雙重管結(jié)構(gòu)即可，不限定于如圖8所示的延長管14和內(nèi)管17重疊的情況。圖10是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)的另一種實(shí)施方式的下游側(cè)凹槽及其周邊的局部放大圖。本實(shí)施方式除了延長管和內(nèi)管的關(guān)系不同這一點(diǎn)以外與圖8所示的實(shí)施方式相同。圖10所示的實(shí)施方式中，延長管14’和內(nèi)管17’不重疊，延長管14’的下端(下游端)遠(yuǎn)離內(nèi)管17’的上端(上游端)。通過不重疊，可簡(jiǎn)化鉬導(dǎo)管本身，并且可使設(shè)備的設(shè)計(jì)變得容易。不重疊這一點(diǎn)可能會(huì)被認(rèn)為是簡(jiǎn)單的設(shè)計(jì)改變，但并非如此。需注意，在這一點(diǎn)上存在熔融玻璃的裝置特有的困難性。玻璃制造設(shè)備一旦安裝好并開始流入熔融玻璃，則將連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)非常長的時(shí)間(2 15年左右)。因此，如果有任何的故障，則修理幾乎無濟(jì)于事，需要全面重建。此外，熔融玻璃處于1200°C以上的非常高的溫度，因此要直接觀察其流動(dòng)是非常困難的?？紤]到這一點(diǎn)，熔融玻璃裝置的設(shè)計(jì)有時(shí)優(yōu)選以后不會(huì)發(fā)生問題并且非常簡(jiǎn)易的設(shè)備。該不重疊的發(fā)明在即使不重疊也能達(dá)到本發(fā)明的目的這一點(diǎn)上具有非常大的貢獻(xiàn)。如果包含邊界層流的熔融玻璃流到達(dá)圖10所示的延長管14’的下端(下游端)，則包含大量的泡的邊界層流在延長管14’的下端(下游端)沿箭頭B方向移動(dòng)。S卩，從延長管14’的下端(下游端)向外側(cè)擴(kuò)散，在凹槽主體16’的內(nèi)壁和內(nèi)管17’的外壁之間的空隙中移動(dòng)。另一方面，主流沿箭頭A方向移動(dòng)，向內(nèi)管17’內(nèi)部移動(dòng)。其結(jié)果是，邊界層流和主流被物理分離。圖10所示的實(shí)施方式中，邊界層流沿箭頭B方向移動(dòng)的原因如下所述。在延長管14’的下端(下游端)和內(nèi)管17’的上端(上游端)之間的部分，供主流流動(dòng)的凹槽主體16’的中心附近和凹槽主體16’的外周附近(內(nèi)壁附近)產(chǎn)生壓力差，凹槽主體16’的外周附近(內(nèi)壁附近)處于比凹槽主體16’的中心附近的壓力低的狀態(tài)。因?yàn)樵搲毫Σ?，邊界層流沿箭頭B方向移動(dòng)。圖10所示的實(shí)施方式中，主流沿圖中的箭頭A方向朝內(nèi)管17’內(nèi)部移動(dòng)，朝下游方向移動(dòng)。另一方面，邊界層流沿圖中的箭頭B方向朝凹槽主體16’的內(nèi)壁和內(nèi)管17’的外壁之間的空隙部分移動(dòng)，從設(shè)置于凹槽主體16’的側(cè)部(側(cè)壁)的開口部向返回配管11移動(dòng)。由此，邊界層流和主流被物理分離，僅通過減壓脫泡而充分除去了泡的主流被供至成形裝置。另一方面，包含大量的泡的邊界層流在返回配管11內(nèi)移動(dòng)，被送至上游側(cè)凹槽9。到達(dá)了上游側(cè)凹槽9的邊界層流和從熔化槽100新供給來的熔融玻璃一起在上升管4(更具體而言是延長管7和上升管4)中上升，被送至減壓脫泡槽3。圖10所示的實(shí)施方式中，較好是延長管14’的下端(下游端)與內(nèi)管17’的上端(上游端)的距離d(mm)和內(nèi)管17’的外徑D2 (mm)滿足以下式(22)表示的關(guān)系。O < d ^ 5XD2 · · · (22)如果d和仏滿足上式(22)，則延長管14’的下端(下游端)與內(nèi)管17’的上端(上游端)的距離足以將邊界層流和主流物理分離。更具體而言，如果d和D2滿足上式(22)，則邊界層流沿箭頭B方向移動(dòng)，而主流沿箭頭A方向移動(dòng)。因此，主流的一部分不會(huì)沿箭頭B方向移動(dòng)，沿箭頭B方向移動(dòng)的邊界層流的一部分不會(huì)再次和主流匯合。d和D2較好是滿足下式(23)，更好是滿足下式(24)。O. 5XD2 ^ d ^ 4XD2 · · · (23)O. 5XD2 ^ d ^ 2XD2 · · · (24)D2與圖8所示的實(shí)施方式中`記載的內(nèi)容相同，通常為51 912mm，更好為102 708mm。d較好為30mm以上1000mm以下，更好為50mm以上700mm以下。延長管14’和內(nèi)管17’的尺寸與圖8所示的實(shí)施方式中記載的內(nèi)容相同。圖11是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第三形態(tài)的又另一種實(shí)施方式的下游側(cè)凹槽及其周邊的局部放大圖。圖11所示的實(shí)施方式中，內(nèi)管17”上端(上游端)的形狀與圖12的內(nèi)管17’不同。S卩，圖11所示的實(shí)施方式中，內(nèi)管17”的上端(上游端)設(shè)置有擴(kuò)徑部18。圖11所示的實(shí)施方式中，通過在內(nèi)管17”的上端(上游端)設(shè)置擴(kuò)徑部18，可在將設(shè)備的設(shè)計(jì)改變控制在最小限度的同時(shí)增大主流的流量。擴(kuò)徑部18不僅可以如圖11所示的那樣急劇地減小直徑，也可以傾斜地或階梯狀地減小直徑。圖10或圖11所示的實(shí)施方式中，較好是延長管14’的內(nèi)徑D1 (mm)和內(nèi)管17’、17”的外徑D2 (mm)滿足以下式(25)表示的關(guān)系。O. 98XD2 ^ D1 ^ 2. 5XD2 · · · (25)這里，如圖11所示，內(nèi)管17”的上端(上游端)設(shè)置有擴(kuò)徑部18的情況下，內(nèi)管17”的外徑D2表示擴(kuò)徑部18的外徑。如果延長管14’的內(nèi)徑D1和內(nèi)管17’、17”的外徑D2滿足以上式(25)表示的關(guān)系，則延長管14’的內(nèi)徑和內(nèi)管17’、17”的外徑的差異不顯著，因此適合于將邊界層流和主流物理分離。延長管14’的內(nèi)徑和內(nèi)管17’、17”的外徑的差異顯著的情況下，可能無法充分地將邊界層流從主流中分離(內(nèi)管17’、17”的外徑較大的情況)。此外，主流中被分離至邊界層流側(cè)的量增加，使所制造的玻璃的原材料利用率下降，因此不理想(延長管14’的內(nèi)徑較大的情況)。下面對(duì)本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)進(jìn)行說明。圖12是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)的剖視圖。圖12所示的減壓脫泡裝置I”除以下的不同點(diǎn)外與圖1所示的減壓脫泡裝置I相同?！げ恍纬蛇B接于上游管和下游管的延長管的下端浸潰于上游側(cè)凹槽和下游側(cè)凹槽內(nèi)的熔融玻璃的結(jié)構(gòu)，而是形成上游管4’和下游管5’、上游側(cè)凹槽19和下游側(cè)凹槽20分別連通并液密連接的結(jié)構(gòu)(不同點(diǎn)I)。·不具備本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài) 第三形態(tài)中起到分離機(jī)構(gòu)的作用的雙重管結(jié)構(gòu)(不同點(diǎn)2)。圖12所示的減壓脫泡裝置I”中，通過形成上游管4’和下游管5’、上游側(cè)凹槽19和下游側(cè)凹槽20分別液密連接的結(jié)構(gòu)，有結(jié)構(gòu)牢固、可削減建造成本等優(yōu)點(diǎn)。但是，因?yàn)閳D12所示的減壓脫泡裝置I”形成上游管4’和下游管5’、上游側(cè)凹槽19和下游側(cè)凹槽20分別液密連接的結(jié)構(gòu)，所以修正減壓脫泡槽3內(nèi)的真空度時(shí)，無法通過使減壓脫泡槽3上下移動(dòng)來將減壓脫泡槽3內(nèi)的熔融玻璃G的液面保持恒定。因此，減壓脫泡槽3內(nèi)的熔融玻璃G的液面發(fā)生變化的情況下，會(huì)對(duì)減壓脫泡的效果產(chǎn)生影響。尤其是減壓脫泡槽3內(nèi)的熔融玻璃G的液面上升的情況下，減壓脫泡效果變差，因此包含大量的泡的邊界層流的增加成為問題。但是，利用圖12所示的減壓脫泡裝置1”，從下降管5’向下游側(cè)凹槽20移動(dòng)的熔融玻璃G中，包含大量的泡的邊界層流被分離機(jī)構(gòu)從主流中分離，通過返回配管11返回至減壓脫泡槽3，藉此 可抑制減壓脫泡效果變差所造成的影響。但是，本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)中，不同點(diǎn)I不是必要構(gòu)成，也可以如本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài) 第三形態(tài)所述，形成連接于上游管和下游管的延長管的下端分別浸潰于上游側(cè)凹槽和下游側(cè)凹槽內(nèi)的熔融玻璃的結(jié)構(gòu)。本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)中，按照滿足下述條件(I)、(2)的方式設(shè)置于下游側(cè)凹槽20的返回配管11的開口部起到分離機(jī)構(gòu)的作用，該分離機(jī)構(gòu)將從下降管5’向下游側(cè)凹槽20移動(dòng)的熔融玻璃G中包含大量的泡的邊界層流從主流中分離。(I)該開口部橫穿假設(shè)下降管5’朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想?yún)^(qū)域的一部分。(2)該開口部沒有橫穿假設(shè)下降管5’的中心軸朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想線。參照?qǐng)D13對(duì)上述條件(I)、(2)進(jìn)行說明。圖13是表示圖12所示的減壓脫泡裝置I”的下游側(cè)凹槽及其周邊的局部放大圖。圖13中，返回配管11朝下游側(cè)凹槽20的圖中左側(cè)延伸，即從下游側(cè)凹槽20的水平方向上游側(cè)的側(cè)部(側(cè)壁)的下端附近朝水平方向上游側(cè)延伸。該返回配管11的開口部22(以虛線表示)設(shè)置于下游側(cè)凹槽20的水平方向上游側(cè)的側(cè)部(側(cè)壁)的下端附近，橫穿假設(shè)下降管5’朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想?yún)^(qū)域23 (以斜線表示)的一部分。如圖13所示，本說明書中，假設(shè)下降管朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想?yún)^(qū)域不是指使下降管5’的外徑朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的區(qū)域，而是指使下降管5’的內(nèi)徑朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的區(qū)域。藉由這樣的結(jié)構(gòu)，從下降管5’向下游側(cè)凹槽20移動(dòng)的熔融玻璃G中，沿著圖中左側(cè)的下降管5’的壁面、即沿著水平方向的熔融玻璃流G的流動(dòng)方向的上游側(cè)的下降管5’的壁面流動(dòng)的邊界層流從主流中被分離，從開口部22向返回配管11移動(dòng)。圖13中，開口部22沒有橫穿假設(shè)下降管5’的中心軸朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想線24 (以虛線表示)。藉此，可將主流中的邊界層流部分有效地導(dǎo)入返回配管11。因此，本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)中，沿著下降管5’的壁面流動(dòng)的邊界層流中，沿著水平方向上游側(cè)、即圖中左側(cè)的下降管5’的壁面流動(dòng)的邊界層流被分離。如上所述，雖然實(shí)施了減壓脫泡但熔融玻璃中的泡仍增加的原因有在熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡，以及減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差。像建筑用或汽車用的玻璃等那樣對(duì)制成的玻璃所要求的泡品質(zhì)不很嚴(yán)格的情況下，將主要包含因后者而產(chǎn)生的泡的邊界層流分離并返回減壓脫泡槽再次實(shí)施減壓脫泡即可。如上所述，因減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差而產(chǎn)生的邊界層流沿水平方向上游側(cè)流動(dòng)，即沿著圖中左側(cè)的下降管5’的壁面流動(dòng)，因此可利用本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)將該邊界層流從主流中分離。此外，因熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡而產(chǎn)生的邊界層流中沿水平方向上游側(cè)流動(dòng)的部分，即沿著圖中左側(cè)的下降管5’的壁面流動(dòng)的部分可利用本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)從主流中分離。另一方面，像平板顯示器用面板中使用的玻璃那樣對(duì)制成的玻璃所要求的泡品質(zhì)非常嚴(yán)格的情況下，較好是利用通過雙重管結(jié)構(gòu)將邊界層流從主流中分離的本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài) 第三形態(tài)，將因熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡而產(chǎn)生的邊界層流和因減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差而產(chǎn)生的邊界層流分離。 采用本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài) 第三形態(tài)的情況下，還可將減壓脫泡槽3內(nèi)形成熔融玻璃流G的表層的邊界層流很好地分離。根據(jù)減壓脫泡的條件，在減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃G的表面存在未破裂的泡，從而形成在減壓脫泡槽內(nèi)移動(dòng)的熔融玻璃流G的表層。熔融玻璃流G向下降管移動(dòng)時(shí)，存在包含未破裂的泡的熔融玻璃流G的表層以沿著減壓脫泡槽的下游端的壁面折回的形態(tài)向下降管移動(dòng)的傾向。其結(jié)果是，存在與沿著水平方向上游側(cè)的下降管的壁面流動(dòng)的邊界層流相比，沿著水平方向的熔融玻璃流的流動(dòng)方向的下游側(cè)(下面稱作“水平方向下游側(cè)”)的下降管的壁面流動(dòng)的邊界層流的泡更多的傾向。采用通過雙重管結(jié)構(gòu)將邊界層流從主流中分離的本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài) 第三形態(tài)的情況下，也可將這樣的邊界層流很好地分離。話題回到本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)，為了按照滿足上述條件(I)、(2)的方式設(shè)置開口部22，由圖13可知，只要返回配管11的一端、更具體而言是返回配管11的開口部22的一端位于假想?yún)^(qū)域23內(nèi)且位于假想線24的水平方向上游側(cè)即可。換言之，只要將開口部22設(shè)置成使得返回配管11與假想線24的最短距離dmin(mm)和下降管5’的半徑Ddown(mm)滿足以下式(26)表示的關(guān)系即可。O < dmin < Ddown · · · (26)圖13中，開口部22傾斜地設(shè)置于下游側(cè)凹槽20的水平方向上游側(cè)的側(cè)部(側(cè)壁)的下端附近，但滿足上述條件(1)、(2)的開口部也可設(shè)置于下游側(cè)凹槽20的底面。例如，如果將開口部設(shè)置于下游側(cè)凹槽20的底面的左端附近，則滿足上述條件(I)、(2)。此時(shí)，返回配管從開口部朝圖中的下方延伸。藉由這樣的結(jié)構(gòu)，也可將沿著水平方向上游側(cè)、即圖中左側(cè)的下降管5’的壁面流動(dòng)的邊界層流從主流中分離。但是，采用這樣的結(jié)構(gòu)的情況下，為了使返回配管朝水平方向上游側(cè)延伸，需要使返回配管在中途彎曲，因此返回配管內(nèi)的熔融玻璃的流動(dòng)阻力可能會(huì)增加。此外，采用將返回配管的開口部設(shè)置于下游側(cè)凹槽的底面的結(jié)構(gòu)的情況下，與如圖13所示的將開口部22傾斜地設(shè)置于下游側(cè)凹槽20的水平方向上游側(cè)的側(cè)部(側(cè)壁)的下端附近的結(jié)構(gòu)相比，因?yàn)闊o法增大開口部的面積，所以返回配管11內(nèi)的熔融玻璃的流動(dòng)阻力增大。因此，較好是如圖13所示將開口部22傾斜地設(shè)置于下游側(cè)凹槽20的水平方向上游側(cè)的側(cè)部(側(cè)壁)的下端附近。這里，較好是開口部22和假想線24所成的角度α (度)滿足下式(27)。10 ≤ α ≤ 80 · · · (27)這里，如果角度α滿足上式(27)，則在邊界層流的分離方面良好，開口部22的面積合適。此外，因?yàn)槿廴诓Ａ拈_口部22進(jìn)入返回配管11時(shí)的流路的彎曲角度平緩，所以返回配管11內(nèi)的熔融玻璃的流動(dòng)阻力不會(huì)增加。此外，從邊界層流的分離及設(shè)備的角度來看，角度α更好為20度以上70度以下。如圖13所示，將朝水 平方向上游側(cè)延伸的返回配管11的開口部22傾斜地設(shè)置于下游側(cè)凹槽20的水平方向上游側(cè)的側(cè)部(側(cè)壁)的下端附近的情況下，為了抑制開口部22附近的熔融玻璃的滯留，較好是改變下游側(cè)凹槽20的底面的高度和返回配管11的底面的高度，在兩者之間設(shè)置階差。圖13中，返回配管11的底面的高度低于下游側(cè)凹槽20的底面的高度。圖14是表示本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第四形態(tài)的另一種實(shí)施方式的下游側(cè)凹槽及其周邊的局部放大圖。圖14中，與圖13相反，下游側(cè)凹槽20的底面的高度低于返回配管11的底面的高度。如圖13及圖14所示，為了抑制開口部22附近的熔融玻璃的滯留而在下游側(cè)凹槽20的底面和返回配管11的底面之間設(shè)置階差的情況下，較好是兩者之間通過具有5 60度的角度的傾斜結(jié)構(gòu)而連接。這里，提及大致形狀為具有5 60度的角度的傾斜結(jié)構(gòu)時(shí)，主要是指具有5 60度的角度的斜坡狀的傾斜結(jié)構(gòu)，但不限定于此，也包括呈階梯狀且其大致形狀為具有5 60度的角度的傾斜結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)。如果傾斜結(jié)構(gòu)的角度在上述范圍內(nèi)，則可有效地抑制開口部22附近的熔融玻璃的滯留。此外，如果傾斜結(jié)構(gòu)的角度過小，則傾斜結(jié)構(gòu)的距離增長，因此下游側(cè)凹槽20和返回配管11的截面積減小，或者形成下游側(cè)凹槽20或返回配管11的截面積在中途發(fā)生變化的部分，因此不理想。連接下游側(cè)凹槽20的底面和返回配管11的底面的傾斜結(jié)構(gòu)更好是具有10 60度的角度，進(jìn)一步更好是具有30 60度的角度。在下游側(cè)凹槽20的底面和返回配管11的底面之間設(shè)置階差的情況下，只要能通過具有5 60度的角度的傾斜結(jié)構(gòu)將兩者之間連接即可，階差的高度無特別限定。階差的高度較好是按照開口部22的面積和返回配管11的截面積實(shí)質(zhì)上相同的條件來設(shè)置。下面對(duì)本發(fā)明的減壓脫泡方法進(jìn)行說明。本發(fā)明的減壓脫泡方法是使熔融玻璃通過內(nèi)部保持在減壓狀態(tài)的減壓脫泡槽中，藉此對(duì)該熔融玻璃進(jìn)行減壓脫泡的方法，其特征在于，將從所述減壓脫泡槽流出的熔融玻璃的一部分分離，使該被分離出的熔融玻璃再次返回至所述減壓脫泡槽中。換言之，本發(fā)明的減壓脫泡方法中，在利用減壓脫泡裝置實(shí)施熔融玻璃的減壓脫泡時(shí)，將從減壓脫泡槽流出的熔融玻璃的一部分分離，具體而言是將從減壓脫泡槽流出的熔融玻璃中包含大量的泡的邊界層流分離，使被分離出的邊界層流再次返回至減壓脫泡槽中再次進(jìn)行減壓脫泡。因此，本發(fā)明的減壓脫泡方法可利用上述本發(fā)明的減壓脫泡裝置的第一形態(tài) 第四形態(tài)很好地實(shí)施。本發(fā)明的熔融玻璃的減壓脫泡方法中，較好是將熔融玻璃連續(xù)地供至減壓脫泡槽并連續(xù)地從減壓脫泡槽排出。從生產(chǎn)性的角度考慮，熔融玻璃的流量較好為1 1000噸/天。從減壓脫泡槽流出的熔融玻璃中，分離而返回至減壓脫泡槽的熔融玻璃的比例根據(jù)從減壓脫泡槽流出的熔融玻璃所包含的邊界層流的比例而不同，因此不能一概而論，但是，因?yàn)椴粫?huì)使所制造的玻璃的原材料利用率下降，所以分離而返回至減壓脫泡槽的熔融玻璃的比例較好是從減壓脫泡槽流出的熔融玻璃的20%以下。從減壓脫泡槽流出的熔融玻璃中，分離而返回至減壓脫泡槽的熔融玻璃的比例更好為0.1 10%，進(jìn)一步更好為I 5%。從減壓脫泡槽流出的熔融玻璃中，分離而返回至減壓脫泡槽的熔融玻璃的比例也可在實(shí)施減壓脫泡的同時(shí)改變。例如，因?yàn)闇p壓脫泡開始時(shí)熔融玻璃所包含的泡的量較多，所以將分離而返回至減壓脫泡槽的熔融玻璃的比例設(shè)定得較高，然后，當(dāng)減壓脫泡的狀態(tài)趨于穩(wěn)定、泡逐漸減少時(shí)，可以降低分離而返回至減壓脫泡槽的熔融玻璃的比例。分離而返回至減壓脫泡槽的熔融玻璃的比例可通過用泵單元12改變返回配管11內(nèi)的熔融玻璃流的流速來調(diào)節(jié)。此外，較好是被分離出的熔融玻璃在返回減壓脫泡槽中前在返回配管11內(nèi)被加熱及攪拌。為防止從熔化槽供給的熔融玻璃和減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃之間產(chǎn)生溫度差，較好是對(duì)減壓脫泡槽加熱，使其內(nèi)部處于1100°c 1500°C、特好是1150°C 1450°C的溫度范圍內(nèi)。返回至減壓脫泡槽的熔融玻璃的溫度低于從熔化槽持續(xù)供給的熔融玻璃的溫度的情況下，可通過加熱單元來提高返回配管11內(nèi)的熔融玻璃的溫度。實(shí)施減壓脫泡方法時(shí)，通過用真空泵等從外部對(duì)減壓外殼進(jìn)行真空吸引，從而將配置在減壓外殼內(nèi)的減壓脫泡槽的內(nèi)部保持在規(guī)定的減壓狀態(tài)。這里，較好是將減壓脫泡槽內(nèi)部減壓至51 613hPa(38 460mmHg)，更好是將減壓脫泡槽內(nèi)部減壓至80 338hPa (60 253mmHg)。作為本發(fā)明的減壓脫泡方法的對(duì)象的玻璃只要是用加熱熔融法制造的玻璃即可，對(duì)于組成沒有限制。因此，可以是以鈉鈣玻璃為代表的鈉鈣類玻璃或如含堿硼硅酸鹽玻璃等含堿玻璃。產(chǎn)業(yè)上利用的可能性本發(fā)明可用于制造對(duì)泡品質(zhì)有嚴(yán)格要求的各種玻璃。另外，在這里引用2008年2月27日提出申請(qǐng)的日本專利申請(qǐng)2008-046247號(hào)的說明書、權(quán)利要求書、附圖和摘要的所有內(nèi)容作為本發(fā)明說明書的揭示。
權(quán)利要求
1.一種熔融玻璃的減壓脫泡裝置，該裝置包括上升管、減壓脫泡槽、下降管、向所述上升管供給熔融玻璃的上游側(cè)凹槽、以及收納來自所述下降管的熔融玻璃的下游側(cè)凹槽，其特征在于，包括分離機(jī)構(gòu)，該分離機(jī)構(gòu)將從所述下降管向所述下游側(cè)凹槽移動(dòng)的熔融玻璃的一部分分離；以及返回配管，該返回配管使被所述分離機(jī)構(gòu)分離出的熔融玻璃返回至所述上游側(cè)凹槽， 所述下游側(cè)凹槽側(cè)的所述返回配管的開口部滿足下述條件(I)、(2)，該開口部起到所述分離機(jī)構(gòu)的作用； (1)所述開口部橫穿假設(shè)所述下降管朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想?yún)^(qū)域的一部分； (2)所述開口部沒有橫穿假設(shè)所述下降管的中心軸朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想線。
2.如權(quán)利要求1所述的熔融玻璃的減壓脫泡裝置，其特征在于，所述返回配管與所述假想線的最短距離dmin(mm)和所述下降管的半徑Dd_(mm)滿足下式O〈 dmin〈 Ddown。
3.如權(quán)利要求1或2所述的熔融玻璃的減壓脫泡裝置，其特征在于，所述開口部與所述假想線所成的角度α (度)滿足下式 10≤α≤80。
4.如權(quán)利要求1 3中的任一項(xiàng)所述的熔融玻璃的減壓脫泡裝置，其特征在于，在所述開口部附近，下游側(cè)凹槽底面的高度和所述返回配管的底面的高度不同。
5.如權(quán)利要求4所述的熔融玻璃的減壓脫泡裝置，其特征在于，高度彼此不同的所述下游側(cè)凹槽底面和所述返回配管的底面通過具有5 60度的角度的傾斜結(jié)構(gòu)而連接。
6.如權(quán)利要求1 5中的任一項(xiàng)所述的熔融玻璃的減壓脫泡裝置，其特征在于，所述開口部的面積和所述返回配管的截面積大致相等。
7.如權(quán)利要求1 6中的任一項(xiàng)所述的熔融玻璃的減壓脫泡裝置，其特征在于，還包括用于對(duì)所述返回配管內(nèi)的熔融玻璃流進(jìn)行控制的泵單元。
8.如權(quán)利要求1 7中的任一項(xiàng)所述的熔融玻璃的減壓脫泡裝置，其特征在于，還包括用于對(duì)通過所述返回配管的熔融玻璃進(jìn)行加熱的單元。
9.如權(quán)利要求1 8中的任一項(xiàng)所述的熔融玻璃的減壓脫泡裝置，其特征在于，還包括用于對(duì)通過所述返回配管的熔融玻璃進(jìn)行攪拌的單元。
10.一種熔融玻璃的減壓脫泡方法，該方法是使熔融玻璃通過內(nèi)部保持在減壓狀態(tài)的減壓脫泡槽中，藉此對(duì)該熔融玻璃進(jìn)行減壓脫泡的方法，其特征在于，通過以下機(jī)構(gòu)，將從所述減壓脫泡槽流出的熔融玻璃的一部分分離，使該被分離出的熔融玻璃再次返回至所述減壓脫泡槽中 下游側(cè)凹槽側(cè)的返回配管的開口部滿足下述條件(I)、(2)，該開口部起到分離機(jī)構(gòu)的作用； (1)所述開口部橫穿假設(shè)下降管朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想?yún)^(qū)域的一部分； (2)所述開口部沒有橫穿假設(shè)下降管的中心軸朝下游側(cè)延伸時(shí)形成的假想線。
11.如權(quán)利要求10所述的熔融玻璃的減壓脫泡方法，其特征在于，所述被分離出的熔融玻璃的量是通過所述減壓脫泡槽中的熔融玻璃的量的O. 1%以上10%以下。
12.如權(quán)利要求10所述的熔融玻璃的減壓脫泡方法，其特征在于，所述被分離出的熔融玻璃的量是通過所述減壓脫泡槽中的熔融玻璃的量的1%以上5%以下。
13.如權(quán)利要求10 12中的任一項(xiàng)所述的熔融玻璃的減壓脫泡方法，其特征在于，通過用泵單元改變返回配管內(nèi)的熔融玻璃流的流速，在使熔融玻璃通過所述減壓脫泡槽中的同時(shí)改變所述被分離出的熔融玻璃的量相對(duì)于通過所述減壓脫泡槽中的熔融玻璃的量的比例。
14.如權(quán)利要求10 13中的任一項(xiàng)所述的熔融玻璃的減壓脫泡方法，其特征在于，所述被分離出的熔融玻璃在返回至所述減壓脫泡槽中前被加熱。
15.如權(quán)利要求10 14中的任一項(xiàng)所述的熔融玻璃的減壓脫泡方法，其特征在于，所述被分離出的熔融玻璃在返回至所述減壓脫泡槽中前被攪拌。
全文摘要
本發(fā)明提供熔融玻璃的減壓脫泡裝置及減壓脫泡方法，所述裝置及方法可抑制構(gòu)成減壓脫泡裝置的減壓脫泡槽、上升管和下降管之類的熔融玻璃的導(dǎo)管壁面和熔融玻璃的界面上產(chǎn)生泡以及減壓脫泡槽內(nèi)的熔融玻璃的液面上升所導(dǎo)致的減壓脫泡效果變差所造成的影響，可穩(wěn)定地發(fā)揮減壓脫泡的效果。所述減壓脫泡裝置包括上升管、減壓脫泡槽、下降管、向所述上升管供給熔融玻璃的上游側(cè)凹槽、以及收納來自所述下降管的熔融玻璃的下游側(cè)凹槽，其特征在于，包括分離機(jī)構(gòu)，該分離機(jī)構(gòu)將從所述下降管向所述下游側(cè)凹槽移動(dòng)的熔融玻璃的一部分分離；以及返回配管，該返回配管使被所述分離機(jī)構(gòu)分離出的熔融玻璃返回至所述上游側(cè)凹槽。
文檔編號(hào)C03B5/225GK103058494SQ20131001167
公開日2013年4月24日 申請(qǐng)日期2009年2月18日 優(yōu)先權(quán)日2008年2月27日
發(fā)明者西川徹, 山道弘信, 小山哲哉, 遠(yuǎn)藤裕司, 伊藤肇 申請(qǐng)人:旭硝子株式會(huì)社