本發(fā)明涉及一種結(jié)構(gòu)施工安全的監(jiān)測方法，尤其涉及一種保證大尺寸及懸挑砼結(jié)構(gòu)支撐體系安全施工的方法。

背景技術(shù)：

隨著我國經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，公共建筑的規(guī)模越來越大，功能越來越講究，對(duì)建筑的美觀要求也越來越高，隨著各種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的增加，結(jié)構(gòu)施工的難度逐漸增大。當(dāng)所建造的建筑結(jié)構(gòu)造型新穎，使用功能復(fù)雜多樣，為滿足建筑使用功能和美觀造型，工程結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度會(huì)增高，施工技術(shù)難度也會(huì)增大。特別是對(duì)于超高、大尺寸懸挑混凝土結(jié)構(gòu)，如采用傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)和施工方法，就會(huì)存在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)雜、施工組織難度大、施工投入大，工期長，且安全風(fēng)險(xiǎn)高等顯著缺點(diǎn)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明涉及一種保證大尺寸及懸挑砼結(jié)構(gòu)支撐體系安全施工的方法，要解決傳統(tǒng)的施工方案施工超高、大尺寸懸挑混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)，支撐體系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)雜、施工組織難度大，施工投入大，工期長，且安全風(fēng)險(xiǎn)高的技術(shù)問題。

為實(shí)現(xiàn)上述技術(shù)目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案。

一種保證大尺寸及懸挑砼結(jié)構(gòu)支撐體系安全施工的方法，其特征在于，包括分別對(duì)預(yù)應(yīng)力梁模架、三角托架和懸挑梁板模架的應(yīng)力監(jiān)測，統(tǒng)計(jì)分析，與設(shè)計(jì)預(yù)警值比較、判斷監(jiān)測結(jié)構(gòu)是否安全、及時(shí)采取減負(fù)荷、加固措施的安全施工方法。

優(yōu)選的，保證預(yù)應(yīng)力梁模架安全施工的方法包括以下步驟：

步驟一：在施工現(xiàn)場安裝監(jiān)測儀器；

步驟二：在預(yù)應(yīng)力梁與垂直方向主梁相交位置布置測點(diǎn)，測點(diǎn)個(gè)數(shù)根據(jù)預(yù)應(yīng)力梁的尺寸確定，測點(diǎn)位于梁模架支架的立桿底部，在測點(diǎn)位置貼應(yīng)變片；

步驟三：設(shè)計(jì)各階段監(jiān)測點(diǎn)的數(shù)據(jù)采樣時(shí)間；

步驟四：現(xiàn)場混凝土分層澆筑；

步驟五：在澆筑同時(shí)進(jìn)行現(xiàn)場監(jiān)測，并收集混凝土澆筑過程中各階段監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測結(jié)果，根據(jù)監(jiān)測結(jié)果計(jì)算各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值；

步驟六：對(duì)梁模架各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析；

步驟七：對(duì)梁模架監(jiān)測應(yīng)力值與理論計(jì)算的應(yīng)力預(yù)警值進(jìn)行比較，判定梁模架是否安全；

步驟八：超過應(yīng)力預(yù)警值及時(shí)減荷、采取加固措施。

優(yōu)選的，所述的保證預(yù)應(yīng)力梁模架安全施工的方法，步驟五中的監(jiān)測結(jié)果包括有混凝土澆筑過程中的梁模架各監(jiān)測點(diǎn)的最大應(yīng)力值、澆筑完成后各監(jiān)測點(diǎn)的應(yīng)力值和混凝土澆筑完成穩(wěn)定一小時(shí)各監(jiān)測點(diǎn)的應(yīng)力值；

優(yōu)選的，所述的保證預(yù)應(yīng)力梁模架安全施工的方法，

步驟六中對(duì)梁模架各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，具體如下：在混凝土澆筑完成穩(wěn)定一小時(shí)，對(duì)理論受力相同的檢測點(diǎn)應(yīng)力值進(jìn)行計(jì)算，去掉最大值與最小值，其余取平均值；

步驟七中所述的比較、判斷具體為：若所得的平均值與理論計(jì)算預(yù)警值相差10%，并且比理論計(jì)算預(yù)警值小，說明梁模架安全。

優(yōu)選的，保證三角托架安全施工的方法，包括以下步驟：

步驟一：在施工現(xiàn)場安裝監(jiān)測儀器；

步驟二：選擇進(jìn)行監(jiān)測的三角托架，并在每榀所選的三角托架上布置測點(diǎn)，在測點(diǎn)位置貼應(yīng)變片；

步驟三：設(shè)計(jì)各階段監(jiān)測點(diǎn)的數(shù)據(jù)采樣時(shí)間；

步驟四：現(xiàn)場混凝土分層澆筑；

步驟五：在澆筑同時(shí)進(jìn)行現(xiàn)場監(jiān)測，并收集混凝土澆筑過程中各階段監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測結(jié)果，根據(jù)監(jiān)測結(jié)果計(jì)算各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值；

步驟六：對(duì)三角托架各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析；

步驟七：對(duì)三角托架監(jiān)測應(yīng)力值與理論計(jì)算的應(yīng)力預(yù)警值進(jìn)行比較，判定三角托架是否安全；

步驟八：超過應(yīng)力預(yù)警值及時(shí)減荷、采取加固措施。

優(yōu)選的，所述保證三角托架安全施工的方法，步驟五中監(jiān)測結(jié)果包括有在每層懸挑梁板混凝土澆筑過程中懸挑梁板標(biāo)高位置處的三角托架各監(jiān)測點(diǎn)打灰前應(yīng)力值、最大應(yīng)力值以及打灰后的應(yīng)力值。

優(yōu)選的，所述保證三角托架安全施工的方法，

步驟六中對(duì)三角托架各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，具體如下：對(duì)同一層中理論受力情況相同的三角托架分為一組，并對(duì)同一組三角托架上相對(duì)應(yīng)的監(jiān)測點(diǎn)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析比較；

步驟七中所述的比較、判斷具體為：

通過計(jì)算三角托架預(yù)警值，經(jīng)過比較，監(jiān)測三角托架應(yīng)力沒有超過預(yù)警值，三角托架安全；

實(shí)測值和理論計(jì)算值相差大，說明監(jiān)測點(diǎn)在焊縫較為集中位置，應(yīng)力復(fù)雜。

優(yōu)選的，保證懸挑梁板模架安全施工的方法，包括以下步驟：

步驟一：在施工現(xiàn)場安裝監(jiān)測儀器；

步驟二：根據(jù)懸挑梁板的尺寸確定要布置的測點(diǎn)數(shù)目，在懸挑梁板位置布置測點(diǎn)；測點(diǎn)位于懸挑梁板模架的支撐立桿底部，在測點(diǎn)位置安裝壓力傳感器；

步驟三：設(shè)計(jì)各階段監(jiān)測點(diǎn)的數(shù)據(jù)采樣時(shí)間；

步驟四：現(xiàn)場混凝土分層澆筑；

步驟五：在澆筑同時(shí)進(jìn)行現(xiàn)場監(jiān)測，并收集混凝土澆筑過程中各階段監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測結(jié)果；

步驟六：對(duì)支撐立桿各檢測點(diǎn)的軸力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析；

步驟七：對(duì)支撐立桿監(jiān)測軸力值與理論計(jì)算的軸力預(yù)警值進(jìn)行比較，判定懸挑梁模架是否安全；

步驟八：超過應(yīng)力預(yù)警值及時(shí)減荷、采取加固措施。

優(yōu)選的，所述保證懸挑梁板模架安全施工的方法，步驟五中監(jiān)測結(jié)果包括有每層混凝土在澆筑過程中，各監(jiān)測點(diǎn)的軸力。

優(yōu)選的，所述保證懸挑梁板模架安全施工的方法，步驟六中對(duì)支撐立桿各檢測點(diǎn)的軸力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，具體方法為：將理論受力情況相同的監(jiān)測點(diǎn)分為一組，提取同一組中的監(jiān)測點(diǎn)在每層混凝土澆筑完后的監(jiān)測數(shù)值進(jìn)行軸力分析；

步驟七中所述的比較、判斷具體為：對(duì)支撐立桿監(jiān)測軸力值與理論計(jì)算的軸力預(yù)警值進(jìn)行比較，監(jiān)測數(shù)值最大軸力值沒有超過預(yù)警值，支撐立桿安全。

與現(xiàn)有技術(shù)相比本發(fā)明具有以下特點(diǎn)和有益效果。

1、本發(fā)明充分采用監(jiān)測技術(shù)，包括預(yù)應(yīng)力梁模架、高大懸挑板模架及三角托架的監(jiān)測。在對(duì)預(yù)應(yīng)力梁模架、高大懸挑板模架及三角托架的監(jiān)測時(shí)精確的選取監(jiān)測點(diǎn)及檢測時(shí)間，采用合理的數(shù)據(jù)分析，這樣極大的提高了監(jiān)測結(jié)果的準(zhǔn)確性，為施工的安全性帶來保障。

2、本發(fā)明中的混凝土分層澆筑，分層監(jiān)測，這樣在施工過程中及時(shí)發(fā)現(xiàn)問題，并對(duì)出現(xiàn)的問題及時(shí)采取措施，不僅降低施工安全的風(fēng)險(xiǎn)性，而且排除了由于不及時(shí)采取措施而帶來的工期延誤以及成本的增加的問題。

3、本發(fā)明中的預(yù)應(yīng)力梁模架、高大懸挑板模架及三角托架能夠根據(jù)監(jiān)測結(jié)果對(duì)承載力不足的監(jiān)測位置采取加固措施，解決了傳統(tǒng)的施工方案施工超高、大尺寸懸挑混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)采取的支撐體系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)雜、施工組織難度大以及施工投入大的技術(shù)問題。

4、大尺寸懸挑結(jié)構(gòu)在公共建筑的越來越普遍，而超高懸挑混凝土結(jié)構(gòu)的模板施工難度大，安全風(fēng)險(xiǎn)高，本發(fā)明對(duì)懸挑結(jié)構(gòu)采用三角托架支撐體系，安全經(jīng)濟(jì)，節(jié)約工期，具有很好的推廣價(jià)值。

5、本發(fā)明的方法可用于大尺寸懸挑混凝土結(jié)構(gòu)施工中，解決了傳統(tǒng)的施工方案施工超高、大尺寸懸挑混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)，支撐體系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)雜、施工組織難度大，施工投入大，工期長，且安全風(fēng)險(xiǎn)高的技術(shù)問題。

附圖說明

圖1梁模架支撐架上的監(jiān)測點(diǎn)布置平面圖。

圖1-1為圖1中a點(diǎn)的放大圖。

圖2梁模架支撐架上的監(jiān)測點(diǎn)布置斷面圖。

圖2-1為圖2中b點(diǎn)的放大圖。

圖3三角托架監(jiān)測點(diǎn)的平面圖。

圖3-1為圖3中c點(diǎn)的放大圖。

圖4三角托架監(jiān)測點(diǎn)的斷面圖。

圖5懸挑托架監(jiān)測點(diǎn)布置平面圖。

圖5-1為圖5中d點(diǎn)的放大圖。

圖6懸挑托架監(jiān)測點(diǎn)布置斷面圖。

圖6-1為圖6中e點(diǎn)的放大圖。

具體實(shí)施方式

本實(shí)施例中，所監(jiān)測的工程概況為險(xiǎn)性較大的高大模架分部分項(xiàng)工程有：首層大堂大跨結(jié)構(gòu)和九層十層的懸挑板結(jié)構(gòu)。其中首層大堂結(jié)構(gòu)施工最大實(shí)際支撐高度23.35米；九層十層的懸挑板結(jié)構(gòu)，北側(cè)懸挑板外挑3.65米，西側(cè)懸挑板外挑3.60米。

四層型鋼預(yù)應(yīng)力梁模架體系為十字盤腳手架，監(jiān)測儀器為TST3822靜態(tài)信號(hào)測試分析系統(tǒng)及相應(yīng)的控制分析軟件；三角托架監(jiān)測為TST3822靜態(tài)信號(hào)測試分析系統(tǒng)及相應(yīng)的控制分析軟件；九層、十層懸挑板監(jiān)測儀器為壓力傳感器，包含：柱式稱重模塊、多路數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)和M400數(shù)據(jù)采集管理軟件。

這種保證大尺寸懸挑混凝土結(jié)構(gòu)支撐體系安全施工的方法，包括分別對(duì)預(yù)應(yīng)力梁模架、三角托架和懸挑梁板模架的應(yīng)力監(jiān)測，統(tǒng)計(jì)分析，與設(shè)計(jì)預(yù)警值比較、判斷監(jiān)測結(jié)構(gòu)是否安全、及時(shí)采取減負(fù)荷、加固措施的安全施工方法。

本實(shí)施例中，保證預(yù)應(yīng)力梁模架安全施工的方法有以下步驟：

在檢測之前，先明確檢查測目的：

（1）監(jiān)測型鋼預(yù)應(yīng)力梁澆筑過程中的支撐架受力情況，并與理論計(jì)算做比較，為以后高大模架的設(shè)計(jì)施工積累經(jīng)驗(yàn)。

（2）當(dāng)混凝土澆筑過程中，支撐架桿件達(dá)到設(shè)計(jì)預(yù)警值時(shí)，及時(shí)采取措施，保證支撐架安全。

步驟一：在施工現(xiàn)場安裝監(jiān)測儀器；監(jiān)測儀器為TST3822靜態(tài)信號(hào)測試分析系統(tǒng)及相應(yīng)的控制分析軟件。

步驟二：在預(yù)應(yīng)力梁與垂直方向主梁相交位置布置測點(diǎn)，測點(diǎn)個(gè)數(shù)根據(jù)預(yù)應(yīng)力梁的尺寸確定，測點(diǎn)位于梁模架支架的立桿底部，在測點(diǎn)位置貼應(yīng)變片。

步驟三：設(shè)計(jì)各階段監(jiān)測點(diǎn)的數(shù)據(jù)采樣時(shí)間。

步驟四：現(xiàn)場混凝土分層澆筑。

步驟五：在澆筑同時(shí)進(jìn)行現(xiàn)場監(jiān)測，并收集混凝土澆筑過程中各階段監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測結(jié)果，根據(jù)監(jiān)測結(jié)果計(jì)算各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值。

步驟六：對(duì)梁模架各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。

步驟七：對(duì)梁模架監(jiān)測應(yīng)力值與理論計(jì)算的應(yīng)力預(yù)警值進(jìn)行比較，判定梁模架是否安全。

步驟八：超過應(yīng)力預(yù)警值及時(shí)減荷、采取加固措施。

本實(shí)施例中，監(jiān)測位置設(shè)計(jì)在9-10/G軸型鋼預(yù)應(yīng)力梁處。

如圖1、1-1、2、2-1所示，本實(shí)施例中，首層大堂底板標(biāo)高-0.75m，頂板標(biāo)高18.6m（四層頂板）和23.35m（局部五層頂板），板厚150mm。9-10軸～G軸型鋼預(yù)應(yīng)力梁截面900×2200mm，梁模架支設(shè)高度16.40m，步驟二中預(yù)應(yīng)力梁共布置8測點(diǎn)，每個(gè)測點(diǎn)位于梁模架支架的立桿底部，在測點(diǎn)位置貼應(yīng)變片。

本實(shí)施例中，步驟三中的各階段監(jiān)測點(diǎn)的數(shù)據(jù)采樣時(shí)間；型鋼預(yù)應(yīng)力梁部分有效監(jiān)測共進(jìn)行1次，監(jiān)測時(shí)間為第四層混凝土澆筑時(shí)。監(jiān)測過程中每30秒采集一次數(shù)據(jù)。

本實(shí)施例中，鋼預(yù)應(yīng)力梁共分四層進(jìn)行澆筑。在混凝土澆筑時(shí)，首先澆筑第一層混凝土，高度約為500mm，然后澆筑遠(yuǎn)離梁端的頂板混凝土；在梁內(nèi)混凝土終凝前澆筑第二層混凝土，高度約為500mm，再次澆筑頂板混凝土；如此類推。

本實(shí)施例中，步驟五中所述的監(jiān)測結(jié)果包括有混凝土澆筑過程中的梁模架各監(jiān)測點(diǎn)的最大應(yīng)力值、澆筑完成后各監(jiān)測點(diǎn)的應(yīng)力值和混凝土澆筑完成穩(wěn)定一小時(shí)各監(jiān)測點(diǎn)的應(yīng)力值。

勁性梁部分第一次監(jiān)測：標(biāo)高18.6m

表1型鋼預(yù)應(yīng)力梁混凝土澆筑過程中立桿應(yīng)力值

本實(shí)施例中，梁模架應(yīng)力值的理論計(jì)算如下

支撐體系采用十字盤腳手架，架體自重按照實(shí)際用量統(tǒng)計(jì)，具體詳見表2、表3所示。

梁荷載按照素混凝土統(tǒng)計(jì)，鋼筋重量不計(jì)算在內(nèi)； 考慮鋼骨架上部混凝土荷載均由鋼骨架承受，不向下傳遞，則梁荷載減去鋼骨架上部混凝土荷載為傳遞到支撐架的荷載。

表2預(yù)應(yīng)力梁受力計(jì)算

表3鋼骨架上部混凝土荷載

立桿采用直徑48mm，壁厚3.25mm，Q345鋼管，截面積A = 457 mm²；

總荷載：70.11-29.11=41KN，則單根立桿軸向力N = 20500 N；

則σ= N /A

=20500 N/ 457 mm²

=44.86N/ mm²

本實(shí)施例中，步驟六中對(duì)梁模架各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析如下表4

混凝土澆筑完成穩(wěn)定一小時(shí)后取測試值。

表4受力分析

結(jié)論分析，由于現(xiàn)場搭設(shè)有一定偏差，所以現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)相差較大，將偏差最大兩點(diǎn)3、4點(diǎn)去除。點(diǎn)1、7、5、6平均值40.25 N/mm2，2、8平均值44 N/mm2。理論值計(jì)算值為44.86 N/mm2。監(jiān)測數(shù)據(jù)的平均值與與理論計(jì)算值相差約10%，較為接近，并且比理論計(jì)算預(yù)警值小，所以可認(rèn)為計(jì)算方法可行，梁模架安全；此梁截面900*2200mm，梁的高寬體積值可能會(huì)對(duì)鋼梁承載力有一定的影響。

本實(shí)施例中，保證三角托架安全施工的方法，包括以下步驟：

在進(jìn)行三角托架監(jiān)測之前先明確監(jiān)測目的

（1）監(jiān)測三角托架受力，通過測試各層混凝土澆筑過程中三角托架受力狀態(tài)，分析混凝土隨強(qiáng)度提高的承載能力，確定三角托架上施工荷載值。

（2）當(dāng)混凝土澆筑過程中，三角托架桿件達(dá)到設(shè)計(jì)預(yù)警值時(shí)，及時(shí)采取措施，保證支撐架安全。

結(jié)構(gòu)概況：九層北側(cè)懸挑頂板，共五層，樓板外挑3.55m。第一層懸挑板頂標(biāo)高：40.1m，支撐底部標(biāo)高35.8m（三角托架）。各層層高均為4.3m，梁截面尺寸500x800mm和400x650mm，板厚150mm。

步驟一：在施工現(xiàn)場安裝監(jiān)測儀器；監(jiān)測儀器用TST3822靜態(tài)信號(hào)測試分析系統(tǒng)及相應(yīng)的控制分析軟件。

步驟二：選擇進(jìn)行監(jiān)測的三角托架，并在每榀所選的三角托架上布置測點(diǎn)，在測點(diǎn)位置貼應(yīng)變片；如圖3、3-1所示，三角托架選8-9軸～H軸以北三角托架，選擇4榀三角托架進(jìn)行監(jiān)測，如圖4所示，第6榀及第12榀布置a、b、c三個(gè)監(jiān)測點(diǎn)，第8榀及第10榀布置a一個(gè)監(jiān)測點(diǎn)。

步驟三：設(shè)計(jì)各階段監(jiān)測點(diǎn)的數(shù)據(jù)采樣時(shí)間。

步驟四：現(xiàn)場混凝土分層澆筑；混凝土澆筑采用先澆筑非懸挑部位頂板梁，后澆筑懸挑部位頂板梁的順序。

步驟五：在澆筑同時(shí)進(jìn)行現(xiàn)場監(jiān)測，并收集混凝土澆筑過程中各階段監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測結(jié)果，根據(jù)監(jiān)測結(jié)果計(jì)算各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值。

步驟六：對(duì)三角托架各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。

步驟七：對(duì)三角托架監(jiān)測應(yīng)力值與理論計(jì)算的應(yīng)力預(yù)警值進(jìn)行比較，判定三角托架是否安全。

步驟八：超過應(yīng)力預(yù)警值及時(shí)減荷、采取加固措施例如將卸荷鋼絲繩間距加密、放慢混凝土澆筑速度，增加上一層混凝土澆筑時(shí)間間隔等等。

本實(shí)施例中，步驟二所述每榀所選的三角托架上布置測點(diǎn)位置是通過SAP2000軟件建立力學(xué)模型，計(jì)算出結(jié)構(gòu)應(yīng)力最大值的位置。本實(shí)施例中，三角托架部分根據(jù)現(xiàn)場施工情況，整個(gè)監(jiān)測分5次進(jìn)行（上部每層樓板混凝土澆筑時(shí)），每次時(shí)間間隔約5天，監(jiān)測過程中每30秒采集一次數(shù)據(jù)的頻率進(jìn)行記錄，采樣的總時(shí)間依據(jù)混凝土的澆筑量及澆筑速度來定。

本實(shí)施例中，步驟五所述混凝土澆筑過程中各階段監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測結(jié)果包括有：

三角托架第一層標(biāo)高40.1位置處的各監(jiān)測點(diǎn)，在三角托架第一次混凝土澆筑過程中的應(yīng)力值包括打灰前讀數(shù)、最大值和打灰后的讀數(shù)。

三角托架第二層標(biāo)高44.4位置處的各監(jiān)測點(diǎn)在三角托架第二次混凝土澆筑過程中的應(yīng)力值包括打灰前讀數(shù)、最大值和打灰后的讀數(shù)。

三角托架第三層標(biāo)高48.7位置處的各監(jiān)測點(diǎn)在三角托架第三次混凝土澆筑過程中的應(yīng)力值包括打灰前讀數(shù)、最大值和打灰后的讀數(shù)。

三角托架第四層標(biāo)高53.0位置處的各監(jiān)測點(diǎn)在四角托架第三次混凝土澆筑過程中的應(yīng)力值包括打灰前讀數(shù)、最大值和打灰后的讀數(shù)。

三角托架第五層標(biāo)高57.15位置處的各監(jiān)測點(diǎn)在五角托架第三次混凝土澆筑過程中的應(yīng)力值包括打灰前讀數(shù)、最大值和打灰后的讀數(shù)。

本實(shí)施例中，步驟六中對(duì)三角托架各檢測點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析；根據(jù)三角托架布置可知，三角托架6和三角托架12理論受力情況相同，三角托架8和三角托架12理論受力情況相同。將理論受力情況相同的測點(diǎn)分為一組，共分為2組，將澆筑完混凝土后的對(duì)應(yīng)監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測數(shù)值提取并進(jìn)行比較。

第一組：三角托架6、12數(shù)據(jù)分析，繪出三角托架6、12上各個(gè)應(yīng)力點(diǎn)的應(yīng)力—混凝土澆筑層數(shù)的圖。

第二組：三角托架8、10數(shù)據(jù)分析，繪出三角托架8、10上各個(gè)應(yīng)力點(diǎn)的應(yīng)力—混凝土澆筑層數(shù)的圖。

對(duì)三角托架進(jìn)行理論計(jì)算

三角托架計(jì)算采用sap2000進(jìn)行計(jì)算分析；首先，模型建立的基本假定

（1）三角托架各桿件連接均為剛接。

（2）三角托架與結(jié)構(gòu)連接設(shè)置為固定鉸支座。

（3）托架計(jì)算按照最不利的風(fēng)荷載考慮（風(fēng)由結(jié)構(gòu)內(nèi)部向外吹）。

按照上述所假設(shè)荷載對(duì)三角托架6、12進(jìn)行一層荷載分析、兩層荷載分析,得出三角托架上的各個(gè)監(jiān)測點(diǎn)分別在一層荷載時(shí)、二層荷載時(shí)的應(yīng)力值；對(duì)三角托架8、10進(jìn)行一層荷載分析、兩層荷載分析，得出三角托架上的各個(gè)監(jiān)測點(diǎn)分別在一層荷載時(shí)、二層荷載時(shí)的應(yīng)力值。

本實(shí)施例中，步驟7中對(duì)三角托架監(jiān)測值與計(jì)算值對(duì)比分析對(duì)三角托架6、12監(jiān)測值與計(jì)算值對(duì)比，以及對(duì)三角托架8、10監(jiān)測值與計(jì)算值對(duì)比，計(jì)算結(jié)果與監(jiān)測數(shù)據(jù)對(duì)比統(tǒng)計(jì)詳見表5：

計(jì)算結(jié)果與監(jiān)測數(shù)據(jù)對(duì)比統(tǒng)計(jì)詳見

經(jīng)對(duì)比后的得出三角托架監(jiān)測結(jié)論分析：

本方法監(jiān)測目的是監(jiān)測三角托架是否安全，所以監(jiān)測點(diǎn)設(shè)置在理論計(jì)算應(yīng)力最大位置，通過計(jì)算可得三角托架預(yù)警值，通過計(jì)算可得三角托架預(yù)警值為：135.3N/mm²，經(jīng)過監(jiān)測三角托架應(yīng)力沒有超過預(yù)警值，三角托架安全。

實(shí)測值和理論計(jì)算值相差較大，原因在于測試點(diǎn)在焊縫較為集中位置，應(yīng)力復(fù)雜。

如監(jiān)測目的為驗(yàn)證受力模型和實(shí)際受力情況是否相符合，可選擇應(yīng)力簡單位置進(jìn)行監(jiān)測，避開受力復(fù)雜區(qū)域。

本實(shí)施例中，保證懸挑梁板模架安全施工的方法，包括以下步驟：

在進(jìn)行監(jiān)測前，先明確監(jiān)測目的，本實(shí)施例的監(jiān)測目的為：

（1）監(jiān)測三角托架上十字盤支撐架受力，通過測試各層混凝土澆筑過程中立桿受力，分析混凝土隨強(qiáng)度提高的承載能力，確定支撐架立桿施工荷載值。

（2）當(dāng)混凝土澆筑過程中，支撐架桿件達(dá)到設(shè)計(jì)預(yù)警值時(shí)，及時(shí)采取措施，保證支撐架安全。

本實(shí)施例中的結(jié)構(gòu)概況：九層北側(cè)懸挑頂板，共五層，樓板外挑3.65m。第一層懸挑板頂標(biāo)高：40.1m，支撐底部標(biāo)高35.8m（三角托架）。各層層高均為4.3m，梁截面尺寸500x800mm和400x650mm，板厚150mm。

步驟一：在施工現(xiàn)場安裝監(jiān)測儀器；所用的檢測儀器為壓力傳感器，包含：柱式稱重模塊、多路數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)和M400數(shù)據(jù)采集管理軟件。

步驟二：根據(jù)懸挑梁板的尺寸確定要布置的測點(diǎn)數(shù)目，在懸挑梁板位置布置測點(diǎn)，共布置16個(gè)監(jiān)測點(diǎn)位；如圖5、5-1、6、6-1所示測點(diǎn)位于8-9軸～H軸以北懸挑梁板模架的支撐立桿底部，在測點(diǎn)位置安裝壓力傳感器。

步驟三：設(shè)計(jì)各階段監(jiān)測點(diǎn)的數(shù)據(jù)采樣時(shí)間。

步驟四：現(xiàn)場混凝土分層澆筑；混凝土澆筑采用先澆筑非懸挑部位頂板梁，后澆筑懸挑部位頂板梁的順序。

步驟五：在澆筑同時(shí)進(jìn)行現(xiàn)場監(jiān)測，并收集混凝土澆筑過程中各階段監(jiān)測點(diǎn)的監(jiān)測結(jié)果；

步驟六：對(duì)支撐立桿各檢測點(diǎn)的軸力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。

步驟七：對(duì)支撐立桿監(jiān)測軸力值與理論計(jì)算的軸力預(yù)警值進(jìn)行比較，判定懸挑梁模架是否安全。

步驟八：超過應(yīng)力預(yù)警值及時(shí)減荷、采取加固措施。

本實(shí)施例中，步驟二所述的所述的在懸挑梁板位置布置測點(diǎn)中布點(diǎn)位置選取的原則為選取荷載最大處的支撐作為荷載計(jì)算單元，計(jì)算時(shí)考慮承受上部兩層的施工荷載取值計(jì)算，經(jīng)計(jì)算單元二受力面積最大，單根立桿承受的荷載也最大。本實(shí)施例中，步驟三中所述的各階段測點(diǎn)數(shù)據(jù)采樣時(shí)間具體為：三角托架部分根據(jù)現(xiàn)場施工情況，整個(gè)監(jiān)測分5次進(jìn)行（上部每層樓板混凝土澆筑時(shí)），每次時(shí)間間隔約5天，監(jiān)測過程中每30秒采集一次數(shù)據(jù)的頻率進(jìn)行記錄，采樣的總時(shí)間依據(jù)混凝土的澆筑量及澆筑速度來定。

本實(shí)施例中，步驟六中所述的對(duì)支撐立桿各檢測點(diǎn)的軸力值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析如下：

1、對(duì)位于懸挑板第一層標(biāo)高40.1m位置處的監(jiān)測點(diǎn)進(jìn)行分析，包括作出1-16通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線、作出17-32通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線。

2、對(duì)位于懸挑板第二層標(biāo)高44.4m位置處的監(jiān)測點(diǎn)進(jìn)行分析，包括作出1-16通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線、作出17-32通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線。

3、對(duì)位于懸挑板第三層標(biāo)高48.7m位置處的監(jiān)測點(diǎn)進(jìn)行分析，包括作出1-16通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線、作出17-32通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線。

4、對(duì)位于懸挑板第四層標(biāo)高53.0m位置處的監(jiān)測點(diǎn)進(jìn)行分析，包括作出1-16通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線、作出17-32通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線。

5、對(duì)位于懸挑板第五層標(biāo)高57.15m位置處的監(jiān)測點(diǎn)進(jìn)行分析，包括作出1-16通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線、作出17-32通道的監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線。

根據(jù)各監(jiān)測點(diǎn)在混凝土澆筑過程軸力時(shí)程曲線得出：

在第一層混凝土的澆筑時(shí)，立桿軸力時(shí)程曲線中，隨著澆筑混凝土的進(jìn)行，立桿軸力上升非常明顯，軸力時(shí)程曲線呈階梯狀變化。第二層至第五層混凝土澆筑時(shí)，桿件的軸力時(shí)程曲線則較為光滑。

各層懸挑板混凝土澆筑后軸力數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，根據(jù)壓力傳感器布置可知，測點(diǎn)5、7、9和11理論受力情況相同，測點(diǎn)6、8、10和12理論受力情況相同，測點(diǎn)1和13，測點(diǎn)3和15，測點(diǎn)2和14，測點(diǎn)4和16理論受力情況分別相同。將理論受力情況相同的測點(diǎn)分為一組，共分為6組，將澆筑完混凝土后的監(jiān)測數(shù)值提取并進(jìn)行比較。在分析時(shí)，將同一組監(jiān)測點(diǎn)的軸力數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，得出每組的分析結(jié)果。分析結(jié)果如下：

各測點(diǎn)數(shù)據(jù)均顯示，第一層混凝土澆筑時(shí)架體軸力最大。5天后澆筑第二層混凝土?xí)r第一層樓板已具有一定的強(qiáng)度，因此具有一定的承載能力，已可承擔(dān)部分自身荷載及上層樓板荷載，立桿軸力沒有增加，反而減小。澆筑第三層混凝土后，第一組中測點(diǎn)7、11及第二組中測點(diǎn)8和測點(diǎn)12立桿軸力小幅度增大；其余立桿軸力均減小。澆筑第四層混凝土后，第二組全部測點(diǎn)、第五組測點(diǎn)14、第六組的測點(diǎn)16立桿軸力增大；第一組、第三組、第四組全部測點(diǎn)及第五組測點(diǎn)2、第六組測點(diǎn)4立桿軸力均減小。澆筑第五層混凝土后，第一組和第二組全部測點(diǎn)軸力減小，第三組、第四組、第五組和第六組測點(diǎn)軸力均增大。

本實(shí)施例中，對(duì)支撐立桿各檢測點(diǎn)的軸力值理論計(jì)算與分析，如下：

第一層懸挑板支撐體系采用十字盤腳手架，架體自重按照實(shí)際用量統(tǒng)計(jì)；第二層懸挑板架體采用碗扣架，架體自重按照32.8kg/m3進(jìn)行計(jì)算。如果按照兩層荷載統(tǒng)計(jì)總荷載，鋼筋混凝土自重、模板自重、腳手架自重均統(tǒng)計(jì)兩層荷載，施工人員及設(shè)備按一層荷載統(tǒng)計(jì)。

對(duì)監(jiān)測點(diǎn)位5、7、9、11受力計(jì)算包括以下內(nèi)容：

澆筑第一層40.1m高度頂板及梁荷載統(tǒng)計(jì)；

澆筑第二層44.4m高度頂板及梁荷載統(tǒng)計(jì)。

對(duì)監(jiān)測點(diǎn)位6、8、10、12受力計(jì)算，對(duì)監(jiān)測點(diǎn)位1、13受力計(jì)算，對(duì)監(jiān)測點(diǎn)位2、14受力計(jì)算，對(duì)監(jiān)測點(diǎn)位3、15受力計(jì)算，對(duì)監(jiān)測點(diǎn)位4、16受力計(jì)算包括的內(nèi)容同上。

計(jì)算結(jié)果與監(jiān)測數(shù)據(jù)對(duì)比統(tǒng)計(jì)詳見表6

表6計(jì)算結(jié)果與監(jiān)測數(shù)據(jù)對(duì)比統(tǒng)計(jì)表

本實(shí)施例中，對(duì)支撐立桿監(jiān)測軸力值與理論計(jì)算的軸力預(yù)警值進(jìn)行比較，分析結(jié)果如下：

各測點(diǎn)立桿軸力的變化趨勢基本一致，說明了分析過程的正確性。澆筑第一層混凝土?xí)r，第一組、第二組、第四組測區(qū)內(nèi)立桿軸力和的計(jì)算值和實(shí)際監(jiān)測數(shù)據(jù)較為接近；第三組測區(qū)內(nèi)計(jì)算值和實(shí)際監(jiān)測數(shù)據(jù)相差較大（相差34.3%），產(chǎn)生此種現(xiàn)象的主要原因在于計(jì)算中并沒有充分的考慮到施工現(xiàn)場模板支撐體系實(shí)際的搭設(shè)誤差。因此在搭設(shè)架體時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制架體搭設(shè)質(zhì)量，在架體初步搭設(shè)完好后，應(yīng)制定較為詳細(xì)的架體檢驗(yàn)方案。

混凝土在澆筑完成后，隨著其凝結(jié)硬化程度的不斷加深，結(jié)構(gòu)自身承載能力不斷增強(qiáng)，可承擔(dān)部分荷載。

由于支撐體系在豎向荷載作用下的變形，引起其支撐的混凝土構(gòu)件產(chǎn)生相應(yīng)變形，導(dǎo)致荷載向混凝土構(gòu)件的轉(zhuǎn)移。