本發(fā)明涉及瀝青路面的微波加熱方法，特別涉及一種基于電磁超材料的瀝青路面微波就地加熱方法。背景方法在公路養(yǎng)護和維修方法中，瀝青混合料就地熱再生越來越受到關(guān)注。目前多采用明火、紅外方法或者微波方法對瀝青路面進行就地加熱，使其軟化以利于洗刨回收再利用，瀝青混合料的就地熱再生有利于廢料處置、資源節(jié)約以及環(huán)境保護，其經(jīng)濟效益和社會價值十分可觀。對現(xiàn)有瀝青路面的加熱是瀝青就地熱再生的關(guān)鍵方法之一。瀝青路面在進行熱再生前必須加熱，使其能夠在較短的時間里消耗較低的燃料，加熱至所需要的溫度，才能用于熱再生；加熱溫度太低、路面軟化程度不夠、不宜耙松，并導致拌和溫度太低，影響產(chǎn)品質(zhì)量；反之，加熱溫度太高，舊瀝青容易分解，導致瀝青的老化、焦化，最終影響瀝青混合料的路用性能。在多種加熱熱源和加熱方式中，微波加熱具有加熱速度快、穿透能力強等優(yōu)點，避免了瀝青由于被過量加熱而導致的老化和加熱不均的現(xiàn)象，也有效避免了由于瀝青組分揮發(fā)而造成的環(huán)境污染問題。近年來，研究人員通過在瀝青路面噴灑混合乳化劑的方式，進一步提高了微波加熱的效率，大大縮短了工作時間，使得大規(guī)模路面養(yǎng)護重鋪成為可能。但是，微波就地加熱瀝青路面方法中，仍然存在諸多難點，主要有穿透深度過大、熱轉(zhuǎn)化效率低等缺點，這些嚴重制約了產(chǎn)業(yè)化發(fā)展。技術(shù)實現(xiàn)要素：針對現(xiàn)有方法中存在的問題，本發(fā)明的目的在于提供一種電磁超材料瀝青路面微波就地加熱方法，增加瀝青路面的熱損耗能量，提高微波熱轉(zhuǎn)化效率。為了達到上述目的，本發(fā)明采用以下方法方案予以實現(xiàn)。一種基于電磁超材料的瀝青路面微波就地加熱方法，其特征在于，包括以下步驟：步驟1，設(shè)計周期性材料：在第一介質(zhì)板的二維平面上均勻周期排布諧振環(huán)，即得；步驟2，將所述周期性材料放置在瀝青路面上，所述周期性材料與所述瀝青路面形成電磁超材料；步驟3，再在所述周期性材料的上方放置微波加熱裝置，調(diào)節(jié)駐波比至2以下，對瀝青路面進行就地加熱。本發(fā)明的特點和進一步的改進為：步驟1中，所述諧振環(huán)為金屬諧振環(huán)。步驟1中，所述諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為平面螺旋型。步驟1中，所述諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為微帶階躍阻抗型。步驟3中，所述駐波比的調(diào)節(jié)是通過設(shè)置在所述周期性材料和所述微波加熱裝置之間的透射板進行調(diào)節(jié)。進一步地，通過調(diào)節(jié)所述透射板與所述周期性材料之間的距離，調(diào)節(jié)駐波比至2以下。所述透射板包括第二介質(zhì)板及均勻排布在所述第二介質(zhì)板上的金屬片。步驟3中，所述微波加熱裝置為天線輻射加熱裝置。優(yōu)選地，所述微波加熱裝置為喇叭天線輻射加熱裝置。優(yōu)選地，所述微波加熱裝置為功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置。與現(xiàn)有方法相比，本發(fā)明的有益效果為：本發(fā)明的周期性材料能形成局部的、周期性的諧振區(qū)域，加強路面附近分布的場強強度，從而大大增加瀝青路面的熱損耗能量，提高微波熱轉(zhuǎn)化效率，改善微波加熱的均勻性。本發(fā)明的基于電磁超材料的瀝青路面微波就地熱再生方法對瀝青混合料的加熱回收再利用具有重大意義。附圖說明下面結(jié)合附圖對本發(fā)明進行進一步的描述。圖1為本發(fā)明的一種基于電磁超材料的瀝青路面微波就地加熱示意圖；其中，a為瀝青路面，b為周期性材料，c為透射板，d為微波加熱裝置；圖2為本發(fā)明的一種諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為平面螺旋型的周期性材料的結(jié)構(gòu)示意圖；圖3為本發(fā)明的一種諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為階躍阻抗型的周期性材料結(jié)構(gòu)示意圖；圖4為本發(fā)明的一種基于電磁超材料的瀝青微波加熱示意圖；其中，b為諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為平面螺旋型的周期性材料，c為透射板，d為喇叭天線輻射加熱裝置；圖5為本發(fā)明的基于電磁超材料的瀝青路面微波加熱后的體損耗密度分布圖；其中，A區(qū)域代表電磁能量強的區(qū)域；圖6為本發(fā)明實施例中的對比試驗1的試驗效果圖；圖7為本發(fā)明實施例中的對比試驗2的試驗效果圖；圖8為本發(fā)明實施例中的對比試驗3的試驗效果圖；圖9為本發(fā)明的一種基于電磁超材料的瀝青微波加熱示意圖；其中，b為諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為平面螺旋型的周期性材料，c為透射板，d為功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置；圖10為本發(fā)明的一種功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置的結(jié)構(gòu)示意圖，圖中：1、磁控管；101、磁控管的天線帽一端；2、金屬腔體；3、耦合圓臺；4、螺旋天線；401、金屬連接桿；5、支撐腿；6、通孔；7、支撐圓柱體；圖11為本發(fā)明實施例的一種功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件表面的體損耗密度分布圖，其中，volumelossden為體損耗密度，0、100、200為示意圖的標尺，A為加熱集中區(qū)域；圖12為本發(fā)明實施例的一種喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件表面的體損耗密度分布圖，其中，volumelossden為體損耗密度，0、100、200為示意圖的標尺，A為加熱集中區(qū)域；圖13為本發(fā)明實施例的一種功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件內(nèi)部的體損耗密度分布圖，其中，volumelossden為體損耗密度，0、100、200為示意圖的標尺，A為加熱集中區(qū)域；圖14為本發(fā)明實施例的一種喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件內(nèi)部的體損耗密度分布圖，其中，volumelossden為體損耗密度，0、100、200為示意圖的標尺，A為加熱集中區(qū)域；圖15為本發(fā)明實施例的一種功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件的溫度三維立體分布圖；圖16為本發(fā)明實施例的一種喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件的溫度三維立體分布圖。具體實施方式下面將結(jié)合本發(fā)明實施例的附圖對本發(fā)明的方法方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒景l(fā)明中的實施例，本領(lǐng)域普通方法人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。本發(fā)明提供了一種基于電磁超材料的瀝青路面微波就地加熱方法，包括以下步驟：步驟1，設(shè)計周期性材料：在第一介質(zhì)板的二維平面上均勻周期排布諧振環(huán)，即得；步驟2，將所述周期性材料放置在瀝青路面上，所述周期性材料與所述瀝青路面形成電磁超材料；步驟3，再在所述周期性材料的上方放置微波加熱裝置，調(diào)節(jié)駐波比至2以下，對瀝青路面進行就地加熱。實施例1參考圖1，圖1為一種基于電磁超材料的瀝青路面微波就地加熱示意圖，周期性材料直接放置在瀝青路面上，形成電磁超材料，再采用微波加熱裝置對其進行就地加熱，從而達到軟化瀝青，進而進行瀝青熱再生的目的。本發(fā)明的電磁超材料具有吸波和諧振的特性，特定波長的電磁波輻射到與其波長尺寸相對應(yīng)的電磁超材料上，會產(chǎn)生強烈的“束縛場”，將電磁輻射的能量“束縛”在電磁超材料附近，使輻射能量不會沿均勻無限大的地面繼續(xù)傳播，從而將大部分輻射能量留在5厘米左右的瀝青有效層。同時，參考圖2、圖3，圖2為諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為平面螺旋型的周期性材料的結(jié)構(gòu)示意圖，圖3為諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為階躍阻抗型的周期性材料的結(jié)構(gòu)示意圖；本發(fā)明的電磁超材料具有二維平面周期性，可以進一步改良輻射的均勻性，在鋪有電磁超材料的加熱區(qū)域形成均勻的電磁波輻射。具體地，本實施例的工作頻率為2.45GHz，周期性材料中諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為平面螺旋型，呈6×6陣列周期排布，整體周期性材料的尺寸為300mm×300mm，每一個結(jié)構(gòu)單元的尺寸為50mm×50mm，條帶圈數(shù)為6，條帶寬度為2mm，條帶間距為4mm。階躍阻抗傳輸線諧振環(huán)型周期性材料也為6×6陣列，整體尺寸為300mm×300mm，每一個結(jié)構(gòu)單元的尺寸為50mm×50mm，諧振環(huán)條帶寬度為2mm。參考圖5，本發(fā)明的一種基于電磁超材料的瀝青微波加熱示意圖；其中，a為諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為平面螺旋型的周期性材料，b為透射板，c為喇叭天線輻射加熱裝置；其中透射板包括第二介質(zhì)板及均勻排布在所述第二介質(zhì)板上的金屬片，且金屬片為方形金屬薄片。電磁波照射到金屬表面會產(chǎn)生全反射，而周期性材料是鏤空的，且形式與波長相關(guān)，所以電磁波照射到周期性材料表面就會產(chǎn)生透射和諧振現(xiàn)象，但是仍然會有一部分電磁波被反射回去，此類反射波屬于被浪費的能量，反射能量太多的時候，喇叭天線的駐波系數(shù)就會惡化，為了使更多的能量透過周期性材料而照射到瀝青層，應(yīng)該使喇叭天線的駐波比盡量接近1，駐波比等于1是理想的無反射情況。電磁波具有頻率，幅度和相位特性，當兩個頻率相同但是相位相反的電磁波相干疊加在一起的時候，會使兩個電磁波相消，兩個電磁波的幅度都會降低，從而減小反射波，本實施例利用上述反射波相互抵消的思想，調(diào)節(jié)透射板和周期性材料之間的距離，電磁波傳播距離的改變可以引起相位的改變，使其透射板的反射波與周期性材料的反射波相位相反地疊加在一起，達到相消得目的，從而減少反射能量，增加透射能量。上述透射板與周期性材料之間的距離對喇叭天線地發(fā)射效率之間的關(guān)系見表1，由表1的仿真試驗結(jié)果可知，當透射板與周期性材料之間的距離為64mm時，駐波比為1.5，喇叭天線的能量發(fā)射效率為96％。表1d60mm64mm67mm駐波比21.53發(fā)射能量效率0.890.960.75圖6為采本發(fā)明的一種基于電磁超材料的瀝青微波加熱示意圖；其中，a為諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為平面螺旋型的周期性材料，b為透射板，c為螺旋天線輻射加熱裝置；其中透射板包括第二介質(zhì)板及均勻排布在所述第二介質(zhì)板上的金屬片，且金屬片為方形金屬薄片。本發(fā)明所使用的微波加熱裝置為功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置，該螺旋天線輻射加熱裝置采用一分四的功分網(wǎng)絡(luò)使輻射出來的能量更加均勻，可以更進一步的改善輻射效率和加熱的均勻性。圖5為本發(fā)明的基于電磁超材料的瀝青路面微波加熱后的體損耗密度分布圖；其中，A區(qū)域代表電磁能量強的區(qū)域；由圖可知，圖中A區(qū)域代表電磁能量強的地方，可以看到，電磁能量被緊緊地束縛在電磁超材料層附近，瀝青路面的體損耗密度最高為2.275e+002，經(jīng)仿真計算瀝青有效層吸收的能量效率高達87％。結(jié)合仿真結(jié)果進行實測試驗，本實施采用的喇叭天線的口徑為108mm×116mm，喇叭高度為70mm，喇叭口徑到周期性材料的距離30mm，周期性材料的尺寸為200mm×200mm。為了更好的體現(xiàn)電磁超材料的作用，本實施例采取了對比試驗，不改變喇叭天線輻射加熱裝置的功率，不改變喇叭天線輻射加熱裝置到瀝青的距離，不改變加熱瀝青材質(zhì)，不改變涂敷乳液的情況下，僅僅改變周期性材料的有無和疏密，本實施例進行了三種對比試驗，分別為對比試驗1、對比試驗2和對比試驗3；其中，對比試驗1為喇叭天線輻射加熱裝置直接對瀝青材料進行加熱，對比試驗2為采用排布較稀疏的周期性材料和喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青材料進行加熱，對比試驗3為采用排布較稠密的周期性材料和喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青材料進行加熱，試驗結(jié)果如下：圖6為對比試驗1的試驗效果圖，由圖可知，在對比試驗1的條件下對瀝青材料進行加熱，加熱5分鐘時瀝青表面開始產(chǎn)生氣泡，加熱10分鐘后，僅僅瀝青材料的淺層瀝青融化；圖7為對比試驗2的試驗效果圖，由圖可知，在對比試驗2的條件下對瀝青材料進行加熱，加熱3分鐘瀝青表面產(chǎn)生濃煙，加熱至6分鐘時，瀝青表面產(chǎn)生明火，加熱10分鐘后，瀝青表面的溫度達到了270℃；圖8為對比試驗3的試驗效果圖，由圖可知，在對比試驗3的條件下對瀝青材料進行加熱，加熱時產(chǎn)生了嚴重的燃燒現(xiàn)象，溫度明顯提升。上述對比試驗均采用的是沒有添加用于調(diào)節(jié)駐波比的透射板，基于仿真試驗結(jié)果可知，添加用于調(diào)節(jié)駐波比的透射板后的基于電磁超材料的瀝青路面微波加熱效果更佳。上述試驗結(jié)果表明在瀝青材料的表面鋪設(shè)周期性材料進而形成電磁超材料，可以有效輻射微波能量，增加了瀝青路面的熱損耗能量，提高了微波熱轉(zhuǎn)化效率。上述仿真試驗和實測試驗采用電磁超材料和微波加熱裝置組成的高效加熱單元可以組成任意規(guī)模的拓撲結(jié)構(gòu)，實現(xiàn)大面積的同時均勻加熱輻射，以滿足實際工程中的瀝青路面規(guī)模，達到同時均勻加熱較大面積的瀝青路面的效果。實施例2本實施例還提供了一種功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置，使用該微波加熱裝置的加熱示意圖如圖9所示，其中，b為諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)為平面螺旋型的周期性材料，c為透射板，d為功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置。參考圖10，本實施例中的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置，包括：磁控管1、金屬腔體2、耦合圓臺3和螺旋天線4；金屬腔體2的底板外部設(shè)置有支撐腿5；磁控管1固定在金屬腔體2的頂板的中心位置，且磁控管的天線帽一端101從金屬腔體2的頂板的中心位置伸進金屬腔體2內(nèi)，另一端與外部高壓電源連接；耦合圓臺3固定于金屬腔體2的內(nèi)頂板上；螺旋天線4的一端連接有金屬連接桿401，螺旋天線4位于金屬腔體2的底板的外部，且其連接有金屬連接桿401的一端通過金屬腔體2底板上的通孔6伸入金屬腔體2內(nèi)部，并與耦合圓臺3的中心處電連接，金屬連接桿401的半徑小于通孔6的半徑，且金屬連接桿401與通孔6的孔壁不相接觸。其中，耦合圓臺為多個，且以磁控管1為中心進行排布，螺旋天線4、通孔6的個數(shù)分別與耦合圓臺3的個數(shù)一致；金屬腔體2的各內(nèi)側(cè)面中心位置處還豎直設(shè)置有支撐圓柱體7，支撐圓柱體7與金屬腔體2的頂板和底板相連接，且與磁控管1等距；本實施例提供的微波加熱裝置的耦合圓臺3為4個，其半徑為20～30mm；螺旋天線4為矩形徑向螺旋天線，其線徑為1～2mm，線圈匝數(shù)為1～1.5，螺旋線管的半徑為18～24mm，螺距為7～9mm；耦合圓臺3兩兩之間的距離為60～100mm；通孔6的孔徑為11～12mm；支撐圓柱體7的半徑為2～4mm。上述天線輻射加熱裝置的實現(xiàn)原理是：外接高壓電源為磁控管提供電能，通過磁控管將電能轉(zhuǎn)換成微波能量，并發(fā)射到金屬腔體內(nèi)部，耦合圓臺用于對接收到的微波能量進行耦合，并功分給螺旋天線，最后螺旋天線將耦合的微波能量輻射向路面冰層，完成本發(fā)明的路面除冰?；谏鲜鲈?，本發(fā)明中天線輻射加熱裝置的耦合圓臺3用于對接收到的微波能量進行耦合，因此，其半徑不能過小，否則耦合圓臺3將無法有效的耦合微波能量，導致螺旋天線4得到的能量較小，不能有效地進行微波能量輻射，從而使得對瀝青路面的加熱效果不佳。另外，支撐圓柱體7的半徑不宜過大，否則將會影響耦合圓臺3對微波能量的耦合，也會影響駐波比。通孔6主要是起連通作用，使得螺旋天線4可以順利穿過并連接到耦合圓臺3上，另外，通孔6還能有效阻止螺旋天線4發(fā)射出去的能量反射回金屬腔體2，從而防止反射波對螺旋天線4的傷害。因此，本實施例經(jīng)過仿真，得到本實施例中耦合圓臺3的半徑為25mm，耦合圓臺3兩兩之間的距離為80mm；螺旋天線4為矩形徑向螺旋天線，其線徑為1.5mm，線圈匝數(shù)為1.32，螺旋線管的半徑為21mm，螺距為8.2mm；通孔6的孔徑為11.5mm，支撐圓柱體7的半徑為3mm。本實施例將天線輻射加熱裝置中的螺旋天線用于瀝青路面的加熱，以期改善瀝青路面微波加熱的不均勻性。由于螺旋天線的負擔和特性主要由D/λ決定，其中，D為螺旋天線的直徑，λ為螺旋天線的諧振頻率所對應(yīng)的波長。本實施例中，控制螺旋天線的直徑D/λ在0.25～0.46之間，保證其輻射方向沿徑向。將本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置用于對瀝青試件(尺寸為200×200×50mm3)加熱，并與喇叭天線輻射加熱裝置進行對比，仿真結(jié)果如下：在仿真過程中，體損耗密度可以反映微波能量的損耗情況，進而反映溫度的分布，因此，通過觀察瀝青試件的體損耗密度來反映加熱裝置對瀝青試件加熱的溫度分布。將本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置和喇叭天線輻射加熱裝置作對比，分別測試其對瀝青試件表面加熱后，瀝青試件表面的體損耗密度，結(jié)果如圖11、圖12所示。由圖11可知，加熱區(qū)域為200mm×200mm，在加熱區(qū)域內(nèi)，本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后，瀝青試件的表面產(chǎn)生四個加熱集中區(qū)域A，分別與本實施例的四個螺旋天線一一對應(yīng)，代表損耗最大點1.8130e+004，瀝青試件的表面的體損耗密度為1.295e+003～1.813e+004，整個瀝青試件表面的體損耗目睹分布圖連接起來完全覆蓋了瀝青試件的表面，從而反映出加熱過程中，瀝青試件的表面溫度分布均勻。由圖12可知，加熱區(qū)域同樣為200mm×200mm，但在加熱區(qū)域內(nèi)，喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后，瀝青試件上只產(chǎn)生了一個加熱集中區(qū)域A，瀝青試件的表面的體損耗密度為6.6376e+001～1.0619e+003，相比于本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置，加熱區(qū)域明顯較小，且加熱不均勻。同時，分別對實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置和喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件內(nèi)部的體損耗密度分布進行了測試，結(jié)果如圖13、圖14所示。其中，圖13為本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件內(nèi)部的體損耗密度分布圖，圖14為喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件內(nèi)部的體損耗密度分布圖。由圖13可知，加熱區(qū)域為200mm×200mm，在加熱區(qū)域內(nèi)，本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后，瀝青試件表面產(chǎn)生四個加熱集中區(qū)域A，對應(yīng)四個螺旋天線輻射方向，四個加熱集中區(qū)域連接起來，微波輻射能量充滿了整個瀝青試件的內(nèi)部，其體損耗密度值從8.0000e+002～5.7143e+001，充滿整個瀝青試件內(nèi)部，說明微波能量在試件內(nèi)部的損耗均勻，對試件內(nèi)部的均勻加熱效果較好。由圖14可知，加熱區(qū)域為200mm×200mm，在加熱區(qū)域內(nèi)，喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后，瀝青試件表面只產(chǎn)生了一個加熱集中區(qū)域A，且微波能量未充滿整個瀝青試件的內(nèi)部，其體損耗密度值從6.6376e+001～1.0619e+003，體損耗密度分布不能完全充滿整個瀝青試件的內(nèi)部，而是只分布在加熱集中區(qū)域A的下方，對瀝青試件的內(nèi)部加熱不均。(2)將本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置用于瀝青路面加熱，并與喇叭天線輻射加熱裝置進行對比，實測結(jié)果如下：圖15為本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件的溫度三維立體分布圖，由圖15可知，功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后，產(chǎn)生四個輻射區(qū)域，且四個輻射區(qū)域的溫度均在200℃以上，最低溫度為116℃，平均溫度達到150℃左右，達到了瀝青軟化所需要的溫度，可以使瀝青完全軟化。圖16為喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后瀝青試件的溫度三維立體分布圖，由圖可知，喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱后，輻射區(qū)域的最高溫度為91.9℃，平均溫度只有60℃左右，不能達到瀝青軟化的溫度，無法使瀝青完全軟化，由此可知，功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青的加熱效果明顯比喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青的加熱效果好。通過具體的實驗表明，在同一個磁控管源的情況下，功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件的加熱范圍大概是喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱范圍的一倍左右；功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置通過對聚集的能量進行一定程度的功分，使得其在同一區(qū)域下?lián)碛懈鼜V的有效“熱區(qū)”；功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青試件加熱以后，整個瀝青試件表面的溫度達200℃，平均溫度達到150℃，加熱后的瀝青可以輕松被刨開，另外，使用本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置和喇叭天線輻射加熱裝置對瀝青路面加熱后，加熱深度基本相當，均約為50mm；而喇叭天線輻射加熱裝置加熱后，只有在喇叭天線的輻射區(qū)域內(nèi)，刨開的深度達到了50mm，周圍部分溫度只有60℃左右，并沒有軟化，不符合瀝青回收的要求，本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青加熱后，瀝青整體都可以輕松拋開，加熱的效果較好。以上仿真試驗結(jié)果和實測結(jié)果均可以表明本實施例的功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置通過對聚集能量進行合理的功分，在可以滿足瀝青混合料加熱能量需求的同時，增加了“熱區(qū)”面積，提高了加熱均勻度。由以上實施例的試驗結(jié)果可知，本發(fā)明采用功分輻射一體化的螺旋天線輻射加熱裝置對瀝青路面進行微波就地加熱的效果肯定比采用喇叭天線輻射加熱裝置的效果更佳。綜上所述，本發(fā)明基于電磁超材料的瀝青路面微波就地加熱方法，在改善微波輻射加熱均勻性和提高有效輻射效率方面產(chǎn)生巨大的作用。以上所述，僅為本發(fā)明的具體實施方式，但本發(fā)明的保護范圍并不局限于此，任何熟悉本方法領(lǐng)域的方法人員在本發(fā)明揭露的方法范圍內(nèi)，可輕易想到變化或替換，如變換周期性材料中諧振環(huán)的結(jié)構(gòu)類型，但是只要其能在工作頻率下形成諧振，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)，還比如變換微波加熱裝置或變換調(diào)節(jié)駐波比的方法等。因此，本發(fā)明的保護范圍應(yīng)以所述權(quán)利要求的保護范圍為準。當前第1頁1 2 3