本發(fā)明涉及機(jī)場工程，特別是涉及一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法。

背景技術(shù)：

1、高速激光彎沉儀是繼貝克曼梁、重錘式彎沉儀之后的第三代彎沉檢測裝置，機(jī)場道面彎沉檢測中當(dāng)前常用的重錘式彎沉儀需逐點停車檢測，而高速激光彎沉儀可以在80km/h以上的速度下連續(xù)檢測承載層的表面彎沉，效率顯著提升，且連續(xù)檢測中的相鄰測點間距可達(dá)厘米級，覆蓋率顯著提升。

2、高速激光彎沉儀近年已逐漸應(yīng)用于道路彎沉檢測中，但在機(jī)場道面的檢測評價中仍較少應(yīng)用。裝配式機(jī)場道面的承載狀態(tài)是影響其使用性能的關(guān)鍵因素，現(xiàn)有方法采用重錘式彎沉儀逐點檢測各測點的彎沉值，直接以彎沉值評價承載能力，彎沉值越大承載能力越差。這一方法逐點檢測效率較低，且針對普通機(jī)場道面設(shè)計，對裝配式機(jī)場道面的適用性不足。

技術(shù)實現(xiàn)思路

1、為了解決以上技術(shù)問題，本發(fā)明提供一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法，包括以下步驟：

2、s1、在進(jìn)行道面面層裝配前，測試道面基層頂部各測點的高速彎沉盆；

3、s2、在進(jìn)行道面面層裝配后，測試道面面層頂部各測點的高速彎沉盆；

4、s3、計算高速彎沉面積差指數(shù)hdsd，用于評價裝配式機(jī)場道面的承載能力均勻性；

5、s4、計算基層頂部與面層頂部的高速彎沉值之差；

6、s5、計算高速彎沉傳荷指數(shù)htc，用于評價相鄰裝配式道面板之間的傳荷能力。

7、本發(fā)明進(jìn)一步限定的技術(shù)方案是：

8、進(jìn)一步的，步驟s1中，應(yīng)用激光式高速彎沉儀測試裝配前道面基層頂部各測點的高速彎沉盆，測線在基層頂部沿即將鋪設(shè)相鄰的矩形裝配式道面板的中線布設(shè)，且測點關(guān)于即將鋪設(shè)的兩塊道面板之間的接縫位置對稱；沿著高速激光彎沉儀前進(jìn)的方向，開始測試的測點位置為即將鋪設(shè)的檢測時先經(jīng)過的第一塊板的中心點，結(jié)束測試的測點位置為即將鋪設(shè)的檢測時后經(jīng)過的相鄰第二塊板的中心點；在即將鋪設(shè)第一塊道面板區(qū)域的基層頂面上有n個測點，其坐標(biāo)依次記作x1，x2，...，xn，在即將鋪設(shè)第二塊道面板區(qū)域的基層頂面上同樣有n個測點，其坐標(biāo)依次記作xn+1，xn+2，...，x2n，即將鋪設(shè)兩塊道面板區(qū)域的基層頂面上的測點關(guān)于兩塊道面板的接縫對稱，且同一塊道面板上相鄰測點之間的間距相同。

9、如前所述的一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法，步驟s2中，應(yīng)用激光式高速彎沉儀測試裝配后道面面層頂部各測點的高速彎沉盆，測線在面層頂部沿即將鋪設(shè)相鄰的矩形裝配式道面板的中線布設(shè)，且測點關(guān)于即將鋪設(shè)的兩塊道面板之間的接縫位置對稱；面層頂部各測點分別對應(yīng)設(shè)于基層頂部各測點的正上方，因此面層頂部的測點數(shù)量和坐標(biāo)與基層頂部測點一致，在即將鋪設(shè)第一塊道面板區(qū)域的面層頂面上有n個測點，其坐標(biāo)依次記作x1，x2，...，xn，在即將鋪設(shè)第二塊道面板區(qū)域的面層頂面上同樣有n個測點，其坐標(biāo)依次記作xn+1，xn+2，...，x2n。

10、如前所述的一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法，步驟s1和s2中，道面面層或基層頂部各測點處所測得的高速彎沉盆由j個彎沉傳感器所測的彎沉值組成(j＝1，2，...，m)，第j個彎沉傳感器與第1個彎沉傳感器之間的距離記作kj，其中m表示高速激光彎沉儀中彎沉傳感器的數(shù)量；檢測時第1個彎沉傳感器位于測點的垂直正上方，測點位于xi時第j個彎沉傳感器所測的基層頂部彎沉值記作db，j(xi)，第j個彎沉傳感器所測的面層頂部彎沉值記作ds，j(xi)。

11、如前所述的一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法，步驟s3具體包括以下分步驟：

12、s3.1、通過下式計算高速彎沉區(qū)域差hdad指標(biāo)，

13、

14、其中，hdad(xi)(i＝1,2，...，2n)表示坐標(biāo)xi處所對應(yīng)的高速彎沉區(qū)域差指標(biāo)，kj+1表示第(j+1)個彎沉傳感器與第1個彎沉傳感器之間的距離，ds,j(xj+1)表示測點位于xj+1時第j個彎沉傳感器所測面層頂部彎沉值，ds,j+1(xj+1)表示測點位于xj+1時第(j+1)個彎沉傳感器所測的面層頂部彎沉值，ds,j+1(xj)表示測點位于xj時第(j+1)個彎沉傳感器所測的面層頂部彎沉值；

15、s3.2、通過下式計算相鄰兩塊裝配式道面面層板之間的高速彎沉面積差指數(shù)hdsd，

16、

17、其中，ds,1(x1)表示測點位于x1時第1個彎沉傳感器所測面層頂部彎沉值，ds，1(x2n)表示測點位于x2n時第1個彎沉傳感器所測的面層頂部彎沉值；高速彎沉面積差指數(shù)hdsd越小表示所測相鄰的裝配式道面板的承載能力均勻性越好。

18、如前所述的一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法，步驟s4中，通過下式計算基層頂部與面層頂部的高速彎沉值之差，

19、δdj(xi)＝db,j(xi)-ds,j(xi)

20、其中，δdj(xi)表示測點位于xi時第j個彎沉傳感器所測的基層頂部與面層頂部的高速彎沉值之差。

21、如前所述的一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法，步驟s5中，通過下式計算高速彎沉傳荷指數(shù)htc，

22、

23、其中，δdj(xb)表示測點位于xb時第j個彎沉傳感器所測的基層頂部與面層頂部的高速彎沉值之差，δdj+1(xb)表示測點位于xb時第(j+1)個彎沉傳感器所測的基層頂部與面層頂部的高速彎沉值之差，δdj(xa)表示測點位于xa時第j個彎沉傳感器所測的基層頂部與面層頂部的高速彎沉值之差，δdj+1(xa)表示測點位于xa時第(j+1)個彎沉傳感器所測的基層頂部與面層頂部的高速彎沉值之差；高速彎沉傳荷指數(shù)htc越小表示相鄰裝配式道面板之間的傳荷能力越好。

24、如前所述的一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法，步驟s5中，xa所對應(yīng)的測點在檢測時高速激光彎沉儀首先經(jīng)過的第一塊面層板處，與相鄰面層板接縫的距離為25cm；xb所對應(yīng)的測點在檢測時高速激光彎沉儀靠后經(jīng)過的第二塊面層板處，與相鄰面層板接縫的距離為25cm。

25、如前所述的一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法，步驟s1和s2中，高速激光彎沉儀共有7個彎沉傳感器，即m取值為7。

26、如前所述的一種基于高速彎沉儀的裝配式機(jī)場道面承載狀態(tài)檢評方法，步驟s1和s2中，第j個彎沉傳感器與第1個彎沉傳感器之間的距離kj依次為0m、0.1m、0.1m、0.3m、0.3m、0.3m以及0.3m。

27、本發(fā)明的有益效果是：

28、高速激光彎沉儀近年已逐漸應(yīng)用于道路彎沉檢測中，但在機(jī)場道面的檢測評價中仍較少應(yīng)用；裝配式機(jī)場道面的承載狀態(tài)是影響其使用性能的關(guān)鍵因素，現(xiàn)有方法采用重錘式彎沉儀逐點檢測各測點的彎沉值，直接以彎沉值評價承載能力，彎沉值越大承載能力越差，這一方法逐點檢測效率較低，且針對普通機(jī)場道面設(shè)計，對裝配式機(jī)場道面的適用性不足；而本發(fā)明中，通過測試道面面層板裝配前的基層頂面彎沉，以及道面面層板裝配后的面層頂面彎沉，計算所提出的相應(yīng)指標(biāo)，用于評價裝配式道面的承載能力均勻性和相鄰道面面層板之間的傳荷能力，填補當(dāng)前缺乏基于高速激光彎沉儀進(jìn)行裝配式道面承載狀態(tài)檢測評價的方法空缺。