專利名稱：：一種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及激光
技術(shù)領(lǐng)域：
中的激光器，特別涉及一種在較大泵浦功率范圍內(nèi)均能保持高下轉(zhuǎn)換效率的內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器。
背景技術(shù)：
：單諧振光學(xué)參量振蕩器(SRO)是拓展激光相干輻射波長范圍，獲得可調(diào)諧相干光源的重要非線性光學(xué)頻率變換技術(shù)之一。內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器(ICSRO)將非線性介質(zhì)置于泵浦激光諧振腔內(nèi)，利用腔內(nèi)的高功率密度，能夠在較低的外界泵浦功率下實(shí)現(xiàn)SRO的高效率連續(xù)波運(yùn)轉(zhuǎn)。在外界泵浦功率等于SRO閾值的平方除以激光閾值，即Pin=(Pth-Sffi))2/pth-laser時(shí)，ICSRO的下轉(zhuǎn)換效率的理論值達(dá)到100%，而后隨著泵浦功率的繼續(xù)增加，在逆轉(zhuǎn)換過程的作用下，能量由信號(hào)光場和閑頻光場耦合回泵浦光場，導(dǎo)致下轉(zhuǎn)換效率逐漸下降。因此，為了實(shí)現(xiàn)ICSRO的高效運(yùn)轉(zhuǎn)，需要通過設(shè)計(jì)使SRO閾值為泵浦激光閾值和外界泵浦功率的幾何平均值，即Pth-SRO=Ψ)Pth-1aser。對(duì)此文獻(xiàn)“Continuous-wave,intracavityopticalparametricoscillators:ananalysisofpowercharacteristics,Appl.Phys.B，66，701-710，1998”中給出了詳盡的論述。近年來，外界泵浦源能夠提供的泵浦功率越來越高，甚至需要將SRO諧振腔適當(dāng)調(diào)偏以提高閾值，例如文獻(xiàn)“Stable,continuous-wave,intracavity,opticaIparametricoscillatorpumpedbyasemiconductordisklaser(VECSEL),Opt.Express,17，10648-10658，2009”中，在最高泵浦功率下對(duì)諧振腔重新準(zhǔn)直，閾值提高抑制逆轉(zhuǎn)換后，非振蕩閑頻光的輸出功率比最低SRO閾值準(zhǔn)直情況下提高一倍以上；而文獻(xiàn)uContinuous-waveintra-cavitysinglyresonantopticalparametricoscillatorwithresonantwaveoutputcoupling,Opt.Express,20,27953,2012，，中，在高泵浦功率下?lián)Q用透過率較高的信號(hào)光輸出鏡，也使得下轉(zhuǎn)換效率和總提取效率明顯提升。發(fā)明人在實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的過程中，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有技術(shù)中至少存在以下缺點(diǎn)和不足:為使SRO在較大泵浦功率范圍內(nèi)都保持高下轉(zhuǎn)換效率，需要經(jīng)常對(duì)諧振腔進(jìn)行重新準(zhǔn)直或換用不同透過率的振蕩信號(hào)光輸出鏡，這在實(shí)際應(yīng)用中是非常不利的；通過引入準(zhǔn)直損耗來提高諧振腔的閾值，得到的總提取效率也很低。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明提供了一種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器，使得SRO在較大泵浦功率范圍內(nèi)均能抑制逆轉(zhuǎn)換以保持高下轉(zhuǎn)換效率，詳見下文描述:—種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器，包括:880nm激光二極管泵浦源、傳能光纖、耦合透鏡組、激光增益介質(zhì)、第一平面耦合輸入鏡、第二平面耦合輸入鏡、第一平面反射鏡、第二平面反射鏡、第一平-平分束鏡、第二平-平分束鏡、非線性光學(xué)晶體、第一諧振腔反射鏡、第二諧振腔反射鏡、第三諧振腔反射鏡、第四諧振腔反射鏡、λ/2波片、TGG晶體、布儒斯特板或格蘭棱鏡、其中，所述第一平面耦合輸入鏡、所述第二平面耦合輸入鏡均鍍880nm增透、1064nm高反膜；所述第一平面反射鏡、所述第二平面反射鏡均鍍1064nm高反膜；所述第一諧振腔反射鏡、所述第二諧振腔反射鏡、所述第三諧振腔反射鏡、所述第四諧振腔反射鏡均為凹鏡，所述第一諧振腔反射鏡、所述第二諧振腔反射鏡鍍1064nm高反膜，所述第三諧振腔反射鏡、所述第四諧振腔反射鏡鍍1.5ym高反膜和3.66ym增透膜；所述第一平-平分束鏡、所述第二平-平分束鏡雙面鍍1064nm增透膜，靠近所述非線性光學(xué)晶體的一面鍍1.5ym高反膜；所述、/2波片和所述TGG晶體構(gòu)成光學(xué)單向器；所述880nm激光二極管泵浦源發(fā)出泵浦光，經(jīng)所述傳能光纖傳輸和所述耦合透鏡組聚焦后對(duì)所述激光增益介質(zhì)進(jìn)行泵浦；所述激光增益介質(zhì)產(chǎn)生粒子數(shù)反轉(zhuǎn)，在所述第一諧振腔反射鏡、所述第二諧振腔反射鏡及所述第一平面耦合輸入鏡、所述第二平面耦合輸入鏡、所述第一平面反射鏡、所述第二平面反射鏡構(gòu)成的激光諧振腔的反饋?zhàn)饔孟庐a(chǎn)生波長為1064nm激光；所述第三諧振腔反射鏡、所述第四諧振腔反射鏡及所述第一平-平分束鏡、所述第二平-平分束鏡構(gòu)成SRO信號(hào)光諧振腔；所述1064nm激光經(jīng)所述非線性光學(xué)晶體產(chǎn)生1.5iim信號(hào)光和3.66iim閑頻光,所述1.5ym信號(hào)光在信號(hào)光諧振腔的正反饋?zhàn)饔孟滦纬烧袷幗?jīng)所述布儒斯特板或格蘭棱鏡輸出，所述3.66ym閑頻光通過所述第三諧振腔反射鏡輸出。所述內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器還包括:聲光Q開關(guān)，所述聲光Q開關(guān)雙面鍍有1064nm增透膜，通過所述聲光Q開關(guān)使1064nm激光實(shí)現(xiàn)脈沖運(yùn)轉(zhuǎn)。本發(fā)明提供的技術(shù)方案的有益效果是:本發(fā)明實(shí)現(xiàn)了諧振腔閾值的連續(xù)改變，抑制逆轉(zhuǎn)換、使得SRO保持較高的下轉(zhuǎn)換效率，避免了泵浦功率變化范圍較大時(shí)需要對(duì)諧振腔重新準(zhǔn)直或換用不同透過率的輸出耦合鏡問題；另一方面能夠獲得有用的1.5i!m信號(hào)光輸出，滿足對(duì)信號(hào)光輸出的需求，明顯提高總提取效率，對(duì)高泵浦功率進(jìn)行充分利用。圖1為一種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器的結(jié)構(gòu)示意圖。附圖中，各標(biāo)號(hào)所代表的部件列表如下:1:880nm激光二極管泵浦源；2:傳能光纖；3:耦合透鏡組；4:激光增益介質(zhì)；5:第一平面稱合輸入鏡；6:第二平面稱合輸入鏡；7:a/2波片；8:TGG晶體；9:第一平面反射鏡；10:第二平面反射鏡；11:第一諧振腔反射鏡；12:第二諧振腔反射鏡；13:第一平-平分束鏡；14:第二平-平分束鏡；15:非線性光學(xué)晶體；16:第三諧振腔反射鏡；17:第四諧振腔反射鏡；18:布儒斯特板或格蘭棱鏡;19:聲光Q開關(guān)。具體實(shí)施例方式為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明實(shí)施方式作進(jìn)一步地詳細(xì)描述。為了解決SRO高泵浦功率下逆轉(zhuǎn)換導(dǎo)致下轉(zhuǎn)換效率下降的問題，本發(fā)明實(shí)施例提供了一種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器，本發(fā)明通過調(diào)整布儒斯特板(或格蘭棱鏡)的角度簡便地改變信號(hào)光的耦合輸出。這樣做的好處是:無需對(duì)SRO諧振腔進(jìn)行重新準(zhǔn)直或換用不同透過率的耦合輸出鏡，即可簡便地根據(jù)泵浦功率來改變信號(hào)光的耦合輸出，調(diào)節(jié)SRO閾值，使之與泵浦功率滿足最佳關(guān)系，從而在較大的泵浦功率范圍內(nèi)均能抑制逆轉(zhuǎn)換，保持高下轉(zhuǎn)換效率，同時(shí)獲得有用的振蕩信號(hào)光輸出，提高總提取效率，對(duì)高泵浦功率進(jìn)行充分利用，詳見下文描述:—種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器，包括:880nm激光二極管泵浦源1、傳能光纖2、耦合透鏡組3、激光增益介質(zhì)4、第一平面耦合輸入鏡5、第二平面耦合輸入鏡6、第一平面反射鏡9、第二平面反射鏡10、第一平-平分束鏡13、第二平-平分束鏡14、非線性光學(xué)晶體15、第一諧振腔反射鏡11、第二諧振腔反射鏡12、第三諧振腔反射鏡16、第四諧振腔反射鏡17、λ/2波片7、TGG晶體8、布儒斯特板或格蘭棱鏡18、其中，第一平面耦合輸入鏡5、第二平面耦合輸入鏡6均鍍880nm增透、1064nm高反膜；第一平面反射鏡9、第二平面反射鏡10均鍍1064nm高反膜；第一諧振腔反射鏡11、第二諧振腔反射鏡12、第三諧振腔反射鏡16、第四諧振腔反射鏡17均為凹鏡，第一諧振腔反射鏡11、第二諧振腔反射鏡12鍍1064nm高反膜，第三諧振腔反射鏡16、第四諧振腔反射鏡17鍍1.5μm高反膜和3.66μm增透膜；第一平-平分束鏡13、第二平-平分束鏡14雙面鍍1064nm增透膜，靠近非線性光學(xué)晶體15的一面鍍1.5μm高反膜；λ/2波片7和TGG晶體8構(gòu)成光學(xué)單向器；880nm激光二極管泵浦源I發(fā)出泵浦光，經(jīng)傳能光纖2傳輸和耦合透鏡組3聚焦后對(duì)激光增益介質(zhì)4進(jìn)行泵浦；激光增益介質(zhì)4產(chǎn)生粒子數(shù)反轉(zhuǎn)，在第一諧振腔反射鏡11、第二諧振腔反射鏡12及第一平面耦合輸入鏡5、第二平面耦合輸入鏡6、第一平面反射鏡9、第二平面反射鏡10構(gòu)成的激光諧振腔的反饋?zhàn)饔孟庐a(chǎn)生波長為1064nm激光；第三諧振腔反射鏡16、第四諧振腔反射鏡17及第一平-平分束鏡13、第二平-平分束鏡14構(gòu)成SRO信號(hào)光諧振腔；1064nm激光經(jīng)非線性光學(xué)晶體15產(chǎn)生1.5μm信號(hào)光和3.66μm閑頻光，1.5μm信號(hào)光在信號(hào)光諧振腔的正反饋?zhàn)饔孟滦纬烧袷幗?jīng)布儒斯特板或格蘭棱鏡18輸出，3.66μm閑頻光通過第三諧振腔反射鏡16輸出。其中，當(dāng)對(duì)3.66μm閑頻光輸出功率需求較低且不需要1.5μm信號(hào)光輸出時(shí)，可使布儒斯特板以高透過率的角度放置，即與光路成布儒斯特角放置時(shí)，透過率為100%，降低閾值，實(shí)現(xiàn)低泵浦功率下的高轉(zhuǎn)換效率；在需要較高輸出功率時(shí)，旋轉(zhuǎn)布儒斯特板或格蘭棱鏡18的角度來改變信號(hào)光的透過率，改變其耦合輸出，從而提高閾值、抑制逆轉(zhuǎn)換、提高下轉(zhuǎn)換效率，同時(shí)獲得有用的信號(hào)光輸出，提高總提取效率。其中，當(dāng)選擇格蘭棱鏡時(shí)，偏振的信號(hào)光以不同角度入射，按不同比例被分解為O光和e光，e光被全反射輸出，通過旋轉(zhuǎn)格蘭棱鏡即可改變信號(hào)光的I禹合輸出。具體實(shí)現(xiàn)時(shí)，激光增益介質(zhì)4可以為Nd=YVO4晶體或NchGdVO4晶體等常用激光晶體，并鍍有相應(yīng)的不同波長的增透膜。例如:激光增益介質(zhì)4為NchYVO4晶體時(shí)，兩端均鍍880nm、1064nm增透膜。其中，波長為1064nm激光可以是連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)、脈沖運(yùn)轉(zhuǎn)或調(diào)制運(yùn)轉(zhuǎn)，具體實(shí)現(xiàn)時(shí)，本發(fā)明實(shí)施例對(duì)此不做限制。為了實(shí)現(xiàn)波長為1064nm激光的脈沖運(yùn)轉(zhuǎn)，本發(fā)明實(shí)施例中的光學(xué)參量振蕩器，還包括:聲光Q開關(guān)19，聲光Q開關(guān)19雙面鍍有1064nm增透膜，通過聲光Q開關(guān)19使1064nm激光實(shí)現(xiàn)脈沖運(yùn)轉(zhuǎn)。其中，非線性光學(xué)晶體15可以是極化周期為29ym的PPLN晶體，也可以是其他極化周期的PPLN晶體或者周期極化鉭酸鋰PPLT和磷酸氧鈦鉀KTP等其他常用非線性光學(xué)晶體，并鍍有相應(yīng)不同波長的增透膜，例如:雙面鍍1064nm、1.5ym和3.66ym增透膜，分別對(duì)應(yīng)不同的信號(hào)光和閑頻光波長。其中，激光增益介質(zhì)4或者非線性光學(xué)晶體15改變，導(dǎo)致激光、信號(hào)光和閑頻光波長改變后，各個(gè)鏡片等元件的鍍膜也發(fā)生相應(yīng)改變，本發(fā)明實(shí)施例在此不做贅述。下面以一個(gè)實(shí)驗(yàn)來驗(yàn)證本發(fā)明實(shí)施例提供的一種內(nèi)腔光學(xué)參量振蕩器的可行性，其中，880nm激光二極管泵浦源I的最大輸出功率為50W;傳能光纖2的芯徑400ym，數(shù)值孔徑為0.22;耦合透鏡組3由兩塊平凸鏡組成，構(gòu)成1:1成像系統(tǒng)；激光增益介質(zhì)NchYVO4晶體4規(guī)格為3X3XIOmm3,摻雜濃度為0.5%，對(duì)入射的880nm非偏振泵浦光吸收約85%;第一平面稱合輸入鏡5、第二平面稱合輸入鏡6、第一平面反射鏡9、第二平面反射鏡10、第一諧振腔反射鏡11、第二諧振腔反射鏡12起到構(gòu)成激光器諧振腔的作用；/2波片7、TGG晶體8構(gòu)成光學(xué)單向器,起到使振蕩激光在諧振腔內(nèi)單向運(yùn)轉(zhuǎn)的作用；聲光Q開關(guān)19起到使1064nm激光實(shí)現(xiàn)脈沖運(yùn)轉(zhuǎn)的作用；第一平-平分束鏡13、第二平-平分束鏡14起到分開激光諧振腔和SRO信號(hào)光諧振腔的作用；非線性光學(xué)晶體PPLN15長度24mm，極化周期29pm;第一諧振腔反射鏡11、第二諧振腔反射鏡12鍍1064nm高反膜，第三諧振腔反射鏡16、第四諧振腔反射鏡17均為凹面曲率半徑IOOmm的平凹鏡；布儒斯特板或格蘭棱鏡18起到改變信號(hào)光透過率、耦合輸出的作用，上述器件構(gòu)成了光學(xué)參量振蕩器的一種具體形式，工作原理詳見下文描述:880nm激光二極管泵浦源I發(fā)出泵浦光，經(jīng)傳能光纖2傳輸和耦合透鏡組3聚焦后對(duì)激光增益介質(zhì)Nd=YVO4晶體4進(jìn)行泵浦；激光增益介質(zhì)Nd=YVO4晶體4產(chǎn)生粒子數(shù)反轉(zhuǎn)，在第一諧振腔反射鏡11、第二諧振腔反射鏡12及第一平面耦合輸入鏡5、第二平面耦合輸入鏡6、第一平面反射鏡9、第二平面反射鏡10構(gòu)成的激光諧振腔作用下產(chǎn)生波長為1064nm激光；第三諧振腔反射鏡16、第四諧振腔反射鏡17及第一平-平分束鏡13、第二平-平分束鏡14構(gòu)成信號(hào)光諧振腔；1064nm激光經(jīng)非線性介質(zhì)PPLN晶體15，產(chǎn)生1.5iim信號(hào)光在信號(hào)光諧振腔的正反饋?zhàn)饔孟滦纬烧袷?，?jīng)布儒斯特板或格蘭棱鏡18反射輸出；產(chǎn)生3.66um閑頻光經(jīng)第三諧振腔反射鏡16輸出。由于在外界泵浦功率為SRO閾值的平方除以激光閾值的商，即Pin=(Pth_SE0)2/Pth-laser時(shí)，ICSRO的下轉(zhuǎn)換效率的理論值達(dá)到100%，而后隨著泵浦功率的繼續(xù)增加，在逆轉(zhuǎn)換過程的作用下，能量由信號(hào)光場和閑頻光場耦合回泵浦光場，導(dǎo)致下轉(zhuǎn)換效率逐漸下降。在此情況下，可以通過調(diào)整布儒斯特板或格蘭棱鏡18簡便地改變信號(hào)光的耦合輸出。例如:當(dāng)布儒斯特板以布儒斯特角放置時(shí)，其透過率為100%，便可根據(jù)所用泵浦功率來旋轉(zhuǎn)布儒斯特板的角度，改變其耦合輸出，使得SRO閾值滿足其與泵浦功率間的最佳關(guān)系，從而提聞下轉(zhuǎn)換效率，極大提聞總提取效率。綜上所述，本發(fā)明實(shí)施例提供了一種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器，本發(fā)明實(shí)施例通過調(diào)整布儒斯特板或格蘭棱鏡，以改變振蕩信號(hào)光耦合輸出來改變SRO的閾值。在對(duì)閑頻光輸出功率需求較低且不需要信號(hào)光輸出時(shí),可使布儒斯特板或格蘭棱鏡以高透過率的角度放置，降低閾值，在低泵浦功率下即得到所需的輸出；在需要較高功率輸出時(shí)，可以簡便的根據(jù)泵浦功率的不同旋轉(zhuǎn)布儒斯特板或格蘭棱鏡的角度來改變信號(hào)光的透過率，增加信號(hào)光的耦合輸出，提高閾值，使之與泵浦功率滿足最佳關(guān)系，一方面能夠?qū)崿F(xiàn)諧振腔閾值的連續(xù)改變，抑制逆轉(zhuǎn)換、使得SRO保持較高的下轉(zhuǎn)換效率，避免了泵浦功率變化范圍較大時(shí)需要對(duì)諧振腔重新準(zhǔn)直或換用不同透過率的輸出耦合鏡問題；另一方面能夠獲得有用的1.5μm信號(hào)光輸出，滿足對(duì)信號(hào)光輸出的需求，明顯提高總提取效率，對(duì)高泵浦功率進(jìn)行充分利用。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以理解附圖只是一個(gè)優(yōu)選實(shí)施例的示意圖，上述本發(fā)明實(shí)施例序號(hào)僅僅為了描述，不代表實(shí)施例的優(yōu)劣。以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。權(quán)利要求1.一種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器，其特征在于，包括:880nm激光二極管泵浦源、傳能光纖、稱合透鏡組、激光增益介質(zhì)、第一平面稱合輸入鏡、第二平面稱合輸入鏡、第一平面反射鏡、第二平面反射鏡、第一平-平分束鏡、第二平-平分束鏡、非線性光學(xué)晶體、第一諧振腔反射鏡、第二諧振腔反射鏡、第三諧振腔反射鏡、第四諧振腔反射鏡、、/2波片、TGG晶體、布儒斯特板或格蘭棱鏡、其中，所述第一平面耦合輸入鏡、所述第二平面耦合輸入鏡均鍍880nm增透、1064nm高反膜；所述第一平面反射鏡、所述第二平面反射鏡均鍍1064nm高反膜；所述第一諧振腔反射鏡、所述第二諧振腔反射鏡、所述第三諧振腔反射鏡、所述第四諧振腔反射鏡均為凹鏡，所述第一諧振腔反射鏡、所述第二諧振腔反射鏡鍍1064nm高反膜，所述第三諧振腔反射鏡、所述第四諧振腔反射鏡鍍1.5ym高反膜和3.66ym增透膜；所述第一平-平分束鏡、所述第二平-平分束鏡雙面鍍1064nm增透膜，靠近所述非線性光學(xué)晶體的一面鍍1.5pm高反膜；所述X/2波片和所述TGG晶體構(gòu)成光學(xué)單向器；所述880nm激光二極管泵浦源發(fā)出泵浦光，經(jīng)所述傳能光纖傳輸和所述耦合透鏡組聚焦后對(duì)所述激光增益介質(zhì)進(jìn)行泵浦；所述激光增益介質(zhì)產(chǎn)生粒子數(shù)反轉(zhuǎn)，在所述第一諧振腔反射鏡、所述第二諧振腔反射鏡及所述第一平面耦合輸入鏡、所述第二平面耦合輸入鏡、所述第一平面反射鏡、所述第二平面反射鏡構(gòu)成的激光諧振腔的反饋?zhàn)饔孟庐a(chǎn)生波長為1064nm激光；所述第三諧振腔反射鏡、所述第四諧振腔反射鏡及所述第一平-平分束鏡、所述第二平-平分束鏡構(gòu)成光學(xué)參量振蕩器的信號(hào)光諧振腔；所述1064nm激光經(jīng)所述非線性光學(xué)晶體產(chǎn)生1.5iim信號(hào)光和3.66iim閑頻光,所述1.5ym信號(hào)光在信號(hào)光諧振腔的正反饋?zhàn)饔孟滦纬烧袷幗?jīng)所述布儒斯特板或格蘭棱鏡輸出，通過旋轉(zhuǎn)所述布儒斯特板或格蘭棱鏡的角度即可簡便地改變信號(hào)光的耦合輸出，所述3.66ym閑頻光通過所述第三諧振腔反射鏡輸出。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器，其特征在于，所述內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器還包括:聲光Q開關(guān)，所述聲光Q開關(guān)雙面鍍有1064nm增透膜,通過所述聲光Q開關(guān)使1064nm激光實(shí)現(xiàn)脈沖運(yùn)轉(zhuǎn)。全文摘要本發(fā)明公開了一種內(nèi)腔單諧振光學(xué)參量振蕩器，880nm激光二極管泵浦源發(fā)出泵浦光，經(jīng)傳能光纖傳輸和耦合透鏡組聚焦后對(duì)激光增益介質(zhì)進(jìn)行泵浦；產(chǎn)生粒子數(shù)反轉(zhuǎn)，在第一諧振腔反射鏡、第二諧振腔反射鏡及第一平面耦合輸入鏡、第二平面耦合輸入鏡、第一平面反射鏡、第二平面反射鏡構(gòu)成的激光諧振腔的反饋?zhàn)饔孟庐a(chǎn)生波長為1064nm激光；第三諧振腔反射鏡、第四諧振腔反射鏡及第一平-平分束鏡、第二平-平分束鏡構(gòu)成光學(xué)參量振蕩器的信號(hào)光諧振腔；1064nm激光經(jīng)非線性光學(xué)晶體產(chǎn)生1.5μm信號(hào)光和3.66μm閑頻光，1.5μm信號(hào)光在信號(hào)光諧振腔的正反饋?zhàn)饔孟滦纬烧袷幗?jīng)布儒斯特板或格蘭棱鏡輸出，3.66μm閑頻光通過第三諧振腔反射鏡輸出。文檔編號(hào)G02F1/39GK103199427SQ20131008403公開日2013年7月10日申請(qǐng)日期2013年3月14日優(yōu)先權(quán)日2013年3月14日發(fā)明者丁欣,范琛,盛泉,李斌,張海永,姚建銓,溫午麒申請(qǐng)人:天津大學(xué)