專利名稱：玻璃面板及包括該玻璃面板的陰極射線管的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于陰極射線管中的玻璃面板及包括該玻璃面板的陰極射線管；更具體地講，涉及一種能夠在面板制造工藝過(guò)程出現(xiàn)的其正面部分變形相對(duì)下降而強(qiáng)化的玻璃面板以及包括該玻璃面板的陰極射線管。
背景技術(shù)：
一般，隨著電視機(jī)和監(jiān)視器的顯像面的平板化的趨勢(shì)，對(duì)于確保用于陰極射線管(下文稱為CRT)中的玻璃面板和包括該玻璃面板的CRT的機(jī)械安全的必要性一直上升。因此，用于CRT中的玻璃面板通常經(jīng)受物理強(qiáng)化工藝，以通過(guò)增加其內(nèi)表面和外表面上的壓應(yīng)力來(lái)提高其機(jī)械強(qiáng)度。
在上述的物理強(qiáng)化工藝中，當(dāng)玻璃迅速?gòu)泥徑浕c(diǎn)的高溫冷卻下來(lái)時(shí)，玻璃的表面收縮并凝固，而玻璃的內(nèi)部仍保持膨脹的狀態(tài)(或液體狀態(tài))，同時(shí)具有充分的流動(dòng)性。結(jié)果，當(dāng)玻璃的溫度降到室溫并達(dá)到充分的平衡狀態(tài)時(shí)，在玻璃的表面上產(chǎn)生大的壓應(yīng)力層，在玻璃的內(nèi)部產(chǎn)生張應(yīng)力層，從而導(dǎo)致殘余應(yīng)力。應(yīng)力的強(qiáng)度取決于玻璃表面的溫度從退火點(diǎn)降到應(yīng)變點(diǎn)所需的時(shí)間的長(zhǎng)度。如果快速地對(duì)玻璃進(jìn)行冷卻，則在玻璃的表面和內(nèi)部之間的收縮差變大，而且，在完成冷卻之后在玻璃表面上產(chǎn)生大的壓應(yīng)力。
在物理強(qiáng)化的面板上，局域的張應(yīng)力集中出現(xiàn)在面板的角落部分的內(nèi)表面上等。即，在整個(gè)用于CRT的玻璃面板上出現(xiàn)不均勻的應(yīng)力分布，從而導(dǎo)致玻璃的變形。
下面描述傳統(tǒng)的用于提高玻璃面板的機(jī)械強(qiáng)度的物理強(qiáng)化工藝。
首先，熔化的玻璃塊在模子中壓制成使玻璃面板易受物理強(qiáng)化工藝。接下來(lái)，將冷卻空氣施加到壓制的玻璃面板，然后，從模子中移去壓制的玻璃面板。移除的玻璃面板在自然冷卻時(shí)經(jīng)歷柱螺栓銷(stud pin)安裝工藝。此時(shí)，通過(guò)自然冷卻在玻璃面板上產(chǎn)生數(shù)百M(fèi)Pa的殘余應(yīng)力。具有如此大的殘余應(yīng)力的玻璃面板是非常脆的，所以，需要降低通過(guò)自然冷卻已經(jīng)在玻璃面板上產(chǎn)生的殘余應(yīng)力的強(qiáng)度。因此，玻璃面板在退火窯中再加熱，并在退火點(diǎn)以下持續(xù)預(yù)定的時(shí)間段，從而可以松弛產(chǎn)生在玻璃面板上的殘余應(yīng)力。此時(shí)，通常在玻璃面板投入到退火窯之前，在玻璃面板上大部分區(qū)域的溫度下降到應(yīng)變點(diǎn)以下。
如上所述，通過(guò)將面板在退火窯中再加熱到退火點(diǎn)以下的溫度然后將再加熱的玻璃面板冷卻到室溫來(lái)控制在玻璃面板上產(chǎn)生的殘余應(yīng)力的強(qiáng)度，就這種情況而言，改變了玻璃面板的尺寸。
也就是說(shuō)，在傳統(tǒng)的物理強(qiáng)化工藝中，在玻璃面板壓制之后并在將玻璃面板投入退火窯之前，玻璃面板的側(cè)緣部分比正面部分冷卻得更快，從而側(cè)緣部分的殘余應(yīng)力的強(qiáng)度大于正面部分的殘余應(yīng)力的強(qiáng)度。因此，在玻璃面板的傳統(tǒng)的物理強(qiáng)化工藝中，比正面部分冷卻和凝固快的側(cè)緣部分由于其冷卻和凝固而變形，這導(dǎo)致在仍具有粘滯流動(dòng)性的正面部分上相對(duì)大的變形。結(jié)果，正面部分變形改變了正面部分的內(nèi)表面曲率，從而導(dǎo)致陰極射線管的屏幕(顯像)部分的差的特性。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的主要目的在于提供一種用于CRT中的玻璃面板，由于在玻璃面板的物理強(qiáng)化工藝過(guò)程中玻璃面板的正面部分發(fā)生相對(duì)減輕的變形，所以所述的玻璃面板能夠改善陰極射線管的屏幕部分的特性。
本發(fā)明的另一目的在于提供一種包括上述用于CRT中的玻璃面板的陰極射線管。
根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，提供了一種用于陰極射線管中的玻璃面板，所述的玻璃面板包括正面部分，用于顯示圖像；側(cè)緣部分，從所述的正面部分的外圍朝后延伸；混合半徑部分，用于連接所述的正面部分和所述的側(cè)緣部分，其中，所述的正面部分設(shè)有有效屏幕和位于所述的有效屏幕的外圍部分附近的楔形部分，壓應(yīng)力層形成在所述的正面部分和所述的側(cè)緣部分的內(nèi)表面和外表面的任意區(qū)域，所述的正面部分的最大壓應(yīng)力值σFmax和所述的側(cè)緣部分的最小壓應(yīng)力值σSmin滿足σSmin/σFmax＜0.5的關(guān)系。
根據(jù)本發(fā)明的另一優(yōu)選實(shí)施例，提供一種包括本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施例的用于CRT中的玻璃面板的陰極射線管。


通過(guò)下面結(jié)合附圖對(duì)優(yōu)選實(shí)施例進(jìn)行的描述，本發(fā)明的上述和其他目的及特征將會(huì)變得更加清楚，其中圖1示出根據(jù)本發(fā)明第一優(yōu)選實(shí)施例的陰極射線管的橫截面圖。
圖2描述根據(jù)本發(fā)明第二優(yōu)選實(shí)施例的用于CRT中的物理強(qiáng)化的玻璃面板的橫截面圖。
具體實(shí)施例方式
下面將參照?qǐng)D1和圖2來(lái)描述本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例。
參照?qǐng)D1，示出了本發(fā)明第一優(yōu)選實(shí)施例的陰極射線管的橫截面圖。如圖1所示，根據(jù)本發(fā)明第一優(yōu)選實(shí)施例的陰極射線管10包括用于CRT的玻璃面板100，用于顯示畫(huà)面圖像；玻錐110，連接到面板100的后側(cè)；圓柱形頸部120，連接到玻錐110的后端。
這里，玻錐110包括主體部分112和從該主體部分112的后端延伸的線圈部分113。在密封邊111上主體部分112連接到玻璃面板100，線圈部分113連接到頸部120。
此外，用于CRT中的玻璃面板100包括正面部分101，其內(nèi)表面涂覆有用于顯示畫(huà)面圖像的圖像形成熒光材料；側(cè)緣部分102，從正面部分101的外周朝后延伸，并連接到玻錐110；混合半徑(blend radius)部分103，用于連接正面部分101和側(cè)緣部分102。
此外，頸部120設(shè)有電子槍(未示出)。
面板100、玻錐110和頸部120由玻璃制成，其中，尤其面板100和玻錐110可通過(guò)在模子中壓制熔化的玻璃塊即玻璃坯來(lái)形成期望的尺寸和形狀。壓制的玻璃面板100的內(nèi)表面經(jīng)受冷卻空氣的冷卻過(guò)程，然后從模子中移去壓制的玻璃面板100。接下來(lái)，移去的面板100在自然冷卻的同時(shí)經(jīng)歷柱螺栓銷安裝工藝。
為了松弛通過(guò)自然冷卻產(chǎn)生在玻璃面板100的殘余應(yīng)力，面板100在退火窯中再加熱，然后在低于退火點(diǎn)的溫度下保持預(yù)定長(zhǎng)的時(shí)間。過(guò)后，玻璃面板100冷卻到室溫，從而能夠松弛在玻璃面板100上產(chǎn)生的殘余應(yīng)力。殘余應(yīng)力的強(qiáng)度可通過(guò)控制玻璃面板100保持在退火窯中的時(shí)間長(zhǎng)度和退火窯的溫度來(lái)改變。
在用于制造根據(jù)本發(fā)明第二優(yōu)選實(shí)施例的用于CRT中的玻璃面板100的物理強(qiáng)化工藝中，玻璃面板100保持在退火窯中的時(shí)間長(zhǎng)度和退火窯的溫度可根據(jù)玻璃面板100的類型和尺寸、工作環(huán)境、必需的最終殘余應(yīng)力等來(lái)改變。
參照?qǐng)D2，描述根據(jù)本發(fā)明第二優(yōu)選實(shí)施例的用于CRT的物理強(qiáng)化的玻璃面板的橫截面圖。
如圖2所示，根據(jù)本發(fā)明第二優(yōu)選實(shí)施例的玻璃面板100包括正面部分101、側(cè)緣部分102和用于連接正面部分101和側(cè)緣部分102的混合半徑部分103。參考標(biāo)記104表示楔形部分，即位于朝正面部分101的中心離正面部分的有效屏幕的外周大約1英寸的位置上的部分。
通過(guò)用于根據(jù)本發(fā)明第二優(yōu)選實(shí)施例的玻璃面板100的物理強(qiáng)化工藝，內(nèi)表面壓應(yīng)力層101b和外表面壓應(yīng)力層101a分別形成在玻璃面板100的正面部分101的內(nèi)表面和外表面上。此外，內(nèi)表面壓應(yīng)力層102b和外表面壓應(yīng)力層102a分別形成在側(cè)緣部分102的內(nèi)表面和外表面上。優(yōu)選地，這些壓應(yīng)力層101a、101b、102a和102b的厚度等于或大于玻璃面板100厚度的1/10，但小于或等于面板100的厚度的3/10。如果，這些壓應(yīng)力層101a、101b、102a和102b的厚度小于玻璃面板100的厚度的1/10，則物理強(qiáng)化的程度低，從而在玻璃面板100的表面上產(chǎn)生低級(jí)的表面壓應(yīng)力。在這種情況下，在制造和使用陰極射線管中在這種面板上已經(jīng)產(chǎn)生的各種表面缺陷可導(dǎo)致關(guān)于陰極射線管的強(qiáng)度的問(wèn)題，從而陰極射線管的壽命可能會(huì)縮短。而且，當(dāng)前可用的制造技術(shù)不可能形成具有大于玻璃面板100的厚度的3/10的厚度的表面壓應(yīng)力層。然而，本發(fā)明不局限于這些數(shù)值，但是，通過(guò)物理強(qiáng)化技術(shù)的發(fā)展本發(fā)明可適用于這樣的玻璃面板，所述的玻璃面板的表面壓應(yīng)力層的厚度大于所述的玻璃面板的厚度的3/10。
另外，在本發(fā)明的第二優(yōu)選實(shí)施例中，通過(guò)將玻璃面板100的正面部分101冷卻得比側(cè)緣部分102快，在正面部分101上產(chǎn)生的表面壓應(yīng)力大于在側(cè)緣部分102上產(chǎn)生的表面壓應(yīng)力。因此，由于側(cè)緣部分102的收縮和凝固而導(dǎo)致正面部分101的變形可相對(duì)地減輕。結(jié)果，可提高正面部分101的內(nèi)表面曲率的精度。
為了將玻璃面板100的正面部分101冷卻得比側(cè)緣部分102快，有必要提高從壓制的玻璃面板100所置處的模子中排熱的速度。即，通過(guò)使各種冷卻液在模子內(nèi)部流動(dòng)來(lái)冷卻模子，而且，通過(guò)熱傳輸將熱從玻璃面板100排到外面。此外，通過(guò)將冷卻空氣施加到從模子中移去的玻璃面板100的正面部分101，與側(cè)緣部分102的冷卻速度相比，正面部分101的冷卻速度可提高了，從而能夠?qū)⒄娌糠?01冷卻得比側(cè)緣部分102快。
更優(yōu)選地，正面部分101的最大壓應(yīng)力值σFmax和側(cè)緣部分102的最小壓應(yīng)力σSmin滿足σSmin/σFmax≤0.5的關(guān)系。當(dāng)滿足σSmin/σFmax≤0.5的關(guān)系時(shí)，正面部分101的變形可相對(duì)地減輕。相反，滿足σSmin/σFmax＞0.5的關(guān)系說(shuō)明側(cè)緣部分的冷卻進(jìn)行得太快。在這種情況下，當(dāng)面板在模子中或從模子中移去時(shí)，側(cè)緣部分的過(guò)冷卻可導(dǎo)致面板的破裂，而且，不能保證玻錐110與密封邊111的合適的外圍密封地連接，其中，因?yàn)椴畹拿芊膺呝|(zhì)量可直接導(dǎo)致排氣管內(nèi)爆(exhaust implosion)，所以外圍質(zhì)量是重要的準(zhǔn)則之一。
為了維持側(cè)緣部分102的最小壓應(yīng)力σSmin和正面部分101的最大壓應(yīng)力值σFmax之比小于或等于0.5，以這樣的方式設(shè)計(jì)用于制造用于CRT的玻璃面板的設(shè)備或設(shè)施，使得在壓制的玻璃面板100的內(nèi)表面的冷卻工藝過(guò)程中施加到側(cè)緣部分102的冷卻空氣的流速相對(duì)低?？筛鶕?jù)用于CRT的玻璃面板100的類型和尺寸、工作環(huán)境、期望的最終殘余應(yīng)力等來(lái)獨(dú)立地控制用于正面部分101和側(cè)緣部分102的內(nèi)表面的冷卻工藝的冷卻空氣的流速。
在本發(fā)明的第二優(yōu)選實(shí)施例中，在正面部分101的中心附近的外表面最大壓應(yīng)力值σFCOmax和內(nèi)表面最大壓應(yīng)力值σFCImax滿足0.7≤σFCOmax/σFCImax≤1的關(guān)系。
這里，0.7≤σFCOmax/σFCImax≤1的關(guān)系表明正面部分101的內(nèi)表面的冷卻和凝固過(guò)程比正面部分101的外表面的冷卻和凝固過(guò)程進(jìn)行得快。如果外表面最大壓應(yīng)力值σFCOmax大于內(nèi)表面最大壓應(yīng)力值σFCImax，即σFCOmax＞σFCImax，則正面部分101的外表面冷卻和凝固得比正面部分101的內(nèi)表面的冷卻和凝固快。即，正面部分101的內(nèi)表面的收縮量大于正面部分101的外表面的收縮量。來(lái)自安裝在頸部120的電子槍中的電子束照射到正面部分101的內(nèi)表面上。因此，如果正面部分101的內(nèi)表面的收縮量大，則陰極射線管10的顯示特性變差。另一方面，如果外表面最大壓應(yīng)力值σFCOmax小于或等于內(nèi)表面最大壓應(yīng)力值σFCImax，即σFCOmax≤σFCImax，則正面部分101的外表面的收縮量大于正面部分101的內(nèi)表面的收縮量。然而，可通過(guò)下面的表面研磨和拋光工藝來(lái)對(duì)正面部分101的外表面拋光，從而陰極射線管10的顯示特性可保持良好。
在根據(jù)本發(fā)明的第二優(yōu)選實(shí)施例用于CRT中的玻璃面板100中，在形成工藝過(guò)程中所述的玻璃面板的內(nèi)表面被冷卻空氣冷卻并且安裝栓螺栓銷之后，玻璃面板100在退火窯中再加熱，然后冷卻到室溫。當(dāng)在上述工藝的過(guò)程中玻璃面板100從高溫冷卻和凝固時(shí)，壓應(yīng)力層形成在面板100的表面上。在本發(fā)明的第二優(yōu)選實(shí)施例中，為了使在正面部分101的中心附近的內(nèi)表面最大壓應(yīng)力大于外表面最大壓應(yīng)力，在壓制工藝過(guò)程中提高施加到正面部分101的內(nèi)表面的冷卻空氣的流速，以提高在模子中正面部分101的內(nèi)表面的冷卻速度。此外，為了維持側(cè)緣部分102的冷卻速度，可通過(guò)改變冷卻空氣的氣流來(lái)控制側(cè)緣部分102的冷卻速度。因此，提高了在模子中的正面部分101的內(nèi)表面的冷卻速度。然而，用模子冷卻和凝固正面部分101的外表面。因此，正面部分101的內(nèi)表面的冷卻速度大于正面部分101的外表面的冷卻速度，從而在正面部分101的內(nèi)表面上可產(chǎn)生較大的壓應(yīng)力。
同時(shí)，如果外表面最大壓應(yīng)力值σFCOmax和內(nèi)表面最大壓應(yīng)力值σFCImax滿足0.7＞σFCOmax/σFCImax即σFCOmax＜0.7σFCImax的關(guān)系，則在正面部分101的外表面上產(chǎn)生的壓應(yīng)力值太小。因此，當(dāng)對(duì)陰極射線管進(jìn)行耐壓測(cè)試時(shí)，由于在正面部分101的外表面上形成的缺陷，所以用于CRT的玻璃面板100可能會(huì)容易破裂。在這種情況下，用于CRT中的玻璃面板具有低的斷裂強(qiáng)度，而且，縮短了陰極射線管10的壽命。
這里，耐壓測(cè)試的目的在于預(yù)測(cè)陰極射線管10的壽命。為了這樣做，通過(guò)當(dāng)維持陰極射線管10的內(nèi)部壓力在標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下時(shí)提高陰極射線管10的外壓力來(lái)檢查陰極射線管10的斷裂壓力和斷裂點(diǎn)。一般，在真空狀態(tài)，在玻璃面板100的外表面上產(chǎn)生最大真空張應(yīng)力。因此，如果在面板100的外表面壓應(yīng)力層101a上存在上述的外表面最大壓應(yīng)力σFCOmax，則可獲得這樣的陰極射線管10，與包括完全退火的面板的陰極射線管的斷裂壓力比較，所述的陰極射線管10的斷裂壓力大大地提高了。
在本發(fā)明的第二優(yōu)選實(shí)施例中，如果在楔形部分101附近的外表面壓應(yīng)力值σWO和在正面部分101的中心附近的內(nèi)表面最大壓應(yīng)力值σFCImax滿足0.4≤σWO/σFCImax≤1.3的關(guān)系，則正面部分101的變形可相對(duì)地減輕。
然而，如果它們滿足σWO/σFCImax＜0.4或σWO/σFCImax＞1.3的關(guān)系，則在楔形部分104附近的外表面壓應(yīng)力值和在正面部分的中心附近的外表面壓應(yīng)力值之間存在大的差異。因此，在面板100的冷卻和凝固過(guò)程中面板100發(fā)生大的變形例如扭曲等。
通過(guò)提供下面的實(shí)驗(yàn)例子來(lái)進(jìn)一步地詳細(xì)描述本發(fā)明。為了簡(jiǎn)便起見(jiàn)，省略了對(duì)本領(lǐng)域的技術(shù)人員公知的描述。
實(shí)驗(yàn)例子表1示出了在根據(jù)本發(fā)明第二優(yōu)選實(shí)施例用于CRT中的玻璃面板100中的壓應(yīng)力(單位MPa)的分布。在1至3這些實(shí)驗(yàn)例子中所用的用于CRT的玻璃面板100用于有效屏幕的高寬比為4∶3的17英寸的產(chǎn)品。在實(shí)驗(yàn)例子2和實(shí)驗(yàn)例子3的面板100中，按提高的冷卻速度冷卻這些實(shí)驗(yàn)例子的楔形部分104的外表面，以提高σWO/σFCImax的值。此時(shí)，使用能夠部分控制的冷卻空氣噴嘴。在實(shí)驗(yàn)例子1使用的面板中的楔形部分104的冷卻速度小于在實(shí)驗(yàn)例子2和實(shí)驗(yàn)例子3中的冷卻速度。
表1

對(duì)比例子表2示出了在現(xiàn)有技術(shù)的用于CRT的玻璃面板中壓應(yīng)力(單位MPa)的分布。在1至5這些對(duì)比例子中所用的玻璃面板100用于有效屏幕的高寬比為4∶3的17英寸的產(chǎn)品。對(duì)對(duì)比例子1至5和實(shí)驗(yàn)例子1至3應(yīng)用不同的冷卻條件，而在退火窯中對(duì)它們應(yīng)用相同的實(shí)驗(yàn)條件。
在對(duì)比例子1中，壓制的玻璃面板在模子中冷卻，而且，其正面部分不經(jīng)歷其它的冷卻空氣處理，所以其側(cè)緣部分可能會(huì)比正面部分冷卻得快。此外，對(duì)比例子2提供了這種情況，在模子中的冷卻工藝過(guò)程中，與面板的外表面比較，面板的內(nèi)表面過(guò)度地冷卻。對(duì)比例子3提供了這種情況，在模子中的冷卻工藝過(guò)程中，面板的外表面冷卻得比內(nèi)表面快。此外，在對(duì)比例子4中，提高了模子的排熱速度，而且，在壓制工藝之后增加用于其楔形部分的局部冷卻工藝，從而過(guò)分地提高楔形部分的冷卻速度。此外，在對(duì)比例子5中，在模子中的正面部分的冷卻速度與側(cè)緣部分的冷卻速度相比提高了，并且，通過(guò)使用冷卻空氣來(lái)提高面板的內(nèi)表面的冷卻速度。然而，在完成壓制工藝之后，沒(méi)有額外冷卻楔形部分的外表面。
表2

在表1和表2中，壓應(yīng)力是在將面板切開(kāi)橫截面之后由偏光鏡基于采用JIS(日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn))-2305中規(guī)定的光彈性的Senarmont方法測(cè)量的。此時(shí)，作為測(cè)量例子，將正面部分切成大約寬度10mm×長(zhǎng)度(100～200)mm，以便在中心附近沿任意方向測(cè)量。此外，通過(guò)將包括楔形部分和側(cè)緣部分的部分處理成大約10nm的寬度來(lái)在圖2中所示的像面板100的面板的橫截面測(cè)量楔形部分和側(cè)緣部分的殘余應(yīng)力。
另外，在表1和表2中的外圍變化表示了密封邊即圖1中所示的面板到玻錐的連接部分的變化。此外，內(nèi)表面形狀變化顯示通過(guò)將已經(jīng)受栓螺栓銷安裝工藝并然后經(jīng)過(guò)退火窯的玻璃面板的內(nèi)表面的尺寸同圖中設(shè)計(jì)值比較來(lái)獲得垂直變化。換句話說(shuō)，內(nèi)表面形狀變化是在玻璃面板的中心上從正面部分的表面到連接側(cè)緣部分的后端的四個(gè)角落的設(shè)計(jì)參考高度值和測(cè)量的高度值之間的高度差。當(dāng)內(nèi)表面形狀變化增大，產(chǎn)品形狀變形更大。
如表1中所示，在根據(jù)本發(fā)明的第二優(yōu)選實(shí)施例實(shí)驗(yàn)例子1至3中，最大壓應(yīng)力值σFmax和最小壓應(yīng)力值σSmin滿足σSmin/σFmax≤0.5的關(guān)系；在正面部分101的中心附近外表面最大壓應(yīng)力值σFCOmax和內(nèi)表面最大壓應(yīng)力值σFCImax滿足0.7≤σFCOmax/σFCImax≤1的關(guān)系；在楔形部分104附近的外表面壓應(yīng)力值σWO和在正面部分101的中心附近的內(nèi)表面最大壓應(yīng)力值σFCImax滿足0.4≤σWO/σFCImax≤1.3的關(guān)系。在表1中所示的實(shí)驗(yàn)例子1至3的外圍變化和內(nèi)表面形狀變化明顯小于表2中所示的對(duì)比例子1至5的外圍變化和內(nèi)表面形狀變化。
下面通過(guò)參照表1和表2將實(shí)驗(yàn)例子1至3和對(duì)比例子1至5比較來(lái)描述根據(jù)本發(fā)明的第一優(yōu)選實(shí)施例的陰極射線管的特性。
在表2所示的對(duì)比例子1至5中，σSmin與σFmax之比大于0.5。與實(shí)驗(yàn)例子1至3的外圍和內(nèi)表面形狀比較，每個(gè)對(duì)比例子的外圍和內(nèi)表面形狀變化相當(dāng)大。因此，對(duì)比例子1至5具有比實(shí)驗(yàn)例子1至3差的特性。
此外，在對(duì)比例子1至4中，σFCOmax與σFCImax之比小于0.7或大于1。與實(shí)驗(yàn)例子1至3的外圍和內(nèi)表面形狀比較，每個(gè)對(duì)比例子的外圍和內(nèi)表面形狀變化相當(dāng)大。因此，對(duì)比例子1至4具有比實(shí)驗(yàn)例子1至3差的特性。
此外，在對(duì)比例子2、4和5中，σWO與σFCImax之比小于0.4或大于1.3。與實(shí)驗(yàn)例子1至3的外圍和內(nèi)表面形狀比較，每個(gè)對(duì)比例子的外圍和內(nèi)表面形狀變化相當(dāng)大。因此，對(duì)比例子2、4和5具有比實(shí)驗(yàn)例子1至3差的特性。
如上所述，根據(jù)本發(fā)明的用于CRT的玻璃面板及其包括該玻璃面板的陰極射線管，通過(guò)在進(jìn)行物理強(qiáng)化工藝時(shí)提高壓應(yīng)力的分布可相對(duì)地減輕面板的正面部分的變形并改善陰極射線管的屏幕部分的特性。尤其，正面部分的曲率精度和正面部分的密封邊的外圍的質(zhì)量可大大地提高。
盡管參照優(yōu)選實(shí)施例已經(jīng)顯示和描述了本發(fā)明，但本領(lǐng)域的技術(shù)人員應(yīng)該理解，在不脫離由權(quán)利要求所限定的本發(fā)明的精神和范圍的情況下，可以進(jìn)行各種變形和修改。
權(quán)利要求
1.一種用于陰極射線管中的玻璃面板，包括正面部分，用于顯示圖像；側(cè)緣部分，從所述的正面部分的外圍朝后延伸；混合半徑部分，用于連接所述的正面部分和所述的側(cè)緣部分，其中，所述的正面部分包括有效屏幕和位于所述的有效屏幕的外圍部分附近的楔形部分，壓應(yīng)力層形成在所述的正面部分和所述的側(cè)緣部分的內(nèi)表面和外表面的任意區(qū)域，所述的正面部分的最大壓應(yīng)力值σFmax和所述的側(cè)緣部分的最小壓應(yīng)力值σSmin滿足σSmin/σFmax＜0.5的關(guān)系。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的玻璃面板，其中，在所述的正面部分的中心附近的外表面最大壓應(yīng)力值σFCOmax和內(nèi)表面最大壓應(yīng)力值σFCImax滿足0.7≤σFCOmax/σFCImax≤1的關(guān)系。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的玻璃面板，其中，在所述的楔形部分附近的外表面壓應(yīng)力值σWO和在所述的正面部分的中心附近的內(nèi)表面最大壓應(yīng)力值σFCImax滿足0.4≤σWO/σFCImax≤1.3的關(guān)系。
4.一種包括權(quán)利要求1所述的玻璃面板的陰極射線管。
5.一種包括權(quán)利要求2所述的玻璃面板的陰極射線管。
6.一種包括權(quán)利要求3所述的玻璃面板的陰極射線管。
全文摘要
一種用于陰極射線管中的玻璃面板包括正面部分，用于顯示圖像；側(cè)緣部分，從所述的正面部分的外圍朝后延伸；混合半徑部分，用于連接所述的正面部分和所述的側(cè)緣部分。所述的正面部分設(shè)有有效屏幕和位于所述的有效屏幕的外圍部分附近的楔形部分。壓應(yīng)力層形成在所述的正面部分和所述的側(cè)緣部分的內(nèi)表面和外表面的任意區(qū)域，所述的正面部分的最大壓應(yīng)力值σFmax和所述的側(cè)緣部分的最小壓應(yīng)力值σSmin滿足σSmin/σFmax＜0.5的關(guān)系。
文檔編號(hào)H01J29/86GK1716509SQ200510080609
公開(kāi)日2006年1月4日 申請(qǐng)日期2005年7月4日 優(yōu)先權(quán)日2004年7月2日
發(fā)明者張圭喆, 金在善, 李孝根 申請(qǐng)人:三星康寧株式會(huì)社