專利名稱：一種冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種液體流量控制方法，尤其是一種冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法。
現(xiàn)有技術(shù)現(xiàn)有的冷軋帶鋼冷卻液(即乳化液)流量控制方法，主要包括由過程計(jì)算機(jī)根據(jù)冷軋軋制中的摩擦和傳導(dǎo)發(fā)熱量計(jì)算出額定速度下的冷卻液流量；當(dāng)帶鋼到達(dá)軋機(jī)時(shí)，過程計(jì)算機(jī)下發(fā)額定速度下的冷卻液流量；PLC根據(jù)過程計(jì)算機(jī)下發(fā)的額定速度下的冷卻液流量按軋制速度進(jìn)行匹配，匹配方法為F＝Fbas+(V-Vmin)÷(Vset-Vmin)×FsetF 應(yīng)用流量；Fbas基礎(chǔ)流量；Fset額定速度下的冷卻液流量；V 當(dāng)前軋制速度；Vset最大軋制速度；Vmin最小軋制速度。
計(jì)算后的應(yīng)用流量作為控制閥的控制給定值；然后再計(jì)算出控制閥的控制度，最后由PLC轉(zhuǎn)換成電信號(hào)控制閥門開口。由于控制閥的控制度是按照控制閥的控制給定值和它的最大流量的比值來計(jì)算的，然而在調(diào)試中我們發(fā)現(xiàn)，由于受管道、噴嘴等因素的影響，冷卻控制閥控制度并不與流量測量值成比例關(guān)系，流量的偏差會(huì)造成軋制速度改變后的油膜及冷卻出現(xiàn)偏差，從而產(chǎn)生了帶鋼厚度波動(dòng)，影響了帶鋼厚度控制精度。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種能夠消除管道、噴嘴等因素的影響，使閥門的控制度與冷卻液流量成線性關(guān)系的冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法，以便在不同軋制速度下都能達(dá)到較好的控制精度，減少帶鋼厚度波動(dòng)。
本發(fā)明的目的是這樣實(shí)現(xiàn)的，一種冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法，主要包括由過程計(jì)算機(jī)根據(jù)冷軋軋制中的摩擦和傳導(dǎo)發(fā)熱量計(jì)算出額定速度下的冷卻液流量；當(dāng)帶鋼到達(dá)軋機(jī)時(shí)，過程計(jì)算機(jī)下發(fā)額定速度下的冷卻液流量；PLC根據(jù)過程計(jì)算機(jī)下發(fā)的額定速度下的冷卻液流量按軋制速度進(jìn)行匹配，匹配方法為F＝Fbas+(V-Vmin)÷(Vset-Vmin)×FsetF 應(yīng)用流量；Fbas基礎(chǔ)流量；Fset額定速度下的冷卻液流量；V 當(dāng)前軋制速度；Vset最大軋制速度；Vmin最小軋制速度。
計(jì)算后的應(yīng)用流量作為控制閥的控制給定值；然后再計(jì)算出控制閥的控制度，最后由PLC轉(zhuǎn)換成電信號(hào)控制閥門開口，其特征在于控制閥的控制度是按照數(shù)學(xué)模型Y＝aX2-bX+c(50/k≤X≤100)；Y＝kX(0＜X＜50/k)來計(jì)算的，其中Y閥門控制度(0＜Y≤100，其中100相當(dāng)于100％控制度)；X應(yīng)用流量/最大流量*100；a、b、c、k為系數(shù)。
由于本發(fā)明中控制閥的控制度是按照分段函數(shù)的數(shù)學(xué)模型來計(jì)算的，補(bǔ)償了因管道、噴嘴等因素造成的影響，使流量實(shí)際值基本上與應(yīng)用流量相等，減小了因流量偏差造成的帶鋼厚度波動(dòng)，提高了帶鋼厚度控制精度。
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明的冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法，主要包括由過程計(jì)算機(jī)根據(jù)冷軋軋制中的摩擦和傳導(dǎo)發(fā)熱量計(jì)算出額定速度下的冷卻液流量；當(dāng)帶鋼到達(dá)軋機(jī)時(shí)，過程計(jì)算機(jī)下發(fā)額定速度下的冷卻液流量；PLC根據(jù)過程計(jì)算機(jī)下發(fā)的額定速度下的冷卻液流量按軋制速度進(jìn)行匹配，匹配方法為F＝Fbas+(V-Vmin)÷(Vset-Vmin)×FsetF 應(yīng)用流量；Fbas基礎(chǔ)流量；Fset額定速度下的冷卻液流量；V 當(dāng)前軋制速度；Vset最大軋制速度；Vmin最小軋制速度。
計(jì)算后的應(yīng)用流量作為控制閥的控制給定值；然后再計(jì)算出控制閥的控制度，最后由PLC轉(zhuǎn)換成電信號(hào)控制閥門開口，其特征在于控制閥的控制度是按照數(shù)學(xué)模型Y＝aX2-bX+c(50/k≤X≤100)；Y＝kX(0＜X＜50/k)來計(jì)算的，其中Y閥門控制度(0＜Y≤100，其中100相當(dāng)于100％控制度)；X應(yīng)用流量/最大流量*100；a、b、c、k為系數(shù)。
本發(fā)明的冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法的數(shù)學(xué)模型中系數(shù)取值范圍分別為
a＝0.2225～0.277、b＝37.83～47.98、c＝1658～2128、k＝0.577～0.588。
本發(fā)明的冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法中的數(shù)學(xué)模型，根據(jù)生產(chǎn)的實(shí)際需要至少可采用以下幾種實(shí)施例一Y＝0.2225X2-37.83X+1658(50/k≤X≤100)；Y＝0.588X(0＜X＜50/k)。
實(shí)施例二Y＝0.238X2-40.7X+1790(50/k≤X≤100)；Y＝0.585X(0＜X＜50/k)。
實(shí)施例三Y＝0.277X2-47.98X+2128(50/k≤X≤100)；Y＝0.577X(0＜X＜50/k)。
權(quán)利要求
1.一種冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法，主要包括由過程計(jì)算機(jī)根據(jù)冷軋軋制中的摩擦和傳導(dǎo)發(fā)熱量計(jì)算出額定速度下的冷卻液流量；當(dāng)帶鋼到達(dá)軋機(jī)時(shí)，過程計(jì)算機(jī)下發(fā)出額定速度下的冷卻液流量；PLC根據(jù)過程計(jì)算機(jī)下發(fā)的額定速度下的冷卻液流量按軋制速度進(jìn)行匹配，匹配方法為F＝Fbas+(V-Vmin)÷Vset-Vmin)×FsetF 應(yīng)用流量；Fbas基礎(chǔ)流量；Fset額定速度下的冷卻液流量；V 當(dāng)前軋制速度；Vset最大軋制速度；Vmin最小軋制速度。計(jì)算后的應(yīng)用流量作為控制閥的控制給定值；計(jì)算出控制閥的控制度，再由PLC轉(zhuǎn)換成電信號(hào)控制閥門開口，其特征在于控制閥的控制度是由數(shù)學(xué)模型Y＝aX2-bX+c(50/k≤X≤100)；Y＝kX(0＜X＜50/k)來計(jì)算的，其中Y閥門控制度(0＜Y≤100，其中100相當(dāng)于100％控制度)；X應(yīng)用流量/最大流量*100；a、b、c、k為常數(shù)項(xiàng)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法，其特征在于數(shù)學(xué)模型中系數(shù)的取值分別為a＝0.2225～0.277、b＝37.83～47.98、c＝1658～2128、k＝0.577～0.588。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法，其特征在于數(shù)學(xué)模型中系數(shù)的取值分別為a＝0.2225、b＝37.83、c＝1658、k＝0.588。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法，其特征在于數(shù)學(xué)模型中系數(shù)的取值分別為a＝0.277、b＝47.98、c＝2128、k＝0.577。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法，其特征在于數(shù)學(xué)模型中系數(shù)的取值分別為a＝0.238、b＝40.7、c＝1790、k＝0.585。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種冷軋帶鋼冷卻液流量控制方法，主要包括由過程計(jì)算機(jī)根據(jù)冷軋軋制中的摩擦和傳導(dǎo)發(fā)熱量計(jì)算出額定速度下的冷卻液流量；當(dāng)帶鋼到達(dá)軋機(jī)時(shí)，過程計(jì)算機(jī)下發(fā)出額定速度下的冷卻液流量；PLC根據(jù)過程計(jì)算機(jī)下發(fā)的額定速度下的冷卻液流量按軋制速度進(jìn)行匹配，匹配后的應(yīng)用流量作為控制閥的控制給定值；計(jì)算出控制閥的控制度，再由PLC轉(zhuǎn)換成電信號(hào)控制閥門開口，其中控制閥的控制度是由數(shù)學(xué)模型來計(jì)算的。本發(fā)明通過數(shù)學(xué)模型補(bǔ)償了因管道、噴嘴等因素造成的影響，使流量實(shí)際值基本上與應(yīng)用流量相等，減小了因流量偏差造成的帶鋼厚度波動(dòng)，提高了帶鋼厚度控制精度。
文檔編號(hào)B21B37/74GK1857810SQ200510046490
公開日2006年11月8日 申請日期2005年5月20日 優(yōu)先權(quán)日2005年5月20日
發(fā)明者劉軍, 楊忠杰, 張哲 , 俞曉峰, 徐大海 申請人:鞍鋼新軋鋼股份有限公司