專利名稱：：氣體保護(hù)電弧焊方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種用實(shí)心焊絲進(jìn)行脈沖焊接的氣體保護(hù)電弧焊方法，特別是在高速焊接中也能夠適用的氣體保護(hù)電弧焊方法。
背景技術(shù)：
：近年來(lái)在汽車等產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域中，為了削減生產(chǎn)成本，對(duì)焊接工程的高效率化，特別是焊接時(shí)的高速化要求越來(lái)越高。然而，進(jìn)行高速焊接時(shí)，由于熔池的流動(dòng)變得激烈，會(huì)導(dǎo)致焊縫的焊趾形狀整齊程度的劣化；電弧力的增大造成焊縫寬度不能擴(kuò)展、出現(xiàn)焊縫形狀凸起即焊縫形狀的凸化等問(wèn)題。特別是當(dāng)焊縫形狀變凸時(shí)，相對(duì)于焊縫的目標(biāo)位置的目標(biāo)偏離(焊絲目標(biāo)位置偏離)的允許范圍變小，容易出現(xiàn)焊接不良的問(wèn)題，以及母材和焊接金屬(焊縫)的焊趾的應(yīng)力集中系數(shù)變高，容易出現(xiàn)疲勞損壞的問(wèn)題；另外，焊接后組合工件時(shí)，焊縫與其它工件容易發(fā)生接觸，導(dǎo)致出現(xiàn)接觸部位的焊縫需要進(jìn)行研削的問(wèn)題。因此，即使進(jìn)行高速化焊接，也要求開發(fā)出止端部形狀盡量整齊、可以獲得寬幅且平坦的焊縫形狀的焊接方法。在這樣的背景下，作為實(shí)現(xiàn)焊接高速化的方法，提出了為了避免過(guò)剩的電弧力，對(duì)電極進(jìn)行了分割的前后弧焊法。在該前后弧焊法中，已經(jīng)公開有多種前后弧焊的控制方法，例如通過(guò)前后弧焊機(jī)器人系統(tǒng)，對(duì)焊接進(jìn)行控制的方法(例如，參考"前后弧焊機(jī)器人系統(tǒng)的開發(fā)"(神鋼焊接技術(shù)導(dǎo)則2002年4月No.384)p.610)，以及以一定關(guān)系規(guī)定峰值電流通電時(shí)間、基電流通電時(shí)間以及脈沖周期，使第1焊絲及第2焊絲與被焊接物之間分別產(chǎn)生兩個(gè)電弧而進(jìn)行焊接的雙電極脈沖電弧焊接控制方法(例如，參考特幵2004-1033號(hào)公報(bào))等。另外，作為通過(guò)調(diào)整焊絲成分改善高速性的技術(shù)，公開有通過(guò)將包含在焊絲等中的微量元素調(diào)整到規(guī)定范圍，使其短路穩(wěn)定性得到提高，并優(yōu)化焊接金屬的粘性，從而獲得寬幅且平坦的焊縫的技術(shù)(例如，參考特許第3808251號(hào)公報(bào))；以及包含C、0、Mn、Ti等使電弧穩(wěn)定化，使焊縫形狀良好的成分的，添加作為防止產(chǎn)生微小氣孔的強(qiáng)脫酸成分的A1的高速氣體保護(hù)電弧焊用焊絲(例如，參考特開昭61-165294號(hào)公報(bào))。再者，還公幵了一種通過(guò)提高焊絲中的S(硫)的濃度，通過(guò)低熔點(diǎn)化合物的生成效果、熔融金屬的界面張力的調(diào)整效果等，降低熔融金屬的粘性和表面張力，使薄板中的焊縫形狀良好，并且提高高速性等的技術(shù)(例如，參考特開平5-305476號(hào)公報(bào))。而且為擴(kuò)大焊縫寬度的技術(shù)，公開有通過(guò)向保護(hù)氣體中添加適量的氮?dú)猓闺娀”３址€(wěn)定并擴(kuò)大焊縫寬度的氣體保護(hù)電弧焊方法(例如，參考特公昭63-27120號(hào)公報(bào))。但是，在現(xiàn)有的氣體保護(hù)電弧焊方法中，存在以下所示的問(wèn)題。在"前后弧焊機(jī)器人系統(tǒng)的開發(fā)"、特開2004-1033號(hào)中所述的前后弧焊法中，存在由于設(shè)備體積大而導(dǎo)致高成本的問(wèn)題。另外，在一般的汽車部件中，需要貫通用于抑制熱變形的壓板而活動(dòng)焊炬，但在具有大的焊炬頭的前后弧焊法中，存在對(duì)于一般的汽車部件適用性低的問(wèn)題。與JISZ3312的普通實(shí)心焊絲相比，特許第3808251號(hào)所述的焊絲，大幅減少了Mn量，另外還添加了微量的Cr和Ti，因此使電弧穩(wěn)定性得到改善。但是當(dāng)用C02作為保護(hù)氣體時(shí)，存在C02特有的大量飛濺的問(wèn)題。再者，存在對(duì)高速焊接進(jìn)行特化，相反在lm/min的低速焊接中，使焊縫形狀劣化的問(wèn)題。在特開昭61-165294號(hào)文獻(xiàn)所述的焊絲中，也存在由于CO2焊接產(chǎn)生飛濺問(wèn)題，相反導(dǎo)致在低速領(lǐng)域中焊縫形狀劣化。另外，作為實(shí)現(xiàn)高速化的方法，將重點(diǎn)放在在短的電弧長(zhǎng)中實(shí)現(xiàn)電弧的穩(wěn)定化和防止出現(xiàn)微小氣孔上，對(duì)于如何擴(kuò)大焊縫寬度則沒(méi)有進(jìn)行研究。特開平5-305476號(hào)文獻(xiàn)中所述的技術(shù)，由于焊絲中含有S，確實(shí)可以獲得使焊縫形狀寬幅且平坦的效果，但所謂的寬幅焊縫畢竟指的是其平均值，不僅存在焊縫寬度的整齊度差、產(chǎn)生波動(dòng)、外觀性差等問(wèn)題，還由于波動(dòng)的各頂點(diǎn)部成為應(yīng)力集中點(diǎn)，因此存在不能提高疲勞強(qiáng)度的問(wèn)題。另外，相對(duì)于焊縫目標(biāo)位置偶發(fā)熔深不良的問(wèn)題。特公昭63-2712O號(hào)文獻(xiàn)中所述的氣體保護(hù)電弧焊方法，是在保護(hù)氣體中添加了適量氮?dú)獾姆椒?，但由于氮元素?huì)導(dǎo)致碳素鋼顯著脆化，因此存在使碳素鋼脆化的問(wèn)題，另外，在該焊接法中，只有50cm/min以下的低速焊接才有擴(kuò)大焊縫寬度的效果，因此不適用于高速焊接。另外，在現(xiàn)有的氣體保護(hù)電弧焊方法中，由于不同的焊絲成分組成，導(dǎo)致出現(xiàn)裂紋、氣孔等問(wèn)題；在通常的使用一般電源的焊接方法中，由于電弧容易變得不穩(wěn)定，還存在容易產(chǎn)生飛濺的問(wèn)題。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明正是鑒于這些情況而開發(fā)的技術(shù)，目的在于提高一種氣體保護(hù)電弧焊方法，不受焊接速度的限制，即使在高速焊接中，也可以抑制產(chǎn)生飛濺，并可以獲得焊趾形狀的整齊度良好的、寬廣且平坦的焊縫形狀，另外，還具有優(yōu)良的耐裂紋性、耐氣孔性等。本發(fā)明的發(fā)明人員，為了解決所述問(wèn)題，針對(duì)下述的事項(xiàng)進(jìn)行了研究。如前所述，在高速焊接中，會(huì)出現(xiàn)焊縫寬度不夠?qū)捄秃缚p形狀凸化等問(wèn)題，焊縫寬度不夠?qū)捯约昂缚p形狀變?yōu)橥剐蔚脑蛉缦?。在電弧的正下方，在電弧力的作用下，熔融金屬被推押向前進(jìn)方向的后方而突起。突起熔融金屬的液體在變?yōu)榍蛐蔚牧Α⒓幢砻鎻埩Φ淖饔孟?，與重力相抵抗盡量保持其形狀。表面張力越高，保持其形狀的力量越大，因此落向下方(母材方向)的速度慢，熔融金屬難以擴(kuò)展，隨著時(shí)間的延伸，熔融金屬的溫度下降，在熔融金屬變?yōu)槠教骨鞍l(fā)生凝固。這就是焊縫形狀不能變寬而凸起的原因，但焊接速度變快時(shí)，為了提高熔附量必然需要增大電流，因此電弧力變大，更強(qiáng)力地將電弧垂直下方的熔融金屬推押向后方。所以，焊接速度越快，焊縫形狀越不會(huì)變寬而形成凸起。在此，為了盡可能使焊縫形狀寬廣且平坦，最好使突起的熔融金屬迅速落向下方(母材方向)。熔融金屬的表面張力越小，其變?yōu)榍蛐蔚牧α吭叫?，所以熔融金屬的表面張力越小，受到重力的影響落向下方的速度變快，在凝固前落到下?母材方向)，從而使焊縫形狀平坦的同時(shí)，使焊縫寬度變寬。作為降低表面張力的具體方法，提高熔融金屬中的氧(0)濃度或s濃度都是有效的，尤其是提高s濃度的效果更大。但是，表面張力小的話容易受到外亂的影響，導(dǎo)致出現(xiàn)波動(dòng)或容易出現(xiàn)形狀變化?？墒牵谕ǔ５牟捎靡话汶娫吹暮附臃椒ㄖ?，薄板焊接時(shí)的電流較低，熔滴過(guò)渡形態(tài)被稱為"短路熔滴過(guò)渡"或"大滴過(guò)渡"，成為交互反復(fù)進(jìn)行由電弧的爆發(fā)性點(diǎn)弧和短路造成的消失的過(guò)渡形態(tài)。本發(fā)明的發(fā)明人員通過(guò)多次實(shí)驗(yàn)和觀察發(fā)現(xiàn)，在該過(guò)渡形態(tài)中，不能避免使熔融金屬面必然產(chǎn)生的搖動(dòng)，因此對(duì)焊趾部的整齊度產(chǎn)生影響，使焊趾部的整齊度劣化。另外，為了改善疲勞強(qiáng)度，或者穩(wěn)定地改善焊絲目標(biāo)位置偏離，僅擴(kuò)展焊縫寬度的平均值是不夠的，還需要改善焊縫寬度的整齊度，即使焊縫寬度在任何位置都保持一致。因此，經(jīng)過(guò)本發(fā)明的發(fā)明人員的努力研究，發(fā)現(xiàn)為了解決這些問(wèn)題，最好在大幅降低金屬的表面張力的同時(shí)，不使熔融金屬搖動(dòng)而使其處于靜止?fàn)顟B(tài)。其結(jié)果，即使在低電流下也通過(guò)與規(guī)定的脈沖(脈沖波形)的組合，形成不產(chǎn)生被稱為"噴射熔滴過(guò)渡"的電弧短路消失的狀態(tài)，從而成功保持極為靜止的熔融金屬狀態(tài)，并獲得焊趾部整齊度良好、寬幅且平坦的焊縫形狀。此外，在本發(fā)明的氣體保護(hù)電弧焊方法中，可以增加焊縫寬度，并且使焊縫寬度的整齊度良好。即，為了解決上述問(wèn)題，本發(fā)明涉及的氣體保護(hù)電弧焊方法，是用實(shí)心焊絲進(jìn)行脈沖焊接的氣體保護(hù)電弧焊方法，所述實(shí)心焊絲含有O.0400.200質(zhì)量％的S、0.201.50質(zhì)量X的Si、0.502.50質(zhì)量X的Mn、0.15質(zhì)量X以下的C、0.025質(zhì)量%以下的P，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)；所述脈沖焊接的脈沖峰值電流(IP)為350A以上，脈沖峰值期間(Tp)為O.52.Omsec;再者，作為保護(hù)氣體，使用Ar占7598體積％余量為C02以及/或者02的混合氣體。根據(jù)這樣的構(gòu)成，通過(guò)將實(shí)心焊絲的S含量規(guī)定在規(guī)定范圍內(nèi)，使熔融金屬的粘性、表面張力下降；通過(guò)將脈沖焊接的脈沖中的脈沖峰值電流(Ip)規(guī)定在規(guī)定范圍，可以形成不產(chǎn)生電弧的短路消失的噴射熔滴過(guò)渡;通過(guò)將脈沖峰值期間(Tp)規(guī)定在規(guī)定范圍，可以使脈沖波形與焊絲熔融同期。因此，可以使穩(wěn)定的熔滴過(guò)渡得到保持，并使電弧保持穩(wěn)定。另外，通過(guò)使實(shí)心焊絲中含有規(guī)定量的Si、Mn，可以對(duì)熔融金屬進(jìn)行脫氧，從而提高其耐氣孔性；通過(guò)將C、P控制到規(guī)定量以下，可以抑制高溫裂紋的產(chǎn)生。再者，通過(guò)將保護(hù)氣體規(guī)定為規(guī)定的種類，可以形成噴射電弧，使電弧保持穩(wěn)定。另外，本發(fā)明涉及的氣體保護(hù)電弧焊方法，一種用實(shí)心焊絲進(jìn)行脈沖焊接的氣體保護(hù)電弧焊方法，所述實(shí)心焊絲含有0.0400.200質(zhì)量％的3、0.201.50質(zhì)量X的Si、0.502.50質(zhì)量X的Mn、0.15質(zhì)量X以下的C、0.025質(zhì)量X以下的P;還含有O.10質(zhì)量X以下的Ti、0.20質(zhì)量X以下的A1、0.50質(zhì)量X以下的Mo、0.30質(zhì)量X以下的Nb、0.30質(zhì)量％以下的V、1.00質(zhì)量X以下的Cr以及l(fā).00質(zhì)量X以下的Ni，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)；所述脈沖焊接的脈沖峰值電流(Ip)為350A以上，脈沖峰值期間(Tp)為0.52.0msec;再者，作為保護(hù)氣體，使用Ar占7598體積X余量為C02以及/或者02的混合氣體。根據(jù)這樣的構(gòu)成，通過(guò)將實(shí)心焊絲的S含量規(guī)定在規(guī)定范圍內(nèi)，使熔融金屬的粘性、表面張力下降；通過(guò)將脈沖焊接的脈沖中的脈沖峰值電流(Ip)規(guī)定在規(guī)定范圍，可以形成不產(chǎn)生電弧的短路消失的噴射熔滴過(guò)渡；通過(guò)將脈沖峰值期間(Tp)規(guī)定在規(guī)定范圍，可以使脈沖波形與焊絲烙融同期。因此，可以使穩(wěn)定的熔滴過(guò)渡得到保持，并使電弧保持穩(wěn)定。另外，通過(guò)使實(shí)心焊絲中含有規(guī)定量的Si、Mn，可以對(duì)熔融金屬進(jìn)行脫氧，從而提高其耐氣孔性；通過(guò)將C、P控制到規(guī)定量以下，可以抑制高溫裂紋的產(chǎn)生。再者，通過(guò)將實(shí)心焊絲成分中的、Ti、A1、Mo、Nb、V、Cr、Ni控制在規(guī)定量一下，可以抑制熔融金屬的粘性、表面張力的上升。而且，通過(guò)將保護(hù)氣體規(guī)定為規(guī)定的種類，可以形成噴射電弧，使電弧保持穩(wěn)定。根據(jù)本發(fā)明所述的氣體保護(hù)電弧焊方法，不僅在低速焊接中，而且在高速焊接中也能夠抑制產(chǎn)生飛濺，并且獲得焊趾部的整齊度良好，幅寬且平坦的焊縫形狀。另外，還可以獲得由于焊趾部應(yīng)力集中的緩和導(dǎo)致接頭疲勞特性提高，和對(duì)于焊絲目標(biāo)位置偏離的允許條件范圍的擴(kuò)大，以及防止產(chǎn)生裂紋和氣孔等效果。圖1是表示脈沖波形的名稱定義和熔滴過(guò)渡狀態(tài)的模式圖。圖2(a)是表示使用通常的一般電源時(shí)的熔池(熔融金屬)狀態(tài)的模式圖；(b)是表示是用脈沖電源時(shí)(規(guī)定的脈沖波形)的熔池(熔融金屬)狀態(tài)的模式圖。圖3(a)(c)是表示實(shí)心焊絲的S含量與有無(wú)脈沖組合后對(duì)焊縫形狀的影響的模式圖(俯視圖)。圖4是表示水平重疊角焊中的坡口形狀和焊縫寬度關(guān)系的模式圖。圖5是表示水平重疊角焊中的焊縫測(cè)量位置的模式圖。具體實(shí)施例方式以下，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。本發(fā)明涉及一種采用實(shí)心焊絲進(jìn)行脈沖焊接的氣體保護(hù)電弧焊方法。此外，這里所謂的脈沖焊接，是指通過(guò)脈沖型的電流、電壓波形進(jìn)行的焊接。而且，所述焊絲含有O.0400.200質(zhì)量X的S，另外還含有規(guī)定量的Si、Mn、C、P，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，并將脈沖焊接的脈沖中的脈沖峰值電流(IP)規(guī)定為350A以上，將脈沖峰值期間(Tp)規(guī)定為0.52.Omsec。再者，將使用的保護(hù)氣體規(guī)定為規(guī)定種類。以下，對(duì)各構(gòu)成進(jìn)行說(shuō)明。(實(shí)心焊絲)一般情況下，焊絲包括線狀的實(shí)心焊絲和中心部裝填有熔劑的藥芯焊絲。在脈沖焊接中，必須盡量進(jìn)行均勻的焊絲熔融，不然不能使之與脈沖波形同期，從而造成電弧不穩(wěn)定，因此在進(jìn)行脈沖焊接的本發(fā)明中，必須是用實(shí)心焊絲。此外，實(shí)心焊絲中包括鍍銅的和不鍍銅的鐵質(zhì)焊絲，由于有無(wú)鍍銅對(duì)焊縫寬度和平坦性，以及焊趾部的整齊度等焊縫形狀不造成任何影響，因此可以采用任何一種。其次，對(duì)限定實(shí)心焊絲(以下根據(jù)情況可以稱為"焊絲")的成分的理由進(jìn)行說(shuō)明。另，此處焊絲中包含S、Si、Mn、C、P。<S:0.0400.200質(zhì)量％〉通過(guò)提高焊絲中的S含量，可以降低熔融金屬的粘性、表面張力。如果S含量為O.040質(zhì)量％以上，表面張力降低，由此不僅可以使焊縫形狀平坦，還可以擴(kuò)寬焊縫寬度。此外，如果將S含量設(shè)定在O.050質(zhì)量％以上，可以使焊縫形狀更寬且更加平坦，因此優(yōu)選S含量為O.050質(zhì)量％以上。當(dāng)S含量小于O.040質(zhì)量％時(shí)，使表面張力下降的作用不足，焊縫寬度不能充分?jǐn)U大，另外，焊縫形狀會(huì)變?yōu)橥蛊鹦螤睢Ｏ喾矗?dāng)S含量超過(guò)O.200質(zhì)量％時(shí)，容易產(chǎn)生凝固裂紋，因此將其設(shè)為上限值。<Si:0.201.50質(zhì)量％>Si起到脫氧元素的作用，是對(duì)耐氣孔性、熔融金屬的粘性和表面張力產(chǎn)生影響的元素。當(dāng)Si含量小于O.20質(zhì)量％時(shí)，由于氣體組成不同，會(huì)因脫氧不足而容易產(chǎn)生氣孔，考慮到通用性應(yīng)設(shè)在O.20質(zhì)量％以上。相反，超過(guò)l.50質(zhì)量％時(shí)，熔融金屬的粘性、表面張力上升，不能獲得寬幅且平坦的焊縫形狀。此外，更優(yōu)的Si含量為1.20質(zhì)量%以下。<Mn:0.502.50質(zhì)量％〉Mn起到脫氧元素的作用，是對(duì)耐氣孔性、熔融金屬的粘性和表面張力產(chǎn)生影響的元素。當(dāng)Mn含量小于O.50質(zhì)量％時(shí)，由于氣體組成不同，會(huì)因脫氧不足而容易產(chǎn)生氣孔，考慮到通用性應(yīng)設(shè)在Q.50質(zhì)量％以上。相反，超過(guò)2.50質(zhì)量％時(shí)，熔融金屬的粘性、表面張力上升，不能獲得寬幅且平坦的焊縫形狀。此外，更優(yōu)的Mn含量為l.50質(zhì)量%以下。<C:0.15質(zhì)量％以下>C含量多時(shí)，耐裂紋性下降。因坡口形狀和焊接條件會(huì)產(chǎn)生高溫裂紋，因此優(yōu)選C含量為O.15質(zhì)量％以下。因?yàn)镃含量再低也是無(wú)害的，因此不必對(duì)C含量的下限進(jìn)行技術(shù)性限定。但越降低C含量成本越高，因此實(shí)際上在工業(yè)上將C濃度的下限值定為0.01質(zhì)量％左右。<P:0.025質(zhì)量％以下〉P元素非常容易引起高溫裂紋的產(chǎn)生，因此優(yōu)選為盡量減少P含量。但P含量為O.025質(zhì)量％以下的話，從實(shí)用上來(lái)看不會(huì)產(chǎn)生裂紋。此外，優(yōu)選P含量為O.018質(zhì)量％以下。<余量Fe及不可避免的雜質(zhì)〉實(shí)心焊絲是含有所述成分，殘部由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成的焊絲。此外，作為不可避免的雜質(zhì)，可以舉出O、Zr等，在不妨礙本發(fā)明效果的范圍內(nèi)，可以含有這些雜質(zhì)，它們的優(yōu)選含量各為O.050質(zhì)量%以下。另外，本發(fā)明的氣體保護(hù)電弧焊方法所用的實(shí)心焊絲，也可以是含有0.0400.200質(zhì)量X的S;作為其它成分，含有規(guī)定量的Si、Mn、C、P;另外還含有Ti、Al、Mo、Nb、V、Cr、Ni中的至少一種元素；余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成的焊絲。優(yōu)選為不含有所述的Ti、Al、Mo、Nb、V、Cr、Ni等元素(即0質(zhì)量％)，但在不妨礙本發(fā)明的效果的范圍內(nèi)，也允許含有這些元素，在本發(fā)明中，只要其含量在以下所示的含量以下，可以無(wú)問(wèn)題地進(jìn)行使用。以下，對(duì)限制Ti、Al、Mo、Nb、V、Cr、Ni的含量的理由進(jìn)行說(shuō)明。<Ti:0.10質(zhì)量X以下、A1:0.20質(zhì)量X以下、Mo:0.50質(zhì)量％以下、Nb:0.30質(zhì)量X以下、V:0.30質(zhì)量％以下、Cr:1.00質(zhì)量X以下、Ni:1.00質(zhì)量％以下〉Ti、Al、Mo、Nb、V、Cr、Ni均為提高熔融金屬的粘性、表面張力的元素，由于會(huì)使獲得寬幅且平坦的焊縫形狀變難，因此含量越燒越好。如果Ti含量在0.10質(zhì)量Q/^以下，Al含量在O.20質(zhì)量X以下，Mo含量在0.50質(zhì)量％以下，Nb含量在0.30質(zhì)量％以下，V含量在O.30質(zhì)量％以下，Cr含量在l.00質(zhì)量％以下，Ni含量在l.00質(zhì)量。Z以下的話，在實(shí)用上是沒(méi)有問(wèn)題的。氣體保護(hù)電弧焊方法是采用含有所述成分的實(shí)心焊絲進(jìn)行的脈沖焊接。以下對(duì)此進(jìn)行說(shuō)明。圖l是表示脈沖波形的名稱定義和熔滴過(guò)渡狀態(tài)的模式圖；圖2(a)是表示使用通常的一般電源時(shí)的熔池(瑢融金屬)狀態(tài)的模式圖；(b)是表示是用脈沖電源時(shí)(規(guī)定的脈沖波形)的熔池(熔融金屬)狀態(tài)的模式圖。(脈沖)脈沖是用脈沖電源作出的電流、電壓波形，如圖1所示，為反復(fù)變換為矩形或梯形的波形(圖1中為梯形)?；旧厦}沖形狀(脈沖波形)是一定的，不受電流、電壓的影響，當(dāng)電流、電壓變高時(shí)，基準(zhǔn)期B邊窄而頻率升高。即一般情況下為頻率調(diào)制。此時(shí)，如圖2(a)所示，使用通常的一般電源的情況下，電弧3變得不穩(wěn)定，造成飛濺多發(fā)，并且使熔池(熔融金屬)4的震動(dòng)變得激烈。因此，對(duì)焊縫的焊趾部6的形狀造成影響。另一方面，如圖2(b)所示，使用脈沖電源的情況(規(guī)定的脈沖波形)下，即使是低電流，也可以使電弧3非常穩(wěn)定，飛濺量也極低，并且可以使電弧3垂直下方形成的熔池(熔融金屬)4保持靜止?fàn)顟B(tài)。所以，焊縫的焊趾部6的形狀穩(wěn)定。其次，對(duì)實(shí)心焊絲的S含量與脈沖的關(guān)系對(duì)焊縫形狀造成的影響進(jìn)行說(shuō)明。實(shí)心焊絲中的S含量如前所述，但焊縫形狀受S含量與脈沖焊接中的脈沖的關(guān)系的影響。圖3(a)(c)是表示實(shí)心焊絲的S含量與有無(wú)脈沖組合后對(duì)焊縫形狀的影響的模式圖(俯視圖)。如圖3(a)所示，無(wú)論有無(wú)脈沖，當(dāng)S小于O.040質(zhì)量％時(shí)，使表面張力下降的作用不足，雖然焊縫5a的焊趾部6a的整齊度不會(huì)劣化，但焊縫寬度Wa不能充分?jǐn)U展，形成凸起形狀。另外，如圖3(b)所示，沒(méi)有脈沖的情況(無(wú)脈沖)下，即使實(shí)心S含量在O.040質(zhì)量％以上，雖然焊縫寬度Wb增加，不會(huì)形成凸起形狀，但焊縫5b的焊趾部6b的整齊度出現(xiàn)劣化。但是，如圖3(c)所示，在存在脈沖(有脈沖)且S含量在0.00質(zhì)量％以上的情況下，不僅焊縫5c的焊趾部6c的整齊度良好，而且焊縫寬度Wc得到充分?jǐn)U展，不會(huì)形成凸起形狀。此外，這里所謂的"有脈沖"是指以下說(shuō)明的脈沖峰值電流(IP)及脈沖峰值期間(Tp)滿足本發(fā)明的范圍的情況。其次，參考圖l對(duì)脈沖波形和氣體保護(hù)電弧焊的關(guān)系進(jìn)行說(shuō)明。如圖1所示，焊絲1在脈沖峰值期間(Tp)中形成熔滴2，使該熔滴2在基準(zhǔn)期B內(nèi)落下。通過(guò)在脈沖峰值期間Tp中，用高電流進(jìn)行熔融形成熔滴2，并在低電流、弱電弧力的基準(zhǔn)期B內(nèi)使熔滴落下，即使是低電流，也可以使電弧保持穩(wěn)定，并抑制飛濺的產(chǎn)生，同時(shí)使熔滴過(guò)渡穩(wěn)定，不會(huì)對(duì)形成在電弧垂直下方的熔融金屬造成搖動(dòng)，使焊趾部整齊度變好。如上所述，本發(fā)明對(duì)焊絲組成和脈沖焊接進(jìn)行了組合，但在脈沖中，通過(guò)將脈沖峰值電流(IP)及脈沖峰值期間(Tp)規(guī)定為規(guī)定值，而將脈沖規(guī)定為規(guī)定的波形。<Ip:350A以上〉脈沖峰值電流(IP)是指脈沖峰值期向Tp中的電流，即矩形或梯形波形的上底的電流。一般情況下，使用者可以對(duì)脈沖波形的一部分進(jìn)行設(shè)定。當(dāng)脈沖峰值電流(IP)小于350A時(shí)，電流密度不足，不能形成噴射熔滴過(guò)渡，因此出現(xiàn)電弧不穩(wěn)定而導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外，熔滴過(guò)渡不穩(wěn)定而搖動(dòng)熔融金屬，使焊趾部的整齊度劣化。從熔滴過(guò)渡的面來(lái)看，無(wú)需特別設(shè)定上限，但超過(guò)600A時(shí)容易出現(xiàn)機(jī)械性損壞，因此一般情況下將焊接電源的硬件的極限設(shè)為600A以下。<Tp:0.52.Omsec>脈沖峰值期間(Tp)是指基準(zhǔn)以外的期間P中的矩形或梯形的上底部分的時(shí)間。此處，基準(zhǔn)以外的期間P是指矩形或梯形的下底部分的時(shí)間，即脈沖波形中基準(zhǔn)期B以外的期間。此外，脈沖波形是矩形的話，變?yōu)?基準(zhǔn)以外的期間P-脈沖峰值期間(Tp)"。當(dāng)脈沖峰值期間(Tp)小于0.5msec時(shí)，熔融焊絲前端的時(shí)間不足，熔滴不會(huì)生長(zhǎng)，所以不能使熔滴在基準(zhǔn)期B中落下。因此，脈沖波形和焊絲熔融(熔滴的形成和落下)不能取得同期，電弧變得不穩(wěn)定而引起飛濺多發(fā)，另外，熔滴過(guò)渡變得不穩(wěn)定使熔融金屬也產(chǎn)生搖動(dòng)，從而導(dǎo)致焊趾部的整齊度劣化。另一方面，當(dāng)脈沖峰值期間(Tp)超過(guò)2.0msec時(shí)，在脈沖峰值期間(Tp)中焊絲熔融后形成熔滴，并且該熔滴產(chǎn)生自然下落，在脈沖峰值期間(Tp)中開始下一次的熔融。而且，在該熔融中脈沖峰值期間(Tp)終了，進(jìn)入到基準(zhǔn)期B，所以脈沖波形和焊絲烙融(熔滴的形成和落下)不能取得同期，電弧變得不穩(wěn)定而引起飛濺多發(fā)，另外，熔滴過(guò)渡變得不穩(wěn)定使熔融金屬也產(chǎn)生搖動(dòng)，從而導(dǎo)致焊趾部的整齊度劣化。因此，為了持續(xù)進(jìn)行穩(wěn)定的熔滴過(guò)渡，需要將脈沖峰值期間(Tp)設(shè)定在052.Omsec的范圍內(nèi)。接著，對(duì)本發(fā)明的氣體保護(hù)電弧焊方法中使用的保護(hù)氣體進(jìn)行說(shuō)明。保護(hù)氣體7598體積X的Ar,余量為C02和02的至少一種在脈沖焊接中，只要能形成噴射熔滴過(guò)渡，對(duì)保護(hù)氣體的組成無(wú)需作特別詳細(xì)的規(guī)定，但作為常識(shí)性范圍，使用Ar占7598體積％，余量為C02、02的一種或<302+0-2混合的氧化性氣體。當(dāng)Ar超過(guò)98體積％時(shí)，保護(hù)氣體中的氧化性氣體的含量不足，母材一側(cè)生成的氧化物極少，不能形成氧化物的陰極點(diǎn)而導(dǎo)致電弧極為不穩(wěn)定，引起飛濺多發(fā)，另外，電弧出現(xiàn)蛇形導(dǎo)致焊縫形狀的整齊度不良。而且，焊趾部的整齊度也發(fā)生劣化。再者，由于焊接金屬的含氧量也變得極少，導(dǎo)致表面張力變高，焊縫寬度不能增加，出現(xiàn)凸起。因此，為了確保電弧穩(wěn)定性，抑制熔融金屬的表面張力，氧化性氣體必須占到2體積％以上。另一方面，當(dāng)Ar小于75體積％時(shí)，在伴隨氧化性氣體分子的分解產(chǎn)生的吸熱反應(yīng)作用下，電弧被冷卻，不能形成噴射電弧。不能形成噴射電弧的話，變?yōu)榻换シ磸?fù)出現(xiàn)由電弧的爆發(fā)性點(diǎn)弧和短路造成的消失的不穩(wěn)定的熔滴過(guò)渡，從而搖動(dòng)低表面張力的熔融金屬，導(dǎo)致焊趾部的整齊度劣化。另外，出現(xiàn)飛濺多發(fā)現(xiàn)象。如上所述，通過(guò)對(duì)具有規(guī)定成份組成(特別是適當(dāng)提高了S含量)的實(shí)心焊絲和為了形成熔滴過(guò)渡穩(wěn)定的噴射過(guò)渡而設(shè)定了脈沖條件(Ip、Tp)的脈沖焊接進(jìn)行組合，可以抑制飛濺的產(chǎn)生，并且可以獲得不受焊接速度限制的、呈寬廣而平坦的形狀的、且呈焊趾部的整齊度優(yōu)良的革新性形狀的焊縫。而且，如果可以穩(wěn)定地獲得這樣的焊趾部的整齊度優(yōu)良的、寬廣且平坦的焊縫形狀的話，可以無(wú)缺點(diǎn)地獲得改善高速焊接性能、通過(guò)緩和焊趾部的應(yīng)力集中提高接頭疲勞特性、擴(kuò)大相對(duì)于焊絲目標(biāo)位置偏離的允許條件范圍等各種優(yōu)點(diǎn)，因此具有非常大的價(jià)值。如此，發(fā)現(xiàn)在對(duì)焊縫形狀進(jìn)行控制時(shí)，對(duì)焊接材料組成和電源波形進(jìn)行組合具有極好的效果，這是至今未有的新的技術(shù)思想。實(shí)施例其次，通過(guò)比較滿足本發(fā)明的條件的實(shí)施例和不滿足本發(fā)明的條件的比較例，對(duì)本發(fā)明的氣體保護(hù)電弧焊方法進(jìn)行具體說(shuō)明。首先，試制具有表13所示組成的1.2mmd)的實(shí)心焊絲(比較例60為藥芯焊絲)，接著，對(duì)規(guī)定的保護(hù)氣體組成、電源設(shè)定進(jìn)行組合后作為試驗(yàn)條件，用該實(shí)心焊絲等進(jìn)行橫向垂直角焊。圖4是表示橫向垂直角焊中坡口形狀和焊縫寬度關(guān)系的模式圖。此外，圖4為以下說(shuō)明的圖5的X-X線截面圖)如圖4所示，對(duì)板厚為2.3mm的鋼板(熱軋鋼板)S進(jìn)行組合，進(jìn)行焊接長(zhǎng)度為l4Qmm(參考圖5)的橫向垂直角焊。此外，Wd表示焊縫寬度，焊縫根部間隙為Omm(無(wú))，重代為4mm。在同一焊接速度下，將焊絲進(jìn)給量全部設(shè)為一定，對(duì)應(yīng)焊接速度的變化調(diào)整到適當(dāng)?shù)倪M(jìn)給速度。電壓根據(jù)每種電源選定最佳值。通過(guò)該橫向垂直角焊，對(duì)焊接金屬(焊縫)M中的焊縫形狀(平均焊縫寬度、標(biāo)準(zhǔn)偏差、平坦性)、飛濺發(fā)生量、耐裂紋性、氣孔的產(chǎn)生等進(jìn)行了官能評(píng)估。其結(jié)果如表4、5所示。實(shí)心焊絲的成份組成、使用的保護(hù)氣體的組成、電源設(shè)定如表13所示。此外，在標(biāo)2、3中，對(duì)于不滿足本發(fā)明的構(gòu)成的部分，在數(shù)值等下方劃線標(biāo)示。<table>complextableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table><table>complextableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table><table>complextableseeoriginalpage17</column></row><table><table>complextableseeoriginalpage17</column></row><table><table>complextableseeoriginaldocumentpage18<table><焊縫形狀>關(guān)于焊縫形狀，對(duì)平均焊縫寬度、標(biāo)準(zhǔn)偏差以及平坦性進(jìn)行了評(píng)估。(平均焊縫寬度)圖5是表示橫向垂直角焊中焊縫測(cè)量位置的模式圖。如圖5所示，除去焊接長(zhǎng)為140mm的前后端10mm，設(shè)定為12Omm,對(duì)每隔4mm的31個(gè)位置的焊縫寬度(Wd1Wd31)進(jìn)行了測(cè)量。算出平均值將其定為平均寬度。平均寬度在6.Omm以上的用合格(〇)表示；小于6.Omm的用不合格(X)表示。(標(biāo)準(zhǔn)偏差)作為焊趾部整齊度的指標(biāo)，對(duì)焊縫寬度(Wd1Wd31)的標(biāo)準(zhǔn)偏差進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)處理。標(biāo)準(zhǔn)偏差在O.50以下的，表示焊趾部整齊度合格(〇)；超過(guò)O.50的表示焊趾部整齊度不合格(X)。(平坦性)通過(guò)目視觀察焊縫形狀，對(duì)平坦性進(jìn)行了評(píng)估，沒(méi)有觀察到凸起形狀的認(rèn)定為合格(〇)，確認(rèn)到凸起形狀的認(rèn)定為不合格(x)。<飛濺發(fā)生量〉對(duì)焊接時(shí)產(chǎn)生的的飛濺量進(jìn)行全量捕集，換算為1min。將飛濺量為l.50g/min以下的定為合格(〇)；將超過(guò)l50g/min的定了(X)。<耐裂紋性〉削除焊接金屬的凸度，對(duì)有無(wú)裂紋進(jìn)行了確認(rèn)。沒(méi)有裂紋的用合格(〇)表示；出現(xiàn)裂紋的用不合格(X)表示。<其他〉作為其他的評(píng)估內(nèi)容，將沒(méi)有發(fā)生氣孔和過(guò)剩的焊渣的定為合格(〇)；將產(chǎn)生氣孔和過(guò)剩的焊渣的定為不合格(X)。<綜合判定>在所述的所有項(xiàng)目中，全部項(xiàng)目合格(〇)的認(rèn)定為綜合判定合格(〇)；有任何一項(xiàng)不合格(X)的認(rèn)定為綜合判定不合格。<table>complextableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>表5<table>complextableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table><table>complextableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table><table>complextableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>如表4所示，實(shí)施例No.125的焊絲組成、保護(hù)氣體組成滿足規(guī)定，因?yàn)槊}沖峰值電流(IP)、脈沖峰值期間(Tp)與規(guī)定范圍的脈沖焊接組合，所以焊縫形狀(平均焊縫寬度、標(biāo)準(zhǔn)偏差、平坦性)、飛濺產(chǎn)生量、耐裂紋性、其他各項(xiàng)均為優(yōu)良，綜合判定合格(〇)。另一方面，如表5所示，比較例No.2631，因?yàn)槠浜附z的S含量小于下限值，焊趾部的整齊度沒(méi)有問(wèn)題，但焊縫寬度狹窄，呈凸起形狀。比較例No.3240，其焊絲成分滿足規(guī)定，熔融金屬的表面張力充分降低，可以獲得擴(kuò)大焊縫寬度及焊縫平坦的效果，但由于電源為通常的非脈沖波形，所以多發(fā)飛濺，另外，熔滴過(guò)渡不穩(wěn)定使熔融金屬產(chǎn)生波動(dòng)，導(dǎo)致焊趾部的整齊度劣化。即，由于焊縫寬度不均勻，導(dǎo)致標(biāo)準(zhǔn)偏差變大。比較例No.41中的焊絲的S含量小于下限值，電源為通常的非脈沖波形。因此，雖然焊趾部的整齊度沒(méi)有向題，但多發(fā)飛濺,另外，焊縫寬度狹窄，呈凸起形狀。比較例No.42為脈沖波形，但脈沖峰值電流(IP)小于下限值，因此不能形成穩(wěn)定的噴射熔滴過(guò)渡，電弧變得不穩(wěn)定而導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外，熔滴過(guò)渡不穩(wěn)定使熔融金屬產(chǎn)生波動(dòng)，導(dǎo)致焊趾部形狀的整齊度劣化。比較例N0.43為脈沖波形，但因?yàn)槊}沖峰值期間(Tp)小于下限值，所以較能夠形成熔滴的時(shí)間短，熔滴的形成和下落沒(méi)有與脈沖波形同期。因此，電弧變得不穩(wěn)定，導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外，因?yàn)楝尩芜^(guò)渡不穩(wěn)定使熔融金屬波動(dòng)，導(dǎo)致焊趾部形狀的整齊度劣化。比較例No.44禾Q45為脈沖波形，但因?yàn)槊}沖峰值期間(Tp)超過(guò)上限值，所以在脈沖峰值期間(Tp)中形成的熔滴自然落下，再因?yàn)橄旅娴娜鄣涡纬赏局凶優(yōu)榛鶞?zhǔn)期，所以熔滴的形成和下落沒(méi)有與脈沖波形同期。因此，電弧變得不穩(wěn)定，導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外，因?yàn)槿鄣芜^(guò)渡不穩(wěn)定使熔融金屬波動(dòng)，導(dǎo)致焊趾部形狀的整齊度劣化。由于焊絲中含有的S超過(guò)上限值，比較例No.46出現(xiàn)了裂紋。由于焊絲中含有的C過(guò)剩，比較例No.47產(chǎn)生裂紋。由于焊絲中含有的Si過(guò)少，比較例No.48因脫氧不足而產(chǎn)生氣孔。在比較例No.49中，由于焊絲中含有的Si過(guò)剩使表面張力升高，雖然焊趾部的整齊度沒(méi)有問(wèn)題，但出現(xiàn)焊縫狹窄，呈凸起形狀的問(wèn)題。在比較例No.50中，焊絲中含有的Mn過(guò)少，導(dǎo)致脫氧不足而產(chǎn)生氣泡。在比較例No.5l中，焊絲中含有的Mn過(guò)剩，導(dǎo)致表面張力升高，雖然焊趾部的整齊度沒(méi)有問(wèn)題，但出現(xiàn)焊縫狹窄，呈凸起形狀的問(wèn)題。在比較例No.52中，因?yàn)镻過(guò)剩而產(chǎn)生裂紋。比較例No.5359的Ti、Al、Mo、Nb、V、Cr、Ni含量均呈過(guò)剩，因?yàn)楸砻鎻埩Ω?，在焊趾部的整齊度上沒(méi)有問(wèn)題，但出現(xiàn)焊縫狹窄，呈凸起形狀的問(wèn)題。比較例No.6O為用帶鋼巻繞熔劑拉伸而成的的藥芯焊絲。雖然焊絲成分滿足規(guī)定的范圍，但采用藥芯焊絲進(jìn)行脈沖焊接時(shí)，熔滴脫離性變得不規(guī)則(不與脈沖波形同期)，電弧變得不穩(wěn)定導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外還導(dǎo)致焊趾部的整齊度劣化。在比較例No.61、62中，因?yàn)楸Ｗo(hù)氣體的組成中的Ar小于下限值，電弧變得不穩(wěn)定導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外也使焊趾部的整齊度劣化。在比較例No.63中，因?yàn)锳r超過(guò)上限值，導(dǎo)致保護(hù)氣體中的氧化性氣體的含量不足，母材一側(cè)生成的氧化物極少，電弧變得不穩(wěn)定導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外也使焊趾部的整齊度劣化。再者，由于熔融金屬中的氧含量變得極少，因此出現(xiàn)焊縫狹窄并呈凸起形狀的問(wèn)題。比較例No.64的焊絲成分滿足規(guī)定，熔融金屬的表面張力充分降低，可以獲得擴(kuò)大焊縫寬度及焊縫變得平坦的效果，但由于所用電源為非脈沖波形，因此多發(fā)飛濺，另外，熔滴過(guò)渡不穩(wěn)定使熔融金屬產(chǎn)生波動(dòng)，同時(shí)導(dǎo)致焊趾部的整齊度劣化。雖然比較例No.65為脈沖波形，但由于脈沖峰值電流(IP)小于下限值，因此不能形成穩(wěn)定的噴射熔滴過(guò)渡,電弧變得不穩(wěn)定而導(dǎo)致多發(fā)飛濺，另外，熔滴過(guò)渡不穩(wěn)定使熔融金屬產(chǎn)生波動(dòng)，導(dǎo)致焊趾部的整齊度劣化。比較例N0.66雖為脈沖波形，但因?yàn)槊}沖峰值期間(Tp)小于下限值，所以脈沖峰值期間(Tp)較可以形成熔滴的時(shí)間短，熔滴的形成和下落沒(méi)有與脈沖波形同期。因此，電弧變得不穩(wěn)定，導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外，熔滴過(guò)渡不穩(wěn)定使熔融金屬產(chǎn)生波動(dòng)，導(dǎo)致焊趾部的整齊度劣化。比較例N0.67雖為脈沖波形，但因?yàn)槊}沖峰值期間(Tp)超過(guò)上限值，在脈沖峰值期間(Tp)中形成的熔滴自然落下，再者由于在下面的熔滴形成途中形成基準(zhǔn)期，熔滴的形成和落下沒(méi)有與脈沖波形同期。因此，電弧變得不穩(wěn)定而導(dǎo)致多發(fā)飛濺，另外，熔滴過(guò)渡不穩(wěn)定使熔融金屬產(chǎn)生波動(dòng)，導(dǎo)致焊趾部的整齊度劣化。比較例No.68中，因?yàn)楸Ｗo(hù)氣體組成中的Ar小于下限值，電弧變得不穩(wěn)定導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外也使焊趾部的整齊度劣化。在比較例N0.69中，因?yàn)锳i"超過(guò)上限值，導(dǎo)致保護(hù)氣體中的氧化性氣體的含量不足，母材一側(cè)生成的氧化物極少，電弧變得不穩(wěn)定導(dǎo)致飛濺多發(fā)，另外也使焊趾部的整齊度劣化。再者，由于熔融金屬中的氧含量變得極少，因此出現(xiàn)焊縫狹窄并呈凸起形狀的問(wèn)題。比較例No.70中的Ar小于下限值，電源為通常的非脈沖波形。因此多發(fā)飛濺，且使焊趾部的整齊度劣化。以上，通過(guò)優(yōu)選實(shí)施方式及實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的氣體保護(hù)電弧焊方法進(jìn)行了詳細(xì)說(shuō)明，但本發(fā)明的主旨并不限定于所述的內(nèi)容，其權(quán)利范圍必須基于權(quán)力要求范圍所記載的內(nèi)容進(jìn)行廣義解釋。當(dāng)然可以在所述內(nèi)容的基礎(chǔ)上，對(duì)本發(fā)明的內(nèi)容進(jìn)行更廣范圍的改變、變更等。權(quán)利要求1.一種使用實(shí)心焊絲進(jìn)行脈沖焊接的氣體保護(hù)電弧焊方法，其特征在于，所述實(shí)心焊絲含有0.040～0.200質(zhì)量％的S、0.20～1.50質(zhì)量％的Si、0.50～2.50質(zhì)量％的Mn、0.15質(zhì)量％以下的C、0.025質(zhì)量％以下的P，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)，并且，所述脈沖焊接的脈沖的脈沖峰值電流Ip為350A以上，脈沖峰值期間Tp為0.5～2.0msec，還有，作為保護(hù)氣體使用Ar占75～98體積％余量為CO2以及/或者O2的的混合氣體。2.—種使用實(shí)心焊絲進(jìn)行脈沖焊接的氣體保護(hù)電弧焊方法，其特征在于，所述實(shí)心焊絲含有O.0400.200質(zhì)量X的S、0.201.50質(zhì)量X的Si、0.502.50質(zhì)量X的Mn、0.15質(zhì)量X以下的C、0.025質(zhì)量X以下的P，還含有O.10質(zhì)量X以下的Ti、0.20質(zhì)量X以下的A1、0.50質(zhì)量X以下的Mo、0.30質(zhì)量X以下的Nb、0.30質(zhì)量％以下的V、1.00質(zhì)量X以下的Cr、以及l(fā).00質(zhì)量X以下的Ni，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)，'并且，所述脈沖焊接的脈沖的脈沖峰值電流IP為350A以上，脈沖峰值期間Tp為O.52.Omsec，還有，作為保護(hù)氣體使用Ar占7598體積X余量為C02以及/或者02的混合氣體。全文摘要在使用實(shí)心焊絲進(jìn)行脈沖焊接的氣體保護(hù)電弧焊方法中，實(shí)心焊絲含有規(guī)定量的S、Si、Mn、C、P，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，脈沖焊接的脈沖峰值電流(Ip)為350A以上，脈沖峰值期間(Tp)為0.5～2.0msec；再者，作為保護(hù)氣體，使用占75～98體積％的Ar和余量為CO₂以及/或者O₂的混合氣體。通過(guò)該方法，可以不受焊接速度的限制，即使在高速焊接中，也可以抑制飛濺的產(chǎn)生，并且可以獲得焊趾部整齊度良好的、寬幅且平坦的焊縫形狀，另外，該焊接方法中的焊接金屬還具有優(yōu)良的耐裂紋性、耐氣孔性等。文檔編號(hào)B23K9/16GK101200017SQ20071018505公開日2008年6月18日申請(qǐng)日期2007年11月6日優(yōu)先權(quán)日2006年12月13日發(fā)明者梅原悠,鈴木勵(lì)一申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所