專利名稱：：氣溶膠用拉深罐的制造方法以及氣溶膠用拉深罐的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種作為各種噴霧器等的容器使用的氣溶膠用拉深罐的制造方法以及氣溶膠用拉深罐。
背景技術(shù)：
：在氣溶膠用金屬容器的領(lǐng)域中，大致分為焊接罐(wldedcan)和拉深罐(drawncan)。焊接罐是在將長方形平板通過焊接接合成圓筒形狀的罐體上安裝罐底以及罐蓋(圓頂)的物體。在用于噴霧器用途時，在圓頂上還安裝有具備噴射用氣門的杯座(mountingcup)。拉深罐，是將使用擠壓加工和拉深-再拉深加工、拉深-再拉深加工-拉薄加工等加工方法加工出有底圓筒的罐體的開口端側(cè)縮徑為比罐體的直徑小的徑，并安裝杯座的物體。這種拉深罐有時被稱作一體罐、整體罐。這樣，由于拉深罐是沒有接縫的罐體，并且，是從罐體朝向杯座以流麗連續(xù)的形狀,皮縮徑加工成的等，因此與焊接罐相比，外觀的美麗方面很出色。因此，在重視商品特性上包裝的外觀的用途中，例如在芳香劑、止汗劑、美發(fā)料等的用途中，廣泛地使用拉深罐。作為在用于這些罐子的材料，目前對于焊接罐通常使用鋼板，對于拉深罐使用鋁。不使用鋼板作為拉深罐的材料的原因可以大致分為以下幾點。第一，鋁不會產(chǎn)生鋼板那樣的紅銹。在氣溶膠罐被放置在濕潤環(huán)境的情況下，如果使用鋼板則有可能產(chǎn)生紅銹，一旦產(chǎn)生了紅銹，就會明顯地?fù)p傷氣溶膠罐的外觀，存在降低商品價值的危險。第二，鋁與鋼板相比是軟質(zhì)的，所以比較容易使用擠壓加工和拉深-再拉深加工、拉深-再拉深加工-拉薄加工等方法形成有底圓筒的罐體，將開口端部縮徑，進而在開口端部對用于安裝杯座的折邊部(bead)進行成形。在此，示出將平板作為原材料，制作由拉深罐構(gòu)成的氣溶膠罐的工序的圖1以及以下內(nèi)容。1)從平板狀的原材料開始制作圓形毛坯的工序、2)通過多次的拉深加工(也可以同時使用拉薄加工)，將該圓形毛坯成形為有底圓筒狀而成形罐體的工序、3)對該罐體的罐底部進行圓頂加工而成為凸向罐內(nèi)面?zhèn)鹊男螤畹墓ば颉?)對該罐體的開口端部側(cè)進行修整加工的工序、5)將該罐體的開口端部側(cè)縮徑加工(也可以多次加工)為小于等于該罐體的外徑的工序、6)在該開口端頂端部形成由巻邊加工(也可以多次加工)而形成折邊部的工序。在氣溶膠罐中，多種尺寸的罐在市場上流通，在用上述的方法進行獲得符合多種尺寸的罐子的加工時，必須要有非常高的加工度，一直以來，使用鋼板不能夠容易地進行成形。由于這種理由，目前在氣溶膠用拉深罐中都使用鋁。但是，由于鋁的強度低，所以必須將內(nèi)壓高的氣溶膠罐的板厚加厚。因此，存在隨著近年來鋁原材料價格上漲，使用鋁的氣溶膠罐的成本變高的缺點。另一方面，由于鋼板的強度高，價格便宜，在被用于氣溶膠罐的情況下，由于具備充足的罐體強度而可以將罐體板厚變薄，存在可以降低原材料費用的可能性。在接受這種現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上，希望有使用鋼板制造氣溶膠用拉深罐的技術(shù)。如上所述，不使用鋼板作為拉深罐的原材料的第一個理由是鋼板的耐腐蝕性比鋁差。對于這種情況，作為消除遜色的耐腐蝕性的技術(shù)，在專利文獻l中公開有提高鋼板本身的耐腐蝕性的方法。在專利文獻1中，公開有將鋼板本身做成耐腐蝕性高的不銹鋼的技術(shù)。但是，由于不銹鋼耐腐蝕性優(yōu)異卻價格不菲，所以用這個方法會導(dǎo)致罐子成本上升。在專利文獻2中公開有用耐腐蝕性高的金屬覆蓋鋼板表面的技術(shù)。即，通過使用鋁覆蓋鋼板，避免拉薄加工過的氣溶膠罐的罐底部的生銹的技術(shù)。利用該方法，針對加工度低的罐底部具有可以回避銹的可能性，但對于拉薄加工過的罐體部，由于鋁層受損，銹的出現(xiàn)不可避免。在專利文獻3中，作為用涂膜覆蓋鋼板表面來提高耐腐蝕性的方法，公開有關(guān)于具有硬化了的聚酰胺酰亞胺系涂膜的內(nèi)面涂裝金屬容器的技術(shù)。該技術(shù)是可以將鋼板使用為在氣溶膠罐上使用的原材料，但是與鋼板相關(guān)的實施例僅與焊接罐相關(guān)，關(guān)于拉深罐的耐腐蝕性沒有充分的公開，效果不明確。此外，在說明書中，雖然有可以對已經(jīng)成形的罐體實施該技術(shù)，也可以在成形前的金屬板上實施后進行加工的記載，但是，在實施例中沒有像記載罐體形成后形成有涂膜的采用鋁的罐子那樣，詳細(xì)公開成形之前的在金屬板上形成涂膜后對其加工的實施例。本發(fā)明人們討論的結(jié)果，如果對用熱硬化了的涂膜覆蓋的鋼板進行拉深加工，則會由于加工而損傷涂膜，從而無法獲得充分的耐腐蝕性。作為彌補上述涂膜缺點的技術(shù)，存在用薄膜覆蓋鋼板表面的方法。在專利文獻4中公開有使用層疊了聚對苯二甲酸乙二酯的雙軸延伸薄膜的鋼板獲得拉深罐的氣溶膠罐的技術(shù)。根據(jù)該技術(shù)，用沒有損傷的層疊薄膜覆蓋拉深加工后的罐體，因此耐腐蝕性出色。但是，用該技術(shù)獲得的罐體保持了耐腐蝕性的罐子是在實施例中示出的那樣罐體的開口端沒有縮徑的罐子，沒有進行為了從平板的原材料獲得氣溶膠罐所必須的縮徑加工以及巻邊加工，欠缺形狀的美觀性，不能替代現(xiàn)有的氣溶膠罐。另一方面，不使用鋼板作為拉深罐的原材料的第二個理由，為了適應(yīng)在市場上流通的多種尺寸的氣溶膠罐，加工度必須非常高，而用鋼板形成是不容易的。關(guān)于適于加工度比較高的薄壁化深拉薄罐的層疊鋼板，在專利文獻5、專利文獻6中公開有通過將變?yōu)榈刃?yīng)變seq為1的加工帶來的拉伸強度上升量提高到一定以上，提高加工性的技術(shù)。該技術(shù)與上述的氣溶膠罐所需要的加工度相比可想象具有低加工度。進而，本發(fā)明人們討論的結(jié)果，在將這些鋼板適用在拉深罐的層疊鋼板時，在加工中會發(fā)生不良，特別是在縮徑加工中開口端部在圓周方向上被壓縮時會產(chǎn)生彎曲，并且在巻邊加工形成折邊部時會多發(fā)由于加工而使罐體的開口端部斷裂的現(xiàn)象。專利文獻1:日本特表2003-500306號〃>才艮專利文獻2:日本特開昭63-168238號公報專利文獻3:日本特開平9-39975號公報專利文獻4:日本特開平1-228567號>^才艮專利文獻5:日本特開2002-317247號z〉才艮專利文獻6:日本特開2002-317248號>^才艮
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于提供可供加工而不會出現(xiàn)壓曲或斷裂的氣溶膠用拉深罐的制造方法以及罐體強度充足并且耐腐蝕性優(yōu)異的氣溶膠用拉深罐。本發(fā)明人們討論的結(jié)果，在將鋼板作為原材料制造氣溶膠用拉深罐時，僅僅使用現(xiàn)有技術(shù)的拉深加工用途的層疊鋼板是不夠的，在使用耐腐蝕性優(yōu)異的層疊鋼板的同時，層疊鋼板也需要具備高加工性。本發(fā)明是基于上述觀點做出的，其主旨如下。1.一種氣溶膠用拉深罐的制造方法，氣溶膠用拉深罐是將覆蓋了有^脂薄膜的層疊鋼板作為原材料，并以滿足下式而成的，其特征在于，上述層疊鋼板，等效應(yīng)變s叫為1.6的加工后的拉伸強度TS在800MPa以下，并且，拉伸斷裂后的斷裂部端面處的^tb與、拉伸斷裂前的Mto滿足0.25《tb/to，1.5<h/(R-r)、2.8《RA^、l.l"^,其中，h:從罐底到開口頂端部的高度、r:罐體的外半徑、R:重量與最終加工罐體等價的加工前的圓形毛坯的半徑、！^是開口頂端部的外半徑、r2是折邊部的外半徑。2.在上述l中所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，上述層疊鋼板，以質(zhì)量％計，含有C:0.0005-0.09%,Si:0.1%以下，Mn:1.0%以下，P:0.02%以下，S:0.02%以下，Al:0.01~0.1%、N:0.0060%以下，其余部分是Fe以及不可避免的不純物。3.在上述2中所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，上述層疊鋼板，以質(zhì)量％計，還含有B:0.0001%~0.003%。4.在上述2中所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，上述層疊鋼板，以質(zhì)量％計，還含有Ti:0.001%~0.05%、Nb:0.001%0.05%中的一種以上。5.在上述3中所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，上述層疊鋼板，以質(zhì)量％計，還含有Ti:0.001%~0.05%、Nb:0.001%~0.05%中的一種以上。6.在上述l中所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，等效應(yīng)變seq為1.6的加工后的拉伸強度TS是600-800MPa以下，并且，拉伸斷裂后的斷裂部端面處的板厚tb與、拉伸斷裂前的板厚to滿足0.25<tb/to<0.40。7.—種利用上述16中任一項記載的制造方法所制造的氣溶膠用拉深罐。另外，在本說明書中，表示鋼的成分的％全部是質(zhì)量％。根據(jù)本發(fā)明，作為原材料使用具備特定的特性并且耐腐蝕性優(yōu)異的層疊鋼板，由此可以避免現(xiàn)有問題中存在的頸部的壓曲、巻邊部的斷裂來制造氣溶膠用拉深罐。由此，可以用鋼板作為原材料獲得耐腐蝕性優(yōu)異并且與在市場上流通的現(xiàn)有的氣溶膠罐同樣尺寸、形狀的罐子。圖l是表示氣溶膠用拉深罐的制造工序的圖。圖2是表示本發(fā)明的罐體尺寸的關(guān)系的圖。圖3是表示本發(fā)明的罐體尺寸的關(guān)系的圖。圖4是表示拉伸強度TS和、拉伸破斷后的拉伸破損部端面處的板厚tb與鋼板的原來的板厚to之比tb/to的關(guān)系的圖。具體實施例方式以下，針對本發(fā)明進行詳細(xì)說明。作為本發(fā)明的對象的靠拉深加工做成的氣溶膠罐，通過圖1以及以下所示的工序加工成形。(1)由平板狀的原材料制作圓形毛坯的工序、(2)通過多次的拉深加工(也可以同時使用拉薄加工)，將該圓形毛坯成形為有底圓筒狀而成形出罐體的工序、(3)對該罐體的罐底部進行圓頂加工而成為凸向罐內(nèi)面?zhèn)鹊男螤畹墓ば颉?4)對該罐體的開口端部側(cè)進行^修整加工的工序、(5)將該罐體的開口端部側(cè)縮徑加工(也可以多次加工)為小于等于該罐體的外徑的工序、(6)在該開口端頂端部形成由巻邊加工(也可以多次加工)而形成折邊部的工序。在氣溶膠罐中各種各樣尺寸的罐子在市場上流通，通過以上的方法進行加工以獲得與多種尺寸匹配的罐子時，在圖1的(5)、(6)的階段中必須使用圖2、圖3所示的尺寸進行以下那樣規(guī)定的加工度的加工。a)1.5<h/(R-r)其中，h:從罐底到開口頂端部的高度、r:罐體的外半徑、R:重量與最終加工罐體等價的加工前的圓形毛坯的半徑。h/(R-r)是有關(guān)罐體的向高度方向伸長變形的加工度的指標(biāo)。b)2.8<R/n其中，n是開口頂端部的外半徑。iVR是有關(guān)罐體的向圓周方向壓縮變形的加工度的指標(biāo)。c)1.1<r2/n其中，1*2是折邊部的外半徑。iyn是有關(guān)對開口頂端部進行巻邊加工時的擴張變形的加工度的指標(biāo)。另外，上述的加工度的條件如下那樣地被確定。首先，按照與市場銷售的氣溶膠罐相同的條件確定欲制造的氣溶膠罐的形狀、尺寸。市場銷售的氣溶膠罐的形狀、尺寸的各種規(guī)格例如記載在({FederationofEuropeanAerosolAssociationStandardNo.215，No.219,No.220》。由此，可以確定圖2的尺寸參數(shù)r、h、ri。接著，根據(jù)罐子要求的強度、重量、原材料費確定罐子使用的層疊鋼板的板厚。進而，確定圖1所示的加工工序，確定在(5)的階段的板厚分布。由此，求得最終加工罐體的重量。使用這個來求得加工前的圓形毛坯的半徑R。接著，通過確定折邊部的形狀，可以確定圖3的尺寸參數(shù)r2。另外，圓形毛坯的半徑R?？梢愿鶕?jù)在圖1中的(4)的修整加工中的對修整量的適當(dāng)設(shè)定來確定。這些操作，針對多種多樣的市場銷售的氣溶膠罐的形狀、尺寸進行，由此求得上述加工度的條件。上述a)b)c)是這樣求得的。接著，針對在本發(fā)明中作為原材料使用的鋼板進行說明。為了避免現(xiàn)有問題中存在的頸部的壓曲、巻邊部的斷裂來制造氣溶膠用拉深罐，本發(fā)明人們著眼于作為原材料使用的層疊鋼板，考慮通過使層疊鋼板具有特定的特性來解決上述課題。在此，首先，試制使化學(xué)成分、高軋條件、冷軋條件、退火條件、表面光軋條件等變化的鋼板，就通過拉深加工制造氣溶膠罐時出現(xiàn)的問題、即縮徑加工時的壓曲、用于形成折邊部的巻邊加工時的斷裂問題進行實驗。加工條件與后述的實施例相同。通過樣品，辨認(rèn)在縮徑加工中發(fā)生壓曲、并且在巻邊加工中發(fā)生斷裂。在此，雖然針對左右縮徑加工性的原材料的特性進行了探討，但是對于由對加工前的原板進行評價的通常的拉深試驗所獲得的機械特性值，就是說屈服強度、屈服點延伸、拉伸強度、全部延伸、均勻延伸、局部延伸等、或者蘭克福特值(r值)、加工硬化指數(shù)(n值)、硬度試驗等中，無論是采用單獨特性或進行組合后的指標(biāo)，都無法看出與縮徑加工時的壓曲、用于形成折邊部的巻邊加工過程中的斷裂之間的明確的相關(guān)關(guān)系。該原因在于，普通的拉伸試驗所評價的加工度在等效應(yīng)變下約為0.30.4程度，相對于此，拉深加工獲得的氣溶膠罐必須有高加工度。因此，認(rèn)為在通過通常的拉伸試驗等獲得的機械特性中，無法獲得充分反映進行巻邊加工時的高加工性的指標(biāo)。于是，本發(fā)明人們通過詳細(xì)調(diào)查由實際的加工實驗獲得的罐體，由此探討給以高加工度加工過的罐體上進行縮徑加工時的壓曲以及在巻邊加工時的斷裂帶來影響的原因。首先，本發(fā)明人們對市場銷售的多種氣溶膠罐的尺寸、形狀進行計算，結(jié)果知曉在進行縮徑加工前、就是說在圖1的(4)階段的開口端部的加工度，用等效應(yīng)變表示為1.6程度。其中，等效應(yīng)變Seq是根據(jù)加工后的罐體的側(cè)壁部的板厚方向應(yīng)變st、圓周方向應(yīng)變Se、罐高度方向應(yīng)變s^以如下方式求得的值。板厚方向應(yīng)變Et-7力(t/t。)圓周方向應(yīng)變ffl-7力(r/r。)高度方向應(yīng)變￡l/{h(t/to)'7力(r/r。)}=-(￡t+￡"等效應(yīng)變f^為"+"+")縮徑加工時的壓曲是在開口端部被縮徑時，向圓周方向作用有壓縮應(yīng)力，使得開口端部出現(xiàn)壓曲的現(xiàn)象。加工中壓曲的產(chǎn)生，可認(rèn)為是由于開口端部被以高加工度加工，該部分的材質(zhì)因加工硬化而變得非常堅硬，加工性損失而產(chǎn)生的。因此，為了抑制該壓曲的產(chǎn)生，考慮需要對開口端部的材質(zhì)進行適宜地規(guī)定。并且，由于開口端部的加工度在等效應(yīng)變下是Se『1.6程度，所以必須在這部分材質(zhì)施加了這樣的加工度之后進行評價。在此，調(diào)查了進行了等效應(yīng)變seq=1.6的加工之后的鋼板的機械特性和縮徑加工時的壓曲的關(guān)系。結(jié)果表明在進行了等效應(yīng)變seq=1.6的加工之后的拉伸強度TS是800MPa以下時不會發(fā)生壓曲。具體分析如下。就是iJL，在縮徑加工中的壓曲在壓縮變形時向圃周方向容易變形的情況不易發(fā)生，因此強度在臨界值這里為800MPa以下可以抑制壓曲的發(fā)生。另外，優(yōu)選如這里所述的那樣在進行了等效應(yīng)變seq=1.6的加工之后的拉伸強度TS從縮徑加工的觀點來看較低。該值低導(dǎo)致構(gòu)成罐體的材料的強度變低，進而導(dǎo)致作為罐體的強度變低。作為罐體為了確保必要的強度優(yōu)選進行了等效應(yīng)變seq=1.6的加工之后的拉伸強度TS在600MPa以上。進行等效應(yīng)變eeq=1.6的加工度的加工方法，在實際的拉深加工中進行是最好的，但是以等效應(yīng)變變?yōu)橄嗤姆绞接闷渌募庸し椒ㄟM行加工也可以同樣進行評價。本發(fā)明人們除了實際的制罐加工還用軋制加工進行加工，但是通過對上述的算式用板寬方向應(yīng)變替換圓周方向應(yīng)變，可以同樣地求得軋制加工時的等效應(yīng)變。但是，即使可以進行滿足上述條件的縮徑加工，也存在進一步在巻邊加工時發(fā)生斷裂的現(xiàn)象。為了弄清該現(xiàn)象。對巻邊加工時的開口端頂端部的狀態(tài)進行了詳細(xì)觀察。其結(jié)果可知，巻邊斷裂是在巻邊加工過程中開口端頂端部隨著擴張而產(chǎn)生的縮頸部分較大的情況下產(chǎn)生的。就是說，可見該縮頸部分成為斷裂的起點，而可以通過將其縮小來避免斷裂。此外，該縮頸程度可以用等效應(yīng)變seq=1.6的加工之后的拉伸斷裂后的斷裂部端面處的板厚與、拉伸試驗前的鋼板的原來的板厚之間的關(guān)系來整理。具體來說，知道了等效應(yīng)變Seq為1.6的加工之后的拉伸斷裂后的斷裂部端面處的板厚tb與、拉伸斷裂前的板厚to在0.25<tb/to的條件下，縮頸部分變小，可以避免發(fā)生巻邊的斷裂。tb/to是表示伴隨鋼板的斷裂的縮頸部分的指標(biāo)，通過將該值做成為一定值以上，相對于巻邊加工時的張力的作用，不易產(chǎn)生局部縮頸，避免出現(xiàn)斷裂。就是說，縮頸部分如果在巻邊部上某個部分集中地發(fā)生，則會形成巻邊斷裂的起點。因此認(rèn)為能夠不使該縮頸部分出現(xiàn)在某一部分，而在巻邊部整體上來分散張力的原材料，相對于巻邊部的斷裂是有利的。另外，由于不產(chǎn)生縮頸部分的情況更為理想，因此優(yōu)選tb/to是在0.25以上的大值，而其上限根據(jù)定義可知是l。以上的探討結(jié)果在圖4中示出。在圖4中，O表示在縮徑加工、巻邊加工中沒有問題、口表示在縮徑加工中發(fā)生了壓曲，A表示在巻邊加工中發(fā)生了斷裂。根據(jù)圖4可知，通過將等效應(yīng)變Seq為1.6的加工之后的拉伸強度TS設(shè)為TS<800MPa,并且拉伸斷裂后的斷裂部端面處的板厚tb、拉伸斷裂前的板厚to設(shè)為0.25<tb/to，則在縮徑加工時不發(fā)生壓曲，在巻邊加工中不發(fā)生斷裂。由此，在本發(fā)明中，作為鋼板具備的特性，將等效應(yīng)變Seq為1.6的加工之后的拉伸強度TS設(shè)為TS<800MPa，并且拉伸斷裂后的斷裂部端面處的板厚tb、拉伸斷裂前的板厚to設(shè)為0.25<tb/to。進而，針對具備上述特性的鋼板，通過規(guī)定其成分，在制造氣溶膠用拉深罐時，加工上的不良進一步被降低，利于加工。以下，針對適宜的成分范圍進行敘述。另外，％全是質(zhì)量％。C:0.0005~0.09%，C少于0.0005%時以及多于0.09%時，鋼板中混有缺陷(結(jié)垢混入、夾雜物混入等)的概率增加，會誘發(fā)加工上的不良。在C少時，結(jié)果熔融鋼的脫碳處理時間變長，認(rèn)為是由于夾雜物等混入其間的頻率增加。另一方面，在C多時，認(rèn)為由于在溶制的鋼凝固時出現(xiàn)被稱作亞包晶斷裂的斷裂。因此，C的范圍優(yōu)選在0.0005%以上0.09%以下。Si:0.1%以下Si是使鋼板的表面性狀惡化的元素，當(dāng)含有量多時，不僅作為表面處理鋼板不被優(yōu)選，而且會使鋼硬化從而難以進行高溫軋制，還會使作為最終產(chǎn)品的鋼板硬化。根據(jù)該觀點，Si優(yōu)選0.1。/o以下。另外，特別是表面形狀的要求嚴(yán)格的用途中還優(yōu)選是0.050%以下。Mn:1.0%以下Mn是使鋼板的硬化的元素，當(dāng)含有量多時會給加工性帶來惡劣影響，此外在退火時還存在凝聚于表層而使表面性狀惡化。根據(jù)該觀點，Mn優(yōu)選1.0。/。以下。另外，當(dāng)含有量不足0.05%時，即使使S含有量降低，也很難回避所謂的高溫脆性，會發(fā)生表面斷裂等問題，相反，當(dāng)超過0.6%時，相變點降得過低，很難獲得理想的熱軋板。因此進一步優(yōu)選為0.05%以上0.6%以下。P:0.02%以下由于P含有量的降低，可以實現(xiàn)改善耐腐蝕性的效果，但是過度的降低會帶來制造成本的增加，因此綜合考慮這些優(yōu)選P含有為0.02%以下。另外，在重視加工性時，更優(yōu)選為0.01。/。以下。S:0.05%以下S含有量變多時，MnS等夾雜物增加，使局部延展性降低，從而成為誘發(fā)巻邊斷裂的原因。在此，S含有量限制為0.05%以下。另外，為了顯著地改善加工性，優(yōu)選0.010。/。以下。Al:0.01~0.10/0Al少于0.01%時以及多于0.1%時，鋼板中混入缺陷(結(jié)垢混入、夾雜物混入等)的概率增加，會誘發(fā)加工上的不良。添加Al的目的是將熔融鋼中的氧作為氧化鋁固定而除去，氧化鋁本身也會上浮被熔渣吸收而從熔融鋼中除去。但是，在A1少時，認(rèn)為沒有充分地除去氧，鋼中的氧化物增加，其變?yōu)閵A雜物混入鋼板中的頻率增加。另一方面，在Al多時，沒有充分地除去所生成的氧化鋁，認(rèn)為其本身變?yōu)閵A雜物。因此，Al的范圍優(yōu)選在0.01%以上0.1%以下。N:0.0060%以下N多于0.0060。/。時，鋼板中混入缺陷(結(jié)垢混入、夾雜物混入等)的概率增加，會誘發(fā)加工上的不良。這是考慮到N多時，熔融鋼凝固后的高溫延展性降低，熔渣容易斷裂的原因。因此，N的范圍優(yōu)選0.0060%以下。此外，通過進一步含有以下的元素，在制造使用氣溶膠罐的拉深罐時，可以獲得更有利的狀況。B:0.0001%~0.003%可以確認(rèn)，通過含有B,在高速的加工速度下，在巻邊加工時斷裂的發(fā)生頻率具有下降的傾向。拉深罐的加工速度以通常的沖壓機的沖程速度表現(xiàn).跟罐的高度也有關(guān)，但是通常是從每分?jǐn)?shù)十到數(shù)百個沖程的加工速度，平均每分100沖程程度。當(dāng)不含有B時，以平均的速度可在操作方面足夠穩(wěn)定地進行加工，在更高速下也可以加工，但因情況不同發(fā)現(xiàn)有零星在巻邊加工時出現(xiàn)的斷裂的例子。另一方面，當(dāng)含有B時，即使以每分120沖程以上的加工速度也很難發(fā)生加工時的斷裂，從而穩(wěn)定的操作變?yōu)榭赡?。雖然其理由不明確，但是認(rèn)為與B偏析在晶界相關(guān)。該效果在含有量少于0.0001時效果不顯著，而添加到0.003%以上時效果又達到飽和，并且過量添加會使鋼板制造上在高溫時發(fā)生脆性的惡化，并且導(dǎo)致成本的上升。因此，B的范圍優(yōu)選0.0001%以上0.003%以下。Ti:0.001~0.05%、Nb:0.0010.05%的一種以上通過含有Ti、Nb，會使將鋼板加工為有底圓筒的罐體時的拉深斷裂等加工上的不良減少。該觀點基于利用這些元素的添加，會提高鋼板的r值而提高了拉深加工性。此外，雖然這些元素不是必須的，但是通過含有這些元素，容易使加工后的、即對于本發(fā)明的制造方法中使用的鋼而言必要的等效應(yīng)變s6達到1.6的拉伸強度TS實現(xiàn)TS<800MPa。該觀點基于通過含有這些元素，鋼中的C作為碳化物被固定，由于固相C減少，則鋼板變?yōu)楸容^軟的狀態(tài)，由于本來是軟質(zhì)的加工后也獲得強度比較低的物質(zhì)。該效果如下，Ti、Nb各自的含有量都少于0.001%時效果不顯著，而添加到0.05。/。以上則效果飽和，由此強度過度上升、招致再結(jié)晶溫度的上升，并且過量的添加會招致成本上升。由此，優(yōu)選Ti、Nb的范圍在0.001%以上0.05%以下。另外，其中l(wèi)種也可以出現(xiàn)上述的效果，也可以4吏用兩種。除上述以外，還可以含有以下的元素。Ni:0.5%以下、^r:0.5%以下、Cu:0.5%以下Ni、Cr、Cu都是使相變點降低的元素，為了將熱軋鋼板的組織微細(xì)化，添加過多的話，會因熱軋板的硬質(zhì)化而導(dǎo)致冷軋負(fù)荷的增大，由此制造會變得困難，也使得鋼的成本增加。為此，任意一種的上限優(yōu)選0.5%。另外，上述以外的其余部是Fe以及不可避免不純物。如上所述，在制造本發(fā)明的氣溶膠用拉深罐時，作為原材料使用的層疊鋼板，做成為具備上述的特性，并優(yōu)選做成由上述的組成構(gòu)成的罐子。這些在本發(fā)明中是最重要的要件，這樣使原材料本身具有耐腐蝕性和充分的加工性，由此即使用非常高的加工度也可以制造氣溶膠用拉深具體來說，在本發(fā)明中，作為鋼板的特性，將等效應(yīng)變Seq為1.6的加工后的拉伸強度TS為TS<800Mpa，并且拉深斷裂后的斷裂部端面處的板厚tb、拉深斷裂前的板厚to為0.25《tb/to作為條件。在具備這種特性的P艮度內(nèi)，本發(fā)明使用的層疊鋼板的原板使用什么都可以。但是，含有上述的成分的是加工上處于優(yōu)勢地位的，如前面所述的那樣。作為具備這些特性的鋼板的制造方法沒有特別限定，但是代表鋼板如下所述。作為鋼的成分的一個例子，如以所示。在Mass。/。中，含有C:0.0005~0.09%、Al:0.01~0.1%、N:0.0060%以下，或者，進一步含有Ti:0.001%0.05%、Nb:0.001%~0.05%中的一種以上、或者進一步含有B:0.0001%0.003%，此外，也可以含有Si:0.1%以下、Mn:0.1%以下、S:0.02%以下、P:0.02%以下、M:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Cu:0.5%以下。在將含有上述成分的鋼熔融后，通過連續(xù)鑄造法作成鋼渣。鋼渣冷卻后，加熱到1100。C1300。C之后，以Ar3相變點以上的加工溫度進行高溫軋制，在540。C720。C的巻取溫度進行巻取。接著，在該高溫軋制線圏冷卻后，酸洗，以80%~94%的軋制率進行軋制。此時，為了抑制拉深加工時的毛邊出現(xiàn)而優(yōu)選軋制率為85%~92%。接著，將該冷軋線圏在脫脂以除去在冷軋使用的潤滑劑之后，通過罩式退火或者連續(xù)退火法進行退火。退火方法優(yōu)選釆用生產(chǎn)性以及材質(zhì)的均勻性更優(yōu)的連續(xù)退火法進行。在連續(xù)退火法中，將鋼板加熱到再結(jié)晶溫度以上之后，均熱而使再結(jié)晶結(jié)束，接著進行冷卻。在冷卻時，優(yōu)選從均熱溫度起以20"C/s以上程度的冷卻速度冷卻到400x:，并在該溫度進行在該溫度保持一定時間的過時效處理。作為構(gòu)成在本發(fā)明使用的薄膜層疊鋼板的薄膜，沒有特別限定，但是根據(jù)盡可能排除加工時的薄膜損傷的可能性的目的，優(yōu)選是下述的薄膜。從下述(1)~(5)中選擇的任一樹脂通過二羧酸成分與二醇成分的縮聚而獲得，二羧酸成分由對苯二甲酸、或者對苯二甲酸以及異酞酸構(gòu)成，二醇成分由乙二醇以及/或者丁二醇1，3構(gòu)成，并且對苯二甲酸乙二醇酯或者對苯二甲酸丁二醇酯構(gòu)成的重復(fù)單元以摩爾％比率計為84%以上。(1)聚對苯二甲酸乙二醇酯-聚間苯二甲酸乙二醇酯共聚物(2)聚對苯二曱酸乙二醇酯(3)聚對苯二甲酸丁二醇酯，一聚對苯二甲酸乙二醇酯共聚物(4)聚對苯二甲酸乙二醇酯-聚間苯二甲酸乙二醇酯-聚對苯二甲酸丁二醇酯共聚物(5)聚對苯二曱酸丁二醇酯共聚物此外，優(yōu)選為，層疊樹脂層的至少最表層的主相是以熱可塑性聚酯作為主要成分的樹脂，副相是由聚烯烴構(gòu)成的混合樹脂構(gòu)成的材料，其中，熱可塑性聚酯以上述(1)至(5)的樹脂作為基本骨架。在此，上述聚烯烴，優(yōu)選由聚乙烯、聚丙烯、離聚物中的一種以上構(gòu)成。進而，層疊樹脂層的表面樹脂層的面取向系數(shù)是0.04以下，由此可以降低薄膜損傷的可能性。此外，在本發(fā)明中使用的層疊鋼板以鋼板作為基板。優(yōu)選使用在鋼板表面上實施了各種表面處理的表面處理鋼板。特別是，下層形成有金屬鉻、上層形成有由鉻氳氧化物構(gòu)成的雙層皮膜的表面處理鋼板(即TFS)等是最適宜的。TFS的金屬鉻層、鉻氫氧化物的附著量沒有特別限定，但是都用Cr換算，則優(yōu)選金屬鉻層的范圍是70200mg/m2，鉻氫氧化物層的范圍是10~30mg/m2。接著，說明本發(fā)明的氣溶膠用拉深罐的制造方法。本發(fā)明的氣溶膠用拉深罐，以具備上述的特性并覆蓋有機樹脂薄膜的層疊鋼板為原材料，以滿足下式的方式成形加工。各工序的詳細(xì)情況如以下所述。1.5<h/(R-r)、2."R/n、1.1<r2/r"其中，h:從罐底到開口頂端部的高度、r:罐體的外半徑、R:重量與最終加工罐體等價的加工前的圓形毛坯的半徑、r1:開口頂端部的外半徑，相當(dāng)于Ri開口頂端部的拉深加工前的圓形毛坯位置半徑、r2:折邊部的外半徑。從平板狀的原材料制作圓形毛坯的工序在做成圓形毛坯的過程中優(yōu)選使用圃形的刀具和模。此外，也可以在制造了圓形毛坯之后進行的多次拉深加工的第一次加工的同時做成圓形毛坯。另外，為了抑制在拉深加工時出現(xiàn)毛邊，有時使用與正圓稍不同的非圓形毛坯，在本發(fā)明中，采用該方法也沒有問題，圓形毛坯的外周形狀不必須是正圓。通過多次拉深加工，將上述圓形毛坯成形為有底圓筒狀而成形出罐體的工序為了將層疊鋼板成形為構(gòu)成拉深罐的罐體的有底圓筒，使用對圓形毛坯進行多次拉深加工而獲得規(guī)定的高度的方法。多次拉深加工中的拉深次數(shù)、拉深率可以適宜地選定。為了簡化成形工序優(yōu)選以較少的拉深次數(shù)進行，但是另一方面低拉深率就要求嚴(yán)格的加工。為了簡化成形工序，優(yōu)選10次以下的拉深次數(shù)。拉深率優(yōu)選，從圓形毛坯進行一次拉深時為0.4以上、以后的拉深(再拉深)加工為0.5以上。此外，在本發(fā)明的拉深加工中，雖然以多次拉深加工為基礎(chǔ)，但也可以采用包括拉薄加工的拉深-拉薄加工的方法。此外，在多次拉深加工中，也可以采用通過皺折按壓力在賦予了后方張力的狀態(tài)下利用拉深模肩部處的彎曲、彎折變形而謀求板厚的減少的薄壁化拉深加工、以及將其與拉薄加工并用的薄壁化拉深-拉薄加工等方法。潤滑條件會影響拉深加工。由于層疊鋼板的被覆蓋的薄膜柔軟并且表面平滑所以其本身具有提高潤滑性的功能，所以在拉深加工中不必特別地使用潤滑劑，但是在降低拉深率的情況下等還是優(yōu)選使用潤滑劑。只要可實現(xiàn)上述目的可以適宜地選定潤滑劑的種類。伴隨著拉深加工，罐體的側(cè)壁部的板厚相對原來板厚會變化。當(dāng)用用罐高整體范圍內(nèi)的平均板厚t與原來板厚t。而使用平均板厚變化率t/to來表示板厚變化的情況下，在拉深-再拉深加工中有t/t?！?的傾向，拉深-拉薄加工、薄壁化拉深加工、薄壁化拉深加工-拉薄加工等中t/t0<1。當(dāng)考慮伴隨層疊鋼板的損傷時，優(yōu)選平均板厚變化率為0.5<t/t0<1.5的范圍。將罐體的罐底部圓頂加工為凸向罐內(nèi)面?zhèn)鹊男螤畹墓ば蜃鳛楸景l(fā)明的目的的氣溶膠罐，為了充填氣溶膠必須有15kgf/cm2以上的耐壓強度。為此，相對于罐內(nèi)部的壓力上升必須特別留意罐底部。有底圓筒的罐體內(nèi)部的壓力，相對于罐體部側(cè)壁，對罐體向圓周方向擴張的方向作用應(yīng)力。但是，罐體部件通過拉深加工充分地加工硬化，不會因內(nèi)部壓力的作用而變形。但是，罐底部在外緣部被罐體拘束的狀態(tài)下作用有內(nèi)部壓力，所以在內(nèi)部壓力高的情況下朝向罐外部側(cè)變形。因此，罐底部必須考慮內(nèi)部壓力的影響。為了抑制內(nèi)部壓力使得罐底變形，除了加厚罐底部的板厚，提高部件的強度的方法是有效的之外，將形狀做成凸向罐體內(nèi)部側(cè)變的形狀的圓頂狀是合適的。將罐底按壓到具有圓頂狀的外形的模具中的圓頂加工的方法是合適的。對罐體的開口端部側(cè)進4于1務(wù)整加工的工序作為修整加工的方法，不特別限定。例如可以舉出通過具備圓形孔的外刃和圓筒狀的內(nèi)刃進行修整的沖壓方式、或者夾緊方式、或者通過相互旋轉(zhuǎn)的實心圓筒狀的內(nèi)刃(向罐體內(nèi)部插入)、緣部鋒利的圃盤狀的外刃進行修整的旋回方式等。將罐體的開口端部側(cè)縮徑加工為小于等于罐體的外徑的工序在氣溶膠罐中為了將杯座安裝到罐體的開口部，必須將開口端的縮徑為圓筒的直徑以下。作為縮徑加工的方法，可以采用將開口端部擠壓到內(nèi)面錐形的模上進行縮徑的?？s方式、將旋轉(zhuǎn)工具在罐體開口端部朝向罐體半徑方向內(nèi)側(cè)擠壓而進行縮徑的旋回縮徑方式等方法。從極力排除薄膜損傷的觀點來看，?？s方式是合適的。在?？s方式中，優(yōu)選將從罐體的半徑r到最終的縮徑后的半徑ri之間分為多個階段進行加工的方法。此時，如果一次的加工度大則在縮徑加工中發(fā)生折皺的危險性會提高，所以縮徑率(縮徑加工后的半徑/縮徑加工前的半徑)優(yōu)選為0.7以上。由于層疊鋼板的被覆蓋的薄膜柔軟并且表面平滑所以其本身具有提高潤滑性的功能，所以在縮徑加工中不必特別地使用潤滑劑，但是從盡力排除因與工具的滑動帶來的對薄膜的損傷的觀點來看優(yōu)選使用潤滑劑。潤滑劑的種類在實現(xiàn)上述目的的范圍內(nèi)可以適宜地選定。在開口端頂端部形成由巻邊加工而形成折邊部的工序在氣溶膠罐中，由于將杯座(具備用于使內(nèi)容物適量噴射用的噴射用氣門)安裝在開口端部，因此在開口端部形成可供杯座安裝的結(jié)構(gòu)的折邊部。折邊部的加工通過巻邊成形進行。巻邊加工的方法可以采用將罐體開口端部按壓到在圓筒嵌件的基底部具有圓弧狀的曲面部的巻邊模上的模巻邊方式、或者釆用將罐體開口端部按壓到具有圓弧狀的曲面部的輥子上的旋回方式等。熱處理在本發(fā)明中，在一系列的加工工序的途中實施熱處理是有效的。在加工工序中，利用熱處理緩解隨著層疊鋼板的薄膜上的變形產(chǎn)生的應(yīng)力，由此降低了后續(xù)加工中的薄膜損傷。作為熱處理條件，以薄膜的玻璃轉(zhuǎn)移點以上、薄膜的熔點+30匸以下的熱處理較為合適。進而，在熱處理剛結(jié)束后的30秒以內(nèi)，優(yōu)選急冷到低于薄膜的玻璃轉(zhuǎn)移點的溫度。實施例1以下i兌明實施例。通過以下所示的加工工序制造拉深罐。從平板狀的原材料開始制作圓形毛坯的工序?qū)⒂杀?所示的成分構(gòu)成的鋼，通過表2所示的制造條件制造并獲得板厚0.21mm的鋼板。接著，在將該獲得的鋼板作為原板的TFS兩面上，通過熱熔接法層疊厚度為25jum的微型聚對苯二曱酸乙二酯薄膜得到層疊鋼板，將該層疊鋼板作為原材料制作出圓形毛坯。將毛坯直徑做成86mm。<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>通過多次拉深加工，對于將圓形毛坯成形為有底圓筒狀而成形罐體的工序通過上述獲得的圓形毛坯，進行5次拉深加工來進行拉深罐的成形。各拉深率示于表3。另外在第五次的拉深工序中，同時使用板厚減少率20%(在拉深后的罐體的罐高方向上的平均板厚的減少相對于不含薄膜的鋼板原板厚的比例)的拉薄加工。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>將罐體的罐底部圃頂加工為凸向罐內(nèi)面?zhèn)鹊男螤畹墓ば蛟诠薜撞?，進行深度6mm的半球狀的隆起加工。對罐體的開口端部側(cè)進行修整加工的工序修整的加工使用以用具備圓形孔的外刃和圓筒狀的內(nèi)刃進行的沖壓方式進行修整的方法，對罐上端部修整約2mm。將罐體的開口端部側(cè)縮徑加工為小于等于罐體的外徑的工序用將內(nèi)面錐形形狀的模推靠到罐體的開口端上部并進行縮徑的模縮方式，對從罐體的直徑開始向最終的直徑進行加工，以表4所示的縮徑率進行8個階段的縮徑加工。由此，獲得h/(R-r)=1.9、R/r尸3.8的拉深罐。<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>在開口端頂端部通過巻邊加工形成折邊部的工序使用將內(nèi)面圓弧狀的模推靠到縮徑加工后的開口端上部而進行巻邊加工的模巻邊方式，進行以相對圖3所示的尺寸的放大率為r2/ri=1.3的巻邊加工。另外，在本發(fā)明中雖然與加工上的問題沒有直接關(guān)系，但是旨在避免層疊鋼板的薄膜損傷，而在將罐底部圓頂加工為凸向罐內(nèi)面?zhèn)鹊男螤畹墓ば蚺c〗務(wù)整加工的工序之間進行熱處理，即使用爐內(nèi)溫度i殳定為220匸的熱風(fēng)加熱爐對罐體進行5分鐘的加熱，之后立即將其放入室溫的水槽內(nèi)進行冷卻。此外，一系列的拉深加工、圓頂加工、修整加工、縮徑加工、巻邊加工，是在沖壓機的沖程速度為每分鐘80~160沖程的條件下進行的。對于通過以上那樣獲得的拉深罐，進行以下的試驗，評價性能。拉伸強度TS以及tb/to對樣品(作為原材料使用的上述的層疊鋼板)進行軋制，施加等效應(yīng)變eeq=1.6的加工度。在將其加工為JIS13號B試驗片之后，進行將軋制方向作為拉伸方向的拉伸試驗，測定了拉伸強度TS。在此，拉伸速度為10mm/min。另外，由于樣品是層疊鋼板，所以在鋼板表面上覆蓋有層疊薄膜，但是在進行拉伸試驗時要預(yù)先除去薄膜。此外，拉伸試驗后，測定拉伸試驗前(拉伸斷裂前)的原板厚to和拉伸斷裂后的斷裂部端面處的板厚tb，計算出tb/to。縮4圣加工'性在縮徑加工時，跟縮徑加工的級數(shù)無關(guān)，將壓曲的發(fā)生頻率是100ppm以下的記作O，超過100ppm的記作x。巻邊加工性巻邊加工時，將斷裂的發(fā)生頻率是100ppm以下的記作O,超過100ppm的記作x。另外，由于巻邊加工接4"上述的縮徑加工進行，所以不以縮徑加工不合格的產(chǎn)品進行評價。此外，由于縮徑加工性、巻邊加工性不好的產(chǎn)品在實際生產(chǎn)中不可成為成品，所以沒有實施以下的評價。加工缺陷針對完成的拉深罐，通過觀察表面調(diào)查側(cè)壁部的銷孔、沿鋼板的軋制方向的瑕瘋狀的缺陷等、認(rèn)為是因鋼板而引起的加工缺陷。這種缺陷的產(chǎn)生非常稀少，發(fā)生頻率是50ppm以下。將在連續(xù)的加工中以10~50ppm的發(fā)生頻率發(fā)生加工缺陷的記作O，不足10ppm的記作◎。高速加工性24拉深罐的加工速度以通常的沖壓機的沖程速度表現(xiàn)。沖程速度以加工速度在每分鐘80-120沖程的巻邊加工中發(fā)生斷裂的頻率在通常作業(yè)中沒有問題的50ppm以下的記作O。另外，沖程速度以加工速度在每分鐘120沖程以上的巻邊加工中發(fā)生斷裂的頻率在50ppm以下的記作o。進而，拉深加工性在連續(xù)的拉深加工中，跟鋼板的夾雜物等無關(guān)地，根據(jù)情況不同也存在在拉深加工中產(chǎn)生斷裂的情況。大多是在罐體的低部附近發(fā)生。在這種加工中的不良非常少，可以通過適宜地設(shè)定拉深加工中的皺折按壓力、潤滑條件等來進行回避，將通過這種操作以50ppm以下的發(fā)生頻率可以連續(xù)加工的記作O。另外，將發(fā)生頻率是10ppm以下的記作O。通過以上獲得的結(jié)果在表5中示出。<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>根據(jù)表5,TS、tb/to在本發(fā)明的范圍內(nèi)的本發(fā)明例的性能都為良好。進而，C、Al、N在本發(fā)明的范圍內(nèi)者的加工缺陷的發(fā)生頻率更低。此外，含有B的高速加工性優(yōu)良，此外含有Ti、Nb的拉深加工性優(yōu)良。本發(fā)明例r、s、t、u，性能上沒有特別問題，但是由于成分的一部分在適宜范圍之外，所以當(dāng)與成分在適宜范圍內(nèi)的本發(fā)明進行比較時，在拉深罐的側(cè)壁上會發(fā)生產(chǎn)生了銷孔等若干加工缺陷。但是，其發(fā)生頻率是50ppm以下，即使連續(xù)的加工中也是沒有問題的范圍。另一方面，比較例c、d、k的TS在本發(fā)明范圍外過高，縮徑加工性較差。此外，比較例f、h的tb/to在本發(fā)明范圍外過小，巻邊加工性較差。產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明優(yōu)選用于氣溶膠用拉深罐中。除氣溶膠罐之外，也可以使用在本發(fā)明中假定的通過高加工度要求罐體強度、耐腐蝕性、外觀性等的用途，可適用到普通的兩片罐中。權(quán)利要求1.一種氣溶膠用拉深罐的制造方法，其中氣溶膠用拉深罐以覆蓋了有機樹脂薄膜的層疊鋼板作為原材料，并滿足下式而形成，該氣溶膠用拉深罐的制造方法的特征在于，上述層疊鋼板，其等效應(yīng)變εeq為1.6的加工后的拉伸強度TS在800MPa以下，并且，拉伸斷裂后的斷裂部端面處的板厚tb與、拉伸斷裂前的板厚to滿足0.25≤tb/to，1.5≤h/(R-r)，2.8≤R/r1，1.1≤r2/r1，其中，h從罐底到開口頂端部的高度，r罐體的外半徑，R重量與最終加工罐體等價的加工前的圓形毛坯的半徑，r1是開口頂端部的外半徑，r2是折邊部的外半徑。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，上述層疊鋼板，含有C、Si、Mn、P、S、Al、N，其中以質(zhì)量％計，C:0.00050.09%，Si:0.1%以下，Mn:1.0%以下，P:0.02%以下，S:0.02%以下，Al:0.01~0.1%,N:0.0060%以下，其余部分是Fe以及不可避免的不純物。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，上述層疊鋼板還含有B,其中以質(zhì)量％計，B:0.0001%~0.003%。4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，上述層疊鋼板還含有Ti、Nb中的一種以上元素，其中以質(zhì)量％計，Ti:0.001%0.05%、Nb:0.001%~0.05%。5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，上述層疊鋼板還含有Ti、Nb中的一種以上元素，其中以質(zhì)量％計，Ti:0.001%~0.05%、Nb:0.001%~0.05%。6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的氣溶膠用拉深罐的制造方法，其特征在于，等效應(yīng)變Seq為1.6的加工后的拉伸強度TS是600-800MPa,并且，拉伸斷裂后的斷裂部端面處的板厚tb與、拉伸斷裂前的板厚to滿足0.25<tb/to<0.40。7.—種利用權(quán)利要求1~6中任一項記載的制造方法所制造的氣溶膠用拉深罐。全文摘要作為原材料的鋼板，等效應(yīng)變ε_eq為1.6的加工后的拉伸強度TS在800MPa以下，并且，拉伸斷裂后的斷裂部端面處的板厚tb與、拉伸斷裂前的板厚to滿足0.25≤tb/to。并且，在成型過程中，以滿足下式的方式被加工成形。1.5≤h/(R-r)、2.8≤R/r₁、1.1≤r₂/r₁，其中，h從罐底到開口頂端部的高度、r罐體的外半徑、R重量與最終加工罐體等價的加工前的圓形毛坯的半徑、r₁是開口頂端部的外半徑、r₂是折邊部的外半徑。文檔編號B21D51/26GK101553329SQ20078004475公開日2009年10月7日申請日期2007年12月3日優(yōu)先權(quán)日2006年12月5日發(fā)明者久保啟,大島安秀,小島克己,巖佐浩樹,西原友佳申請人:杰富意鋼鐵株式會社