專利名稱：：熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒?br>技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種通過熱鍛造或溫?zé)徨懺靵碇圃烨S、連桿等汽車零件時(shí)所使用的金屬模具的壽命提高方法。
背景技術(shù)：
：曲軸、連桿等比較大的零件，雖然不是全部，但相當(dāng)大的比例是通過熱鍛造制造的。這是因?yàn)?，這樣的大型零件，如果不通過加工使所需的力降低，所需的沖壓就變得極大，因此被加工原材料的變形阻力被抑制得小的熱鍛造最為適合。然而，另一方面，使用的金屬模具，在反復(fù)加載大載荷的狀態(tài)下，與在1200'C左右的高溫下被加工的被加工原材料接觸，因此其使用條件苛刻。其結(jié)果是，不能充分防止與使用的進(jìn)行一同產(chǎn)生的金屬模具的磨損、在表面產(chǎn)生的熱裂紋等，模具的壽命變短，強(qiáng)烈希望能改善這一點(diǎn)。即，這是因?yàn)椋捎诮饘倌＞叻浅０嘿F，其替換次數(shù)多就意味著制造鍛件的制造成本變高，相反，如果能找到具有能夠改善壽命的有效的方法，就有望大幅度降低成本。作為熱鍛造用金屬模具的壽命提高對策，以往做過如下嘗試通過優(yōu)化化學(xué)成分，開發(fā)提高了耐磨性、熱裂性的新型工具鋼，例如，如專利文獻(xiàn)l、2所示，在作為金屬模具使用之前，對表面實(shí)施噴丸硬化來提高模具壽命。其中，在專利文獻(xiàn)1所述的發(fā)明中，通過噴丸硬化將由于表面的脫碳等原因而產(chǎn)生的軟化層去掉，由此提高表面硬度，進(jìn)而能夠通過改善熱裂性來改善金屬模具壽命。而且，在專利文獻(xiàn)2中，為了通過噴丸硬化有效地改善壽命，需要不損傷表面而進(jìn)行噴丸硬化，為此，采用高硬度的投射材料是有效的，采用低楊氏模量的非結(jié)晶的投射材料是有效的。然而，以往所公開的熱鍛造用金屬模具的壽命提高對策存在以下問題。決定模具壽命的當(dāng)然依賴于作為金屬模具開始使用前的狀態(tài)，但是也需要考慮開始使用后的表面狀態(tài)的變化。然而，所述專利文獻(xiàn)中所記載的發(fā)明，僅關(guān)于改善開始使用前的狀態(tài)這一點(diǎn)進(jìn)行了描述，關(guān)于開始使用后的模具壽命的改善方法沒有進(jìn)行任何描述。而且，實(shí)際上，熱鍛造用金屬模具是在高溫、高負(fù)載的苛刻的條件中被使用，不能回避在使用中的表面上產(chǎn)生的殘余壓應(yīng)力降低、表面硬度下降等問題，這些是金屬模具的耐久性低下的主要原因，在以往所公開的內(nèi)容中，對壽命的改善效果是有限的，對于這一點(diǎn)沒有進(jìn)行充分的對策研究。而且，可能在溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞呱弦餐瑯影l(fā)生這樣的問題。專利文獻(xiàn)1:日本特開平8-300066號公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本特開平8-191166號公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容發(fā)明要解決的課題本發(fā)明鑒于這樣的以往的問題點(diǎn)而做成，目的在于提供一種能夠大幅度改善熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖?，并大幅度降低模具費(fèi)用的熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒ā＝鉀Q課題的手段本發(fā)明是一種用于鋼的熱鍛造或溫?zé)徨懺斓慕饘倌＞叩膲勖岣叻椒?，其特征在于，對已?shí)施熱鍛造或溫?zé)徨懺旌蟮纳鲜鼋饘倌＞叩谋砻鎸?shí)施噴砂處理，至少使得在上述金屬模具的鍛造時(shí)的最弱部位上、距離金屬模具表面深度為0.4mm的位置的上述噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力達(dá)到150MPa以上。熱鍛造或溫鍛造用金屬模具，在熱鍛造或溫?zé)徨懺鞎r(shí)使用時(shí)，其性能并不一定急劇變化，而是金屬模具材料內(nèi)部逐漸變化而達(dá)到壽命。具體來說，使用前所施加的表面殘余壓應(yīng)力和硬度逐漸下降，當(dāng)下降到某水平以下時(shí)，就不能防止熱裂紋等的產(chǎn)生，達(dá)到壽命而不能使用。如上所述，熱鍛造時(shí)所使用的金屬模具的新材料的開發(fā)，一直以來活躍地進(jìn)行著。然而，無論如何優(yōu)化材料也只能在某種程度上改善壽命，但在如上所述的苛刻的環(huán)境下使用時(shí)，不能長期維持模具的性能，表面隨著使用的進(jìn)行而逐漸劣化并達(dá)到壽命是不可避免的。這里，為了改善這個(gè)問題，本發(fā)明的發(fā)明者等詳細(xì)做了以下研究是否能夠通過雖未達(dá)到壽命，但從由使用造成某種程度的劣化的狀態(tài)開始，使其恢復(fù)一些來改善壽命。其結(jié)果是，如以往所公開的那樣，最好在用于熱鍛造或溫?zé)徨懺熘暗碾A段，充分進(jìn)行浸碳、氮化處理、噴丸硬化等用于使壽命提高的處理，此外，如果對作為熱鍛造或溫?zé)徨懺煊玫慕饘倌＞唛_始使用之后的金屬模具表面進(jìn)行噴砂處理，能夠改善由于反復(fù)的熱負(fù)載而劣化的性能(表面硬度、殘余壓應(yīng)力等)，能夠在某種程度上使表面狀態(tài)恢復(fù)并接近4新品的狀態(tài)，與完全不進(jìn)行該處理時(shí)相比，能夠大幅度改善模具壽命，進(jìn)而完成了本發(fā)明。而且，通過噴砂處理使表面狀態(tài)恢復(fù)的處理最好反復(fù)實(shí)施，通過定期實(shí)施噴砂處理，能夠大幅度提高金屬模具的壽命。例如，金屬模具在新品狀態(tài)下開始使用(熱鍛造或溫?zé)徨懺?，制造了規(guī)定個(gè)數(shù)的熱鍛造件或溫?zé)徨懺旒?，?shí)施第一次噴砂處理。然后，制造所設(shè)定的個(gè)數(shù)的熱鍛造件或溫?zé)徨懺旒螅M(jìn)一步實(shí)施第2次噴砂處理。接下來，第3次、第4次地反復(fù)實(shí)施同樣的釆用噴砂的表面狀態(tài)恢復(fù)處理，由此能夠大幅度延長金屬模具的壽命。具有通過大幅度改善金屬模具的壽命，將在汽車等上廣泛采用的熱鍛造件或溫?zé)徨懺旒闹圃斐杀敬蟠蠼档偷娘@著效果。另，在熱鍛造或溫?zé)徨懺烨?，可以按照以往所公開的那樣實(shí)施噴砂處理，也可以不實(shí)施，但如上所述，在壽命提高這一點(diǎn)上，最好進(jìn)行實(shí)施。這樣，采用本發(fā)明，能夠提供一種熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒ǎ摲軌虼蠓雀纳茻徨懺旎驕責(zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖?，并大幅度降低模具費(fèi)用。另，本發(fā)明的熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒ǎ瑢τ谟糜谠贗OO(TC以上進(jìn)行熱鍛造的金屬模具，以及用于在溫度低一些的溫度區(qū)間(700100(TC)進(jìn)行溫?zé)徨懺斓慕饘倌＞呤怯行У?。圖l是表示實(shí)施例l、實(shí)施例3(硬度HRC41)中的熱鍛造用金屬模具的說明圖。圖2是對實(shí)施例1中的、反復(fù)實(shí)施規(guī)定個(gè)數(shù)的鍛造和噴砂處理時(shí)的噴砂處理前后的表面殘余壓應(yīng)力的變化進(jìn)行說明的圖。圖3是表示實(shí)施例2中的、噴砂處理的處理溫度和噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力之間的關(guān)系的圖。圖4是表示實(shí)施例3(硬度服C52)中的熱鍛造用金屬模具的說明圖。圖5是表示實(shí)施例3中的、組數(shù)和噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力之間的關(guān)系的圖。具體實(shí)施方式(金屬模具的準(zhǔn)備)如上所述，本發(fā)明是一種用于鋼的熱鍛造或溫?zé)徨懺斓慕饘倌＞叩膲勖岣叻椒?。本發(fā)明，如果是由以往作為熱鍛造或溫?zé)徨懺煊盟褂玫匿摬臉?gòu)成的金屬模具，則包括SKD61、SKT4等，與鋼的種類無關(guān)都能獲得其效果。因此，按照以往進(jìn)行鋼的種類的選擇，不需要變更。而且，在制造上述金屬模具時(shí)，刻模成規(guī)定形狀，并進(jìn)行必要的熱處理之后，最好同樣實(shí)施以往所公開的壽命提高對策，即對于使用前的金屬模具，通過噴丸硬化等處理向表面施加殘余壓應(yīng)力，進(jìn)行氮化處理。而且，根據(jù)制造的零件的不同，有時(shí)在金屬模具上會產(chǎn)生磨損特別嚴(yán)重的部位。在這種磨損嚴(yán)重的部位上，僅采用噴砂處理的表面硬度的提高或采用氮化處理等的效果，有時(shí)不能充分抑制磨損。因此，也可以像現(xiàn)有技術(shù)那樣，預(yù)先堆焊Ni合金或Co合金等耐磨性優(yōu)良的合金。作為堆焊用合金，上述Ni合金或Co合金等價(jià)格昂貴，而且切削性極差，因此也可以使用Fe系的堆焊合金。例如，最好使用這樣的堆焊材料以質(zhì)量%計(jì)，含有C:O.30-0.55%、Si:O.2-1.5%、Mn:0.4-2.0%、0:4.0-9.0%、V:O.1-1.0%、Mo:2.0-5.0%、W:2.0-11.0%、Ni:O.3-2.0%，其余部分為Fe以及不可避免的雜質(zhì)。該合金為Fe合金，同時(shí)耐磨性優(yōu)良，切削性也比所述Ni合金和Co合金好，因此在耐磨性好的部分上堆焊而使用時(shí)，效果非常好。(從開始作為熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞呤褂?，到壽命改善處?下面，對從開始作為熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞呤褂?，到壽命改善處理進(jìn)行說明。采用已準(zhǔn)備的金屬模具，開始通過熱鍛造或溫?zé)徨懺爝M(jìn)行零件制造時(shí)，隨著熱鍛造或溫?zé)徨懺斓臎_壓次數(shù)的增加，表面磨損、裂化等加劇，容易逐漸產(chǎn)生熱裂紋等表面缺陷。具體來說，在表面產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力下降、表面硬度下降等問題。詳細(xì)地反復(fù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，從其結(jié)果可以看出，在最初開始使用的時(shí)候，基本不產(chǎn)生熱裂紋，但隨著沖壓次數(shù)增加，表面裂化加劇，當(dāng)沖壓次數(shù)接近所謂以往金屬模具的壽命時(shí)，容易突然產(chǎn)生熱裂紋等表面缺陷；當(dāng)達(dá)到這種容易突然產(chǎn)生缺陷的沖壓次數(shù)之前的規(guī)定沖壓次數(shù)時(shí)，將鍛造中斷一段時(shí)間，進(jìn)行采用噴砂處理的表面恢復(fù)處理，就能夠使表面狀態(tài)大大恢復(fù)，能夠大幅度提高金屬模具壽命。關(guān)于中斷鍛造進(jìn)行噴砂處理的時(shí)間，根據(jù)制造零件的形狀、加工的嚴(yán)格程度、鍛造溫度等各種條件而變化，因此難于用固定的數(shù)值等表達(dá)，但可以為每個(gè)制造的零件設(shè)定作為判斷基準(zhǔn)的臨界壓應(yīng)力值。例如，在下述實(shí)施例l中，將該值設(shè)為30MPa，通過反復(fù)實(shí)施恢復(fù)的噴砂處理，能夠大幅度提高壽命。這個(gè)作為基準(zhǔn)的應(yīng)力值的設(shè)定需要恰當(dāng)?shù)剡M(jìn)行。即，如果設(shè)定得高，雖說可以改善壽命，但不得不頻繁地進(jìn)行噴砂處理，采用噴砂處理的處理費(fèi)用提高，雖然考慮了模具壽命提高的效果，卻可能失去成本上的優(yōu)勢。如果設(shè)定得低，在進(jìn)行噴砂處理之前會產(chǎn)生熱裂紋等缺陷，這樣下去，模具可能會達(dá)到其壽命。而且，根據(jù)金屬模具的位置，在鍛造時(shí)的載荷的程度上存在差異，因此由金屬模具的使用所引起的表面的劣化的程度當(dāng)然也不同。然而，通常不論通過熱鍛造或溫?zé)徨懺靵碇圃旌畏N形狀的零件，使用的金屬模具的損傷程度都根據(jù)部位而不同。從過去的經(jīng)驗(yàn)來看，能夠預(yù)測最容易受到損傷的部位(最弱部位)，并可以通過進(jìn)行數(shù)千次沖壓的試打來確定該位置。從過去的實(shí)際成果來看，金屬模具的最弱部位大多是壓力高而材料流動劇烈的最弱的部分，例如轉(zhuǎn)角的圓角R部中鍛造時(shí)材料流動特別劇烈的部分、刻模面的最深的部分(鍛造時(shí)原材料接觸的部位中最深的部分)，正確的位置通過試打能夠容易把握。而且，通過采用CAE的金屬模具的熱應(yīng)力分析也能預(yù)測。金屬模具在最弱部位上，一般由于產(chǎn)生熱裂紋等缺陷而達(dá)到其壽命。在本發(fā)明中，在金屬模具的最弱部位的殘余壓應(yīng)力達(dá)到所述應(yīng)力值之前，通過采用噴砂處理的使表面狀態(tài)恢復(fù)的處理，能夠?qū)崿F(xiàn)金屬模具壽命的提高。另，實(shí)施噴砂處理的時(shí)間的判斷，以最弱部位的殘余壓應(yīng)力為基準(zhǔn)，但噴砂處理本身不限于最弱部位，需要擴(kuò)大范圍而實(shí)施。對實(shí)施熱鍛造或溫?zé)徨懺旌蟮乃鼋饘倌＞叩谋砻鎸?shí)施噴砂處理，使己由熱鍛造或溫?zé)徨懺煲鹆踊慕饘倌＞弑砻婊謴?fù)。通過這種處理，能夠使受與高溫的被加工原材料反復(fù)接觸的影響而下降的表面殘余壓應(yīng)力恢復(fù)。噴砂處理至少持續(xù)到使得在上述金屬模具的鍛造時(shí)的最弱部位上的、距離金屬模具表面(由使用而產(chǎn)生磨損時(shí)，為距離磨損后的表面的深度)深度為0.4mm的位置的上述噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力達(dá)到150MPa以上為止。另，殘余應(yīng)力的測量位置與上述金屬模具的最弱部位相同。這里，將作為基準(zhǔn)的殘余壓應(yīng)力設(shè)為150MPa，是因?yàn)槿绻麣堄鄩簯?yīng)力低于這個(gè)值，就不能說通過噴砂處理能夠充分獲得壽命改善的效果。然而，這個(gè)基準(zhǔn)值意味著最低的值，因此根據(jù)制造的零件，將基準(zhǔn)值設(shè)為較高的200MPa、300MPa等也沒有任何問題。尤其當(dāng)加工要求嚴(yán)格、金屬模具的負(fù)擔(dān)重時(shí)，最好進(jìn)行強(qiáng)有力的噴砂處理，將殘余應(yīng)力施加到400MPa以上。而且，提高基準(zhǔn)值，進(jìn)行強(qiáng)有力的噴砂處理時(shí)，雖然產(chǎn)生了噴砂的處理時(shí)間多少變長的缺點(diǎn)，但提高了壽命提高效果。因此，從再開始進(jìn)行熱鍛造或溫?zé)徨懺扉_始，到需要進(jìn)行下一次噴砂處理為止，其間的可沖壓的次數(shù)增加，因此未必不利。因此，設(shè)定條件時(shí)，最好測量實(shí)際制造時(shí)的金屬模具表面的殘余應(yīng)力，收集模具壽命的相關(guān)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，再酌情決定最恰當(dāng)?shù)臈l件來實(shí)行。而且，在本發(fā)明中，用噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力進(jìn)行限定，但在實(shí)際操作時(shí)，測量每次的殘余應(yīng)力大多比較困難。因此，實(shí)際上，在開始新零件的制造時(shí)為了決定處理?xiàng)l件而測量殘余應(yīng)力，進(jìn)行采用噴砂的恢復(fù)處理所需要的時(shí)間和噴砂條件的設(shè)定，以后不需要每次都進(jìn)行應(yīng)力測量，時(shí)常對能否達(dá)到規(guī)定的應(yīng)力進(jìn)行確認(rèn)，同時(shí)按照已設(shè)定的條件進(jìn)行鍛造和恢復(fù)處理，由此能夠進(jìn)行與以往相比遠(yuǎn)遠(yuǎn)提高了壽命的熱鍛件或溫?zé)徨懠闹圃?。然而，?shí)際上，根據(jù)噴砂處理的次數(shù)變更噴砂處理和下一次噴砂處理之間的鍛造品的制造個(gè)數(shù)，使制造管理變得困難，是不被希望的。因此，噴砂處理和下一次噴砂處理之間的鍛造品的制造個(gè)數(shù)和噴砂處理的條件最好到最后都是固定的，這樣也容易進(jìn)行制造管理。這時(shí)，當(dāng)金屬模具進(jìn)一步使用，噴砂處理的次數(shù)增加，對于金屬模具的損傷進(jìn)一步累積時(shí)，有在更少的沖壓次數(shù)下使所施加的殘余壓應(yīng)力釋放的趨勢，有熱裂紋等產(chǎn)生的危險(xiǎn)性增高的趨勢，因此需要注意由噴砂處理所獲得的殘余應(yīng)力。(另，在下述實(shí)施例l中的圖2、表3、表4，實(shí)施例2中的圖3，以及實(shí)施例3中的圖4中，為了使殘留壓應(yīng)力區(qū)別于拉伸，添加負(fù)號(-)來表示，因此這里所說的150MPa，也包括在下述的詳細(xì)說明中所記載的應(yīng)力值，在上述圖2、圖3、圖4、表3和表4中，記為-150MPa)這里，上述噴砂處理只要改善表面的殘余壓應(yīng)力就可以，一般不限于常見的噴丸硬化。例如，也可以采用以大氣壓作為動力來源的稱為噴射鋼鑿(^工、乂卜夕力'氺)(該工具的特征在于，握住控制桿，探針(頂端為針狀的棒子，粗細(xì)為3mm左右)就進(jìn)行細(xì)密的振動，通過使該探針的頂端對金屬模具表面反復(fù)沖撞，能夠?qū)Ρ砻媸┘託堄鄳?yīng)力)的工具來進(jìn)行噴砂處理。而且，關(guān)于采用噴丸硬化處理來進(jìn)行噴砂處理時(shí)所能夠使用的投射材料，除了金屬類(鐵系、非鐵系)的投射材料以外，還可以使用非結(jié)晶系、陶瓷系的投射材料，但在本發(fā)明中，為了防止熱裂紋，以不使表面粗糙度變差而施加高壓應(yīng)力為要點(diǎn)，因此采用高硬度的投射材料比較有利。而且，將投射粒子的大小做小能夠無需使表面粗糙度變差，但如果粒子小，就不能將殘留應(yīng)力施加到目標(biāo)深度(在本發(fā)明中，需要將規(guī)定的應(yīng)力施加到0.4mm的深度)，因此投射材料的粒子最好使用大小為0.4-2.Omm左右的粒子。而且，不采用使用最廣的氣壓式和離心投射式，而采用由超聲波向投射材料傳送動能的超聲波噴砂來對投射材料進(jìn)行噴砂處理時(shí)，與采用氣壓式和離心投射式的噴丸硬化相比，其優(yōu)點(diǎn)是處理能夠用小型的裝置進(jìn)行，處理能夠抑制表面粗糙度變差。尤其采用超聲波噴砂時(shí)，不用鋼球作為投射材料，而采用如下方法是有效的通過超聲波使與噴射鋼鑿(-工、jy卜夕力'氺)相同的粗細(xì)為3mm左右的針狀棒子在模具表面反復(fù)沖擊，而施加殘余應(yīng)力。此外，根據(jù)金屬模具的形狀，易于對復(fù)雜形狀的零件的進(jìn)行噴砂的激光噴砂也是一種有效的方法。而且，上述噴砂處理最好在金屬模具表面整體上進(jìn)行，但也可以適當(dāng)省略對劣化少的部位的噴砂處理。(壽命改善處理的反復(fù)實(shí)施)而且，如上所述，采用噴砂處理來恢復(fù)表面狀態(tài)的處理，能夠反復(fù)實(shí)施。但是，噴砂處理不能使金屬模具完全恢復(fù)到新品的狀態(tài)，因此處理次數(shù)的增加的同時(shí)，劣化的程度加大，采用噴砂的恢復(fù)處理后的零件制造個(gè)數(shù)減少。因此，隨著處理次數(shù)的增加，由處理帶來的成本優(yōu)勢降低，因此最好對每個(gè)零件規(guī)定處理次數(shù)后再應(yīng)用本發(fā)明。但是，即使考慮這一點(diǎn)，通過本發(fā)明帶來的壽命改善效果也是顯著的，能夠獲得優(yōu)良的壽命改善效果和模具費(fèi)用降低效果。而且，在上述熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒ㄖ校詈迷谏鲜鼋饘倌＞咧圃旃ば蛑械膶υ摻饘倌＞哌M(jìn)行回火處理的處理溫度以下的加熱溫度區(qū)間進(jìn)行加熱，在這種加熱狀態(tài)下，實(shí)施上述噴砂處理。這時(shí)，即使是在高硬度下使用的熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞?，也能夠獲得高壽命提高效果，能夠通過噴砂可靠地獲得壽命提高效果。熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞?，根?jù)其使用目的，所使用的硬度不同。在硬度為HRC40-45左右的較低硬度下被使用時(shí)，即使是在室溫下，通過噴砂也容易獲得效果且不產(chǎn)生問題，但當(dāng)硬度上升，達(dá)到超過HRC50的硬度時(shí)，就變得難于通過噴砂施加殘余壓應(yīng)力。這時(shí)，采用噴砂的壽命提高效果變小。然而，即使是高硬度的金屬模具，進(jìn)行加熱時(shí)，硬度也比室溫時(shí)降低，因此變得容易通過噴砂獲得壽命提高效果。而且，噴砂處理時(shí)的金屬模具溫度，如果是金屬模具制造工序中的對該金屬模具進(jìn)行回火處理時(shí)的溫度以下的加熱溫度，并與室溫相比足夠高，則加熱后從該溫度冷卻到室溫時(shí)，恢復(fù)到原來的硬度。然而，如果將上述金屬模具加熱到超過回火溫度的溫度，則即使在噴砂處理后冷卻到室溫，硬度也恢復(fù)不到原來的狀態(tài)，耐磨性降低，模具的壽命反而下降。因此，需要在上述回火處理溫度以下的溫度進(jìn)行噴砂處理。因此，在上述金屬模具的制造工序中的對該金屬模具進(jìn)行回火處理的處理溫度以下的加熱溫度區(qū)間進(jìn)行加熱，在這種加熱狀態(tài)下實(shí)施噴砂處理時(shí)，即使是在高硬度下使用的熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞?，也能獲得高壽命提高效果，能夠通過噴砂可靠地獲得壽命提高效果。另，上述回火處理的處理溫度以下的加熱溫度區(qū)間，最好是150-4ocrc。在溫?zé)岬臏囟认逻M(jìn)行噴砂處理時(shí)，模具的變形阻力降低，容易施加塑性變形，但如果溫度上升過高，則產(chǎn)生恢復(fù)現(xiàn)象，能夠獲得的殘余應(yīng)力減小。當(dāng)上述加熱溫度區(qū)間未達(dá)到150'C時(shí)，金屬模具的變形阻力沒怎么降低，可能不能充分地獲得加熱效果。在40(TC以下的溫度下進(jìn)行噴砂處理時(shí)，能夠?qū)堄鄳?yīng)力的降低抑制到較小的程度，能夠可靠地獲得噴砂的效果。而且，在上述回火處理溫度以下的溫度下進(jìn)行噴砂處理時(shí)，通過利用熱鍛造或溫?zé)徨懺旌蟮挠酂?，或利用鍛造開始前的模具的余熱，或利用堆焊后的余熱，或采用噴燒器等對模具表面進(jìn)行簡易的加熱，就能夠達(dá)到在上述回火處理的處理溫度以下的加熱溫度區(qū)間進(jìn)行加熱的狀態(tài)。而且，在實(shí)施上述噴砂處理時(shí)，最好將對上述金屬模具中要求耐磨性的部位的堆焊與噴砂處理一并實(shí)施。噴砂處理，能夠提高金屬模具的表面硬度、殘余壓應(yīng)力，對防止熱裂紋的產(chǎn)生具有顯著效果。然而，提高表面硬度多少會對耐磨性有利，但根據(jù)產(chǎn)品的形狀，部分存在產(chǎn)生劇烈的材料流動的地方時(shí)，有時(shí)在模具的一部分上，會產(chǎn)生局部磨損量變大的部位。如上所述，為了提高這種部位的耐磨性，堆焊是有效的，但金屬模具開始使用后，即使是采用噴砂進(jìn)行表面狀態(tài)的恢復(fù)處理階段，如果根據(jù)需要，也將用于修正該階段之前的磨損的堆焊與噴砂處理一并實(shí)施，則能夠進(jìn)一步有效地提高模具壽命。在上述堆焊中，可以使用與上述堆焊合金相同的合金。而且，上述堆焊是與噴砂處理一并實(shí)施的，在進(jìn)行堆焊時(shí)，需要在熱鍛造或溫?zé)徨懺熘?，噴砂處理之前進(jìn)行堆焊。這時(shí)，如上所述，利用堆焊時(shí)的余熱進(jìn)行噴砂處理，由此能夠高效地施加殘余應(yīng)力。實(shí)施例(實(shí)施例1)本實(shí)施例清楚地顯示了采用本發(fā)明的熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒ㄋ@得的效果。在本實(shí)施例中，實(shí)際對制造中的曲軸的金屬模具進(jìn)行了制造，進(jìn)行了鍛造件的制造試驗(yàn)，對本發(fā)明的效果進(jìn)行了確認(rèn)。首先，準(zhǔn)備了具有表1所示的化學(xué)成分的3種鋼(鋼1鋼3)作為金屬模具的材料，而且準(zhǔn)備了具有表2所示的化學(xué)成分的2種堆焊合金(合金1和合金2)作為堆焊材料。其中，表1所示的鋼1為SKT4、鋼2為市場上出售的開發(fā)鋼、鋼3為SKD61,鋼1鋼3的硬度都是HRC41。而且，表2所示的合金1為所述鐵系的堆焊材料(硬度服C56)，合金2為以往作為堆焊合金使用最多的鎢鉻鈷合金系的Co合金(硬度為HRC43)。(表1)<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>接下來，通過對已準(zhǔn)備的鋼(鋼1鋼3)實(shí)施機(jī)械加工和規(guī)定的熱處理，制造圖1所示的熱鍛造用金屬模具l。然后，采用所制作的熱鍛造用金屬模具l，按照表3的組數(shù)一欄所示，反復(fù)實(shí)施以下的一系列工序16次(實(shí)驗(yàn)例1實(shí)驗(yàn)例5，實(shí)驗(yàn)例8實(shí)驗(yàn)例17):在表3所示的條件下進(jìn)行噴砂處理的噴砂處理工序，在1200125(TC的溫度下進(jìn)行表3所示的每組的鍛造數(shù)(=沖壓數(shù))的曲軸的模鍛的熱鍛造工序。從開始噴砂處理工序開始，到熱鍛造工序結(jié)束為1組，上述組數(shù)是指，這1組重復(fù)的次數(shù)。而且，為了也對同時(shí)進(jìn)行堆焊時(shí)的效果進(jìn)行把握，也對以下情況進(jìn)行了評價(jià)在上述模鍛開始前，在負(fù)載重的地方(最弱部2)進(jìn)行堆焊，在每2組結(jié)束(第2次和第4次的模鍛結(jié)束后)時(shí)，在進(jìn)行噴砂處理前，繼續(xù)實(shí)施追加的堆焊修補(bǔ)(實(shí)驗(yàn)例6和實(shí)驗(yàn)例7)。如表3所示，上述噴砂處理，通過以下3種方法進(jìn)行實(shí)施采用0.8mm的鋼球和氣壓式噴砂機(jī)的方法、超聲波噴砂、或通過噴射鋼鑿采用粗細(xì)為3mm的鋼針的方法。而且，上述噴砂處理的投射條件，設(shè)為以下4種。條件l:投射材料硬度HRC55，投射壓強(qiáng)0.3MPa，遮蓋率150%。條件2:鋼針硬度HRC49，投射壓強(qiáng)0.6MPa，遮蓋率200%，400次/min。條件3:投射材料硬度HRC49，遮蓋率150%，頻率20kHz。條件4:投射材料硬度冊C55，投射壓強(qiáng)O.lMPa，遮蓋率150%而且，為了正確把握由噴砂處理所施加的殘余應(yīng)力的值和實(shí)際得到的效果之間的關(guān)系，通過X射線應(yīng)力測量裝置，對剛進(jìn)行噴砂處理之后的殘余壓應(yīng)力，和其后實(shí)施了1組模鍛、即將實(shí)施下一次噴砂處理之前的殘余壓應(yīng)力兩者進(jìn)行了測量。另，不研磨表面就不能進(jìn)行應(yīng)力測量，因此測量后，對測量位置進(jìn)行堆焊并修補(bǔ)成原來的形狀的狀態(tài)，下一次測量在其附近變更位置而進(jìn)行。另，已知熱裂紋發(fā)生頻率最高的最弱部份為雕模面的最深部2，殘余應(yīng)力的測量通過反復(fù)試打在該位置進(jìn)行。在表3中，對最后一次噴砂處理之前和之后的殘余壓應(yīng)力，以及最后一次噴砂處理后實(shí)施1組模鍛后(最后一組結(jié)束后)的殘余壓應(yīng)力進(jìn)行了表示。[表3]<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>而且，實(shí)驗(yàn)例8是在與實(shí)驗(yàn)例2(組數(shù)4)相同的條件下，將組數(shù)進(jìn)一步增加到6而繼續(xù)進(jìn)行噴砂處理和模鍛的一例。為了說明處理后的表面殘余壓應(yīng)力的變化，在圖2中，對反復(fù)實(shí)施規(guī)定個(gè)數(shù)的鍛造和噴砂處理時(shí)距離噴砂處理后的表面深度為0.4mm的位置的殘余壓應(yīng)力的變化進(jìn)行了表示。圖2的橫軸表示組數(shù)(次)，縱軸表示殘余壓應(yīng)力(MPa)。從圖2可知，噴砂處理不具有使模具完全恢復(fù)到新品的狀態(tài)的效果，有噴砂處理后所獲得的殘余壓應(yīng)力也逐漸變小的趨勢，同時(shí)組數(shù)增加時(shí)，由于模具的劣化的影響，有殘余應(yīng)力在更少的沖壓數(shù)下接近臨界殘留壓應(yīng)力的趨勢。在與實(shí)驗(yàn)例2相同的條件下繼續(xù)實(shí)施而繼續(xù)制造到15000個(gè)(實(shí)驗(yàn)例8)時(shí)，最后一組結(jié)束后的殘余壓應(yīng)力低于30MPa，同時(shí)如下述表4所示，開始在模具上產(chǎn)生缺陷，從這個(gè)結(jié)果可以看出，在本實(shí)施例中，將臨界殘余壓縮應(yīng)力值設(shè)為30MPa，在不低于30MPa時(shí)，能夠通過噴砂處理使表面狀態(tài)恢復(fù)，適當(dāng)?shù)馗纳茐勖?。接下來，關(guān)于上述實(shí)驗(yàn)例1實(shí)驗(yàn)例17，對于實(shí)施上述實(shí)驗(yàn)后是否在金屬模具表面產(chǎn)生熱裂紋、以及試驗(yàn)即將結(jié)束前的50個(gè)(當(dāng)1組為2500個(gè)時(shí)，從2451次沖壓到2500次沖壓期間所制造的產(chǎn)品)鍛造件是否發(fā)生尺寸不良、由于模具表面的剝離是否發(fā)生大幅度的尺寸異常等進(jìn)行檢查。結(jié)果用圖4表示?！礋崃鸭y情況〉關(guān)于熱裂紋情況，確認(rèn)沒有熱裂紋的用O，確認(rèn)有少許淺熱裂紋的用A，確認(rèn)有多個(gè)深熱裂紋的用X進(jìn)行評價(jià)。評價(jià)為O時(shí)認(rèn)為合格，評價(jià)為A和X時(shí)認(rèn)為不合格。〈產(chǎn)品尺寸〉而且，關(guān)于產(chǎn)品尺寸的檢査，從過去的實(shí)際成果來看，限定為已知模具磨損最大的地方，在這個(gè)地方，該位置的產(chǎn)品尺寸正常的用Q，公差有微小偏差的用A，由于多個(gè)地方的熱裂紋彼此連接等原因使得模具發(fā)生剝離而產(chǎn)生大幅度尺寸偏差的用X評價(jià)。評價(jià)為0時(shí)認(rèn)為合格，評價(jià)為厶和X時(shí)認(rèn)為不合格。[表4](表4)<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>從表3和表4可知，在中途不進(jìn)行采用噴砂的表面恢復(fù)處理而繼續(xù)實(shí)施產(chǎn)品鍛造(實(shí)驗(yàn)例12實(shí)驗(yàn)例17)的情況下，通過熱鍛造制造曲軸那樣的大型零件時(shí)，5000次左右的沖壓為極限，在此程度的沖壓數(shù)上開始不能滿足尺寸公差，同時(shí)也產(chǎn)生熱裂紋。而且，從實(shí)驗(yàn)例15實(shí)驗(yàn)例17的結(jié)果可清楚地看出，如果到6000次沖壓之前都不進(jìn)行表面的恢復(fù)處理而繼續(xù)鍛造件的制造，熱裂紋的發(fā)展會進(jìn)一步惡化，產(chǎn)生模具的剝離而生產(chǎn)出具有大幅度的尺寸偏差的產(chǎn)品。這主要是因?yàn)?，不進(jìn)行表面的恢復(fù)處理而對被加熱到12001250'C的鍛造原材料進(jìn)行鍛造時(shí)，在5000次沖壓左右模具表面的殘余壓應(yīng)力就幾乎接近0，型材對產(chǎn)生熱裂紋等模具缺陷的阻力幾乎消失。另，殘余應(yīng)力的測量，是在模具的溫度降低至室溫的狀態(tài)下進(jìn)行的，實(shí)際的熱裂紋是作為反復(fù)承受加熱、冷卻這樣嚴(yán)重的熱負(fù)載的結(jié)果而產(chǎn)生的，此外還被施加了鍛造時(shí)的載荷，因此可以預(yù)料鍛造中會有更加嚴(yán)重的應(yīng)力狀態(tài)。與此相對，在本發(fā)明的實(shí)施例中，從實(shí)驗(yàn)例1實(shí)驗(yàn)例5的結(jié)果可以清楚地看出，將1組鍛造的制造個(gè)數(shù)抑制到20003000個(gè)左右(SKT4、市售的開發(fā)鋼、SKD61之間在材料所具有的耐熱性上存在一些差異，因此對組數(shù)做了一些變化)和以往制造個(gè)數(shù)(實(shí)驗(yàn)例12實(shí)驗(yàn)例17)的一半左右，在低于臨界殘余壓應(yīng)力值30MPa之前的階段，將鍛造中斷一段時(shí)間，實(shí)施用于使表面恢復(fù)的噴砂處理，能夠?qū)⒛＞邏勖娱L到相當(dāng)于以往的兩倍的10000個(gè)左右。但是，如上所述，噴砂處理不具有使模具完全恢復(fù)到新品的狀態(tài)的效果，如所述圖2所示，噴砂處理后所獲得的殘余壓應(yīng)力也逐漸減小，有在較少的沖壓數(shù)下接近臨界殘余壓應(yīng)力值的趨勢。因此，在與實(shí)驗(yàn)例1實(shí)驗(yàn)例5相同的條件下，進(jìn)一步繼續(xù)實(shí)施而繼續(xù)制造到15000個(gè)時(shí)，最后一組結(jié)束后的殘余壓應(yīng)力難于確保本實(shí)施例的臨界殘余壓應(yīng)力值30MPa，如實(shí)驗(yàn)例8所示，在產(chǎn)品的尺寸上開始產(chǎn)生一些公差偏差。然而，即使在這種情況下，如實(shí)驗(yàn)6、7所示，可以確認(rèn)，如果同時(shí)在型材負(fù)擔(dān)重的地方實(shí)施堆焊，則能夠進(jìn)一步延長模具壽命，能夠在不產(chǎn)生熱裂紋，尺寸也不產(chǎn)生偏差的狀態(tài)下，鍛造到以往例子的大約3倍左右的15000個(gè)。而且，實(shí)驗(yàn)例9是在比實(shí)驗(yàn)例1實(shí)驗(yàn)例3弱的投射壓強(qiáng)下進(jìn)行處理時(shí)的結(jié)果。投射壓強(qiáng)小，噴丸硬化的效果就小，因此最后一次噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力沒有達(dá)到本發(fā)明的條件150MPa，結(jié)果當(dāng)然是最后一組結(jié)束后的殘余壓應(yīng)力也低。這樣，即使如本發(fā)明所述，反復(fù)實(shí)施表面狀態(tài)恢復(fù)的噴砂處理，如果所采用的噴砂處理?xiàng)l件不恰當(dāng)，也不能獲得充分的效果，因此需要注意。而且，實(shí)驗(yàn)例IO、ll是比實(shí)驗(yàn)例l、3增加了每1組的鍛造數(shù)時(shí)的一例。在分別超過了各自的鋼種所具有的耐熱性的組數(shù)下進(jìn)行制造時(shí)，即使進(jìn)行恢復(fù)處理，也來不及，不能獲得所期待的壽命改善效果，因此需要注意。因此，為了充分獲得本發(fā)明的效果，恰當(dāng)?shù)剡x擇噴砂處理?xiàng)l件，并對該處理的時(shí)間進(jìn)行恰當(dāng)?shù)呐袛嗪苤匾?。如上所述，本發(fā)明的特征在于，在將熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞?開始用于熱鍛造或溫?zé)徨懺熘螅苍谇‘?dāng)?shù)臅r(shí)間和處理?xiàng)l件下反復(fù)進(jìn)行用于表面狀態(tài)恢復(fù)的噴砂處理，因此能夠抑制由與加熱到高溫的鍛造原材料接觸而產(chǎn)生的模具表面的殘余壓應(yīng)力的下降，與以往那樣使用開始后不進(jìn)行表面狀態(tài)恢復(fù)處理的情況相比，能夠大幅度改善金屬模具的壽命。因此，具有將在汽車等上廣泛使用的熱鍛件的制造成本大大降低的顯著效果。另，能夠確認(rèn)，以上所說明的實(shí)施例，適用于鍛造溫度高的熱鍛造，應(yīng)用于一些溫度低的溫?zé)徨懺鞎r(shí)也同樣具有效果。由此可見，采用本發(fā)明，能夠提供一種大幅度改善熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞?的壽命、能夠使模具費(fèi)用大幅度降低的熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞?的壽命提高方法。(實(shí)施例2)下面，對表示加熱后進(jìn)行噴砂處理的效果的另外的實(shí)施例進(jìn)行說明。首先，使用SKD61作為鋼材，準(zhǔn)備尺寸為cj)90X60H的試驗(yàn)片。然后，對上述試驗(yàn)片進(jìn)行通常的淬火回火的熱處理，使回火溫度變化來調(diào)整試驗(yàn)片的硬度，準(zhǔn)備硬度為HRC40(回火溫度610。C)、硬度為HRC45(回火溫度580。C)、硬度為HRC52(回火溫度540。C)的3個(gè)水平的試驗(yàn)片。對于上述3類試驗(yàn)片，使處理溫度在室溫到60(TC之間變化，在各個(gè)溫度下用噴射鋼鑿進(jìn)行5分鐘的噴砂處理。結(jié)果用圖3表示。圖3的橫軸表示噴砂處理的處理溫度('C)，縱軸表示殘余壓應(yīng)力(MPa)。圖3中的Q表示硬度為服C40的試驗(yàn)片的結(jié)果，A表示硬度為HRC45的試驗(yàn)片的結(jié)果，X表示硬度為HRC52的試驗(yàn)片的結(jié)果。從圖3可知，硬度為HRC40的試驗(yàn)片，以及硬度為HRC45的試驗(yàn)片，即使在室溫下也能施加400MPa以上的殘余壓應(yīng)力。但是，硬度為服C52的試驗(yàn)片在室溫下只能施加200MPa以下的殘余壓應(yīng)力。然而，能夠確認(rèn)，即使是HRC52的試驗(yàn)片，如果加熱到300'C左右后進(jìn)行噴砂處理，也能夠施加500MPa左右的殘余壓應(yīng)力。然而，可以看出，超過30(TC時(shí)，由于恢復(fù)現(xiàn)象，由噴砂處理而倒入到表面的變形的影響難于保留，反而難于施加殘余應(yīng)力。具體來說，雖然在400'C左右以下不會產(chǎn)生極端的殘余壓應(yīng)力低下，但如圖3所示，在超過40(TC的溫度下，隨著溫度的上升，處理后的殘余壓應(yīng)力急劇減小，當(dāng)在接近回火溫度的溫度下進(jìn)行處理時(shí)，可能不能可靠地獲得最低應(yīng)力值150MPa。因此，即使在溫?zé)釙r(shí)進(jìn)行噴砂處理，最好在150400'C范圍內(nèi)的處理溫度下進(jìn)行，需要在考慮應(yīng)用零件的加工的嚴(yán)格程度、作為目標(biāo)的金屬模具的壽命等的基礎(chǔ)上，對能夠獲得必需的殘余應(yīng)力的處理溫度進(jìn)行判斷，再進(jìn)行噴砂處理。(實(shí)施例3)通過實(shí)施例2能夠確認(rèn)，即使是用試驗(yàn)片實(shí)施的硬度為高硬度HRC52的情況，也可以通過溫?zé)釙r(shí)的噴砂處理施加足夠的殘余應(yīng)力，因此在本實(shí)施例中，進(jìn)一步對將溫?zé)釃娚疤幚砑夹g(shù)應(yīng)用在實(shí)際的金屬模具上時(shí)的實(shí)施例進(jìn)行說明。首先，準(zhǔn)備SKD61作為鋼材，進(jìn)行通常的淬火回火的熱處理，使回火溫度變化來調(diào)整試驗(yàn)片的硬度，準(zhǔn)備硬度為服C41(回火溫度605。C)、硬度為HRC52(回火溫度54(TC)的2種熱鍛造用金屬模具。其中，HRC41的金屬模具，準(zhǔn)備與所述實(shí)施例l形狀相同的金屬模具l，HRC52的金屬模具，準(zhǔn)備如圖4所示的形狀為圓形的金屬模具102。然后，在室溫下，通過噴射鋼鑿，采用粗細(xì)為3mm鋼針實(shí)施5分鐘的噴砂處理(鋼針硬度HRC49，投射壓強(qiáng)0.6MPa，遮蓋率200%，400次/rain)，測量硬度為HRC41、HRC52的金屬模具在距離最弱部位2的表面0.4mm的位置上的殘余應(yīng)力(噴砂處理工序)。接下來，采用加熱到120(TC的原材料，實(shí)施沖壓數(shù)為2500個(gè)的模鍛(熱鍛造工序)。然后，將從開始上述噴砂處理工序到上述熱鍛造工序結(jié)束為止作為1組，進(jìn)一步實(shí)施5組(將上述噴砂處理工序和上述熱鍛造工序交替地分別反復(fù)實(shí)施5次(合計(jì)沖壓數(shù)15000個(gè)))。不對表面進(jìn)行電解研磨就不能進(jìn)行殘余應(yīng)力測量，因此第2次以后的殘余應(yīng)力測量變更位置而實(shí)施。組數(shù)和噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力之間的關(guān)系如圖5所示。圖5的橫軸表示組數(shù)(次)，縱軸表示各組噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力(MPa)。圖5中的X表示硬度為服C41的金屬模具的結(jié)果，C表示硬度為HRC52的金屬模具的結(jié)果。接下來，對硬度為HRC52的金屬模具，將上述熱鍛造工序前的噴砂處理，以及噴砂處理工序中的噴砂處理從室溫變更到300'C，進(jìn)行同樣的試驗(yàn)。這時(shí)的組數(shù)和噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力之間的關(guān)系在圖5中用令表示。從圖5可知，在室溫下對硬度比較低的HRC41的金屬模具進(jìn)行噴砂處理時(shí)，第一次噴砂處理后能夠施加將近600MPa的殘余壓應(yīng)力，而且，即使在第6組上也能施加大約400MPa的殘余壓應(yīng)力。但是，如圖所示，對硬度為HRC52的金屬模具應(yīng)用相同的噴砂處理?xiàng)l件時(shí)，不能施加相同的殘余壓應(yīng)力，將實(shí)驗(yàn)進(jìn)行到組數(shù)2后就中斷了試驗(yàn)。然而，能夠確認(rèn)，在30(TC的溫度下對硬度為服C52的金屬模具進(jìn)行噴砂處理時(shí)，相對于服C41的金屬模具，能夠施加與在室溫下進(jìn)行噴砂處理時(shí)大致相等的殘余應(yīng)力，對于實(shí)際的金屬模具也能獲得相同的效果。另，與實(shí)施例1相同，同時(shí)對模具的缺陷、產(chǎn)品尺寸進(jìn)行了檢査，能夠確認(rèn)，能夠獲得與在室溫進(jìn)行噴砂時(shí)相等的效果。權(quán)利要求1.一種熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒?，是鋼的熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒?，其特征在于，對已?shí)施熱鍛造或溫?zé)徨懺旌蟮纳鲜鼋饘倌＞叩谋砻鎸?shí)施噴砂處理，至少使得在上述金屬模具的鍛造時(shí)的最弱部位上、距離金屬模具表面深度為0.4mm的位置的上述噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力達(dá)到150MPa以上。2.如權(quán)利要求1所述的熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒ǎ涮卣髟谟?，上述噴砂處理在如下的狀態(tài)下實(shí)施:在上述金屬模具的制造工序中對該金屬模具進(jìn)行回火處理的處理溫度以下的加熱溫度區(qū)間進(jìn)行加熱。3.如權(quán)利要求1或權(quán)利要求2所述的熱鍛造或溫?zé)徨懺煊媒饘倌＞叩膲勖岣叻椒?，其特征在于，?shí)施上述噴砂處理時(shí)，將對上述金屬模具中要求耐磨性的部位的堆焊與噴砂處理一并實(shí)施。全文摘要本發(fā)明提供一種用于鋼的熱鍛造或溫?zé)徨懺斓慕饘倌＞叩膲勖岣叻椒?。對已?shí)施熱鍛造或溫?zé)徨懺旌蟮慕饘倌＞叩谋砻鎸?shí)施噴砂處理，至少使得在金屬模具的鍛造時(shí)的最弱部位上、距離金屬模具表面深度為0.4mm的位置的噴砂處理后的殘余壓應(yīng)力達(dá)到150MPa以上。對于硬度高的金屬模具的噴砂處理，最好將金屬模具加熱到回火處理的溫度以下再進(jìn)行，尤其最好在150～400℃下進(jìn)行處理。文檔編號B21J13/02GK101568396SQ20078004798公開日2009年10月28日申請日期2007年12月27日優(yōu)先權(quán)日2006年12月28日發(fā)明者伊藤幸夫,坂東克己,梅哈麗·亞伯拉罕,田中達(dá)夫,花井義泰,西川友章申請人:愛知制鋼株式會社