專利名稱：：冷連軋過程中間厚度在線設(shè)定方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種針對冷帶鋼連軋機(jī)軋制過程中中間厚度在線設(shè)定方法。
背景技術(shù)：
：現(xiàn)有在冷連軋生產(chǎn)過程中，當(dāng)壓下規(guī)程采用功率模式、軋制壓力模式(或者壓下功率聯(lián)合模式、壓下軋制壓力聯(lián)合模式)時，對于中間厚度的計算往往采用的是牛頓迭代法，這樣在計算過程中必須將有關(guān)非線性的問題簡化成線性的問題來求解，并且涉及到矩陣的分解、數(shù)學(xué)求導(dǎo)等一系列的問題，不但計算速度慢，而且計算誤差很大，相關(guān)計算精度不能保證，甚至?xí)霈F(xiàn)迭代計算不收斂的問題，造成現(xiàn)場意外停機(jī)事故，直接影響生產(chǎn)效率的提高，給企業(yè)造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于提供一種冷連軋過程中間厚度在線設(shè)定方法，該方法能夠提高冷連軋過程中軋制穩(wěn)定性與模型計算精度，實現(xiàn)在線使用。本發(fā)明是這樣實現(xiàn)的一種冷連軋過程中間厚度在線設(shè)定方法，第一，根據(jù)需要收集機(jī)組的設(shè)備參數(shù)，主要包括各個機(jī)架的工作輥直徑、軋輥原始粗糙度、軋制公里數(shù)；第二，根據(jù)需要收集機(jī)組的工藝參數(shù)，主要包括工藝潤滑制度參數(shù)、張力制度、軋制速度、熱軋來料厚度、成品厚度，張力制度包括機(jī)架間張力、開巻張力、巻取張力；第三，對于冷連軋機(jī)組任一機(jī)架負(fù)荷，在張力制度給定的前提下，當(dāng)入口厚度和出口厚度/z,己知，可根據(jù)軋制參數(shù)的數(shù)學(xué)模型求出該機(jī)架的軋制負(fù)荷P，即軋制負(fù)荷是帶鋼入口厚度和出口厚度的函數(shù)《=乂"—"化)(1)第四，對于冷連軋?zhí)囟ㄜ堉七^程而言，來料帶鋼的厚度&與成品帶鋼厚度&是已知的，所以第一機(jī)架的負(fù)荷與末機(jī)架的負(fù)荷可以用下式來表示《=洲(3)(4)聯(lián)立式(l)、(3)、(4)可以得出，中間厚度/^A,…A—,與各個機(jī)架的負(fù)荷4^，…,A之間存在著一一對應(yīng)關(guān)系；第五，根據(jù)"負(fù)荷成比例"原則，即各機(jī)架的生產(chǎn)負(fù)荷與極限負(fù)荷比值一定，其數(shù)學(xué)表達(dá)式為^尸2:…/^《m欲尸2鵬…:i^3^"""2:…:""(2)式中-^^,P—各機(jī)架負(fù)荷模型計算值；^^,尸2,一各機(jī)架的極限負(fù)荷；—負(fù)荷分配比例系數(shù)；第六，中間厚度設(shè)定的原則是保證各個機(jī)架之間的負(fù)荷分配符合一定的比例，如設(shè)定的A,c^，…，cv,負(fù)荷比例越接近設(shè)定比例，說明中間厚度的設(shè)定越合理，為此定義中間厚度設(shè)定函數(shù)為W—lV/=1巧/=1，2,'."-《+1}(5)式中J^",&，…,U"一加權(quán)系數(shù)，一般取0.3-0.7之間選??；第七，采用Powell尋優(yōu)法尋找一個合適的中間厚度分配量X二WA,…，VJ，使得最?。坏诎?，輸出中間厚度X的值。本發(fā)明的冷連軋機(jī)中間厚度在線設(shè)定方法，是在充分考慮到冷連軋過程的生產(chǎn)工藝特點(diǎn)基礎(chǔ)上，采用原始非線性的負(fù)荷模型，利用6powell優(yōu)化方法直接設(shè)定中間厚度，從而大大的提高了計算速度與計算精度，解決了計算過程中不收斂的問題，有效的杜絕了現(xiàn)場因模型問題而造成意外停機(jī)事故的發(fā)生，為企業(yè)帶來較大的經(jīng)濟(jì)效益。本發(fā)明方法的原理清晰明了，計算速度快，適于在線使用。圖l為冷帶鋼連軋工藝的示意圖。圖2為本發(fā)明一個較佳實施例的冷連軋中間厚度設(shè)定流程圖。圖3為本發(fā)明一個較佳實施例的冷連軋過程中間厚度powdl尋優(yōu)計算流程圖。具體實施例方式下面結(jié)合附圖和具體實施例對本發(fā)明作進(jìn)一步說明。圖l為冷帶鋼連軋工藝的示意圖。如圖1所示，帶材1從開巻機(jī)2巻出后送至機(jī)架#1新，經(jīng)過多個機(jī)架的軋制，帶材l達(dá)到規(guī)定的厚度并被送至巻取機(jī)4回巻。每個機(jī)架的軋輥包括支承輥4和工作輥5，其中工作輥與帶材表面直接接觸。對于冷連軋機(jī)組任一機(jī)架負(fù)荷P(壓下量、軋制力)而言，其基本數(shù)學(xué)模型可以用下式來表示S-gf(^-《)^/及'(V廣W+魯j1^^^Al、(^-o丑Va'(、-w(1)式中、,A,—第/道次帶材的入、出口厚度《一等效張力影響系數(shù)，《=0.3+0.7；ctu,ct。,一第f道次帶材的前、后張力道次平均變形抗力gF—外摩擦影響系數(shù)，2F=1.08-1.02"+1.79.r.VT7*式中r一道次壓下率，r=^i、這樣，在張力制度給定的前提下，當(dāng)入口厚度/^和出口厚度/z,己知，可根據(jù)式(1)所述數(shù)學(xué)模型求出該機(jī)架的軋制負(fù)荷P，基本關(guān)系如下即軋制負(fù)荷是帶鋼入口厚度和出口厚度的函數(shù)《=/(D,)(2)為了充分發(fā)揮各機(jī)架的生產(chǎn)能力并防止負(fù)荷超限情況的發(fā)生，一般希望各機(jī)架的生產(chǎn)負(fù)荷與極限負(fù)荷比值一定，這稱之為"負(fù)荷成比例"原則，艮口式中4&…,P"—各機(jī)架負(fù)荷模型計算值；尸一4皿,.-,尸_一各機(jī)架的極限負(fù)荷；"^2，...,《—負(fù)荷分配比例系數(shù)；負(fù)荷分配比例系數(shù)根據(jù)生產(chǎn)的實際情況確定，它可以由操作人員手工設(shè)定，也可以根據(jù)待軋帶鋼的尺寸規(guī)格和材料性質(zhì)由參數(shù)系統(tǒng)自動設(shè)定。顯然，對于冷連軋?zhí)囟ㄜ堉七^程而言，來料帶鋼的厚度/z。與成品帶鋼厚度&是己知的，這樣只有h,^…,^等w-l個未知的中間厚度。與此同時，考慮到來料厚度與成品帶鋼厚度是已知的，所以第一機(jī)架的負(fù)荷與末機(jī)架的負(fù)荷可以用下式來表示W(wǎng)⑥(4)A=/U(5)這樣，聯(lián)立式(1)、(3)、(4)可以得出，中間厚度^A,…,V,與各個機(jī)架的負(fù)荷4A,，之間存在著一一對應(yīng)關(guān)系。而中間厚度設(shè)定的原則就是保證各個機(jī)架之間的負(fù)荷分配符合一定的比例，如設(shè)定的負(fù)荷比例越接近設(shè)定比例，說明中間厚度的設(shè)定越合理。為此可以定義中間厚度設(shè)定函數(shù)為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>式中<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>"—加權(quán)系數(shù)，一般取0.3-0.7之間選取。(6)在式(6)中，，表示在中間厚度分配為z—、、…AJ時第i+l機(jī)架與第i機(jī)架之間的實際負(fù)荷比例，而^則表示第i+l機(jī)架與第i機(jī)架之間設(shè)定的負(fù)荷比例；顯然，~則表示第i+l機(jī)架與第i機(jī)架之間的實際負(fù)荷比例與設(shè)定負(fù)荷比例之差；f^L-^T越小表明實際負(fù)荷比例越接近設(shè)定l《",J值，相應(yīng)的相關(guān)機(jī)架的中間厚度分配越合理。推廣開來，j^(^"-^)2則表示機(jī)組所有機(jī)架之間實際負(fù)荷比例與設(shè)定負(fù)荷比例之均方差，」l;(^-^)2越小則說明在給定中間厚度分配為;i^化，^…A一J下實際負(fù)荷比例分配整體越接近設(shè)定比例分配值。同樣，在式(6)中，<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>}表示各個機(jī)架中實際負(fù)荷比例與設(shè)定負(fù)荷比例之差的最大值，是一個均勻度指標(biāo)。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>這樣，定義<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>為目標(biāo)函數(shù)的物理意義是既保證在7-化,^…,U下實際負(fù)荷比例分配整體接近設(shè)定比例分配值，又保證不出現(xiàn)單個機(jī)架負(fù)荷較大超差現(xiàn)象。這樣，整個中間厚度計算過程可以簡單的描述為尋找一個合適的中間厚度分配量X-^A,…A—J，使得最小。對于這么一個問題，結(jié)合本發(fā)明的相關(guān)特性，采用Powell尋優(yōu)法將很快得出相關(guān)結(jié)果，基本步驟如下首先，給定初始點(diǎn)^。)-"p/fe，…,U和計算精度&,&，逐次沿著n-l個線性無關(guān)的方向進(jìn)行一維搜索即<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>式中:《)一搜索方向，當(dāng)^時，#)=e,=(第,個坐標(biāo)方向取為1:其余為零)，《)一優(yōu)化步長，然后，計算k輪中相鄰兩點(diǎn)目標(biāo)函數(shù)值的下降量，并找出下降量最大者及其相應(yīng)的方向接著，沿共軛方向,、je卜《"計算反射點(diǎn)義，^2je卜j^)，令^=G(X『)，/2=G(Z^)，/3=G(Zf));若同時滿足/3《,出，wJ，則由《2出發(fā)沿W方向進(jìn)行一維搜索，求出該方向的極小點(diǎn)JT，并以JT作為"i輪的初始點(diǎn)，即《闊=義*;然后進(jìn)行第*+1輪搜索，其搜索方向去掉v"，并令《;1^，，即隨后，若上述替換條件不滿足，則進(jìn)入第*+1輪搜索時，其w-l個方向全部用第A輪的搜索方向，而初始點(diǎn)則取xf」和《"中函數(shù)值較小的點(diǎn)；最后，每輪結(jié)束時，都應(yīng)該檢驗收斂條件；若滿足lxr"-^T)i《s,或結(jié)束；否則進(jìn)行一輪迭代。，則迭代計算可以實施例l200810039445.5說明書第7/10頁圖2為本發(fā)明一個較佳實施例的冷連軋中間厚度設(shè)定流程圖。該實施例被用于冷連軋過程中中間厚度的設(shè)定。為了進(jìn)一步闡述本實施例，以來料厚度1.95mm、成品厚度0.186mm、寬度900mm的帶材為例，以五機(jī)架冷連軋機(jī)為例來說明整個中間厚度設(shè)定流程。在步驟21中，首先根據(jù)需要收集機(jī)組的設(shè)備參數(shù)，主要包括各個機(jī)架的工作輥直徑、軋輥原始粗糙度、軋制公里數(shù)，其中工作輥直徑《=^=《=《=^=560m附、工作輥表面原始粗糙度i^=ia2=ia3=ia4=ia5=0.8戶、工作輥車L制公里數(shù)^=1OXw;丄2=15^:附;丄3=20^S7n;丄4=1OOii:附;丄5=120^:附。在步驟22中，根據(jù)需要收集機(jī)組的工藝參數(shù)，主要包括工藝潤滑制度參數(shù)(乳化液的溫度、濃度等)、張力制度(包括機(jī)架間張力、開巻張力、巻取張力等)、軋制速度、熱軋來料厚度、成品厚度，其中，乳化液溫度為55'C，乳化液濃度為2%，機(jī)架間張力為176Mpa，開巻張力為49Mpa，巻取張力為68Mpa，軋制速度為1800m/min，熱軋來料厚度為1.95mm，成品厚度為0.186mm。在步驟23中給定初始點(diǎn)Xo以及迭代精度&^，一般初始點(diǎn)的選取采用一下原則/z,。=&-/=1.95-0.3528式中&一中間厚度初始設(shè)定值&一來料厚度&—帶材成品厚度"一機(jī)架數(shù)艮卩^。=1.5972;/^。=1.2444;/^。=0.8916;/4。=0.5388。而絕對迭代精度&一般取le-6，而相對迭代精度^一般取0.01%。在步驟24中，調(diào)用計算各個機(jī)架負(fù)荷《的相關(guān)模型，該模型由文獻(xiàn)(W.L.羅伯茨.冷軋帶鋼生產(chǎn).冶金工業(yè)出版社，1991:P186-193)獲得，該模型具體表達(dá)式為S=&_"j;、7T^7T(K附—式中A,—第Z道次帶材的入、出口厚度《一等效張力影響系數(shù)，《=0.3+0.7"。,一第/道次帶材的前、后張力乙一道次平均變形抗力gF—外摩擦影響系數(shù)，込=1.08-1.02*"1.79*r*VT式中道次壓下率，r=^i^—WM根據(jù)上述模型，將相關(guān)數(shù)值代入可以得到軋制負(fù)荷的具體數(shù)值:力=她)=8731.353516尸2=/2"—p/0:13155.23339尸3=/3(/M,A)=12787.20214尸「/4(、,/0"4857.10742尸"=/410916.95996在步驟25中，調(diào)用目標(biāo)函數(shù)G(X)的表達(dá)式。相關(guān)表達(dá)式為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>式中XH&A,…,VJ〃一加權(quán)系數(shù)，一般取0.3-0.7之間選取。在步驟26中，調(diào)用Powell尋優(yōu)模型進(jìn)行尋優(yōu)計算，求出中間厚度X={1.293235，0.697958，0.425052，0.277267}的最優(yōu)值。最后，在步驟27中，輸出中間厚度X的值，完成整個設(shè)定計算。為了說明本實施例的效果，如表l所示給出采用本發(fā)明所示方法的計算過程只需2次迭代就得到了結(jié)果；而采用傳統(tǒng)的牛頓迭代法計算相同問題的計算過程需要16次迭代才能得到最后結(jié)果。因此采用本發(fā)明所述方法之后，計算速度大大提高，精度也大大提高。表i實施例i的計算過程序號參數(shù)第l機(jī)架第2機(jī)架第3機(jī)架第4機(jī)架第5機(jī)架1超限情況00010機(jī)架間厚度h1.951.29480.6998820.4265450.2756370.186相對壓下率33.59999845.94671239.05470335.37913132.519985低速軋制力F8731.35351613155.2333912787.2021414857.1074210916.9599612<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>實施例2對于冷連軋過程的中間厚度設(shè)定而言，在目標(biāo)函數(shù)確定以后，還存在一個具體的尋優(yōu)過程，該尋優(yōu)過程既有一定的普遍性，又存在一定的特殊性。圖3為本發(fā)明一個較佳實施例的冷連軋過程中間厚度powdl尋優(yōu)計算流程圖。該實施例被用于冷連軋過程中中間厚度的設(shè)定過程中的尋優(yōu)。為了進(jìn)一步闡述本實施例，以來料厚度1.95mm、成品厚度0.186mm、寬度900mm的帶材為例，以五機(jī)架冷連軋機(jī)為例來說明整個中間厚度設(shè)定中的尋優(yōu)流程。在步驟30中，給定初始點(diǎn)X。以及迭代精度&^，一般初始點(diǎn)的選取采用一下原則&=1.95-0.3528"式中&。一中間厚度初始設(shè)定值&一來料厚度一帶材成品厚度w—機(jī)架數(shù)即^。=1.5972;/^。=1.2444;/^。=0.8916;/4。=0.5388。而絕對迭代精度q一般取le-6，而相對迭代精度^一般取0.01%。在步驟31中，令ki。在步驟32中，以G(X")最小為目標(biāo)，逐次沿著n-l個線性無關(guān)的方向進(jìn)行一維搜索，尋求最優(yōu)步長a"={0.0001;0.0001;0.0001;0.0001;0.0001}。其中義"-J^)hl,2,…,"-1，為搜索方向:0—當(dāng)"l時，#)=e,=1(第,個坐標(biāo)方向取為l，其余為零);在步驟33中，求出共軛方向={1,1,U}與反射點(diǎn)Zf)={1,1.1,1.2,1.3,1.4}。其中，共軛方向V"=J^-X。W，反射點(diǎn)=2J^("_《)。在步驟34中，計算Af，并確定相應(yīng)方向《)。其中，Ai"=mn{G(JO-};4"=義，-0;在步驟35中，計算/,/2，/3的函數(shù)值。其中，，/2=G;)，/3。在步驟36中，判斷/3《,W2rt)j是否同時滿足，若同時滿足，轉(zhuǎn)入步驟37，否貝1」，取&=*+1，進(jìn)入步驟32，開始第A+1輪搜索。在搜索中，其w-l個方向全部用第it輪的搜索方向，而初始點(diǎn)則取和X，中函數(shù)值較小的點(diǎn)。在步驟37中，由義S出發(fā)沿,)方向進(jìn)行一維搜索，求出該方向的極小點(diǎn)1*={1.494;1.3423;0.8256;0.556}。G(")-G(《))在步驟38中，判斷I"-;C)11^或S^是否成立。如果不成立，取*=*+1，進(jìn)入步驟32，開始第yt+l輪搜索。在搜索中，以;r作為yt+i輪的初始點(diǎn)，即；^+1)=^r。同時在第a+i輪搜索中其搜索方向去掉^"，并令e"二^，艮口I闊(hl)…,l)l一k(A:)，…(*)(/:)…("(A:)jL。1,。2，,。"-1」一L。1，。2,,^a-l，。o:+l，,。"-1,。J0如果成立則進(jìn)入步驟39。最后，在步驟39中，取最終最優(yōu)中間厚度%=^i+1)={1.6834;1.2718;0.9213;0.5543}，結(jié)束整個搜索過程。權(quán)利要求1、一種冷連軋過程中間厚度在線設(shè)定方法，其特征是第一，根據(jù)需要收集機(jī)組的設(shè)備參數(shù)，主要包括各個機(jī)架的工作輥直徑、軋輥原始粗糙度、軋制公里數(shù)；第二，根據(jù)需要收集機(jī)組的工藝參數(shù)，主要包括工藝潤滑制度參數(shù)、張力制度、軋制速度、熱軋來料厚度、成品厚度，張力制度包括機(jī)架間張力、開卷張力、卷取張力；第三，對于冷連軋機(jī)組任一機(jī)架負(fù)荷，在張力制度給定的前提下，當(dāng)入口厚度hi-1和出口厚度hi已知，可根據(jù)軋制參數(shù)的數(shù)學(xué)模型求出該機(jī)架的軋制負(fù)荷P，即軋制負(fù)荷是帶鋼入口厚度和出口厚度的函數(shù)Pi＝fi(hi-1，hi)(1)第四，對于冷連軋?zhí)囟ㄜ堉七^程而言，來料帶鋼的厚度h0與成品帶鋼厚度hn是已知的，所以第一機(jī)架的負(fù)荷與末機(jī)架的負(fù)荷可以用下式來表示P1＝f1(h1)(3)Pn＝fn(hn-1)(4)聯(lián)立式(1)、(3)、(4)可以得出，中間厚度h1，h2，…，hn-1與各個機(jī)架的負(fù)荷P1，P2，…，Pn之間存在著一一對應(yīng)關(guān)系；第五，根據(jù)“負(fù)荷成比例”原則，即各機(jī)架的生產(chǎn)負(fù)荷與極限負(fù)荷比值一定，其數(shù)學(xué)表達(dá)式為P1∶P2∶…∶Pn＝P1max∶P2max∶…∶Pnmax＝α1∶α2∶…∶αn(2)式中P1，P2，…，Pn-各機(jī)架負(fù)荷模型計算值；P1max，P2max，…，Pnmax-各機(jī)架的極限負(fù)荷；α1，α2，…，αn-負(fù)荷分配比例系數(shù)；第六，中間厚度設(shè)定的原則是保證各個機(jī)架之間的負(fù)荷分配符合一定的比例，如設(shè)定的α1，α2，…，αn；負(fù)荷比例越接近設(shè)定比例，說明中間厚度的設(shè)定越合理，為此定義中間厚度設(shè)定函數(shù)為<mathsid="math0001"num="0001"><math><![CDATA[<mrow><mi>G</mi><mrow><mo>(</mo><mi>X</mi><mo>)</mo></mrow><mo>=</mo><mi>β</mi><mo>·</mo><mfrac><mn>1</mn><mrow><mi>n</mi><mo>-</mo><mn>1</mn></mrow></mfrac><mo>·</mo><msqrt><munderover><mi>Σ</mi><mrow><mi>i</mi><mo>=</mo><mn>1</mn></mrow><mrow><mi>n</mi><mo>-</mo><mn>1</mn></mrow></munderover><msup><mrow><mo>(</mo><mfrac><msub><mi>P</mi><mrow><mi>i</mi><mo>+</mo><mn>1</mn></mrow></msub><msub><mi>P</mi><mi>i</mi></msub></mfrac><mo>-</mo><mfrac><msub><mi>α</mi><mrow><mi>i</mi><mo>+</mo><mn>1</mn></mrow></msub><msub><mi>α</mi><mi>i</mi></msub></mfrac><mo>)</mo></mrow><mn>2</mn></msup></msqrt><mo>+</mo><mrow><mo>(</mo><mn>1</mn><mo>-</mo><mi>β</mi><mo>)</mo></mrow><mo>·</mo><munder><mi>max</mi><mrow><mi>i</mi><mo>=</mo><mn>1,2</mn><mo>,</mo><mo>.</mo><mo>.</mo><mo>.</mo><mi>n</mi><mo>-</mo><mn>1</mn></mrow></munder><mo>{</mo><mo>|</mo><mfrac><msub><mi>P</mi><mrow><mi>i</mi><mo>+</mo><mn>1</mn></mrow></msub><msub><mi>P</mi><mi>i</mi></msub></mfrac><mo>-</mo><mfrac><msub><mi>α</mi><mrow><mi>i</mi><mo>+</mo><mn>1</mn></mrow></msub><msub><mi>α</mi><mi>i</mi></msub></mfrac><mo>|</mo><mo>}</mo><mo>-</mo><mo>-</mo><mo>-</mo><mrow><mo>(</mo><mn>5</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>]]></math></maths>式中X＝{h1，h2，…，hn-1}β-加權(quán)系數(shù)，一般取0.3-0.7之間選??；第七，采用Powell尋優(yōu)法尋找一個合適的中間厚度分配量X＝{h1，h2，…，hn-1}，使得最?。坏诎?，輸出中間厚度X的值。2、根據(jù)權(quán)利要求l所述的冷連軋過程中間厚度在線設(shè)定方法，其特征是采用Powell尋優(yōu)法尋找一個合適的中間厚度分配量X^V/^，…，U，其基本步驟如下首先，給定初始點(diǎn)X，—H…A"—J和計算精度f^，逐次沿著n-l個線性無關(guān)的方向進(jìn)行一維搜索即<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>式中一搜索方向，當(dāng)"i時，#)=e,=(第i個坐標(biāo)方向取為1，其余為零)，—優(yōu)化步長，然后，計算k輪中相鄰兩點(diǎn)目標(biāo)函數(shù)值的下降量，并找出下降量最大者及其相應(yīng)的方向<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>接著，沿共軛方向^-《KH十算反射點(diǎn)j^^2《K、令<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>若同時滿足:則由x^出發(fā)沿戶方向進(jìn)行一維搜索，求出該方向的極小點(diǎn);r，并以JT作為w輪的初始點(diǎn)，即JC+"-JT;然后進(jìn)行第"l輪搜索，其搜索方向去掉^"，并令0^,)，即「e("".e("l)"]一「W)，...…J"L&，&,，Vl」一L1，&，,*Vl，S"+l，,Vl,s」隨后，若上述替換條件不滿足，則進(jìn)入第^+l輪搜索時，其w-l個方向全部用第yt輪的搜索方向，而初始點(diǎn)則取X^和X，中函數(shù)值較小的點(diǎn)；最后，每輪結(jié)束時，都應(yīng)該檢驗收斂條件；G(f))-G(《))若滿足lx『"-;^)l《s,或結(jié)束；否則進(jìn)行一輪迭代?！秂2，則迭代計算可以3、根據(jù)權(quán)利要求2所述的冷連軋過程中間厚度在線設(shè)定方法，其特征是給定初始點(diǎn)X。以及迭代精度^&，一般初始點(diǎn)的選取采用一下原則，艮口式中&—中間厚度初始設(shè)定值&—來料厚度&一帶材成品厚度"一機(jī)架數(shù)絕對迭代精度^一般取le-6，而相對迭代精度^一般取0.01%。全文摘要本發(fā)明涉及一種針對冷帶鋼連軋機(jī)軋制過程中中間厚度在線設(shè)定方法。本發(fā)明的冷連軋機(jī)中間厚度在線設(shè)定方法，是在充分考慮到冷連軋過程的生產(chǎn)工藝特點(diǎn)基礎(chǔ)上，采用原始非線性的負(fù)荷模型，利用powell優(yōu)化方法直接設(shè)定中間厚度，從而大大的提高了計算速度與計算精度，解決了計算過程中不收斂的問題，有效的杜絕了現(xiàn)場因模型問題而造成意外停機(jī)事故的發(fā)生，為企業(yè)帶來較大的經(jīng)濟(jì)效益。本發(fā)明方法的原理清晰明了，計算速度快，適于在線使用。文檔編號B21B37/16GK101612633SQ20081003944公開日2009年12月30日申請日期2008年6月24日優(yōu)先權(quán)日2008年6月24日發(fā)明者白振華,邱格君,鄭志剛申請人:寶山鋼鐵股份有限公司;燕山大學(xué)