專利名稱：：火電廠a335p92鋼的焊接工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及火電廠發(fā)電機組管件的設(shè)計制造技術(shù)，尤其是涉及在超臨界發(fā)電機組中，對使用A335P92鋼的管件的焊接和熱處理工藝技術(shù)，保證配管焊接質(zhì)量符合超超臨界機組管道中的使用要求。
背景技術(shù)：
：我國能源結(jié)構(gòu)的特點決定了我國電力工業(yè)的發(fā)展主要依賴火電機組，而發(fā)展大型超超臨界機組是火電機組發(fā)展的必然選擇。開發(fā)和應(yīng)用熱強性、抗氧化性能更好的耐熱合金鋼是發(fā)展高效率超超臨界火力發(fā)電機組的關(guān)鍵技術(shù)之一。新型耐熱合金高溫高壓管道用鋼的開發(fā)和應(yīng)用在電站建設(shè)中始終發(fā)揮著重要作用。50多年來，含2。25%Cr-l%Mo的合金鋼(如A335P22、10CrMo910、STBA24-STPA24等)己經(jīng)在全球許多超高壓和亞臨界電廠中得到較好的應(yīng)用。隨著機組容量的增加和參數(shù)的提高，促進(jìn)了更高強度鋼的開發(fā)。歐洲在上個世紀(jì)60年代初期，開發(fā)了兩種蠕變斷裂強度較高的鋼材，他們分別是法國和比利時的EM12(含996Cr-29f)Mo，且加入少量的V和Nb)、德國的X20CrMoV12-1(12%Cr-l%Mo，且加入少量的V)。后者在我國江油電廠、達(dá)拉特電廠、臺州電廠的主蒸汽管道系統(tǒng)中得到應(yīng)用，但是焊接有一定的難度。美國開發(fā)的改良9y。Cr鋼，后來發(fā)展到歐洲和日本。這種等級的鋼材叫T/P91，這種材料從上個世紀(jì)90年代開始在世界范圍內(nèi)得到成功的應(yīng)用。如今，EM12和X20CrMoV12-l在很多領(lǐng)域被T/P91所取代。在蒸汽參數(shù)更高，如溫度超過60(TC、壓力超過25bar,要求主蒸汽和再熱蒸汽管道具有更高的抗拉強度、抗高溫蠕變和抗氧化等性能，T/P91材料的使用受到限制，T/P92材料應(yīng)運而生。P92鋼比其它鐵素體合金鋼具有更高的高溫強度和蠕變性能，抗腐蝕性和抗氧化性能等同于其它含9%Cr的鐵素體鋼。由于它具有較高的蠕變斷裂強度，所以它可以減輕鍋爐和管道部件的重量，有利于減少廠房結(jié)構(gòu)的承載，減小管道系統(tǒng)對設(shè)備的推力。它的抗熱疲勞性能好于奧氏體不銹鋼。在580625t溫度范圍具有良好的蠕變性能。因此，P92在超超臨界機組中得到了較普遍的應(yīng)用。目前對該類材料性能的研究尚處于初始階段，對采用P92鋼的管道彎制、焊接、管件制造、熱處理等關(guān)鍵性工程應(yīng)用技術(shù)的研究還處于摸索起步階段，尚不成熟。因此，要在超超臨界機組管道中應(yīng)用P92鋼，就必須盡快掌握P92材料的焊接、彎管、熱處理以及管件的設(shè)計計算、制造等關(guān)鍵技術(shù)，保證超超臨界機組建設(shè)的順利進(jìn)行和長期安全運行。隨著電力工業(yè)的快速發(fā)展，提高鍋爐蒸汽的溫度和壓力成為提高運行效率、降低發(fā)電成本，緩解環(huán)境壓力的必由之路。超臨界、超超臨界機組成為火電的發(fā)展趨勢，而新材料的開發(fā)和利用為電站向高參數(shù)方向發(fā)展提供了有力的保障。改良型9-12Cr鋼因高溫性能和可加工性能良好在超臨界、超超臨界機組中得到了廣泛應(yīng)用。與大型超超臨界電站建設(shè)密切相關(guān)的P92鋼的焊接和熱處理工藝研究成為該材料能否成功運用的關(guān)鍵技術(shù)。P92鋼是在P91鋼的基礎(chǔ)上添加W元素，適當(dāng)減少MO元素的含量，開發(fā)出來的一種新型鋼種。其化學(xué)成分見表l。表l:P92鋼化學(xué)成分(y。)<table>tableseeoriginaldocumentpage4</column></row><table>P92鋼的主要性能(l)具有良好的物理性能P92鋼的線膨脹系數(shù)與P91鋼相同，比奧氏體鋼低，甚至還低于P22鋼的線膨脹系數(shù)，故P92鋼在機組啟動和停止時，抗疲勞損傷的能力不僅會優(yōu)于奧氏體鋼，也會比P22鋼強，導(dǎo)熱率與P91鋼相同，比奧氏體鋼高。(2)具有比P91鋼更高的高溫蠕變斷裂強度P92鋼的常溫強度和高溫強度高于P91鋼。根據(jù)各國測試結(jié)果，按照ASME標(biāo)準(zhǔn)估算出來的550°C、600'C和625'C等不同溫度下IO萬小時P92鋼的蠕變斷裂強度分別為199MPa、131MPa和101Mpa;而P91鋼在相應(yīng)溫度下的蠕變斷裂強度分別為141MPa、98MPa和68MPa?？梢悦黠@地看到P92鋼的高溫蠕變強度比P91鋼高出很多。(3)具有優(yōu)異的常溫沖擊韌性P92鋼不僅具有比傳統(tǒng)鋼明顯優(yōu)越的高溫性能，而且還有優(yōu)異的常溫韌度。從P92(NF616)鋼的沖擊值一溫度曲線圖所示，它和P91鋼的情況大致相同，比EM12(9Cr2MoVNb)鋼的韌性好。(4)具有優(yōu)良的抗氧化性能P92鋼的抗煙灰氧化和抗水蒸氣氧化的性能與P91鋼大致相同。經(jīng)測試，P92鋼與P91鋼在60(TC、700'C下3000小時的水蒸氣氧化皮厚度大致相同。P92鋼的焊接性分析(1)P92鋼焊接裂紋敏感性比傳統(tǒng)的鐵素體耐熱鋼低從斜Y拘束試驗測試圖中，可以看出P92鋼只需預(yù)熱到100°C，P91鋼需要預(yù)熱到18(TC裂紋率為零，而P22鋼需預(yù)熱到30(TC才能達(dá)到。(2)P92鋼焊接具有較明顯的時效傾向從P92鋼時效傾向圖中可以看到，P92鋼經(jīng)3000小時時效后，其韌性下降了許多。P92鋼的沖擊功從時效前的220J左右降到了70J左右，在3000小時時效以后，沖擊功繼續(xù)下降的傾向不明顯，沖擊功將穩(wěn)定在時效3000小時的水平。時效傾向發(fā)生在55065(TC的范圍內(nèi)，這個溫度范圍正是該鋼材的工作溫度范圍。母材具有明顯的時效傾向，與母材成分相近的焊縫也會有同樣的傾向。(3)焊縫韌性低于母材的原因焊縫金屬韌性不及母材的原因在于焊縫金屬是從溫度非常高的熔融狀態(tài)冷卻下來的鑄造結(jié)構(gòu)，它沒有機會經(jīng)過TMCP過程(Thermal-MechanicalControlProcess)即熱控軋加工過程，晶粒得不到細(xì)化，Nb等微合金化元素還固熔在基體內(nèi)，沒有機會充分析出的緣故。(4)焊接接頭是影響機組運行安全的最薄弱環(huán)節(jié)，由于P92鋼合金元素含量高，焊接上有較大的技術(shù)難度，容易出現(xiàn)接頭沖擊功低和長期運行中的IV型開裂早期失效，如果焊接質(zhì)量得不到保證，P92的優(yōu)勢將不復(fù)存在，并對機組運行安全性帶來威脅。而對P92鋼的焊接工藝研究還處于起步階段，為了確保超超臨界機組電廠P92鋼部件的工廠化加工制造質(zhì)量，有必要開展P92鋼工廠化配管焊接工藝試驗研究。(5)P92鋼大口徑厚壁管道焊接的主要問題我國電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《火力發(fā)電廠金屬材料選用導(dǎo)則》(DL/T715-2000)規(guī)定鋼材在250°C、10000h時效以后，其沖擊韌性下降率應(yīng)不大于50%，室溫最低沖擊值不得低于3035J/cm2。英國"非直接受火壓力容器規(guī)范"中指出對于ob《450MPa和ob〉450MPa的鋼而言，V形缺口沖擊吸收功應(yīng)分別達(dá)到27J和40J，才是防止脆性破壞的最低要求。美國EPRI的報告建議，對于燃煤電站用鋼來說，V形缺口沖擊吸收功以41J作為目標(biāo)，才是可以接受的。按照這些要求，P92鋼焊后焊縫的V形缺口沖擊吸收功應(yīng)達(dá)到41J以上。由于P92鋼具有明顯的時效傾向，與母材成分相近的焊縫也會有同樣的傾向。為了避免焊縫金屬時效后韌性過低，提高焊縫金屬時效前的原始韌度，為時效留出一定的余量，是P92鋼大口徑厚壁管道焊接的主要問題。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于圍繞提高P92鋼管件焊縫韌性這個關(guān)鍵問題，從焊材的選擇、焊接中的預(yù)熱、層間溫度、焊接熱輸入量(表現(xiàn)為每層焊道的焊縫增高厚度)、熱處理溫度和時間等方面展開了研究，從大量的試驗數(shù)據(jù)中尋找影響焊縫韌性的因素，編制提高焊縫韌性的最佳工藝，從而為保證P92鋼工廠化配管焊接質(zhì)量符合超超臨界機組管道中的使用要求。本發(fā)明的目的通過如下技術(shù)方案實現(xiàn)，本發(fā)明提出一種火電廠A335P92鋼的焊接工藝，所使用的焊接材料為蒂森焊材或奧林康焊材，焊接方法采用手工電弧焊或埋弧自動焊，所采用的焊接工藝為-采用手工電弧焊，使用4)3.2焊條共焊15層76道，平均每層焊肉厚度為2.0mm;采用埋弧自動焊，使用小3.0焊條共焊IO層16道，平均每層焊肉厚度為3mm;回火參數(shù)取值為21.321.6。釆用手工電弧焊，還可以使用小4.0焊條共焊12層54道，平均每層焊肉厚度為2.5mm。上述工藝中，最佳回火參數(shù)取值為21.5，熱處理溫度770。C。在所述的A335P92鋼的焊接工藝中，采用的預(yù)熱溫度200°C,層間溫度200。C280。C，焊后消氫處理300。CX2h。所述預(yù)熱方法采用火焰加熱；所述層間溫度的測溫方式采用點溫儀在中部測溫，其加熱方法為電阻加熱片加熱。所述手工電弧焊的堆焊焊接參數(shù)為I=150A，U=2325V,V=130150rnm/min;所述埋弧自動焊的堆焊焊接參數(shù)I=450460A，U=3031V，V=400410mra/min。上述焊接工藝的焊后熱處理采用整體熱處理工藝。本發(fā)明的A335P92鋼的焊接工藝的使用，為超超臨界機組管道系統(tǒng)的設(shè)計采用彎管創(chuàng)造了條件，有利于降低管道系統(tǒng)阻力，提高機組運行的熱效率和經(jīng)濟性。具體實施例方式本發(fā)明采用的焊接方法包括手工電弧焊(SMAW)、鉤極氬弧焊(GTAW)和埋弧自動焊(SAW)。通過試驗比較和焊接工藝評定，選擇焊接材料，制定焊接工藝，以保證焊接接頭機械性能滿足要求，重點要保證焊接接頭具有較高的沖擊韌性和持久強度。其工藝方法包括如下工藝步驟(1)選擇確定工程中適用的焊接材料(2)選擇焊接方法(3)確定焊接工藝參數(shù)(4)確定焊后熱處理溫度和方法(5)焊縫及熱影響區(qū)性能檢測與分析(6)焊接工藝評定P92鋼焊接材料的選擇與試驗使用伯樂-蒂森MTS616/MARAS0N543焊絲/焊劑組合埋弧焊熔敷金屬堆焊的實施工藝-預(yù)熱溫度200'C，預(yù)熱方法火焰加熱，層間溫度200°C280°C，測溫方式采用點溫儀在中部測溫，焊后消氫處理30(TCX2h，加熱方法電阻加熱片，焊接順序首先采用MTS-616焊條(cJ)4)手工電焊堆焊三層隔離層，隔離層厚度；56niin，埋弧自動焊SAW(埋弧自動焊)-堆焊層焊絲規(guī)格小3mni，堆焊厚度約32mm,共焊10層16道。堆焊焊接參數(shù)為I=450460A，U=3031V，V二400410mm/min表1SAW熔敷金屬常溫、高溫拉伸性能試驗結(jié)果(PWHT:750。CX5h)<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>表2四種回火條件下的P92自動焊熔敷金屬沖擊功<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>SAW熔敷堆焊金屬化學(xué)成份分析結(jié)果表明各化學(xué)元素含量均在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的范圍內(nèi)。使用伯樂-蒂森MTS616d>3.2和d)4焊條熔敷金屬堆焊實施工藝預(yù)熱溫度20(TC,預(yù)熱方法火焰加熱，層間溫度200C300°C,測溫方式采用點溫儀在中部測溫，焊后消氫處理30(TCX2h，加熱方法電阻加熱片。焊條規(guī)格cb3.2mm，堆焊厚度32rmn，共焊15層76道。堆焊焊接參數(shù)為I:120A，U=2325V,V二13(Tl50rnm/min。焊條規(guī)格小4.0mm,堆焊厚度32mm，共焊12層54道。堆焊焊接參數(shù)為I-150AU二2325VV=13(Tl50rnm/niin表3P92鋼手工焊熔敷金屬拉伸試驗結(jié)果(PWHT:76(TCX4h)<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>表4P92鋼不同回火條件下手工焊熔敷金屬沖擊功<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>SMAW(手工電弧焊)熔敷堆焊金屬化學(xué)成份分析結(jié)果表明各化學(xué)元素含量均在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的范圍內(nèi)。奧林康公司生產(chǎn)的P92鋼焊接材料性能焊條牌號ALCR0M0C0RD92，規(guī)格<1>3.2焊條類別堿性焊條，焊后焊縫具有很高的抗高溫蠕變性能，工作溫度可達(dá)到600°C。表5焊縫金屬的化學(xué)成分(典型標(biāo)準(zhǔn)值h<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>表6焊縫金屬的機械性能(熱處理工藝為76CTC保溫4小時，然后爐冷)<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>焊接電流85-130A，烘干工藝300-350'C烘干2小時。P92鋼管工廠化配管焊后熱處理工藝焊后熱處理工藝方法的選擇工廠化配管焊后熱處理可采用整體熱處理和局部熱處理兩種工藝方法，而局部熱處理通常是采取包扎電阻加熱帶的方法完成。以前完成的P91鋼管焊接工藝評定經(jīng)驗告訴我們對P91等高合金鋼來說，施工現(xiàn)場通常采用的遠(yuǎn)紅外電阻加熱法進(jìn)行局部焊后熱處理的工藝，由于內(nèi)外壁溫差大，難以滿足焊接質(zhì)量要求，必須采取整體熱處理的措施。焊后熱處理工藝參數(shù)的選擇通過分析不同的焊接材料供應(yīng)商提供的焊后熱處理工藝參數(shù)，采用了四種溫度進(jìn)行焊后熱處理試驗，以便尋找最優(yōu)的P92工廠化配管加工熱處理制度表7不同的焊后回火參數(shù)下得到的P92焊縫沖擊功如下表:<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>回火參數(shù)按Larson-Miller公式計算<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>上式中T:溫度r，t:時間小時從上表可以看出a)對手工焊來說，d)3.2焊條共焊15層76道，平均每層焊肉厚度為2.0mm;cM.0焊條共焊12層54道，平均每層焊肉厚度為2.5,。當(dāng)回火參數(shù)取為2L321.6時，熔敷金屬沖擊功均可滿足最低41J的要求。小3.2與cj)4。0焊條相比，小3.2焊條所得焊縫的沖擊功更好(平均高15J)。b)對自動焊來說，d)3.0焊絲共焊10層16道，平均每層焊肉厚度為3mm。當(dāng)回火參數(shù)在21.321.6之間變化時，焊縫沖擊韌性均可滿足最低41J的要求，隨回火參數(shù)的增加，沖擊功相應(yīng)增加，最高可達(dá)70J，比小3.2焊條低，但比(J)4焊條高。c)一般認(rèn)為，焊接輸入線能量的高低對焊縫沖擊功影響很大，但經(jīng)過合適的PWHT處理以后，較高的線能量和較低的線能量相比，所得結(jié)果基本相當(dāng)，說明埋弧自動焊的工藝方法完全適用P92鋼的焊接。綜上所述，對工廠化配管的P92焊縫來說，手工焊應(yīng)盡量選用c1)3.2的焊條；焊后熱處理的回火參數(shù)取21.321.5較為妥當(dāng)，但最佳回火參數(shù)為21.5，考慮到焊后熱處理的最高溫度不能超過P92焊接材料的Acl溫度，決定實際生產(chǎn)中取用的熱處理溫度770°C。P92鋼管工廠化配管焊接工藝評定采用10248*53的？92鋼管共焊接三只評定接頭，經(jīng)了化學(xué)成分分析、力學(xué)性能試驗和金相檢驗，各項結(jié)果滿足DL/T868《焊接工藝評定規(guī)程》的有關(guān)要求，詳細(xì)結(jié)果如下。1、編號為"GP-12"的P92手工電弧焊工藝評定結(jié)果種類蒂森焊材手工焊氫弧焊絲ThermanitMTS616、<}>2.4、批號95944焊條ThermanitMTS616、4>3.2、批號1115638拉伸GP12-7(665MPa)、GP12-8(655MPa)試驗溫度26°C彎曲GPI2-3GPI2-6d=4.0a，彎曲角180"，試驗溫度26。C,結(jié)論是拉伸和彎曲均為合格。沖擊熱影響區(qū)12-H2(172J,未折斷)、12-H3(170J,未折斷〉、12-H1(169J，未折斷)試驗溫度25"C。焊縫GP12-0(58J)、GP12-1(75J)、GP12-2(67J)、GP12-3(79J)、GP12-4(91J)、GP12-5(131J)、GP12-6(84J)、GP12-7(80J)、GP12-8(35J)，試驗溫度26'C化學(xué)分析GP12(%)、C(0.10)、Si(0.25)、Mn(0.69)、P(<0.005)、S(0,006)、Ni(0.64)、Cr(8.77)、w(L44)、Mo(0.50)、N(0.037)、V(0.21)、Nb(0.033)2、編號為"GP-13"的P92埋弧自動焊工藝評定結(jié)果種類蒂森焊材埋弧自動焊氫弧焊絲ThermanitMTS616、小2.4、批號95944焊條ThermanitMTS616、*3.2、批號1115638自動焊絲ThermanitMTS616、4>2.5、96350焊劑Marathan543、批號1400818拉伸GP13—7(635MPa)、GP13-8(620MPa)，i式驗溫度26°C彎曲GP13-3GP13-6d=4.0a，彎曲角180"，試驗溫度26。C，結(jié)論均為合格沖擊(試驗溫度26°。)熱影響區(qū)13H-1(186J，未折斷)、13H-2(179J,未折斷)、13日一3(185J，未折斷)焊縫13-0(55J)、13—l(64J)、13-2(74J)、13-3(75J)、13-4(78J)、13-5(80J)、13-6(73J)、13-7(85J)、13-8(72J)試驗溫度26°C。化學(xué)分析GP13(%:)C(0.092)、Si(0.27)、Mn(0.54)、P(<0.005)、S(0.007)、Ni(/)、Cr(8.71)、W(1,56)、Ma(0.44)、N(0.039)、v(0.19)、Nb(0.041)。3、編號為"GP-14"的P92手工電弧焊工藝評定結(jié)果種類奧林康焊材手工焊氫弧焊絲FLUX0TIG92、小2.0、5020焊條ALCR0C0RD92、*3.2、批號5004681拉伸GP14-7(635MPa)、GP14-8(680MPa)試驗溫度26°C彎曲GP14-3GP14-6d=4.0a，彎曲角180°，試驗溫度26。C。結(jié)論均為合格。沖擊熱影響區(qū)14H-1(77J)、14H-2(74J)、14H-3(206J，未折斷)試驗溫度26。C焊縫14-0(69J)、14-1(79J)、14-2(82J)、14-3(100J)、14-4(86J)、14-5(81J)、14-6(104J)、14-7(103J)、14-8(104J)試驗溫度26°C化學(xué)分析GP14(%:)C(O.099)、Si(0.15)、Mn(1,03)、P(<0.005)、S(0.007)、Ni(/)、Cr(8.91)、W(1,80)、Mo(0.56)、N(/)、V(0,24)、Nb(0,052)。測試結(jié)果證明伯樂一蒂森公司和奧林康公司生產(chǎn)的P92焊接材料均能滿足P92鋼的焊接質(zhì)量要求，兩種材料均通過了焊接工藝評定；研究結(jié)果表明，焊接工藝中層間溫度、焊道層的厚度以及熱處理溫度影響P92鋼的焊接接頭韌性。其中，焊道層的厚度和熱處理溫度對焊縫韌性影響尤為明顯。手工電弧焊操作時采用寬擺快速薄層焊接操作運條法，控制每道焊層的增厚《2。5mm，有利于確保焊縫沖擊功〉41J;埋弧自動焊操作時應(yīng)適當(dāng)加快焊接速度，控制每道焊層的增厚《3.0mm有利于確保焊縫沖擊功〉41J。試驗證明，P92鋼合理的回火參數(shù)范圍應(yīng)為2L32L6(拉森一米勒參數(shù))，能保證焊縫的韌性滿足最低要求，但最佳焊接回火參數(shù)為21.5，這相當(dāng)于750°CX10小時或760°CX6小時或770°CX4小時的熱處理作用效果，從提高效率、降低成本的角度出發(fā)，最合適的熱處理溫度應(yīng)取77(TC。對工廠化配管加工來說，不適宜采用遠(yuǎn)紅外電阻加熱設(shè)備對大口徑厚壁高合金鋼管進(jìn)行局部熱處理，由于內(nèi)外壁溫差較大，內(nèi)壁焊縫將無法滿足最低韌性要求，而采用整體熱處理的方法則不存在類似問題。權(quán)利要求1.一種火電廠A335P92鋼的焊接工藝，所使用的焊接材料為蒂森焊材或奧林康焊材，焊接方法采用手工電弧焊或埋弧自動焊，其特征在于，所采用的焊接工藝為采用手工電弧焊，使用φ3.2焊條共焊15層76道，平均每層焊肉厚度為2.0mm；采用埋弧自動焊，使用φ3.0焊條共焊10層16道，平均每層焊肉厚度為3mm；回火參數(shù)取值為21.3～21.6。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的火電廠A335P92鋼的焊接工藝，其特征在于，采用手工電弧焊，使用小4.0焊條共焊12層54道，平均每層焊肉厚度為2.5mm。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的火電廠A335P92鋼的焊接工藝，其特征在于，最佳回火參數(shù)取值為21.5，熱處理溫度77(TC。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的火電廠A335P92鋼的焊接工藝，其特征在于，所述的焊接工藝采用的預(yù)熱溫度200°C，層間溫度200。C280。C，焊后消氫處理30(TCX2h。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的火電廠A335P92鋼的焊接工藝，其特征在于，所述預(yù)熱方法采用火焰加熱；所述層間溫度的測溫方式采用點溫儀在中部測溫，其加熱方法為電阻加熱片加熱。6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的火電廠A335P92鋼的焊接工藝，其特征在于，所述手工電弧焊的堆焊焊接參數(shù)為I=150A，U=2325V，V=130150rnm/min;埋弧自動焊的堆焊焊接參數(shù)I=450460A，U二3031V，V二400410mm/min。7.根據(jù)權(quán)利要求1、2或3所述的火電廠A335P92鋼的焊接工藝，其特征在于，焊后熱處理采用整體熱處理工藝。全文摘要本發(fā)明是一種火電廠A335P92鋼的焊接工藝，所使用的焊接材料為蒂森焊材或奧林康焊材，焊接方法采用手工電弧焊或埋弧自動焊，所采用的焊接工藝為當(dāng)采用手工電弧焊，使用φ3.2焊條共焊15層76道，平均每層焊肉厚度為2.0mm；當(dāng)采用埋弧自動焊，使用φ3.0焊條共焊10層16道，平均每層焊肉厚度為3mm；對焊接部位熱處理的回火參數(shù)取值為21.3～21.6。文檔編號B23K9/235GK101357413SQ20081013223公開日2009年2月4日申請日期2008年7月21日優(yōu)先權(quán)日2008年7月21日發(fā)明者卞小軍,呂繼祖,呂道華,李國棟,董益成,平閆申請人:華電管道工程技術(shù)有限公司