專(zhuān)利名稱(chēng)：：成形品的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種汽車(chē)的下縱梁(sidesill)、B柱、A柱等成形品的制造方法。
背景技術(shù)：
：近年來(lái)，為了同時(shí)實(shí)現(xiàn)汽車(chē)的輕量化以及安全性，努力實(shí)現(xiàn)鋼板的高強(qiáng)度化并且減少所使用的鋼板的厚度。作為對(duì)高強(qiáng)度鋼板等的難成形材料進(jìn)行成形的技術(shù)，正在采用預(yù)先加熱所成形的材料來(lái)進(jìn)行成形，通過(guò)相對(duì)低溫的成形模具而與成形同時(shí)地完成淬火等的熱加工成形技術(shù)。作為成形品的毛坯，將抑制以鋼為母材的表面的氧化鐵氧化皮、根據(jù)需要提高成形品的耐腐蝕性作為目的，提出使用通過(guò)鍍鋅或鍍鋁而覆蓋了的鋼板。例如，在專(zhuān)利文獻(xiàn)l、專(zhuān)利文獻(xiàn)2及專(zhuān)利文獻(xiàn)3中乂^開(kāi)了在熱加工成形中利用鍍鋅鋼板。由此，在將鍍鋅鋼板用作毛坯的情況下，期待鍍鋅層對(duì)鋼的犧牲緩蝕性能。并且，在將專(zhuān)利文獻(xiàn)2和專(zhuān)利文獻(xiàn)3所公開(kāi)的合金化熔融鍍鋅鋼板用作毛坯的情況下，還具備如下特征與純鍍鋅鋼板相比，鍍層難以蒸發(fā)。并且，此時(shí)鍍層中的鋅與底層的鋼中的鐵處于容易相互擴(kuò)散的狀態(tài)，因此通過(guò)用于熱加工成形的加熱，容易在鋼材表面形成比較軟的鐵鋅固溶相。因此，存在難以在成形品表面產(chǎn)生裂紋的優(yōu)點(diǎn)。另一方面，由于成形品的形狀的不同，需要深拉成形、脹形法，但是在這些成形方式中成形極限較低，有時(shí)無(wú)法得到規(guī)定的形狀。在這種情況下，有時(shí)在熱加工成形之前通過(guò)冷加工預(yù)成形為中間形狀。例如，在專(zhuān)利文獻(xiàn)4和專(zhuān)利文獻(xiàn)5中記載了在對(duì)鋼板進(jìn)行預(yù)成形之后進(jìn)行熱沖壓(press)成形的情況。另熱處理的例子。專(zhuān)利文獻(xiàn)l:日本特開(kāi)2001-353548號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)2:日本特開(kāi)2003-73774號(hào)/^4艮專(zhuān)利文獻(xiàn)3:日本特開(kāi)2005畫(huà)74464號(hào)7>才艮專(zhuān)利文獻(xiàn)4:曰本凈爭(zhēng)表2006-529002號(hào)7>才艮專(zhuān)利文獻(xiàn)5:曰本凈爭(zhēng)表2007-500782號(hào)7>才艮專(zhuān)利文獻(xiàn)6:日本特表2004-533328號(hào)7>才艮但是，將通過(guò)冷加工進(jìn)行預(yù)成形的現(xiàn)有技術(shù)應(yīng)用于鍍材時(shí)，則產(chǎn)生了在預(yù)成形時(shí)鋼材的鍍膜容易損傷這樣的問(wèn)題。特別是，在將合金化熔融鍍鋅鋼板用作成形品的毛坯并進(jìn)行例如沖壓成形等預(yù)成形的情況下，在預(yù)成形時(shí)產(chǎn)生#皮稱(chēng)為風(fēng)化(powdering)的覆膜的脫落。顯然，在這些鍍膜脫落部分或鍍膜損傷部分由于之后的加熱而產(chǎn)生氧化鐵氧化皮，無(wú)法達(dá)到使用電鍍鋼板的目的。也就是說(shuō)，由于產(chǎn)生這樣的部分的氧化鐵氧化皮，產(chǎn)生了熱加工成形時(shí)的氧化皮的脫落、成形品的表面外觀(guān)變差、或成形品的涂裝密合性變差等的問(wèn)題。
發(fā)明內(nèi)容因此，本發(fā)明的目的在于提供一種在對(duì)合金化熔融鍍鋅鋼板的毛坯進(jìn)行預(yù)成形、接著進(jìn)行淬火來(lái)制造成形品時(shí)，能夠抑制預(yù)成形中的鍍層的損傷、脫落、提高成形品的表面質(zhì)量的成形品的制造方法。技術(shù)方案1所述的發(fā)明通過(guò)提供一種成形品的制造方法來(lái)解決上述問(wèn)題，該成形品的制造方法的特征在于，包括以下工序第一工序，以合金化熔融鍍鋅鋼^反為毛坯，將該毛坯裝入到第一模具中進(jìn)行預(yù)成形，由此得到預(yù)成形品，該合金化熔融鍍鋅鋼板具有鍍層，該鍍層以質(zhì)量％、含有8。/。25。/。的Fe、剩余部分由Zn、Al以及雜質(zhì)構(gòu)成；第二工序，將上述預(yù)成形品加熱到Ai相變點(diǎn)溫度以上；以及第三工序，從Aj目變點(diǎn)溫度以上的溫度對(duì)加熱后的上述預(yù)成形品進(jìn)行淬火，得到成形品，第一工序的將要預(yù)成形之前的上述毛坯的溫度處于41。C~700。C的溫度范圍。技術(shù)方案2所述的發(fā)明的特征在于，在技術(shù)方案l所述的成形品的制造方法的第三工序中，將加熱后的預(yù)成形品裝入到第二模具中進(jìn)行淬火。技術(shù)方案3所述的發(fā)明的特征在于，在技術(shù)方案l所述的成形品的制造方法的第三工序中，將加熱后的預(yù)成形品裝入到第二模具中進(jìn)行精加工成形和淬火。技術(shù)方案4所述的發(fā)明的特征在于，技術(shù)方案3所述的成形品的制造方法的第一模具和/或第二模具是沖壓用模具，預(yù)成形和/或精加工成形是沖壓成形。技術(shù)方案5所述的發(fā)明的特征在于，在技術(shù)方案14中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法的第二工序中，在預(yù)成形品的表面涂l丈防銹油并進(jìn)4亍力口熱。技術(shù)方案6所述的發(fā)明的特征在于，在技術(shù)方案15中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法的第一工序中，通過(guò)第一模具或與該第一模具不同的其它加熱部件加熱毛坯使得將要預(yù)成形之前的毛坯的溫度處于41。C~700。C的溫度范圍。技術(shù)方案7所述的發(fā)明的特征在于，在技術(shù)方案1~6中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法的第一工序中，將要預(yù)成形之前的毛坯的溫度為IO(TC以上。技術(shù)方案8所述的發(fā)明的特征在于，在技術(shù)方案17中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法的第三工序后的成形品的表層部形成鐵鋅固溶相。技術(shù)方案9所述的發(fā)明的特征在于，在技術(shù)方案18中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法的毛坯的母材成分以質(zhì)量％計(jì)含有C:0.080.45。/。、Mn和/或Cr合計(jì)0.53.0%，還含有Si:0.5。/o以下、P:0.05Q/q以下、S:0,05Q/o以下、A1:"/q以下、N:0.01。/q以下，剩余部分是Fe和雜質(zhì)。技術(shù)方案10所述的發(fā)明的特征在于，在技術(shù)方案9所述的成形品的制造方法的毛坯的母材成分中，替換Fe的一部分而以質(zhì)量o/Q計(jì)含有B:0.01。/。以下、Ni:2。/。以下、Cu:l。/o以下、Mo:P/o以下、V:l。/。以下、Ti:l。/。以下、Nb:l。/。以下中的一種元素以上。技術(shù)方案ll所述的發(fā)明的特征在于，在技術(shù)方案10所述的成形品的制造方法的毛坯的母材成分以質(zhì)量％計(jì)含有B:0.0001Q/o以上。根據(jù)本發(fā)明，在對(duì)合金化熔融鍍鋅鋼板進(jìn)行淬火來(lái)制造成形品時(shí)，能夠提高產(chǎn)品的表面質(zhì)量等。具體來(lái)說(shuō)，能夠解決如下問(wèn)題在預(yù)成形時(shí)合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層受到損壞，由于之后的加熱，鍍層損壞部分的鋼板表面發(fā)生氧化。從接下來(lái)要說(shuō)明的用于實(shí)施發(fā)明的最佳實(shí)施方式中可知本發(fā)明的上述作用和優(yōu)點(diǎn)。具體實(shí)施方式下面說(shuō)明本發(fā)明的最佳實(shí)施方式。但是，本發(fā)明并不限于此。l.合金化熔融鍍鋅鋼板首先說(shuō)明合金化熔融鍍鋅鋼板的鋼的成分以及鍍層的成分的優(yōu)選范圍。在此，規(guī)定鋼、電鍍的成分的"％"是指"質(zhì)量％"。在本發(fā)明中，如下規(guī)定成為母材的鋼板的化學(xué)成分。優(yōu)選含有C:0.080.45%。C是沖是高鋼4反的淬硬性并且決定成形品的強(qiáng)度的重要元素。但是，如果C含有量不足0.08。/。，則其效果不充分，另一方面，如果C含有量超過(guò)0.45。/。，則有可能導(dǎo)致韌性變差、焊接性變差。更優(yōu)選C含有量是0.10.350/。。優(yōu)選含有Mn和/或Cr的合計(jì)0.53.0%。Mn和Cr是對(duì)提高鋼板的淬硬性并且穩(wěn)定地確保成形品的強(qiáng)度非常有效的元素。但是，如果Mn和/或Cr的合計(jì)含有量不足0.5。/。，則其效果不充分。另一方面，如果Mn和/或Cr的合計(jì)含有量超過(guò)3.0y。，則其效果飽和，反而難以穩(wěn)定地確保強(qiáng)度。更優(yōu)選(Mn和/或Cr)的合計(jì)含有量是0.82.0%。在本發(fā)明中，只要能夠確保淬硬性即可，因此只要如上述那樣規(guī)定C、Mn以及Cr的含有量就足夠。在本發(fā)明的最佳實(shí)施方式中，為了進(jìn)一步提高強(qiáng)度、或者為了更穩(wěn)定地實(shí)現(xiàn)淬石更性、強(qiáng)度，如下所述這樣^(guān)見(jiàn)定添加元素。即，Si:0.5%以下，P:0.05%以下，S:0.05%以下，Al:1%以下，N:0.01%以下。這些元素也是對(duì)4是高鋼板的淬硬性并且穩(wěn)定確保成形品強(qiáng)度有效的元素。但是，即使超出上限值含有這些元素，其效果也較小，白白地導(dǎo)致成本增加，因此將各合金元素的含有量設(shè)為上述范圍。但是，有時(shí)不可避免地存在Si、Al、P、S、N，另外對(duì)于Si和/或Al，有時(shí)作為脫氧材料而被添力口。由于B、Ni、Cu、Mo、V、Ti、Nb才是高淬石更性、提高韌性，因此優(yōu)選含有B:0.01%以下、Ni:2%以下、Cu:1%以下、Mo:1%以下、V:1%以下、Ti:1%以下、Nb:1%以下的一種以上8特別是，B是提高鋼板的淬硬性并且進(jìn)一步提高穩(wěn)定確保成形品強(qiáng)度的效果的重要元素，因此優(yōu)選B含有量為0.0001%~0.01%。此外，如果B含有量不足0.00010/0,則添加B的效果不充分，另一方面，如果B含有量超出0.01。/。，則其效果飽和并且導(dǎo)致成本增加。更優(yōu)選B含有量為0.0005%~0,0040%。l畫(huà)2.鍍層在本發(fā)明中，作為毛坯的合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層含有825。/。的Fe，剩余部分由Zn、Al以及雜質(zhì)構(gòu)成。如果鍍層中的Fe含有量過(guò)小，則在鍍膜中殘留Ti-Zn相，在第二工序的加熱中發(fā)生鋅的蒸發(fā)、流動(dòng)。因此，F(xiàn)e含有量為80/。以上。在將要預(yù)成形之前的溫度處于41。C~700。C的溫度范圍內(nèi)，即使增加Fe含有量，也幾乎不對(duì)風(fēng)化產(chǎn)生影響，但是從制造方面出發(fā)，F(xiàn)e含有量為25。/o以下。優(yōu)選為15%以下。另外，通常在合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層中含有0.10.5%左右的Al,但是在本發(fā)明中也可以在上述范圍中含有A1。從合金化熔融鍍鋅鋼板自身的生產(chǎn)性方面出發(fā)，最好在0.4%以下。另外，通過(guò)與電鍍?cè)O(shè)備、其它電鍍種類(lèi)分開(kāi)，從而在鍍膜中混入Ni、Cr、Si、Mg等，但是也可以在不產(chǎn)生不良影響的范圍內(nèi)含有這些成分。雖然沒(méi)有特別限制電鍍的附著量，但是如果過(guò)少則有可能無(wú)法確保成形品所需要的耐腐蝕性，或者無(wú)法形成加熱時(shí)抑制鋼板的氧化所需要的鋅氧化物層。因此，電鍍附著量?jī)?yōu)選每一個(gè)面30g/n^左右以上。另一方面，如果鍍鋅的附著量過(guò)多，則有可能導(dǎo)致鐵鋅固溶相的形成不充分，還有可能難以抑制風(fēng)化。因此，電鍍附著量?jī)?yōu)選為100g/m2左右以下，更優(yōu)選為75g/m2以下。2.成形品的制造方法接著說(shuō)明本發(fā)明的成形品的制造方法。此外，在以下的說(shuō)明中，是通過(guò)模具進(jìn)行第三工序中的淬火的方式，但是淬火并不限于此。例如，也可以通過(guò)氣冷、油冷、水冷等進(jìn)行淬火。2-l.第一工序在本發(fā)明的成形品的制造方法中，在第一工序中，以合金化熔融鍍鋅鋼板為毛坯，將該毛坯裝入第一模具中，在將要預(yù)成形之前的毛坯溫度處于4rC~700。C的溫度范圍下進(jìn)行預(yù)成形從而得到預(yù)成形品。具體如下。2國(guó)l畫(huà)l.加熱溫度將合金化熔融鍍鋅鋼板裁斷為規(guī)定的大小(形狀)之后，加熱被切斷的鋼板使得將要預(yù)成形之前的溫度處于41。C~700°C的溫度范圍。優(yōu)選進(jìn)行加熱使得將要預(yù)成形之前的鋼板溫度處于100。C以上。通過(guò)在上述溫度區(qū)域進(jìn)行預(yù)成形，能夠極大地抑制合金化熔融鍍鋅鋼板的鍍層的破壞(風(fēng)化)。2-l-2.加熱方法只要能夠?qū)⒑辖鸹廴阱冧\鋼板加熱、升溫到上述溫度范圍，就不特別限定加熱方法。例如，能夠使用模具外加熱和模具內(nèi)加熱。在模具外加熱中，在預(yù)成形模具(第一模具)的外部加熱作為毛坯的坯料來(lái)進(jìn)行坯料的升溫。例如能夠使用加熱爐的加熱、感應(yīng)加熱等。在模具內(nèi)加熱中，通過(guò)內(nèi)置于預(yù)成形模具的加熱器將該預(yù)成形模具加熱到規(guī)定溫度，在加熱后的預(yù)成形模具中裝入常溫的坯料，通過(guò)與預(yù)成形模具的接觸來(lái)進(jìn)行坯料的升溫。此外，模具外加熱、模具內(nèi)加熱都不一定需要均勻地加熱坯料的整個(gè)表面，只要加熱風(fēng)化明顯的部位即可。另夕卜，也可以同時(shí)^f吏用才莫具外加熱和才莫具內(nèi)加熱。2-1-3.預(yù)成形方法在才莫具外加熱毛坯的情況下，將加熱后的作為毛坯的坯料裝入到預(yù)成形模具中，在將要預(yù)成形之前的坯料溫度處于41°C700。C的溫度范圍下進(jìn)行預(yù)成形。另外，在模具內(nèi)加熱毛坯的情況下，在加熱到規(guī)定溫度的預(yù)成形模具中裝入作為毛坯的坯料，在將要預(yù)成形之前的坯料溫度處于41。C~700。C的溫度范圍下進(jìn)行預(yù)成形。優(yōu)選將要預(yù)成形之前的坯料溫度為IO(TC以上。更優(yōu)選為200。C以上。優(yōu)選將要預(yù)成形之前的坯料溫度的上限為400。C。由此，能夠抑制預(yù)成形時(shí)產(chǎn)生風(fēng)化，并抑制第二工序中的氧化皮的產(chǎn)生。如果不足41。C，則對(duì)產(chǎn)生風(fēng)化的抑制效果變小。另外，如果加熱超過(guò)700。C，則材料開(kāi)始發(fā)生奧氏體相變，因此有可能導(dǎo)致材料強(qiáng)度下降，成形極限下降。并且，風(fēng)化抑制效果已經(jīng)飽和，由加熱引起的能量的消耗等變得顯著。預(yù)成形方法能夠用于模具的沖壓成形、滾壓成形等。另外，也可以在預(yù)成形時(shí)在坯料表面涂敷潤(rùn)滑劑。能夠通過(guò)放射溫度計(jì)測(cè)量鋼板溫度。在模具內(nèi)加熱的情況下，能夠?qū)⒛＞叩募訜釡囟刃纬蔀殇摪鍦囟?。不特別地限定預(yù)成形后的形狀。通常，預(yù)成形品的形狀能夠形成為與精加工成形后的產(chǎn)品大致相同的形狀。例如，能夠使用與第二模具(熱加工成形模具)大致相同形狀的預(yù)成形模具(第一模具)，將預(yù)成形品的形狀形成為與成形品大致相同的形狀。此外，也能夠通過(guò)與第二模具不同形狀的第一模具進(jìn)行預(yù)成形為與成形品不同的形狀。另外，通常在一個(gè)階段進(jìn)行預(yù)成形，但是也可以根據(jù)需要在二個(gè)階段以上進(jìn)行預(yù)成形。例如，作為預(yù)成形工序，能夠形成為包含修整、穿孔的工序的兩個(gè)階段以上。在這種情況下，至少在一個(gè)階段中，在將要預(yù)成形之前的鋼板溫度處于4rc~700。C的溫度范圍進(jìn)行預(yù)成形工序。優(yōu)選為100。C以上。另外，優(yōu)選在兩個(gè)階段以上的所有階段中在將要預(yù)成形之前的鋼板溫度處于41。C~700。C的溫度范圍下都進(jìn)行預(yù)成形工序。此外，在兩個(gè)階段以上進(jìn)行預(yù)成形的情況下，在修整、穿孔等不可能存在風(fēng)化的階段中也可以不加熱來(lái)進(jìn)行成形。2-2.第二工序第二工序是將預(yù)成形品加熱到Ai相變點(diǎn)溫度以上的工序，更詳細(xì)地說(shuō)，預(yù)成形品根據(jù)需要被修整掉不需要的部分以后，被加熱到Ai相變點(diǎn)溫度以上。優(yōu)選對(duì)加熱之前的預(yù)成形品涂敷防銹油。通過(guò)對(duì)預(yù)成形品涂敷防銹油，進(jìn)一步抑制了在加熱過(guò)程中產(chǎn)生氧化皮。作為防銹油，能夠使用為了防銹而對(duì)鋼板涂敷的普通的防銹油。例如，作為防4秀油，能夠4吏用帕克(Parker)興產(chǎn)抹式會(huì)社產(chǎn)的NOX-RUST550HN等。作為預(yù)成形品的加熱方法，列舉出電爐、氣爐等的加熱、火焰加熱、通電力p熱、高頻加熱、感應(yīng)加熱等。加熱時(shí)的氣氛不需要特別地控制，只要是大氣氣氛即可。但是，由于在大氣氣氛中鋅的氧化物過(guò)多地產(chǎn)生，而在惰性氣氛中從爐取出到大氣中時(shí)容易發(fā)生急劇的氧化反應(yīng)，因此優(yōu)選爐內(nèi)的氣氛是氧濃度為10%左右以下的氣氛。在該第二工序中，將預(yù)成形品加熱到淬火后的成形品的硬度(強(qiáng)度)為目標(biāo)值那樣的溫度，但是最好相應(yīng)地在預(yù)成形品的表層部形成鐵鋅固溶相。在此，在鋼板的表面形成以鋅為主體的氧化物層。因此，最好形成為以一定程度進(jìn)行鐵和鋅的相互擴(kuò)散那樣程度的加熱條件。其中能夠列舉出例如4吏用電爐、氣爐等以8001100。C力口熱310分鐘左右的方法。形成鐵鋅固溶相是用于防止在后述的第三工序中產(chǎn)生熔融鋅脆性。在第三工序中不進(jìn)行成形的情況下、或者進(jìn)行輕度的成形的情況下，不需要完全形成鐵鋅固溶相，也可以與上述溫度、時(shí)間相比進(jìn)4亍<氐溫、短時(shí)間的加熱。2-3.第三工序第三工序是將加熱后的預(yù)成形品裝入第二模具來(lái)進(jìn)行精加工成形，并且在第二模具中從Ai相變點(diǎn)溫度以上的溫度開(kāi)始進(jìn)行淬火來(lái)得到成形品的工序。詳細(xì)如下。加熱到A,相變點(diǎn)溫度以上的預(yù)成形品被裝入到第二模具，在第二模具中進(jìn)行精加工成形。同時(shí)，該預(yù)成形品在第二模具中被拘束并且自該溫度范圍被冷卻并被實(shí)施淬火從而成為成形品。優(yōu)選第二模具是沖壓成形模具，精加工成形是沖壓成形。通過(guò)使用被冷卻的模具、或者通過(guò)對(duì)在模具中拘束的預(yù)成形品供給冷卻水來(lái)進(jìn)行預(yù)成形品的冷卻。作為模具的冷卻，使用在模具內(nèi)部配置水冷管的結(jié)構(gòu)、或者在模具表面配置通水槽的結(jié)構(gòu)等，通過(guò)對(duì)水冷管或通水槽供給冷卻水來(lái)進(jìn)行模具的冷卻。此外，本實(shí)施方式是在第二模具中裝入預(yù)成形材料進(jìn)行淬火的同時(shí)進(jìn)行精加工成形的例子。但是，也能夠不進(jìn)行精加工成形，而僅通過(guò)模具進(jìn)行淬火。在此，作為本實(shí)施方式示出了通過(guò)模具進(jìn)行淬火，但是也可以是其它淬火方法。例如，也可以是在高頻加熱等模具外加熱之后對(duì)預(yù)成形品吹噴冷卻液的方法。實(shí)施例下面通過(guò)實(shí)施例進(jìn)一步詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明。實(shí)施例1在實(shí)施例l中，將表l所示的兩種成分的鋼(剩余部分Fe以及不可避免的雜質(zhì))作為母材。將對(duì)這些母材改變電鍍附著量以及電鍍中的Fe含有量來(lái)形成各種鍍層的合金化熔融鍍鋅鋼板(板厚0.7mm)為毛坯。并且，乂人合金化熔融鍍鋅鋼板中采樣(f)90的坯料，將該坯料裝入到具有沖頭直徑(J)50的作為第一模具的預(yù)成形模具進(jìn)行加熱，以各種溫度進(jìn)行沖壓預(yù)成形成杯形狀。即，在該模具中內(nèi)置加熱器，通過(guò)加熱器將模具加熱到規(guī)定的溫度。之后，使用將室溫的坯料裝入模具保持20秒、將坯料加熱到模具的溫度之后進(jìn)行預(yù)成形的方法(表2中用"模具"進(jìn)行表示。)。另外，也進(jìn)行了如下實(shí)驗(yàn)在將坯料插入到加熱爐進(jìn)行加熱之后，裝入到常溫的預(yù)成形模具中而沖壓預(yù)成形為杯形狀。通過(guò)目視如下評(píng)價(jià)通過(guò)上述預(yù)成形得到的杯形狀預(yù)成形品的風(fēng)化狀況。1:沒(méi)有產(chǎn)生風(fēng)化2:產(chǎn)生少許3:清楚地產(chǎn)生4:在整個(gè)表面上過(guò)度地產(chǎn)生對(duì)通過(guò)上述成形方法得到的杯形狀預(yù)成形品進(jìn)行脫脂，在氧濃度為5。/。以下的氧化氣氛的加熱爐內(nèi)以A!相變點(diǎn)溫度以上的800。C或900。C加熱4分鐘。接著，作為第二才莫具，使用以在對(duì)預(yù)成形品進(jìn)行淬火時(shí)實(shí)質(zhì)上不產(chǎn)生形狀變化的形狀、在內(nèi)部配置水冷管的結(jié)構(gòu)的模具，施加負(fù)載的同時(shí)對(duì)杯形狀預(yù)成形品拘束30秒，由此進(jìn)行淬火。另外，也使用在上述脫脂之后涂敷了防銹油的杯形狀預(yù)成形品，實(shí)施與上述相同的加熱、淬火處理。此外，作為防銹油，使用了帕克(Parker)興產(chǎn)抹式會(huì)社產(chǎn)的NOX-RUST550HN。通過(guò)目視如下評(píng)價(jià)淬火后的成形品的氧化皮產(chǎn)生狀況。1:沒(méi)有產(chǎn)生氧化皮2:產(chǎn)生少許3:清楚地產(chǎn)生4:在整個(gè)表面上過(guò)度地產(chǎn)生表2示出了風(fēng)化狀況和淬火后的成形品的氧化皮產(chǎn)生狀況。在成形品的氧化皮產(chǎn)生狀況中評(píng)價(jià)l、2表示表面形狀良好，認(rèn)為合格。另外，對(duì)淬火后的成形品的杯肩部的硬度進(jìn)行了測(cè)量。<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>淬硬性No.l57的淬火后的成形品的硬度都在300HV以上，通過(guò)從A!相變點(diǎn)溫度以上的溫度開(kāi)始淬火能夠得到高強(qiáng)度的成形品。特別是在加熱溫度為900°C的情況下，能夠得到420480HV這樣高硬度的成形品。另外，與鋼A相比，在Mn、Cr的含有量較少并且沒(méi)有添加Mo的鋼B中，通過(guò)含有少量的B,也能夠得到與鋼A同樣高硬度的成形品。預(yù)成形溫度、方法的影響在將要預(yù)成形之前的溫度為41700°C的溫?zé)岱秶鷥?nèi)進(jìn)行預(yù)成形的條件下，與在室溫下進(jìn)行預(yù)成形的比較例相比，氧化皮的產(chǎn)生較少，能夠得到良好的表面質(zhì)量。另外，還能夠得到如下結(jié)果使預(yù)成形溫度上升得越高，表面質(zhì)量越好。由于預(yù)成形中的鍍膜的溫度上升，因此與室溫成形時(shí)相比，鍍膜的變形能提高，抑制了預(yù)成形中的鍍膜的脫落、損傷，由此，認(rèn)為在被加熱到Ai相變點(diǎn)溫度以上時(shí)鋼才反^皮鍍膜^f呆護(hù)而抑制了鋼板氧化，因此能夠得到良好的表面質(zhì)量。Fe含有量的影響對(duì)于合金化熔融鍍鋅鋼板(GA鋼板)的鍍層中的Fe含有量對(duì)表面質(zhì)量產(chǎn)生的影響，能夠判斷出Fe含有量越高表面質(zhì)量越差的傾向。認(rèn)為其原因在于鍍層中的Fe含有量越高，在預(yù)成形工序中越是促進(jìn)鍍膜的破壞、剝離。涂敷防銹油的效果通過(guò)對(duì)預(yù)成形品涂敷防銹油進(jìn)行加熱，在淬火后的成形品中大幅度地抑制了氧化皮的產(chǎn)生。形成鐵鋅固溶相確認(rèn)到在No.l57的所有成形品中都形成了鐵鋅固溶相。實(shí)施例2在實(shí)施例2中，與實(shí)施例1同樣地從母材中采樣cj)90的坯料，將該坯料裝入到作為第一模具的預(yù)成形模具中進(jìn)行加熱，在各成形品。此外，還進(jìn)行了如下實(shí)驗(yàn)在將坯料裝入到加熱爐內(nèi)進(jìn)行加熱之后，裝入到常溫的預(yù)成形模具中預(yù)成形成杯形狀預(yù)成形品。然后，對(duì)該杯形狀預(yù)成形品進(jìn)行脫脂，在氧濃度為5%以下的氧化氣氛的加熱爐內(nèi)以Ai相變點(diǎn)溫度以上的800。C或900。C加熱4分鐘。之后，使用比預(yù)成形模具的成形深度大3mm、且在內(nèi)部配置了水冷管的結(jié)構(gòu)的第二模具進(jìn)行精加工成形，并且在成形下止點(diǎn)施加負(fù)載的同時(shí)對(duì)杯形狀預(yù)成形品拘束30秒，由此進(jìn)行淬火。另外，與實(shí)施例l同樣，還使用脫脂后涂敷了防銹油的杯形狀預(yù)成形品，實(shí)施了與上述同樣的加熱、淬火處理。與實(shí)施例1同樣地評(píng)價(jià)了通過(guò)預(yù)成形得到的杯形狀預(yù)成形品的風(fēng)化狀況和淬火后的成形品的氧化皮產(chǎn)生狀況。表3示出風(fēng)化狀況和淬火后的成形品的氧化皮的產(chǎn)生狀況。在成形品的氧化皮產(chǎn)生狀況中評(píng)價(jià)l、2表示表面形狀良好，認(rèn)為合格。另夕卜，對(duì)淬火后的成形品的杯肩部的硬度進(jìn)行了測(cè)量。No鋼種附著量g/m坯料的加熱將要預(yù)成形之前的溫度風(fēng)化狀況防，;:郵勺涂油淬火前的溫度氧化皮產(chǎn)生狀況參考10!鋼A45，0無(wú)253無(wú)9003比碌例102鋼A4510模具1002無(wú)的o2本t明103鋼A4510模具2001無(wú)的o1夸發(fā)明104鋼A4510模具3001無(wú)艦1*發(fā)明105鋼A10模具4001無(wú)鄉(xiāng)，本發(fā)明106鋼A4514無(wú)25/|無(wú)恥0比較例107鋼A45"模具1072無(wú)柳1本發(fā)明108鋼A4514模具1211無(wú)咖幸發(fā)明109鋼A4514模具1501無(wú)咖1i發(fā)明1，0鋼A4514樓具4001無(wú)恥O1宇發(fā)明川鋼A4514加熱爐100無(wú)恥o舉發(fā)明112鋼A4514加熱爐4001無(wú)9001i發(fā)明113鋼A4514模具413有卿$發(fā)明114鋼A4514模具583有卿2*發(fā)明115鋼A45，4模具，072有鄉(xiāng)1*發(fā)明116鋼A4514模具400有9001i發(fā)明f"4514無(wú)254無(wú)咖比較例U8鋼A4514模具1002有咖1平發(fā)明，19鋼A4514模具2001有咖1i發(fā)明S20鋼B45，4無(wú)254無(wú)900比較例121鋼B4514模具1002有咖1本發(fā)明122鋼B4514模具4001有恥01本發(fā)明，23鋼B4514無(wú)25無(wú)咖比較例124鋼84514模具1002有8001卒發(fā)明125鋼B4514願(yuàn)2001有咖1*發(fā)明淬硬性No.l01125的淬火后的成形品的硬度都在300HV以上，與實(shí)施例1同樣，通過(guò)從A!相變點(diǎn)溫度以上的溫度開(kāi)始淬火，能夠得到高強(qiáng)度的成形品。特別是在加熱溫度為90(TC的情況下，能夠得到420480HV那樣高硬度的成形品。另外，與鋼A相比，在Mn、Cr的含有量4交少并且沒(méi)有添加Mo的鋼B中，通過(guò)含有少量的B,也能夠得到與鋼A同樣的高硬度的成形品。預(yù)成形溫度的影響與實(shí)施例1同樣，在將要預(yù)成形之前的溫度為41700°C的溫?zé)岱秶鷥?nèi)進(jìn)行預(yù)成形的條件下，與在室溫進(jìn)行預(yù)成形的比較例相比氧化皮的產(chǎn)生較少，能夠得到良好的表面質(zhì)量。另外，能夠得到如下結(jié)果使預(yù)成形溫度越升高，表面質(zhì)量越好。一般認(rèn)為由于預(yù)成形中的鍍膜的溫度上升，因此與室溫成形時(shí)相比，鍍膜的變形能提高，抑制了預(yù)成形中的鍍膜的破壞與剝離。Fe含有量的影響對(duì)于GA鋼板的鍍層中的Fe含有量對(duì)表面質(zhì)量產(chǎn)生的影響，與實(shí)施例l同樣，能夠判斷出Fe含有量越高表面質(zhì)量越差的傾向。認(rèn)為其原因在于鍍層中的Fe含有量越高，在預(yù)成形工序中越促進(jìn)鍍膜的破壞、剝離。防銹油涂敷的效果通過(guò)對(duì)預(yù)成形品涂敷防銹油并進(jìn)行加熱，在淬火后的成形品中大幅度地抑制了氧化皮的產(chǎn)生。形成鐵辟固溶相確認(rèn)到No.l01125的所有成形品都形成了4失鋅固溶相。以上，與認(rèn)為是當(dāng)前最可行的并且最佳的實(shí)施方式相關(guān)聯(lián)地說(shuō)明了本發(fā)明，但是本發(fā)明并不限于本申請(qǐng)說(shuō)明書(shū)中所公開(kāi)的實(shí)施方式，能夠在不違背從權(quán)利要求書(shū)和說(shuō)明書(shū)整體中讀取的發(fā)明的主旨或發(fā)明構(gòu)思的范圍內(nèi)適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行變更。權(quán)利要求1.一種成形品的制造方法，其特征在于，包括以下工序第一工序，以合金化熔融鍍鋅鋼板為毛坯，將該毛坯裝入到第一模具中進(jìn)行預(yù)成形，由此得到預(yù)成形品，該合金化熔融鍍鋅鋼板具有鍍層，該鍍層以質(zhì)量％計(jì)含有8％～25％的Fe、剩余部分由Zn、Al以及雜質(zhì)構(gòu)成；第二工序，將上述預(yù)成形品加熱到A1相變點(diǎn)溫度以上；以及第三工序，從A1相變點(diǎn)溫度以上的溫度對(duì)加熱后的上述預(yù)成形品進(jìn)行淬火，得到成形品，上述第一工序的將要預(yù)成形之前的上述毛坯的溫度處于41℃～700℃的溫度范圍。2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的成形品的制造方法，其特征在于，在上述第三工序中，將加熱后的上述預(yù)成形品裝入到第二模具中進(jìn)行淬火。3.根據(jù)權(quán)利要求l所述的成形品的制造方法，其特征在于，在上述第三工序中，將加熱后的上述預(yù)成形品裝入到第二模具中進(jìn)行精加工成形和淬火。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的成形品的制造方法，其特征在于，上述第一模具和/或上述第二模具是沖壓用模具，上述預(yù)成形和/或上述精加工成形是沖壓成形。5.根據(jù)權(quán)利要求14中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法，其特征在于，在上述第二工序中，在上述預(yù)成形品的表面涂敷防銹油并進(jìn)行力口熱。6.根據(jù)權(quán)利要求15中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法，其特征在于，在上述第一工序中，通過(guò)上述第一模具或與該第一模具不同的其它加熱部件加熱上述毛坯使得上述將要預(yù)成形之前的毛坯的溫度處于41。C~70(TC的溫度范圍。7.根據(jù)權(quán)利要求16中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法，其特征在于，上述將要預(yù)成形之前的毛坯的溫度為100°C以上。8.根據(jù)權(quán)利要求17中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法，其特征在于，在上述第三工序后的成形品的表層部形成鐵鋅固溶相。9.根據(jù)權(quán)利要求18中的任一項(xiàng)所述的成形品的制造方法，其特征在于，上述毛坯的母材成分以質(zhì)量％計(jì)含有(:0.08%~0.45%、Mn和/或Cr合計(jì)0.53.0。/0,還含有Si:0.5。/。以下、P:0.05。/。以下、S:0.05。/o以下、Al:l。/o以下、N:0.01。/o以下，剩余部分是Fe和雜質(zhì)。10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的成形品的制造方法，其特征在于，上述毛坯的母材成分中，替換Fe的一部分而以質(zhì)量°/。計(jì)含有B:0.01。/o以下、Ni:2o/。以下、Cu:l。/。以下、Mo:l。/。以下、V:l%以下、Ti:l。/。以下、Nb:P/。以下中的一種元素以上。11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的成形品的制造方法，其特征在于，上述毛坯的母材成分以質(zhì)量Q/。計(jì)含有B:0.0001Q/o以上。全文摘要本發(fā)明提供一種能夠在對(duì)合金化熔融鍍鋅鋼板的毛坯進(jìn)行預(yù)成形、然后進(jìn)行淬火來(lái)制造成形品時(shí)抑制預(yù)成形中的鍍層的損傷、脫落、并提高成形品的表面質(zhì)量的成形品的制造方法。成形品的制造方法其特征在于，包括以下工序第一工序，將以合金化熔融鍍鋅鋼板為毛坯，將該毛坯裝入到第一模具中，在將要預(yù)成形之前的毛坯的溫度處于41℃～700℃的溫度范圍下進(jìn)行預(yù)成形，由此得到預(yù)成形品，合金化熔融鍍鋅鋼板具有鍍層，該鍍層以質(zhì)量％計(jì)含有8％～25％的Fe、剩余部分由Zn、Al以及雜質(zhì)構(gòu)成；第二工序，將上述預(yù)成形品加熱到A₁相變點(diǎn)溫度以上；以及第三工序，從A₁相變點(diǎn)溫度以上的溫度對(duì)加熱后的預(yù)成形品進(jìn)行淬火，得到成形品。文檔編號(hào)B21D22/26GK101680048SQ200880019439公開(kāi)日2010年3月24日申請(qǐng)日期2008年6月16日優(yōu)先權(quán)日2007年6月15日發(fā)明者中村登代充,中田匡浩,土岐保,小島啟達(dá),竹林浩史申請(qǐng)人:住友金屬工業(yè)株式會(huì)社