專利名稱：：反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及鍛造
技術(shù)領(lǐng)域：
，尤其是涉及一種用于核電站反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法
背景技術(shù)：
：近年來(lái)，電力緊缺已成為制約中國(guó)經(jīng)濟(jì)持續(xù)高速發(fā)展的瓶頸，作為節(jié)約能源和調(diào)整能源結(jié)構(gòu)的重要舉措，核電已納入了國(guó)家電力發(fā)展規(guī)劃。我國(guó)核電事業(yè)的發(fā)展已有三十余年的歷史，一直以較小規(guī)模核電裝備研究與試制為主，沒(méi)有形成成熟的制造技術(shù)和生產(chǎn)裝備能力。因此，我國(guó)的核電發(fā)展正朝向大功率方向發(fā)展。目前，百萬(wàn)千瓦級(jí)核電建設(shè)項(xiàng)目所使用的大型鑄鍛件，如用于反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件，由于其特殊的服役環(huán)境，對(duì)鍛件的性能要求非常高，一般的熱處理方法處理不能達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)。而目前上述核電用支承支座鍛件還不能實(shí)現(xiàn)國(guó)產(chǎn)化，多向國(guó)外定購(gòu)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是根據(jù)上述現(xiàn)有技術(shù)的不足之處，提供一種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，該方法通過(guò)準(zhǔn)確設(shè)定鍛造及熱處理的時(shí)間、溫度來(lái)制造滿足核電站使用需求的反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件。為了解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明目的實(shí)現(xiàn)由以下技術(shù)方案完成—種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，所述鍛件包括有出口接管安全端、出口接管安全端焊接見(jiàn)證件及進(jìn)口接管安全端，其特征在于具有如下步驟a)選釋具有如下重量百分比的鋼錠痕量《C《0.35X，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75X，痕量《N《0.080X，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)；b)在118(TC-90(TC的溫度范圍內(nèi)，將步驟b)中所生成工件反復(fù)鐓粗-拔長(zhǎng)，之后滾圓、沖孔、擴(kuò)孔、馬架擴(kuò)孔、修正尺寸使鍛造比不小于4，以鍛造用于所述鍛件的坯體；c)在步驟b)中生成的所述坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將所述坯體加熱至1050°C-1060°〇的溫度范圍并保溫3-611，之后水冷至不高于IO(TC出爐；d)對(duì)步驟c)中所生成坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述鍛件。所述出口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)，其制造過(guò)程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫4h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到1180°C，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行拔長(zhǎng)_鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.2;2)將步驟1)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h并進(jìn)行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。所述出口接管安全端、出口接管安全端焊接見(jiàn)證件作為一體鍛造時(shí)，其制造過(guò)程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。所述進(jìn)口接管安全端鍛造時(shí)，其制造過(guò)程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3.5h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2.5h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.3;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.3。所述出口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)，其制造過(guò)程中步驟c)的保溫時(shí)間為3h。步驟c)中所述坯體出爐后，運(yùn)送至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55s;所述水冷的具體方法是將所述坯體浸入水槽內(nèi)，浸入深度不少于1.5M并做上下運(yùn)動(dòng)，所述水槽開(kāi)啟循環(huán)水，其內(nèi)水溫不高于50°C。所述方法所制得鍛件在室溫下，其拉伸強(qiáng)度為588-601Mpa，其0.2的屈服強(qiáng)度不小于288Mpa，其斷面收縮率W不低于56%?！N出口接管安全端，其特征在于所述出口接管安全端是以上任意一項(xiàng)所述的方法制作而成，其用于反應(yīng)堆壓力容器，所述出口接管安全端為一中空?qǐng)A環(huán)，其內(nèi)徑為697mm、外徑為950mm、寬度為142mm?！N出口接管安全端焊接見(jiàn)證件，其特征在于所述出口接管安全端焊接見(jiàn)證件是根據(jù)以上任意一項(xiàng)所述的方法制作而成，其用于反應(yīng)堆壓力容器，所述出口接管安全端焊接見(jiàn)證件為一中空?qǐng)A環(huán)，其內(nèi)徑為697mm、外徑為950mm、寬度為250mm。—種進(jìn)口接管安全端，其特征在于所述進(jìn)口接管安全端是根據(jù)以上任意一項(xiàng)所述的方法制作而成，其用于反應(yīng)堆壓力容器，所述進(jìn)口接管安全端為一中空?qǐng)A環(huán)，其內(nèi)徑為659mm、外徑為910mm、寬度為142mm。本發(fā)明的有益效果是采用本發(fā)明制造的反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的實(shí)際晶粒度細(xì)于3級(jí)，各項(xiàng)性能指標(biāo)均滿足RCC-M和ASTM的標(biāo)準(zhǔn)要求，保證了核電站反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的使用要求，使其安全性、可靠性大為提升，滿足了該類產(chǎn)品的技術(shù)需求。圖1是本發(fā)明實(shí)施例出口接管安全端剖視圖；圖2是本發(fā)明實(shí)施例出口接管安全端及出口接管安全端焊接見(jiàn)證件一體鍛造時(shí)剖視圖；圖3是本發(fā)明實(shí)施例進(jìn)口接管安全端剖視圖。具體實(shí)施例方式以下結(jié)合附圖通過(guò)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明及其它相關(guān)特征作進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明，以便于同行業(yè)技術(shù)人員的理解如圖1-3所示，本發(fā)明所制造之反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件包括有出口接管安全端、出口接管安全端焊接見(jiàn)證件及進(jìn)口接管安全端，三者均為中空?qǐng)A環(huán)，其中出口接管內(nèi)徑為697mm、外徑為950mm、寬度為142mm;出口接管安全端焊接見(jiàn)證件內(nèi)徑為697mm、外徑為950mm、寬度為250mm;進(jìn)口接管安全端內(nèi)徑為659mm、外徑為910mm、寬度為142mm。由于鍛件的尺寸、重量及其選用的材料決定著鍛造工藝各個(gè)參數(shù)的選擇，所以針對(duì)上述的鍛件，以下實(shí)施例對(duì)于該鍛件的制造工藝進(jìn)行詳細(xì)描述。實(shí)施例1:本實(shí)施例為出口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)制造工藝1.材料選擇選擇19〃方錠，2200Kg/支，該19〃方錠的化學(xué)成分應(yīng)符合以下的規(guī)定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫4h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到1180°C，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行拔長(zhǎng)_鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.2;2)將步驟1)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h并進(jìn)行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造后坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將坯體加熱至105(TC的溫度范圍并保溫3h，之后水冷至不高于IO(TC出爐。操作要點(diǎn)1.工件出爐后，將工件吊運(yùn)至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55秒。2.工件入水冷卻時(shí)，開(kāi)啟循環(huán)水，水量盡可能開(kāi)大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M并上下運(yùn)動(dòng)。4.熱處理后機(jī)加工坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述出口接管安全端。對(duì)于缺陷區(qū)域的去除，在不影響鍛件力學(xué)性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴(yán)禁在鍛件上進(jìn)行任何補(bǔ)焊。實(shí)施例2:本實(shí)施例為出口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)制造工藝1.材料選擇選擇19〃方錠，2200Kg/支，該19〃方錠的化學(xué)成分應(yīng)符合以下的規(guī)定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫4h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到1180°C，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行拔長(zhǎng)_鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.2;2)將步驟1)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h并進(jìn)行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造后坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將坯體加熱至106(TC的溫度范圍并保溫3h，之后水冷至不高于IO(TC出爐。操作要點(diǎn)1.工件出爐后，將工件吊運(yùn)至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55秒。2.工件入水冷卻時(shí)，開(kāi)啟循環(huán)水，水量盡可能開(kāi)大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M并上下運(yùn)動(dòng)。4.熱處理后機(jī)加工坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述出口接管安全端。對(duì)于缺陷區(qū)域的去除，在不影響鍛件力學(xué)性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴(yán)禁在鍛件上進(jìn)行任何補(bǔ)焊。實(shí)施例3:本實(shí)施例為出口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)制造工藝1.材料選擇選擇19〃方錠，2200Kg/支，該19〃方錠的化學(xué)成分應(yīng)符合以下的規(guī)定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫4h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到1180°C，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行拔長(zhǎng)_鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.2;2)將步驟1)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h并進(jìn)行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造后坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將坯體加熱至1055t:的溫度范圍并保溫3h，之后水冷至不高于IO(TC出爐。操作要點(diǎn)1.工件出爐后，將工件吊運(yùn)至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55秒。2.工件入水冷卻時(shí)，開(kāi)啟循環(huán)水，水量盡可能開(kāi)大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M并上下運(yùn)動(dòng)。4.熱處理后機(jī)加工坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述出口接管安全端。對(duì)于缺陷區(qū)域的去除，在不影響鍛件力學(xué)性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴(yán)禁在鍛件上進(jìn)行任何補(bǔ)焊。實(shí)施例4:本實(shí)施例為出口接管安全端、出口接管安全端焊接見(jiàn)證件作為一體鍛造時(shí)制造工藝1.材料選擇選擇20〃方錠，2700Kg/支，該20〃方錠的化學(xué)成分應(yīng)符合以下的規(guī)定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的8鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造后坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將坯體加熱至105(TC的溫度范圍并保溫3h，之后水冷至不高于IO(TC出爐。操作要點(diǎn)1.工件出爐后，將工件吊運(yùn)至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55秒。2.工件入水冷卻時(shí)，開(kāi)啟循環(huán)水，水量盡可能開(kāi)大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M并上下運(yùn)動(dòng)。4.熱處理后機(jī)加工坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述出口接管安全端。對(duì)于缺陷區(qū)域的去除，在不影響鍛件力學(xué)性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴(yán)禁在鍛件上進(jìn)行任何補(bǔ)焊。實(shí)施例5:本實(shí)施例為出口接管安全端、出口接管安全端焊接見(jiàn)證件作為一體鍛造時(shí)制造工藝1.材料選擇選擇20"方錠，2700Kg/支，該20"方錠的化學(xué)成分應(yīng)符合以下的規(guī)定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造后坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將坯體加熱至106(TC的溫度范圍并保溫6h，之后水冷至不高于IO(TC出爐。9操作要點(diǎn)1.工件出爐后，將工件吊運(yùn)至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55秒。2.工件入水冷卻時(shí)，開(kāi)啟循環(huán)水，水量盡可能開(kāi)大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M并上下運(yùn)動(dòng)。4.熱處理后機(jī)加工坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述出口接管安全端。對(duì)于缺陷區(qū)域的去除，在不影響鍛件力學(xué)性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴(yán)禁在鍛件上進(jìn)行任何補(bǔ)焊。實(shí)施例6:本實(shí)施例為出口接管安全端、出口接管安全端焊接見(jiàn)證件作為一體鍛造時(shí)制造工藝1.材料選擇選擇20〃方錠，2700Kg/支，該20〃方錠的化學(xué)成分應(yīng)符合以下的規(guī)定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造后坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將坯體加熱至1055t:的溫度范圍并保溫4.5h，之后水冷至不高于IO(TC出爐。操作要點(diǎn)1.工件出爐后，將工件吊運(yùn)至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55秒。2.工件入水冷卻時(shí)，開(kāi)啟循環(huán)水，水量盡可能開(kāi)大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M并上下運(yùn)動(dòng)。4.熱處理后機(jī)加工坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述出口接管安全端。對(duì)于缺陷區(qū)域的去除，在不影響鍛件力學(xué)性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴(yán)禁在鍛件上進(jìn)行任何補(bǔ)焊。實(shí)施例7:本實(shí)施例為進(jìn)口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)制造工藝1.材料選擇選擇22〃方錠，2930Kg/支，該22〃方錠的化學(xué)成分應(yīng)符合以下的規(guī)定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2.鍛造:錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3.5h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2.5h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.3;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.3。3.性能熱處理在鍛造后坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將坯體加熱至105(TC的溫度范圍并保溫3h，之后水冷至不高于IO(TC出爐。操作要點(diǎn)1.工件出爐后，將工件吊運(yùn)至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55秒。2.工件入水冷卻時(shí)，開(kāi)啟循環(huán)水，水量盡可能開(kāi)大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M并上下運(yùn)動(dòng)。4.熱處理后機(jī)加工坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述出口接管安全端。對(duì)于缺陷區(qū)域的去除，在不影響鍛件力學(xué)性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴(yán)禁在鍛件上進(jìn)行任何補(bǔ)焊。實(shí)施例8:本實(shí)施例為進(jìn)口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)制造工藝1.材料選擇選擇22〃方錠，2930Kg/支，該22〃方錠的化學(xué)成分應(yīng)符合以下的規(guī)定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3.5h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2.5h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.3;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.3。3.性能熱處理在鍛造后坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將坯體加熱至106(TC的溫度范圍并保溫6h，之后水冷至不高于IO(TC出爐。操作要點(diǎn)1.工件出爐后，將工件吊運(yùn)至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55秒。2.工件入水冷卻時(shí)，開(kāi)啟循環(huán)水，水量盡可能開(kāi)大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M并上下運(yùn)動(dòng)。4.熱處理后機(jī)加工坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述出口接管安全端。對(duì)于缺陷區(qū)域的去除，在不影響鍛件力學(xué)性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴(yán)禁在鍛件上進(jìn)行任何補(bǔ)焊。實(shí)施例9:本實(shí)施例為進(jìn)口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)制造工藝1.材料選擇選擇22"方錠，2930Kg/支，該22"方錠的化學(xué)成分應(yīng)符合以下的規(guī)定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3.5h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2.5h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.3;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.3。3.性能熱處理在鍛造后坯體表面溫度不高于50(TC時(shí)，將坯體加熱至1055t:的溫度范圍并保溫4.5h，之后水冷至不高于IO(TC出爐。操作要點(diǎn)1.工件出爐后，將工件吊運(yùn)至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55秒。2.工件入水冷卻時(shí)，開(kāi)啟循環(huán)水，水量盡可能開(kāi)大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M并上下運(yùn)動(dòng)。4.熱處理后機(jī)加工坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述出口接管安全端。對(duì)于缺陷區(qū)域的去除，在不影響鍛件力學(xué)性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴(yán)禁在鍛件上進(jìn)行任何補(bǔ)焊。采用上述9個(gè)實(shí)施例中的技術(shù)方案制作完成后，對(duì)于鍛件進(jìn)行測(cè)試得到下表中所示數(shù)據(jù)<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>按ASTME45標(biāo)準(zhǔn)測(cè)定鍛件的非金屬夾雜物級(jí)別，評(píng)定結(jié)果滿足如下規(guī)定A類(硫化物類)《1.5級(jí)；B類(氧化鋁類)《1.5級(jí)；C類(硅酸鹽類)《1.5級(jí)；D類(球狀氧化物類)《1.5級(jí)。1權(quán)利要求一種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，所述鍛件包括有出口接管安全端、出口接管安全端焊接見(jiàn)證件及進(jìn)口接管安全端，其特征在于具有如下步驟a)選擇具有如下重量百分比的鋼錠痕量≤C≤0.35％，痕量≤Si≤0.80％，痕量≤Mn≤2.00％，痕量≤P≤0.020％，痕量≤S≤0.015％，11.50％≤Ni≤12.50％，17.00≤Gr≤18.20％，2.25％≤Mo≤2.75％，痕量≤N≤0.080％，痕量≤B≤0.0010％，痕量≤Cu≤0.50％，痕量≤Co≤0.10％，痕量≤Nb+Ta≤0.15％，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)；b)在1180℃-900℃的溫度范圍內(nèi)，將步驟a)中所選擇鋼錠反復(fù)鐓粗-拔長(zhǎng)，之后滾圓、沖孔、擴(kuò)孔、馬架擴(kuò)孔、修正尺寸使鍛造比不小于4，以鍛造用于所述鍛件的坯體；c)在步驟b)中生成的所述坯體表面溫度不高于500℃時(shí)，將所述坯體加熱至1050℃-1060℃的溫度范圍并保溫3-6h，之后水冷至不高于100℃出爐；d)對(duì)步驟c)中所生成坯體進(jìn)行機(jī)加工以制作所述鍛件。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特征在于所述出口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)，其制造過(guò)程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫4h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行拔長(zhǎng)_鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.2;2)將步驟l)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特征在于所述出口接管安全端、出口接管安全端焊接見(jiàn)證件作為一體鍛造時(shí)，其制造過(guò)程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.4。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特征在于所述進(jìn)口接管安全端鍛造時(shí)，其制造過(guò)程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之后加熱3h使其溫度達(dá)到800°C，保溫5h;之后加熱3.5h使其溫度達(dá)到118(TC，保溫2.5h，并在此過(guò)程中進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.3;2)將步驟l)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行拔長(zhǎng)，所述拔長(zhǎng)過(guò)程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并進(jìn)行鐓粗，所述鐓粗過(guò)程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h并沖孔、擴(kuò)孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h并馬架擴(kuò)孔、修正尺寸，所述馬架擴(kuò)孔、修正尺寸過(guò)程的鍛造比為1.3。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特征在于所述出口接管安全端單獨(dú)鍛造時(shí)，其制造過(guò)程中步驟c)的保溫時(shí)間為3h。6.根據(jù)權(quán)利要求1或5所述的一種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特征在于步驟c)中所述坯體出爐后，運(yùn)送至冷卻介質(zhì)時(shí)間不超過(guò)55s;所述水冷的具體方法是將所述坯體浸入水槽內(nèi)，浸入深度不少于1.5M并做上下運(yùn)動(dòng)，所述水槽開(kāi)啟循環(huán)水，其內(nèi)水溫不高于50°C。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特征在于所述方法所制得鍛件在室溫下，其拉伸強(qiáng)度為588-601Mpa，其0.2的屈服強(qiáng)度不小于288Mpa，其斷面收縮率W不低于56%。8.—種出口接管安全端，其特征在于所述出口接管安全端是根據(jù)權(quán)利要求1、2、3、5、或6中任何一項(xiàng)所述的方法制作而成，其用于反應(yīng)堆壓力容器，所述出口接管安全端為一中空?qǐng)A環(huán)，其內(nèi)徑為697mm、外徑為950mm、寬度為142mm。9.一種出口接管安全端焊接見(jiàn)證件，其特征在于所述出口接管安全端焊接見(jiàn)證件是根據(jù)權(quán)利要求1、3、5、或6中任何一項(xiàng)所述的方法制作而成，其用于反應(yīng)堆壓力容器，所述出口接管安全端焊接見(jiàn)證件為一中空?qǐng)A環(huán)，其內(nèi)徑為697mm、外徑為950mm、寬度為250mm。10.—種進(jìn)口接管安全端，其特征在于所述進(jìn)口接管安全端是根據(jù)權(quán)利要求1、4、5、或6中任何一項(xiàng)所述的方法制作而成，其用于反應(yīng)堆壓力容器，所述進(jìn)口接管安全端為一中空?qǐng)A環(huán)，其內(nèi)徑為659mm、外徑為910mm、寬度為142mm。全文摘要本發(fā)明涉及鍛造
技術(shù)領(lǐng)域：
，尤其是涉及一種反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，該方法具有如下步驟選擇合適的鋼錠，在1180℃-900℃的溫度范圍內(nèi)，所述鋼錠反復(fù)鐓粗-拔長(zhǎng)使鍛造比不小于4；之后依次進(jìn)行性能熱處理、及熱處理后機(jī)加工，以獲得所述的支承支座鍛件，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)是采用本發(fā)明制造的反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的實(shí)際晶粒度細(xì)于3級(jí)，各項(xiàng)性能指標(biāo)均滿足RCC-M和ASTM的標(biāo)準(zhǔn)要求，保證了核電站反應(yīng)堆壓力容器安全端用鍛件的使用要求，使其安全性、可靠性大為提升，滿足了該類產(chǎn)品的技術(shù)需求。文檔編號(hào)B21K23/00GK101780519SQ20091024795公開(kāi)日2010年7月21日申請(qǐng)日期2009年12月31日優(yōu)先權(quán)日2009年12月31日發(fā)明者王元華,王興中申請(qǐng)人:上海新閔重型鍛造有限公司