專利名稱：無表面缺陷的搪瓷鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種搪瓷鋼板。更具體地涉及一種不會產(chǎn)生鱗爆等表面缺陷且成形性也優(yōu)秀的搪瓷鋼板及其制造方法。
背景技術(shù)：
搪瓷鋼板用于家電、化學設(shè)備、廚 具、衛(wèi)生潔具及建筑裝飾材料等。雖然搪瓷鋼板有熱軋鋼板或冷軋鋼板，但考慮到高性能和高加工性主要使用冷軋鋼板。作為搪瓷鋼板有沸騰鋼(rimmed steel)、OCA鋼(open coil aluminum)、含鈦鋼、高氧鋼等。搪瓷鋼板的重要缺陷之一為鱗爆(fishscale)。鱗爆是指聚集在鋼內(nèi)部的氫氣釋放到鋼的表面與搪瓷層之間，沖破搪瓷層表面而產(chǎn)生魚鱗狀碎片的缺陷。在制造搪瓷鋼板的過程中，固溶于鋼中的氫在冷卻狀態(tài)下被釋放到鋼的表面，由于鋼表面的搪瓷層已固化，無法釋放到外部，從而產(chǎn)生所述鱗爆現(xiàn)象。如上所述，產(chǎn)生鱗爆缺陷的原因是氫。因此，為了防止產(chǎn)生該缺陷，有必要在鋼內(nèi)部提供可吸附氫的場所。微空穴(miCTo-void)、夾雜物、析出物、位錯、晶界等可作為所述吸氫場所。沸騰鋼由于含氧量高，可生成大量的夾雜物，從而防止產(chǎn)生鱗爆缺陷。然而，這種沸騰鋼只能通過鋼錠鑄造法來制造，所以生產(chǎn)效率低。因此，需要一種能夠通過生產(chǎn)效率高的連續(xù)鑄造法來制造的搪瓷鋼。對于Ti或Nb添加型搪瓷鋼，為了降低其制造成本，采用連續(xù)退火工藝。然而，這種搪瓷鋼由于再結(jié)晶溫度高，需要在高溫下進行退火處理，因此存在生產(chǎn)效率低且制造成本高的問題。此外，含鈦鋼由于所添加的鈦，在連續(xù)鑄造時會堵塞噴嘴，而且如果大量的夾雜物暴露于鋼板表面，則在搪瓷處理后會產(chǎn)生氣泡缺陷。另外，對于含鈦鋼，所添加的Ti生成TiN等夾雜物，這種TiN夾雜物存在于鋼板表面，因此會降低搪瓷附著性。另外，提高含氧量的高氧鋼，可利用鋼中的氧化物確保吸氫性能。然而，這種高氧鋼由于鋼中的含氧量高，在連續(xù)鑄造時耐火物質(zhì)會溶損，所以連續(xù)鑄造的生產(chǎn)效率非常低。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供一種可連續(xù)鑄造、生產(chǎn)效率高、無鱗爆及氣泡缺陷等表面缺陷、成形性優(yōu)秀的搪瓷鋼板。本發(fā)明還提供一種可連續(xù)鑄造、生產(chǎn)效率高、無鱗爆及氣泡缺陷等表面缺陷、成形性優(yōu)秀的搪瓷鋼板的制造方法。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供一種無表面缺陷的搪瓷鋼板，其以重量％計包含C :大于O且小于等于O. 005%、Mn :0. 15 O. 5%、Si :大于O且小于等于O. 03%、V :0. 07 O. 3%、Ti :大于O且小于等于O. 01%, Al :大于O且小于等于O. 03%、O :0. 02 O. 1%、P :大于O且小于等于O. 03%、S :大于O且小于等于O. 03%、N :大于O且小于等于O. 005%,余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板在所述搪瓷鋼板的鋼板中形成有VMn復合氧化物。這種V-Mn復合氧化物中的V/Mn的原子比范圍為I 3。另外，在根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板中，所述V-Mn復合氧化物的大小為O. 5 25 μ m，而且這種V-Mn復合氧化物在每平方毫米觀察視場中的數(shù)量為2 X IO2個以上。根據(jù)本發(fā)明的搪瓷 鋼板優(yōu)選在V-Mn復合氧化物本身或所述V-Mn復合氧化物的周圍形成有大小為O. I 10 μ m的微空穴。為實現(xiàn)本發(fā)明的另一個目的，本發(fā)明還提供一種無表面缺陷的搪瓷鋼板的制造方法，包括以下步驟i)制造板鋼，該板鋼以重量％計包含C :大于O且小于等于O. 005%、Mn :0. 15 O. 5%、Si :大于O且小于等于O. 03%、V :0. 07 O. 3%、Ti :大于O且小于等于O. 01%、Al :大于O且小于等于O. 03%,O :0. 02 O. 1%、P :大于O且小于等于O. 03%,S :大于O且小于等于O. 03%、N :大于O且小于等于O. 005%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)；ii)在1200°C以上的溫度下再加熱所述板鋼，然后通過熱軋制造熱軋鋼板；iii)在550°C以上的溫度下卷取所述熱軋鋼板。這種根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板的制造方法，在進行所述卷取之后，進一步包括以50 90%的壓下率進行冷軋的步驟。此外，根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板的制造方法，在進行所述冷軋之后，進一步包括在700°C以上的溫度下，對冷軋后的鋼板進行20秒以上連續(xù)退火的步驟。根據(jù)如上的本發(fā)明的一實施例制造的搪瓷鋼板優(yōu)選形成有VMn復合氧化物，在所述V-Mn復合氧化物中的V/Mn的原子比被控制為I 3。根據(jù)本發(fā)明的一實施例制造的搪瓷鋼板中的所述V-Mn復合氧化物的大小優(yōu)選為O. 5 25 μ m，所述V-Mn復合氧化物在每平方毫米觀察視場中的數(shù)量優(yōu)選為2 X IO2個以上，而且優(yōu)選在V-Mn復合氧化物本身或其周圍形成有大小為O. I 10 μ m的微空穴。這種根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板，能夠有效防止搪瓷鋼板主要缺陷之一即鱗爆缺陷。通常鱗爆缺陷是指在搪瓷鋼板的制造工藝中，固溶于鋼中的氫以冷卻狀態(tài)被釋放到鋼表面而產(chǎn)生的缺陷。因此，為了防止產(chǎn)生這種鱗爆缺陷，有必要在鋼內(nèi)部大量形成能夠吸附氫的場所(site)，用以吸附固溶于鋼中的氫。通常，現(xiàn)有的有效利用析出物的搪瓷鋼種，將TiS、TiN、BN、滲碳體(Cementite)等作為吸氫場所。根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板，其中V-Mn復合氧化物在凝固過程中均勻地分散，當熱軋及冷軋時破裂而形成微空穴，從而能夠吸留氫原子以防止產(chǎn)生鱗爆。此外，由于將相比凝固后析出的析出物，在高溫下穩(wěn)定的氧化物作為吸氫場所使用，因此所生成的氧化物幾乎不會受到熱軋及冷軋控制條件的影響，所以具有操作性好的優(yōu)點。V-Mn復合氧化物的總量與鋼中的總氧量成比例，在總氧量為200ppm以上的條件下能夠防止產(chǎn)生鱗爆。在本發(fā)明的一實施例中所使用的Mn及V，在連續(xù)鑄造時能夠?qū)⒛糖暗娜苎趿勘３州^高，因此能夠確保所述總氧量。另外，在本發(fā)明的一實施例中，凝固前存在的大量溶解氧，在凝固過程中全部與Mn及V結(jié)合，因此不會產(chǎn)生針孔(pin-hole)等缺陷。此外，由于未添加Ti，所以不會降低搪瓷附著性，而且不會導致Ti引起的表面缺陷。本發(fā)明的搪瓷鋼板由于適當?shù)乜刂屏?V-Mn復合氧化物中的V/Mn原子比之間的相關(guān)關(guān)系，因此能夠防止產(chǎn)生表面缺陷。根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板，可通過連續(xù)鑄造來制造。由于可通過連續(xù)鑄造進行生產(chǎn)，所以能夠提供制造成本低、生產(chǎn)效率高、無表面缺陷、搪瓷性能優(yōu)秀的冷軋鋼板。根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板，提供一種將鋼材的化學組分控制在適當范圍之內(nèi)，同時積極使用鋼板中的溶解氧，使得在凝固時鋼板中形成大量且均勻的氧化物，以便作為吸氫源發(fā)揮作用，從而無氣泡缺陷、防止產(chǎn)生鱗爆的技術(shù)。根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板，提供一種形成高溫下穩(wěn)定的V-Mn復合氧化物，并適當控制這種復合氧化物中的V/Mn原子比值，從而可作為吸氫場所 有效利用的技術(shù)。在根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板中，V-Mn復合氧化物的氧化物本身的強度在一定程度上不同于單獨的V及Mn氧化物，因此熱軋及冷軋時容易產(chǎn)生裂縫。由于這種容易產(chǎn)生的裂縫而形成的微空穴大大增加了永久吸氫場所，從而發(fā)揮能夠有效地抑制表面缺陷的技術(shù)效果。


圖I是利用掃描電子顯微鏡(FE-SEM)及能量色散型X射線分析儀(EDS)，觀察本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板中所形成的V-Mn復合氧化物的照片。
具體實施例方式在此使用的專業(yè)術(shù)語只是用來說明特定實施例，不是用來限定本發(fā)明。在此使用的單數(shù)形式，只要語句含義不是明顯相反的情況下，也包含復數(shù)形式。說明書中所使用的“包含”，其含義不是具體指某些特定的特性、領(lǐng)域、常數(shù)、步驟、動作、要素及/或成分，并排除其他特定的特性、領(lǐng)域、常數(shù)、步驟、動作、要素、成分及/或群組的存在或者附加。雖然沒有另行定義，但所使用的包括技術(shù)術(shù)語及科學術(shù)語的所有術(shù)語，其含義與所屬領(lǐng)域技術(shù)人員一般所理解的含義相同。通常使用的詞典定義的術(shù)語，其含義可以理解為符合相關(guān)技術(shù)文獻和現(xiàn)已公開的內(nèi)容，只要未進行定義，不能理解成具有理想化或非常正式化的含義。下面，詳細說明本發(fā)明的搪瓷鋼板及其制造方法的實施例，但本發(fā)明并不局限于下述實施例。因此，對于本領(lǐng)域技術(shù)人員來說，應當理解在不超出本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)，本發(fā)明可以實現(xiàn)為多種不同形式。對于本發(fā)明中各成分元素的含量，只要沒有特別說明均以重量％計。下面，詳細說明根據(jù)本發(fā)明實施例的搪瓷鋼板。根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板，以重量％計包含C :大于O且小于等于O. 005%、Mn :0. 15 O. 5%、Si :大于O且小于等于O. 03%、V :0. 07 O. 3%、Ti :大于O且小于等于O. 01%,Al :大于O且小于等于O. 03%、O :0. 02 O. 1%、P :大于O且小于等于O. 03%, S :大于O且小于等于O. 03%、N :大于O且小于等于O. 005%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。下面，說明根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板中限制上述成分元素的理由。
碳C的添加量大于O且小于等于O. 005%。如果碳C的添加量大于O. 005%,鋼中的固溶碳含量會增加，退火時會妨礙織構(gòu)的發(fā)展，從而降低成形性，并且發(fā)生時效現(xiàn)象。因此，在生產(chǎn)碳鋼之后，長時間放置后再加工時，產(chǎn)生表面缺陷(Stretcher Strain缺陷)的可能性高，所以優(yōu)選將碳的上限值限制為O. 005%。錳Mn與鋼液中的溶解氧結(jié)合形成錳氧化物。此外，添加錳是為了使固溶于鋼中的硫與猛結(jié)合，從而析出猛硫化物，以防止熱脆性(Hot shortness) ο當猛含量小于O. 15%時，發(fā)生熱脆性的可能性高，因此將錳的下限值定為O. 15%。如果錳的含量大于O. 5%，則成形性大大降低，成形時會產(chǎn)生缺陷，因此將錳的上限值定為O. 5%。
硅Si作為脫氧劑用于去除鋼液中的氧，因此優(yōu)選將Si的下限值限制為O. 03%。磷P是阻礙鋼的物理特性的元素。當磷的含量大于O. 03%時，成形性會大大降低，因此優(yōu)選將其下限值定為O. 03%。硫S—般被認為是阻礙鋼的物理特性的元素，當其含量大于O. 03%時，延性(ductility)會大大降低，且由于硫易于產(chǎn)生熱脆性，因此優(yōu)選將S的下限值限制為O. 03%。此外，當V-Mn類氧化物中附著有MnS時，軟質(zhì)MnS起到墊子作用而減少微空穴的形成，所以會降低搪瓷性能。因此，為了抑制MnS的生成，優(yōu)選將S的下限值限制為O. 03%。鈦Ti在鋼中起到脫氧劑作用。如果添加過量的鈦，在連續(xù)鑄造時會堵塞噴嘴，而且如果大量的夾雜物暴露于鋼板表面，則在搪瓷處理后會產(chǎn)生氣泡缺陷。另外，對于含鈦鋼，所添加的Ti生成TiN等夾雜物，由于這種TiN夾雜物在鋼板表面存在，會降低搪瓷附著性。因此，優(yōu)選將鈦的上限值限制為O. 01%。鋁Al通常氧化性較強，所以起到脫氧劑作用，且抑制除了氧化鋁之外的其他氧化物的生成。然而，當鋁形成氧化物時，由于鋁氧化物殘留于鋼中或者鋼表面，產(chǎn)生表面缺陷的可能性高，因此優(yōu)選將鋁的上限值限制為O. 03%。當?shù)狽的含量過多時，由于固溶氮的量增加而降低成形性，且產(chǎn)生氣泡缺陷的可能性高。因此，優(yōu)先將氮的上限值控制為O. 005%。釩V是在本發(fā)明的實施例中用于形成作為吸氫場所的氧化物的元素，其與鋼液中的溶解氧結(jié)合而形成V氧化物或者還原Mn氧化物而形成V-Mn復合氧化物。因此，為了形成這種V-Mn復合氧化物以及控制復合氧化物的形成，優(yōu)選將V的成分范圍控制在O. 07 O. 3%。氧O是用于抑制表面缺陷的元素，其作用是有效地防止鱗爆，從而積極抑制表面缺陷。然而，當氧的含量小于O. 02%時，含氧效果會降低，因此其含量優(yōu)選為O. 02%以上。另夕卜，雖然氧的含量越多越能增加氧化物總量，然而當氧的含量大于O. 1%，從而過多時，在制造工藝上產(chǎn)生耐火物質(zhì)等溶損的可能性增大，因此優(yōu)選將氧的上限值限制為O. 1%。具有如上組分的根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板，通過所含元素間的相互作用而形成V-Mn復合氧化物。這種V-Mn復合氧化物，如果在復合氧化物中產(chǎn)生局部的組分不均現(xiàn)象,則鋼板各部位的硬度值會出現(xiàn)差異，在冷軋時V-Mn氧化物本身會破裂，從而形成大量的微空穴。因此，可用作吸氫場所的復合氧化物，有必要控制其中的Mn與V含量之間的相關(guān)關(guān)系。S卩，對于根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板，有必要控制V-Mn復合氧化物中的V/Mn原子比值與吸氫性能的相互關(guān)聯(lián)性。
為此，優(yōu)選將V-Mn復合氧化物中的V/Mn原子比限制為I至3。如果將V-Mn復合氧化物中的V/Mn原子比控制為小于1，則產(chǎn)生表面缺陷的概率非常高，所以優(yōu)選將其下限值定為I。而且,如果V-Mn復合氧化物中的V/Mn原子比值大于3，則鱗爆產(chǎn)生量會急劇增力口，所以優(yōu)選將其上限值控制為3。在圖I中示出產(chǎn)生微空穴的典型示例，即在根據(jù)本發(fā)明的一實施例制造的搪瓷鋼板中，V-Mn復合氧化物由于冷軋而破裂產(chǎn)生微空穴的示例。如圖I所示，利用掃描電子顯微鏡(FE-SEM)及能量色散型X射線分析儀(EDS)觀察的結(jié)果顯示，V-Mn復合氧化物的破裂部分形成有微空穴。另外，在根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板中，優(yōu)選限制V-Mn復合氧化物的大小和數(shù)量，以確?？棍[爆性。這是由于在搪瓷鋼板中的吸氫場所是復合氧化物本身的破裂部分，或者在冷軋時氧化物/基底鋼板的界面上所生成的微空穴。為此，在本發(fā)明的一實施例中，優(yōu)選將V-Mn復合氧化物的大小限制為O. 5 25 μm。如果V-Mn復合氧化物的大小不足O. 5 μ m，則在冷軋時破裂的量會減少，從而生成的微空穴過少。因此，利用該微空穴的吸氫效果會降低，所以優(yōu)選將V-Mn復合氧化物的大小限制為O. 5 μ m以上。而且，如果VMn復合氧化物的大小超過25 μ m，則氧化物的數(shù)量會減少，不能確?？棍[爆性，因此優(yōu)選將其大小限制為25 μ m以下。此外，在根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板中，V-Mn復合氧化物的數(shù)量優(yōu)選限制在每平方毫米觀察視場中為2X IO2個以上。如果V-Mn復合氧化物的數(shù)量在每平方毫米中少于2X IO2個，則難以確?？棍[爆性，因此優(yōu)選限制為2X IO2個以上。另外，在根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板中，優(yōu)選將生成于V-Mn復合氧化物本身及其周圍的微空穴大小限制為O. I 10 μ m。如此限制VMn復合氧化物本身及其周圍的微空穴大小的理由在于如果微空穴大小小于O. I μ m，無法確保吸氫場所，從而難以確?？棍[爆性,而如果微空穴大小大于10 μ m，則V-Mn復合氧化物的大小會變成25 μ m以上，容易產(chǎn)生表面缺陷。下面，說明根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板的制造方法。首先，制造板鋼，該板鋼以重量％計包含C :大于O且小于等于O. 005%、Mn O. 15 O. 5%、Si :大于O且小于等于O. 03%,V :0. 07 O. 3%、Ti :大于O且小于等于O. 01%、Al :大于O且小于等于O. 03%、O :0. 02 O. 1%、P :大于O且小于等于O. 03%、S :大于O且小于等于O. 03%,N :大于O且小于等于O. 005%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。對如此制造的板鋼以1200°C以上的溫度進行再加熱。然后，對經(jīng)過再加熱的板鋼進行粗軋之后，在Ar3以上的溫度下進行終軋。在550°C以上的溫度下卷取完成終軋的熱軋鋼板。對卷取的熱軋鋼板進行酸洗處理，從而除去鋼板表面上的氧化皮膜，之后實施冷軋。冷軋時的壓下率為50 90%。在700°C以上的溫度下，對冷軋后的鋼板進行20秒以上的連續(xù)退火。在根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板的制造方法中，將對熱軋后的熱軋鋼板的卷取溫度限制在550°C以上的理由如下。在熱軋后，如果在低于550°C的溫度下卷取熱軋鋼板，則通過熱軋而生成的晶粒變小，在后續(xù)加工階段中成形性會降低而難以成形，因此將其下限值限定為550°C。另外，在根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板的制造方法中，將冷軋時的壓下率限制在50 90%的理由如下。如果將冷軋時的冷軋壓下率控制得過低，會減緩再結(jié)晶織構(gòu)的發(fā)展，從而降低成形性。此外，如果冷軋時的冷軋壓下率過低，V-Mn復合氧化物的破裂能力會降低，所以將冷軋壓下率的下限值限制在60%。如果冷軋時的冷軋壓下率過高，會降低延性且微空穴的絕對量會減少，所以其上限值限定在90%。此外，在根據(jù)本發(fā)明一實施例的搪瓷鋼板的制造方法中，將冷軋后的連續(xù)退火條件限制為700°C以上、20秒以上的理由如下。在冷軋后進行連續(xù)退火是為了對冷軋后的鋼板賦予延性和成形性，如果在700°C以下的溫度下進行連續(xù)退火，則由于冷軋鋼板的再結(jié)晶未結(jié)束，所以難以確保延性及成形性。因此，將連續(xù)退火的溫度限制在700°C以上。而且，如果連續(xù)退火的退火時間過短，也不能完成再結(jié)晶，從而無法確保鋼板的延性及成形性，所以將連續(xù)退火的退火時間定為20秒以上。下面，詳細說明本發(fā)明的實施例。[實施例]在轉(zhuǎn)爐中熔融并進行二次提煉后，通過連續(xù)鑄造工藝制造具有如表I所示組分的板鋼。[表 I]
權(quán)利要求
1.ー種無表面缺陷的搪瓷鋼板，以重量％計包含 C :大于O且小于等于O. 005%、Mn :0. 15 O. 5%、Si :大于O且小于等于O. 03%, V :0. 07 O. 3%、Ti :大于O且小于等于O. 01%,Al :大于O且小于等于O. 03%、O :0. 02 O. 1%、P :大于O且小于等于O. 03%、S :大于O且小于等于O. 03%、N :大于O且小于等于O. 005%,余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板， 在所述搪瓷鋼板的鋼板中形成有V-Mn復合氧化物。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板， 在所述V-Mn復合氧化物中，V/Mn的原子比范圍為I 3。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板， 所述V-Mn復合氧化物的大小為O. 5 25 μ m。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板， 在每平方毫米觀察視場中，所述V-Mn復合氧化物的數(shù)量為2X IO2個以上。
6.根據(jù)權(quán)利要求I至5中的任ー項所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板， 在所述V-Mn復合氧化物本身或所述V-Mn復合氧化物的周圍形成微空穴，所述微空穴的大小為O. I 10 μ m。
7.ー種無表面缺陷的搪瓷鋼板的制造方法，包括以下步驟 制造板鋼，該板鋼以重量％計包含c :大于O且小于等于O. 005%、Mn :0. 15 O. 5%、Si 大于O且小于等于O. 03%,V :0. 07 O. 3%、Ti :大于O且小于等于O. 01%,Al :大于O且小于等于O. 03%、O :0. 02 O. 1%、P :大于O且小于等于O. 03%、S :大于O且小于等于O. 03%、N 大于O且小于等于O. 005%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)； 在1200°C以上的溫度下再加熱所述板鋼，然后通過熱軋來制造熱軋鋼板； 在550°C以上的溫度下卷取所述熱軋鋼板。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板的制造方法， 在進行所述卷取之后，進ー步包括以50 90%的壓下率進行冷軋的步驟。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板的制造方法， 在進行所述冷軋之后，進ー步包括在700°C以上的溫度下，對冷軋后的鋼板進行20秒以上連續(xù)退火的步驟。
10.根據(jù)權(quán)利要求7至9中的任ー項所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板的制造方法， 通過所述方法制造的搪瓷鋼板形成有V-Mn復合氧化物，且在所述V-Mn復合氧化物中的V/Mn的原子比為I 3。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板的制造方法， 在通過所述方法制造的搪瓷鋼板中，所述V-Mn復合氧化物的大小為O. 5 25 μ m。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板的制造方法， 在通過所述方法制造的搪瓷鋼板中，所述V-Mn復合氧化物在每平方毫米觀察視場中的數(shù)量為2X IO2個以上。
13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的無表面缺陷的搪瓷鋼板的制造方法， 通過所述方法制造的搪瓷鋼板在所述V-Mn復合氧化物本身或所述VMn復合氧化物的周圍形成有微空穴，所述微空穴的大小為O. I 10 μ m。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種無表面缺陷的搪瓷鋼板，該搪瓷干板不會產(chǎn)生鱗爆缺陷等表面缺陷，而且成形性也優(yōu)秀。本發(fā)明所提供的搪瓷鋼板，其以重量％計包含C大于0且小于等于0.005%、Mn0.15～0.5%、Si大于0且小于等于0.03%、V0.07～0.3%、Ti大于0且小于等于0.01%、Al大于0且小于等于0.03%、O0.02～0.1%、P大于0且小于等于0.03%、S大于0且小于等于0.03%、N大于0且小于等于0.005%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
文檔編號B21B3/02GK102666900SQ201080053313
公開日2012年9月12日 申請日期2010年11月12日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月18日
發(fā)明者孫元鎬, 曹恒植, 車雨烈, 金千 申請人:Posco公司