專利名稱：熱處理方法和熱處理裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及熱處理方法和熱處理裝置。
背景技術(shù)：
以往，就金屬薄帶的熱加工、溫?zé)峒庸ざ裕谘刂苿臃较蜷L長地設(shè)置的加熱槽內(nèi)進行熱處理，熱處理后配置多個軋制輥，對預(yù)先進行了加熱的金屬薄帶進行軋制。然而，該方法是處理時間長、而且歷經(jīng)多階段的處理措施，難以高精度地賦予組織的均勻性、高性能的材料特性。因此，例如提出了以鋸齒狀配置經(jīng)溫度控制的單輥，使薄板與其接觸移動而 對每一面交替加熱的方案(例如，參照專利文獻I )。專利文獻I :日本特開平6 — 272003號公報

發(fā)明內(nèi)容
但是，根據(jù)溫度而多階段相變的合金中，例如為了得到所希望的特性，有時希望存在許多由中間階段的相變而得到的相(以下，也稱作中間相)。但是，如果僅延長熱處理時間或提高熱處理溫度，會促進在更高溫度下產(chǎn)生的相變等而難以將中間相的量提高一定以上。本發(fā)明是為了解決這樣的課題而作出的，其目的在于提供ー種在對根據(jù)溫度而多階段相變的合金進行熱處理時，能夠形成更理想的相的熱處理方法和熱處理裝置。為了實現(xiàn)上述目的而進行了積極研究，結(jié)果，本發(fā)明人等發(fā)現(xiàn)，對于Cu — Be系合金，使加熱至G.P.區(qū)析出的溫度以上Y”相析出的溫度以下的加熱輥與上述合金接觸規(guī)定時間而預(yù)先生成預(yù)備狀態(tài)時，能夠通過之后的熱處理抑制Y相的析出，從而完成了本發(fā)明，所述Cu — Be系合金是隨著溫度而多階段相變的合金，且伴隨著升溫而按照G. P.區(qū)、Y ”相、Y ’相、Y相的順序析出相變的合金。S卩，本發(fā)明的熱處理方法是對根據(jù)溫度而多階段相變的合金進行熱處理的熱處理方法，包含預(yù)備狀態(tài)生成エ序，該預(yù)備狀態(tài)生成エ序中使設(shè)為規(guī)定溫度的接觸式加熱體與前述合金接觸O. 01秒以上3. O秒以下的時間而進行加熱處理，使前述合金生成預(yù)備狀態(tài)，所述規(guī)定溫度是基于與前述合金的規(guī)定的第I相變有關(guān)的第I溫度和比前述第I溫度高的與前述合金的規(guī)定的第2相變有關(guān)的第2溫度而確定的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)的溫度。本發(fā)明的熱處理裝置是對根據(jù)溫度而多階段相變的合金進行熱處理的熱處理裝置，具備:通過接觸而加熱前述合金的接觸式加熱體；控制單元，其將前述接觸式加熱體設(shè)為基于與前述合金的規(guī)定的第I相變有關(guān)的第I溫度和比前述第I溫度高的與前述合金的規(guī)定的第2相變有關(guān)的第2溫度而確定的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)的規(guī)定溫度，并使該接觸式加熱體與前述合金接觸O. 01秒以上3. O秒以下的時間。
根據(jù)本發(fā)明的熱處理方法和熱處理裝置，在對根據(jù)溫度而多階段相變的合金進行熱處理時，能夠生成更理想的相。其原因雖未明確，但可認(rèn)為是由于在多階段相變的合金中，通過長時間的加熱、高溫下的加熱，有時會促進在更高溫一側(cè)產(chǎn)生的相變，但通過預(yù)先生成包含成為中間相的核那樣的物質(zhì)的預(yù)備狀態(tài)，能夠抑制上述相變。


圖I是表示包含本發(fā)明的熱處理方法的合金薄帶的制造方法的一個例子的說明圖。圖2是表示在對Cu — Be系合金薄帶加壓的狀態(tài)下進行預(yù)備狀態(tài)生成エ序后進行DSC測定的結(jié)果的概念的說明圖。圖3是表示在不對Cu — Be系合金薄帶加壓的狀態(tài)下進行預(yù)備狀態(tài)生成エ序后進行DSC測定的結(jié)果的概念的說明圖。
圖4是表示本發(fā)明的熱處理方法的加熱模式的一個例子的概念圖。圖5是表示本發(fā)明的熱處理裝置的一個例子的示意圖。圖6是多段實行預(yù)備狀態(tài)生成エ序的說明圖。圖7是表示本發(fā)明的熱處理裝置的另外的例子的示意圖。圖8是表示本發(fā)明的熱處理裝置的其他例子的示意圖。圖9是表示本發(fā)明的熱處理裝置的又一例子的示意圖。圖10是表示本發(fā)明的熱處理裝置的別的例子的示意圖。圖11是加熱的同時進行加壓的實施例的DSC測定結(jié)果。圖12是加熱的同時不進行加壓的實施例的DSC的測定結(jié)果。圖13是實施例28、29和比較例20的X射線衍射測定結(jié)果。
具體實施例方式本發(fā)明的熱處理方法是對根據(jù)溫度而多階段相變的合金進行的熱處理方法。圖I是表示包含作為本發(fā)明的熱處理方法的預(yù)備狀態(tài)生成エ序的、合金薄帶的制造方法的ー個例子的說明圖。該制造方法可以包含將原料溶解并進行鋳造，以成為根據(jù)溫度而多階段相變的合金組成的溶解·鑄造エ序；將該合金的鑄塊冷軋至所希望的厚度而得到原料合金薄帶的中間軋制エ序。另外，該制造方法可以包含對所得的原料合金薄帶進行加熱 急冷而使析出固化型元素過飽和地固溶的固溶化處理工序；洗滌固溶化處理后的原料合金薄帶的酸洗エ序；以及進一步進行冷軋直至所需要的厚度的精軋エ序。進ー步，該制造方法可以包含使精軋后的原料合金薄帶生成規(guī)定的預(yù)備狀態(tài)的預(yù)備狀態(tài)生成エ序；實施時效固化處理而使第2相和規(guī)定的中間相析出的作為正式熱處理工序的時效處理工序。該“規(guī)定的中間相”是指為了得到所希望的特性而由中間階段的相變得到的優(yōu)選相。另外，“薄帯”是指厚度為3.00mm以下的箔或板。另外，薄帶也可以是厚度為O. IOmm以上的材料。另外，圖I中，預(yù)備狀態(tài)生成エ序是在精軋エ序與時效固化處理工序之間進行的，但并不限定于此，例如，也可以在固溶化處理工序與酸洗エ序之間進行，還可以在酸洗エ序與精軋エ序之間進行。這樣，預(yù)備狀態(tài)生成エ序可以在固溶化處理工序之后、且在時效固化處理工序之前進行。本發(fā)明的熱處理方法中，通過進行預(yù)備狀態(tài)生成エ序，在時效固化處理工序中使中間相進ー步析出，并且能夠抑制不希望的相(以下，也稱作不要相)的析出。以下，對預(yù)備狀態(tài)生成エ序和時效固化處理工序進行詳細(xì)說明。本發(fā)明中使用的合金只要是根據(jù)溫度而多階段相變的合金即可，可舉出具有析出固化型的合金組成的合金等。所謂根據(jù)溫度而多階段相變的合金，例如，可以是在進行差示掃描量熱測定(Differential scanning calorimetry :DSC測定)時，具有多個峰的合金。例如,作為合金組成,可舉出不銹鋼的300系列、600系列的物質(zhì)；鋁合金的2000系列、6000系列、7000系列的物質(zhì)；銅合金等。其中，銅合金薄帶由于導(dǎo)電率高且常用作電子部件等而優(yōu)選。作為銅合金，例如，可舉出Cu — Be系合金、Cu — Ni — Si系合金、Cu — Ti系合金、Cu — Fe系合金、Cu — Cr-Zr系合金等。均為會發(fā)生第二相從過飽和固溶體中析出的合金系。其中優(yōu)選Cu — Be系合金。例如，Cu — Be系合金中，優(yōu)選含有I. 8質(zhì)量％以上2. O質(zhì)量％以下的Be、含有0.2質(zhì)量％以上的Co的物質(zhì)等。Cu — Ni — Si系合金中，優(yōu)選含有
I.3質(zhì)量％以上2. 7質(zhì)量％以下的Ni、含有O. 2質(zhì)量％以上O. 8質(zhì)量％以下的Si的物質(zhì)等。Cu 一 Ti系合金中，優(yōu)選含有2. 9質(zhì)量％以上3. 5質(zhì)量％以下的Ti的物質(zhì)等。Cu — Fe系合金中，優(yōu)選含有O. 2質(zhì)量％左右的Fe的物質(zhì)等。Cu — Cr-Zr系合金中，優(yōu)選含有O. 5質(zhì) 量％以上I. 5質(zhì)量％以下的Cr、含有O. 05質(zhì)量％以上O. 15質(zhì)量％以下的Zr的物質(zhì)等。另夕卜，雖然在強化機理方面嚴(yán)格來講與析出固化型有所區(qū)別，但對于通過經(jīng)急冷使溶質(zhì)元素最大限度地固溶而被強化的固溶強化型合金、以及時效處理時發(fā)生過飽和固溶體的分解而生成周期性的調(diào)制結(jié)構(gòu)從而被強化的調(diào)幅分解(spinodal decomposition)型合金等,本方法的基本觀點也是有效的。本發(fā)明的預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，使設(shè)為規(guī)定溫度的接觸式加熱體與合金接觸0. 01秒以上3. O秒以下的時間而進行加熱處理，使合金生成預(yù)備狀態(tài)，所述規(guī)定溫度是基于與合金的規(guī)定的第I相變有關(guān)的第I溫度和比第I溫度高的與合金的規(guī)定的第2相變有關(guān)的第2溫度而確定的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)的規(guī)定溫度。該預(yù)備狀態(tài)生成エ序是形成預(yù)備狀態(tài)的熱處理，其是在進行正式熱處理工序(例如時效固化處理工序)之前，迅速地加熱合金，從而形成預(yù)備狀態(tài)，該預(yù)備狀態(tài)抑制正式熱處理工序中的加熱冷卻時的不要相的生成，同時使正式熱處理工序中的加熱冷卻時的中間相進ー步生成。該“預(yù)備狀態(tài)”包括例如產(chǎn)生中間相的核的狀態(tài)；未生成中間相的核而即將生成該核之前的狀態(tài)等。此處，第I相變、第2相變可以設(shè)為多階段相變的合金的相變中的各自不同的任ー相變，第I相變設(shè)為在低溫側(cè)產(chǎn)生的相變，第2相變設(shè)為在高溫側(cè)產(chǎn)生的相變。另外，第I相變的相可以為良好的相，在高于第2相變的溫度下產(chǎn)生的相變的相可以為不要相。所謂與第I相變有關(guān)的第I溫度，例如，可以為第I相變開始的溫度，也可以為第I相變最活躍的溫度，還可以為第I相變完成的溫度。這樣的溫度例如可以通過DSC測定求出。DSC測定結(jié)果中，可以將峰的起始溫度作為第I相變開始的溫度，將峰溫度作為第I相變最活躍的溫度，將峰結(jié)束而平穩(wěn)的溫度或下一峰即將上升前的溫度作為第I相變完成的溫度。對于與第2相變有關(guān)的第2溫度，也可以與第I溫度同樣地確定。預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍可以基于這樣的第I溫度和第2溫度而確定，例如，可以設(shè)為在第I溫度以上且在第2溫度以下。此時，預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍可以考慮來自接觸式加熱體的熱傳導(dǎo)、散熱等而確定，也可以依經(jīng)驗確定。例如，可以將第I溫度設(shè)為通過DSC測定求出的合金的第I相變的峰溫度，將第2溫度設(shè)為通過DSC測定求出的第2相變的起始溫度，將預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍設(shè)為比第I溫度高、比第2溫度低的溫度范圍。這樣的話，由于第I相變或第I相變的核生成確實地發(fā)生，且在比第2相變高的溫度下的相變(不要相)幾乎不發(fā)生，因此能夠得到更優(yōu)選的預(yù)備狀態(tài)。本發(fā)明的預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，使設(shè)為預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)的規(guī)定溫度的接觸式加熱體與合金接觸O. 01秒以上3. O秒以下的時間而進行加熱處理。該接觸時間為O. 01秒以上吋，能夠充分生成預(yù)備狀態(tài)，3. O秒以下吋，能夠更加抑制不要相的析出。該接觸時間更優(yōu)選O. I秒以上，進ー步優(yōu)選I. O秒以上。另外，該接觸時間更優(yōu)選2. 9秒以下，進ー步優(yōu)選2. 8秒以下。本發(fā)明的預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，合金的升溫速度優(yōu)選為70°C /秒以上，更優(yōu)選為180°C /秒以上，進ー步優(yōu)選為200°C /秒以上。升溫速度更高時，能夠更加抑制不要相的產(chǎn)生，是優(yōu)選的。從加熱的容易性出發(fā)，該升溫速度優(yōu)選為2500°C /秒以下。該預(yù)備狀態(tài)生成エ序可以在空氣氣氛中等進行，優(yōu)選在非活性氣體氣氛中進行。另外，可以ー邊向加熱面周邊噴射非活性氣體ー邊進行。另外，加熱優(yōu)選在合金薄帶的寬度方向上以±2. (TC以下的精度上下對稱地進行。該合金的升溫速度例如可以設(shè)為從合金的升溫開始溫度到升溫結(jié)束溫度之間的升溫速度，也可以設(shè)為用接觸式加熱體與升溫前的合金的溫度之差除以接觸式加熱體與合金的接觸時間所得的值。
本發(fā)明的預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，通過使接觸式加熱體與合金接觸而進行加熱，能夠?qū)辖疬M行快速加熱，優(yōu)選使用具有加熱機構(gòu)的成對的加熱輥作為接觸式加熱體，在成對的加熱輥中夾入合金薄帯，ー邊使其連續(xù)移動ー邊進行加熱處理。這樣的話，能夠從兩面高效地進行加熱，且能夠?qū)辖鸨нM行快速加熱。另外，通過使用成對的加熱輥，與使用單棍的情況相比，能夠減小一個冷卻棍的熱容量。另外，成對的加熱棍與合金薄帶接觸時，由于與輥接觸的線狀的區(qū)域從表面和背面同時被加熱，因此不易產(chǎn)生加熱不均，能夠更加良好地保持形狀。如果能夠更加良好地保持形狀，則從能夠省略矯正形狀的エ序、設(shè)備(例如矯平機等)的方面考慮也是優(yōu)選的。另外，從能夠連續(xù)地進行均勻的熱處理的方面考慮也是優(yōu)選的。成對的加熱輥的間隙可以基于作為目標(biāo)的合金薄帶的厚度而確定，從通過與合金接觸而加熱的觀點出發(fā)，優(yōu)選為原料合金薄帶的厚度以下。加熱輥優(yōu)選以切線速度與薄帶的移動速度同步的方式旋轉(zhuǎn)。為了使合金薄帶與加熱輥的接觸時間為上述范圍，這樣的切線速度可以考慮加熱輥的尺寸、加熱輥與合金薄帶的接觸面積等而依經(jīng)驗求出。本發(fā)明的預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，接觸式加熱體可以對合金薄帶進行加壓并加熱，也可以不進行加壓而加熱。對合金薄帶進行加壓并加熱時，優(yōu)選以接觸式加熱體引起的軋制率(加工率)為O. 01%以上10%以下的方式ー邊對合金薄帶進行軋制處理ー邊進行加熱處理。這是因為，可認(rèn)為這樣ー邊賦予應(yīng)變ー邊進行加熱處理時，能夠促進預(yù)備狀態(tài)生成エ序的預(yù)備狀態(tài)的生成，并抑制中間相的生成方向的參差不齊。此處，加工率dh (%)使用加工前的合金薄帶的厚度1 (mm)和加工后的合金薄帶的厚度Ii1 (mm),并由加工率dh =((hQ —Ii1)/ hQ)X100求出。加工率dh (%)優(yōu)選為O. 1%以上，更優(yōu)選為1.0%以上。另夕卜，加工率dh (%)優(yōu)選為8.0%以下，更優(yōu)選為6.0%以下。此時，優(yōu)選在低加工速度下進行擠壓變形，所述低加工速度是用接觸式加熱體引起的加工率除以從擠壓變形開始到變形結(jié)束的時間(擠壓的時間)而求出的加工速度cU / dt為10_5 / s以上10_2 / s以下那樣的低加工速度。使用上述加熱輥作為接觸式加熱體吋，容易以低加工速度進行擠壓變形，是優(yōu)選的。即使在使用加熱輥的情況下，也優(yōu)選在各輥對每對的加工速度cU / dt為10_5 /s以上10_2 / s以下的低加工速度下進行擠壓變形。另外，使用接觸式加熱體對合金薄帶進行加壓并加熱的情況下，擠壓カ可以以成為規(guī)定的加工率的方式根據(jù)加熱溫度、加熱時間等依經(jīng)驗確定。另外，所謂不進行加壓而加熱，可以是指在加壓カ為零時進行加熱，也可以包含在不產(chǎn)生變形或軋制率不足O. 01%那樣的加壓カ下進行加壓并加熱。不產(chǎn)生變形的加壓カ例如可以依經(jīng)驗確定為能夠抑制中間相的生成方向的參差不齊那樣的加壓カ等，可以設(shè)為例如大于加熱的合金所具有的彈性界限的I / 100且不足I / 2的加壓カ等。時效固化處理工序是在預(yù)備狀態(tài)生成エ序之后，對具有預(yù)備狀態(tài)的合金進行加熱·冷卻，使中間相析出的エ序。通過該時效固化處理工序，能夠進ー步提高合金的強度。時效固化處理工序中的加熱溫度、冷卻溫度、加熱速度、冷卻速度可以根據(jù)所使用的合金而適宜依經(jīng)驗確定。此處，例如，預(yù)備狀態(tài)生成エ序中的第I溫度和第2溫度可以設(shè)為在基于時效固化處理工序中的加熱時的升溫速度而確定的升溫速度下對合金進行DSC測定而得到的與相變有關(guān)的溫度。這樣的話，可以使DSC的測定結(jié)果更接近時效固化處理工序的結(jié)果，在實際的制造エ序中可以確定有用的第I溫度和第2溫度。此處，使用Cu — Be系合金作為預(yù)備狀態(tài)生成エ序的具體例來說明。圖2是表示在對Cu — Be系合金薄帶加壓的狀態(tài)下進行預(yù)備狀態(tài)生成エ序后進行DSC測定的結(jié)果的概念 的說明圖，圖3是表示在不對Cu — Be系合金薄帶加壓的狀態(tài)下進行預(yù)備狀態(tài)生成エ序后進行DSC測定的結(jié)果的概念的說明圖。另外，圖2、3中，也示出不進行預(yù)備狀態(tài)生成エ序的情況下的DSC測定結(jié)果的概念。Cu — Be系合金中，通過進行固溶化處理，可得到過飽和的Be固溶于Cu中的α相。如果對該α相在規(guī)定的時效固化處理溫度下進行時效固化處理，則Y相析出。該Y相析出的過程中，經(jīng)G.P.區(qū)、Y”相、Y’相而析出Y相。即，根據(jù)溫度而多階段相變。該Cu —Be系合金中可以是，G. P.區(qū)、Y”相、Y’相為中間相，Y相為不要相。如圖2、3所示，Cu — Be系合金中，隨著溫度上升而發(fā)生G. P.區(qū)析出的第I相變、Y”相析出的第2相變、Y’相析出的第3相變和Y相析出的第4相變。該Cu — Be系合金中，預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，可以將DSC測定結(jié)果的G.P.區(qū)的析出峰溫度作為第I溫度，將Y”相的析出峰的起始溫度作為第2溫度。并且，可以將作為比第I溫度高、比第2溫度低的溫度范圍的230°C以上290°C以下的溫度作為預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍。這樣的話，在時效固化處理工序中可以析出更多的中間相。另外，如圖2、3所示，Cu-Be系合金薄帶中，根據(jù)是否在預(yù)備狀態(tài)生成エ序中對合金加壓，DSC測定結(jié)果變化。例如，如圖2所示，在預(yù)備狀態(tài)生成エ序中對合金加壓的情況下，ー邊導(dǎo)入應(yīng)變ー邊進行加熱，因此希望在預(yù)備狀態(tài)中，G. P.區(qū)的核已析出的狀態(tài)。這樣的話，可推測在時效固化處理工序后，中間相(G. P.區(qū)、Y”相、Y’相)的初期析出多而Y相不易析出。另ー方面，如圖3所示，在預(yù)備狀態(tài)生成エ序中對合金不加壓的情況下，希望固溶度高的狀態(tài)。這樣的話，可推測在時效固化處理工序后，中間相(G.P.區(qū)、Y”相、Y’相)的初期析出多而Y相不易析出。這樣，基于DSC測定，可以把握預(yù)備狀態(tài)生成エ序的第I溫度和第2溫度，并求出預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍。另外，預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍在Cu — Be系合金中優(yōu)選230°C以上290°C以下的溫度范圍，在例如Cu — Ni — Si系合金中優(yōu)選400°C以上500°C以下的溫度范圍，在Cu — Ti系合金中優(yōu)選3500C以上500°C以下的溫度范圍，在Cu — Cr-Zr系合金中優(yōu)選350°C以上550°C以下的溫度范圍。另外，6061鋁系合金中，優(yōu)選100°C以上200°C以下的溫度范圍。另外，SUS304系合金中，優(yōu)選300°C以上400°C以下的溫度范圍。接著，對預(yù)備狀態(tài)生成エ序和時效固化處理工序的概念進行說明。圖4表示本發(fā)明的熱處理中的加熱模式的ー個例子。圖4的上段中，用實線表示加熱模式，用虛線表示與從α相到β相、Υ相、η相的各個的相變有關(guān)的相變預(yù)備狀態(tài)曲線。相變預(yù)備狀態(tài)曲線是指，在預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，使薄帶合金在該相變預(yù)備狀態(tài)曲線的溫度和時間的范圍內(nèi)時，在之后的時效固化處理工序中，作為可獲得更多中間相的范圍而依經(jīng)驗求出的曲線。相變預(yù)備狀態(tài)曲線可以通過求出中間相的生成量與該預(yù)備狀態(tài)生成エ序的升溫速度、處理時間、處理溫度的關(guān)系，由所得關(guān)系依經(jīng)驗確定，所述中間相的生成量是在規(guī)定的升溫速度下、在規(guī)定的溫度范圍內(nèi)對合金薄帶進行規(guī)定時間處理后進行時效固化處理工序而得的。圖4的例子中，如果按照描繪用實線表示的加熱模式的方式對合金薄帶進行熱處理，則在之后的時效固化處理中會產(chǎn)生與Y相有關(guān)的相變，中間相進一歩生成。因此，優(yōu)選不涉及β相、H相的相變預(yù)備狀態(tài)曲線，橫穿與Y相的析出有關(guān)的相變預(yù)備狀態(tài)曲線而到達規(guī)定溫度，在相變預(yù)備狀態(tài)曲線內(nèi)的溫度下保持例如O. Ol秒以上3. O秒以下。這樣的話，能夠進ー步抑制其他的不要相的析出。該保持可以伴隨著升降溫。橫穿相變預(yù)備狀態(tài)曲線時的加熱速度沒有特別限定，優(yōu)選為70°C /秒以上。這樣，由于進行快速加熱，因此可以將到達完全相變的途中的中間相的核瞬間形成·固定，在任意的階段將中間相停止。另外，即使在 之后進行熱處理的情況下，也能夠抑制到達完全相變。另外，圖4中，對以與η相的相變預(yù)備狀態(tài)曲線無關(guān)的方式進行急冷的情況進行了顯示。這樣的急冷可以使用例如具有冷卻機構(gòu)的接觸式冷卻體(冷卻輥等)來進行。圖4的下段中，顯示了與圖4的上段的熱處理同時進行加壓的情況下的板壓的變化的ー個例子。這樣，可以在加熱和冷卻的時候進行加壓。接下來，對實行本發(fā)明的熱處理方法的熱處理裝置進行說明。本發(fā)明的熱處理裝置是對根據(jù)溫度而多階段相變的合金進行熱處理的熱處理裝置，具備通過接觸來加熱合金的接觸式加熱體；以及使接觸式加熱體為基于與合金的規(guī)定的第I相變有關(guān)的第I溫度和比第I溫度高的與合金的規(guī)定的第2相變有關(guān)的第2溫度而確定的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)的規(guī)定溫度，使該接觸式加熱體與合金接觸O. 01秒以上3. O秒以下的時間的控制部。該熱處理裝置中，接觸式加熱體可以為具有加熱機構(gòu)的成對的加熱輥，所述成對的加熱輥用于夾入合金。圖5是表示本發(fā)明的熱處理裝置10的ー個例子的構(gòu)成圖。該熱處理裝置10具備作為通過與合金接觸來加熱合金的接觸式加熱體的加熱輥12 ;以及控制加熱輥12與合金薄帶20的接觸時間、加熱輥12的溫度的控制裝置15。這樣，使用接觸式加熱體來加熱合金時，與用加熱爐加熱的情況等那樣的非接觸下的加熱相比，能夠進行瞬間的加熱，因此更易于進行組織控制。加熱輥12中內(nèi)置有作為加熱機構(gòu)的加熱器14，加熱器14被上述控制裝置15控制，使得加熱輥12的表面溫度為預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)的規(guī)定溫度。該加熱輥12以能夠旋轉(zhuǎn)的方式被旋轉(zhuǎn)軸16支承，并以夾入合金薄帶20的方式成對地設(shè)置。另外，熱處理裝置10的構(gòu)成方式為，通過擠壓機構(gòu)18推壓成對的加熱輥12而能夠?qū)辖鸨?0加壓。通過具有這樣的擠壓機構(gòu)18，不僅能夠進行軋制，還能夠通過改變接觸式加熱體與合金薄帶的接觸面積、接觸狀態(tài)而更容易地控制熱處理條件。另外，就擠壓機構(gòu)18的變更而言，也可以具有在與擠壓機構(gòu)的擠壓方向平行的方向上能夠移動接觸式加熱體的可變機構(gòu)。該可變機構(gòu)例如可以是使加熱輥12相對于合金薄帶20的經(jīng)過路徑而上下可變的機構(gòu)。加熱輥12上連接有未圖示的發(fā)動機，能夠通過控制裝置15進行控制，使得旋轉(zhuǎn)的切線速度與合金薄帶20的行進速度一致。這樣的話，能夠抑制由合金薄帶20的行進受阻撓所引起的形狀不良、合金薄帶20的表面的擦傷等。該成對的加熱棍12具備矯正合金薄帶20的平坦度的擠壓機構(gòu)18。該擠壓機構(gòu)18具備設(shè)置于旋轉(zhuǎn)軸16的兩端、能夠使旋轉(zhuǎn)軸16上下移動和旋轉(zhuǎn)地支持的支持構(gòu)件；以及設(shè)置于旋轉(zhuǎn)軸16的兩端、向合金薄帶20的方向擠壓旋轉(zhuǎn)軸16的螺旋彈簧。如果具有這樣的擠壓機構(gòu)18，則更容易對合金薄帶20進行加熱處理的同時進行加壓處理。控制裝置15對加熱器14控制加熱，并對未圖示的發(fā)動機控制旋轉(zhuǎn)，使得與加熱輥12接觸的合金薄帶處于上述熱處理方法的預(yù)備狀態(tài)生成エ序中的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)。根據(jù)以上說明的熱處理方法和熱處理裝置，由于使用接觸式加熱體，因此能夠快速加熱合金，而且能夠進行精細(xì)的溫度管理。并且，由于能夠?qū)⒌竭_完全相變的途中的中間相的核瞬間形成·固化，因此可以在任意的階段停止中間相，可得到所希望的中間相生成的異體。另外，本發(fā)明不受上述實施方式的任何限定，只要屬于本發(fā)明的技術(shù)范圍，就可以 以各種方式實施，這是不言而喻的。上述實施方式中，對包含預(yù)備狀態(tài)生成エ序以外的エ序的熱處理方法進行了記載，但只要至少包含預(yù)備狀態(tài)生成エ序即可。即，本發(fā)明的熱處理方法可以僅包含預(yù)備狀態(tài)生成エ序。例如，可以購入進行了固溶化處理工序的原料，對其進行預(yù)備狀態(tài)生成エ序。另夕卜，也可以以進行至預(yù)備狀態(tài)生成エ序的合金為制品，由使用者進行時效固化處理工序。上述實施方式中，對合金薄帶進行預(yù)備狀態(tài)生成處理，使得在與α相+Y相有關(guān)的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)(圖4)，但如圖6所示，也可以多段實行預(yù)備狀態(tài)生成エ序。圖6是多段實行預(yù)備狀態(tài)生成エ序的說明圖。圖6中，例如，對合金薄帶進行預(yù)備狀態(tài)生成處理，使得在與α相+η相有關(guān)的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)后(點畫線)，對合金薄帶進行預(yù)備狀態(tài)生成處理，使得在與α相+η相有關(guān)的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)(實線)，對合金薄帶進行預(yù)備狀態(tài)生成處理，使得在與α相+β相有關(guān)的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)(雙點畫線)。這樣，由于能夠形成各相的核，因此能夠應(yīng)用于控制各相并使其析出。上述實施方式中，設(shè)置具備作為加熱機構(gòu)的加熱器14的熱處理裝置10，但并不特別限定于此，例如，可以如圖7所示，為具備被加熱過的流體在內(nèi)部流動的加熱輥12Β的熱處理裝置10Β，也可以如圖8所示，為具備從加熱輥12C的外部對該加熱輥12C的該表面進行輻射加熱的加熱輥12C的熱處理裝置10C。即便如此，也可以利用加熱輥來加熱合金。這在接觸式加熱體不是加熱輥的情況下也是ー樣的。上述實施方式中，使用I對加熱輥12作為接觸式加熱體，也可以如圖9所示為使用多個輥對的熱處理裝置10D。這樣用多個加熱輥對加熱合金薄帶的情況下，對每個輥對改變溫度，能夠進行更加精細(xì)的溫度管理。此時，優(yōu)選鄰接的輥彼此的表面溫度相差50°C以上，并進行描繪通過輥中立點間的時間(鄰接的處理與處理之間的時間)為5s以下那樣的溫度ー時間曲線的處理。另外，使用第2組以后的金屬輥的情況下，可以利用各加熱輥對合金薄帶進行加壓，也可以不加壓。另外，不僅加熱輥，還可以設(shè)置具有冷卻機構(gòu)的冷卻輥。這樣的話，也能夠?qū)辖鸨нM行急冷，能夠進行更加精細(xì)的溫度管理。另外，成對的加熱輥為上下一対，但加熱輥的配置的方向沒有特別限定，也可以為左右一対。另外，還可以僅在ー側(cè)使用輥。另外，上述實施方式中，加熱輥12能夠以旋轉(zhuǎn)的切線速度與合金薄帶20的行進速度一致的方式進行控制，但并不限定于此。即使為這樣的加熱輥，也能夠?qū)辖鸨нM行快速加熱。上述實施方式中，使用加熱輥12作為接觸式加熱體而連續(xù)地與合金薄帶20接觸，但并不限定于此。例如，如圖10所示，也可以為具備內(nèi)置有加熱器14E的模塊狀的接觸式加熱體12E的熱處理裝置10E，間歇地輸送合金薄帶20，并間歇地使合金薄帶20與接觸式加熱體12E接觸。上述實施方式中，成對的加熱輥12具備擠壓機構(gòu)18，但也可以省略擠壓機構(gòu)18。此時，加熱輥12可以能夠旋轉(zhuǎn)地被固定。即便如此，也能夠?qū)辖鸨нM行快速加熱。上述實施方式中，擠壓機構(gòu)18具備螺旋彈簧，但也可以代替它而使用例如利用彈性體、油壓、氣壓、電磁力、加壓發(fā)動機、齒輪、螺釘?shù)娜惟`種以上來調(diào)整擠壓カ的機構(gòu)等。這樣的擠壓機構(gòu)18可以是例如僅在加熱輥12的一方具備、另一方的加熱輥12被固定的機構(gòu)。另外，也可以是加熱輥12的兩方分別獨立地具備的機構(gòu)，還可以是共同具備的機構(gòu)。
上述實施方式中，加熱輥12為不銹鋼制，但并不限定于此。加熱輥12可以使用多種原料，優(yōu)選為金屬制。這是因為，熱傳導(dǎo)性好，適于快速加熱。另外，從能夠使表面更加平滑的方面出發(fā)也是優(yōu)選的。從耐腐蝕性、強度、熱強度的觀點出發(fā)，優(yōu)選為不銹鋼制。另夕卜，從進ー步提高升溫速度這樣的觀點出發(fā)，優(yōu)選使用熱傳導(dǎo)率高的白銅作為加熱輥12。另夕卜，加熱輥12也可以在表面具有由鉻、鋯、鉻化合物、鋯化合物的任ー種以上構(gòu)成的層10。通過實施與銅的反應(yīng)性少的這些層的涂布來制造銅合金薄帶的情況下，能夠抑制銅附著干輥上，而且能夠抑制該附著的銅進ー步轉(zhuǎn)印到合金薄帶20。該層的厚度優(yōu)選為2 μ m以上120μπ 以下，更優(yōu)選為3μπ 以上ΙΟΟμπ 以下，進ー步優(yōu)選為厚度5μπ 以上97 μ m以下。這是因為，2 μ m以上時不易產(chǎn)生剝離,而且能夠形成無不均的層。而且因為，如果為120 μ m以下，則能夠在不降低加熱輥12的熱傳導(dǎo)率的情況下快速加熱合金薄帶20。上述實施方式中，對析出固化型的合金薄帶的制造方法進行了說明，但并不特別限定于此，例如，可以不為薄帶而為棒狀體。實施例接著，以通過本發(fā)明的熱處理方法來制作合金薄帶的具體例為實施例進行說明。[實施例I]首先，將Be為I. 90質(zhì)量％、Co為O. 20質(zhì)量％、剩余部分為Cu的Cu — Be — Co系合金熔化·鑄造后，進行冷軋和固溶化處理，準(zhǔn)備好寬50mm、厚O. 27mm的原料合金薄帶。該組成是事先進行化學(xué)分析而得的值，厚度是使用千分尺的測定值。固溶化處理進行如下處理。首先，在氮氣氛中、在維持為O. 15MPa的加熱室內(nèi)將冷軋過的原料合金加熱至800°C。該溫度是設(shè)置于加熱室的終端部附近的電熱偶的指示溫度。接下來，將加熱過的原料合金薄帶從與冷卻室相連的通過ロ向冷卻室內(nèi)連續(xù)地搬出，使用內(nèi)設(shè)于冷卻室的I對冷卻輥冷卻至25°C。此時的冷卻速度為640°C /秒。該冷卻輥使用均為不銹鋼(SUS316)制、在外筒的表面實施了膜厚5 μ m的硬質(zhì)Cr鍍覆的冷卻輥。冷卻吋，使冷卻輥的切線速度與薄帶的行進速度一致。對上述那樣得到的保持為25°C的合金薄帶進行本發(fā)明的預(yù)備狀態(tài)生成エ序。預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，使用上下對稱的I對加熱板(6. OcmX6. Ocm)對上述合金薄帶進行加熱處理。此時，加熱板的表面溫度設(shè)為231°C。另外，該溫度是使用接觸式溫度計測定的值。另夕卜，加熱板與合金薄帶的接觸時間設(shè)為I. O秒，此時的加熱速度為206°C /秒。此時，就加熱板而言，加熱的同時進行軋制，使加工率dh加工率dh (%)是使用千分尺
測定加工前的薄帶的厚度1 (mm)和加工后的薄帶的厚度Ii1 (mm),并由dh = ((1 — Ii1) /h0) XlOO而求出的。加熱板使用均為不銹鋼制、在外表面實施了膜厚5μπι的硬質(zhì)Cr鍍覆的加熱板。加熱過的合金薄帶與加熱板接觸后，直接進行空氣冷卻。將這樣生成了預(yù)備狀態(tài)的合金薄帶作為實施例I。[實施例2 6]除了使與加熱板的接觸時間為2. 9秒、以加熱速度為71°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例2的合金薄帯。另外，除了使加熱板的表面溫度為290°C，與加熱板的接觸時間為2. 9秒，以加熱速度為91°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例3的合金薄帯。另外，除了使加熱板的表面溫度為260°C，與加熱板的接觸時間為O. I秒，以加熱速度為2350°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例4的合金薄帯。另外，除了使加熱板的表面溫度為260°C，與加熱板的接觸 時間為I. O秒，以加熱速度為235°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例5的合金薄帯。另外，除了使加熱板的表面溫度為260°C，與加熱板的接觸時間為2. 9秒，以加熱速度為81°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例6的合金薄帶。[實施例7、8]除了使加工率為3. 2%以外，經(jīng)與實施例5同樣的エ序得到實施例7的合金薄帶。另外，除了使加工率為9. 9%以外，經(jīng)與實施例5同樣的エ序得到實施例8的合金薄帯。[實施例9]在固溶化處理中冷卻至93°C，對于保持為93°C的合金薄帶，使加熱板的表面溫度為260°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為167°C /秒的方式加熱，除此以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例9的合金薄帶。[實施例10、11]使用Ni為2. 40質(zhì)量％、Si為O. 60質(zhì)量％、剰余部分為Cu的Cu — Ni — Si系合金，使加熱板的表面溫度為400°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為375°C /秒的方式加熱，使加工率為3. 2%，除此以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例10的合金薄帯。另外，使加熱板的表面溫度為450°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為425°C /秒的方式加熱，使加工率為5.0%，除此以外，經(jīng)與實施例10同樣的エ序得到實施例11的合金薄帯。[實施例12、13]使用Ti為3. O質(zhì)量％、剰余部分為Cu的Cu — Ti系合金，使加熱板的表面溫度為350°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為325°C /秒的方式加熱，除此以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例12的合金薄帯。另外，使加熱板的表面溫度為450°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為425°C /秒的方式加熱，使加工率為3. 2%，除此以外，經(jīng)與實施例12同樣的エ序得到實施例13的合金薄帶。[實施例14、15]使用Cr為O. 3質(zhì)量％、Zr為O. 12質(zhì)量％、剰余部分為Cu的Cu — Cr-Zr系合金，使加熱板的表面溫度為350°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為325°C /秒的方式加熱，使加工率為3.2%，除此以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例14的合金薄帯。另外，使加熱板的表面溫度為450°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為425°C的方式加熱，使加工率為5.0%，除此以外，經(jīng)與實施例14同樣的エ序得到實施例15的合金薄帶。[實施例16]使用Mg為O. 65質(zhì)量％、Si為O. 35質(zhì)量％、剩余部分為Al的6061鋁系合金，使加熱板的表面溫度為150°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為125°C /秒的方式加熱，除此以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例16的合金薄帶。[實施例17]使用Cr為18. 3質(zhì)量％、Ni為8. 6質(zhì)量％、剩余部分為Fe的SUS304系合金，使加熱板的表面溫度為400°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為375°C /秒的方式 加熱，除此以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到實施例17的合金薄帯。[比較例I 7]除了使加熱板的表面溫度為227°C、與加熱板的接觸時間為I. O秒、以加熱速度為202°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到比較例I的合金薄帯。另外，除了使加工率為14%以外，經(jīng)與比較例I同樣的エ序得到比較例2的合金薄帯。另外，除了使加熱板的表面溫度為227°C、與加熱板的接觸時間為3. 2秒、以加熱速度為63°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到比較例3的合金薄帯。另外，除了使加熱板的表面溫度為310°C、與加熱板的接觸時間為I. O秒、以加熱速度為285°C /秒的方式加熱以夕卜，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到比較例4的合金薄帯。另外，除了使加熱板的表面溫度為25°C、與加熱板的接觸時間為2. 9秒、以加熱速度為0°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到比較例5的合金薄帯。另外，在固溶化處理中冷卻至107°C，對于保持為107°C的合金薄帶，使加熱板的表面溫度為260°C，與加熱板的接觸時間為I. O秒，以加熱速度為153°C /秒的方式加熱，除此以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到比較例6的合金薄帯。另外，除了使加熱板的表面溫度為190°C、與加熱板的接觸時間為I. O秒、以加熱速度為165°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例I同樣的エ序得到比較例7的合金薄帯。[比較例8]比較例8中，使用Cu — Ni — Si系合金。除了使加熱板的表面溫度為350°C、與加熱板的接觸時間為I. O秒、以加熱速度為325°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例11同樣的エ序得到比較例8的合金薄帶。[比較例9]比較例9中，使用Cu — Ti系合金。除了使加熱板的表面溫度為300°C、與加熱板的接觸時間為I. O秒、以加熱速度為275°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例12同樣的エ序得到比較例9的合金薄帶。[比較例10]比較例10中，使用Cu — Cr — Zr系合金。除了使加熱板的表面溫度為300°C、與加熱板的接觸時間為I. O秒、以加熱速度為275°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例15同樣的エ序得到比較例10的合金薄帶。
[比較例11]比較例11中，使用6061鋁系合金。除了使加熱板的表面溫度為210°C、與加熱板的接觸時間為I. O秒、以加熱速度為185°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例16同樣的エ序得到比較例11的合金薄帶。[比較例12]比較例12中，使用SUS304系合金。除了使加熱板的表面溫度為470°C、與加熱板的接觸時間為I. O秒、以加熱速度為445°C /秒的方式加熱以外，經(jīng)與實施例17同樣的エ序得到比較例12的合金薄帶。(DSC 評價)對于實施例I 17和比較例I 12的合金薄帶，進行差示掃描量熱測定 (Differential scanning calorimetry :DSC 測定)。圖 11 是表不實施例 2、6 和比較例 5 的DSC測定結(jié)果的圖。圖11中，還示出了 G.P.區(qū)、相、Y相的基準(zhǔn)峰位置。由上述DSC的結(jié)果評價相析出的狀態(tài)。表I是表示實施例I 17和比較例I 12的評價結(jié)果的表。表I中，除了評價結(jié)果以外，還記載了合金薄帶的制造條件。另外，表2中，示出了表I中的判定基準(zhǔn)。判定基準(zhǔn)中，峰位置的偏差以外的項目的數(shù)值是DSC中的各析出峰的積分強度。進ー步，表3中，詳細(xì)示出了實施例2、6和比較例5的判定內(nèi)容。實施例I 17中，初期析出相(G.P.區(qū))、后期析出相(Y相)、峰位置(與基準(zhǔn)峰位置的偏差)均良好。與此相對，比較例I 12中，初期析出相、后期析出相、峰位置中的至少ー個以上不滿足判定基準(zhǔn)。另外，表2所示的判定基準(zhǔn)是對加熱的同時進行軋制的材料的判定基準(zhǔn)。這樣的材料中，由于在導(dǎo)入應(yīng)變的同時進行了加熱，因此優(yōu)選G. P.區(qū)已析出。另外，優(yōu)選時效后Y相不易析出。表I
權(quán)利要求
1.ー種熱處理方法，其為對根據(jù)溫度而多階段相變的合金進行熱處理的熱處理方法，包含預(yù)備狀態(tài)生成エ序，該預(yù)備狀態(tài)生成エ序中使設(shè)為規(guī)定溫度的接觸式加熱體與所述合金接觸O. Ol秒以上3. O秒以下的時間而進行加熱處理，使所述合金生成預(yù)備狀態(tài)，其中，所述規(guī)定溫度是基于與所述合金的規(guī)定的第I相變有關(guān)的第I溫度和比所述第I溫度高的與所述合金的規(guī)定的第2相變有關(guān)的第2溫度而確定的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)的溫度。
2.如權(quán)利要求I所述的熱處理方法，其中，所述第I溫度是由差示掃描量熱測定求出的所述合金的第I相變的峰溫度，所述第2溫度是由差示掃描量熱測定求出的第2相變的起始溫度，所述預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍是比所述第I溫度高且比所述第2溫度低的溫度范圍。
3.如權(quán)利要求I或2所述的熱處理方法，其中，所述預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，使用具有加熱機構(gòu)的成對的加熱輥作為所述接觸式加熱體，以所述成對的加熱輥夾入所述合金，ー邊使所述合金連續(xù)移動，一邊對其進行所述加熱處理。
4.如權(quán)利要求I 3中任一項所述的熱處理方法，其中，所述預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，一邊對所述合金進行軋制處理ー邊進行加熱處理，以使由所述接觸式加熱體引起的軋制率為O.01%以上10%以下。
5.如權(quán)利要求I 4中任一項所述的熱處理方法，其中，包含正式熱處理工序，所述正式熱處理工序是在所述預(yù)備狀態(tài)生成エ序之后，對經(jīng)所述預(yù)備狀態(tài)生成エ序的合金進行加熱·冷卻的エ序。
6.如權(quán)利要求5所述的熱處理方法，其中，所述第I溫度和所述第2溫度是在基于所述正式熱處理工序的加熱時的升溫速度而確定的升溫速度下對所述合金進行差示掃描量熱測定而得到的與相變有關(guān)的溫度。
7.如權(quán)利要求I 6中任一項所述的熱處理方法，其中，所述預(yù)備狀態(tài)生成エ序中，使用形成為厚度3. Omm以下的合金。
8.ー種熱處理裝置，其為對根據(jù)溫度而多階段相變的合金進行熱處理的熱處理裝置，具備通過接觸而加熱所述合金的接觸式加熱體；控制單元，其將所述接觸式加熱體設(shè)為基于與所述合金的規(guī)定的第I相變有關(guān)的第I溫度和比所述第I溫度高的與所述合金的規(guī)定的第2相變有關(guān)的第2溫度而確定的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)的規(guī)定溫度，并使該接觸式加熱體與所述合金接觸O. 01秒以上3. O秒以下的時間。
9.如權(quán)利要求8所述的熱處理裝置，其中，所述接觸式加熱體是具有加熱機構(gòu)的成對的加熱輥，所述成對的加熱輥用于夾入所述合金。
10.如權(quán)利要求8或9所述的熱處理裝置，其中，所述接觸式加熱體具備擠壓所述合金的擠壓機構(gòu)。
11.如權(quán)利要求10所述的熱處理裝置，其中，所述接觸式加熱體以軋制率為O.01%以上10%以下的擠壓カ軋制所述合金。
12.如權(quán)利要求8 11中任一項所述的熱處理裝置,其中,所述合金形成為厚度3.0_以下。
全文摘要
本發(fā)明的熱處理方法包含對于根據(jù)溫度而多階段相變的合金，使設(shè)為規(guī)定溫度的接觸式加熱體與前述合金接觸0.01秒以上3.0秒以下的時間而進行加熱處理，使合金生成預(yù)備狀態(tài)的預(yù)備狀態(tài)生成工序，所述規(guī)定溫度是基于與合金的規(guī)定的第1轉(zhuǎn)變有關(guān)的第1溫度和比該第1溫度高的與合金的規(guī)定的第2轉(zhuǎn)變有關(guān)的第2溫度而確定的預(yù)備狀態(tài)生成溫度范圍內(nèi)的溫度。
文檔編號B21B27/08GK102822377SQ20118001527
公開日2012年12月12日 申請日期2011年10月31日 優(yōu)先權(quán)日2010年11月1日
發(fā)明者竹田真帆人, 村松尚國, 竹內(nèi)亮太 申請人:日本礙子株式會社, 國立大學(xué)法人橫濱國立大學(xué)