專利名稱：芯棒式無縫管軋機(jī)及無縫管的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在多個軋機(jī)上各配設(shè)有三個孔型軋輥的芯棒式無縫管軋機(jī)及使用了該芯棒式無縫管軋機(jī)的無縫管的制造方法。本發(fā)明特別是涉及能夠充分地抑制在延伸軋制管坯時管坯的周長變得過小，管坯的內(nèi)表面貼在芯棒上，而無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象的芯棒式無縫管軋機(jī)及使用了該芯棒式無縫管軋機(jī)的無縫管的制造方法。
背景技術(shù)：
在采用曼內(nèi)斯曼式芯棒式無縫管軋機(jī)方式制造無縫管的過程中，首先，利用加熱爐對圓鋼坯或者方鋼坯進(jìn)行加熱，之后，利用穿孔機(jī)進(jìn)行穿孔軋制，制造成空心管坯。接著，將芯棒插入上述空心管坯的內(nèi)表面，利用具有多個軋機(jī)的芯棒式無縫管軋機(jī)進(jìn)行延伸軋制。之后，利用減徑軋機(jī)將延伸軋制后得到的管成形軋制至規(guī)定外徑，制成產(chǎn)品。作為上述芯棒式無縫管軋機(jī)，以往以來廣泛使用具有多臺軋機(jī)的雙輥式芯棒式無縫管軋機(jī)，在各軋機(jī)上配設(shè)有兩個彼此相對的孔型軋輥，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開90°。在該雙輥式芯棒式無縫管軋機(jī)中，有可能因孔型軋輥的槽底與凸緣之間的過大的圓周速度差而導(dǎo)致孔型軋輥與管坯在孔型軋輥的凸緣附近發(fā)生粘著，或者因管坯材料在孔型軋輥的凸緣處過量膨出而導(dǎo)致管坯產(chǎn)生缺陷(耳子缺陷)。從防止這些粘著、耳子缺陷的觀點(diǎn)考慮，在雙輥式芯棒式無縫管軋機(jī)中，通常以使孔型輪廓(用經(jīng)過孔型軋輥的旋轉(zhuǎn)中心的平面截取孔型軋輥而得到的孔型形狀)的兩端的曲率半徑變大的方式設(shè)計孔型軋輥。在該情況下，管坯的與孔型軋輥的凸緣附近相對應(yīng)的部位既不被孔型軋輥約束也不被芯棒約束，而僅受到長度方向上的張力作用，因此，難以對向管周向的變形(鼓出)進(jìn)行管理。因此，對由不銹鋼等熱變形性能較低的材料構(gòu)成的管來說，也存在容易產(chǎn)生穿孔缺陷等這樣的問題。為了解決像上述那樣的、雙輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的問題，近年來，導(dǎo)入了ー種在各軋機(jī)上配設(shè)有三個孔型軋輥的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)。通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)具有多個軋機(jī)，在各軋機(jī)上以壓下方向所成的角為120°的方式配設(shè)有三個孔型軋輥，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60。。在通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)中，如上所述，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°。因而，當(dāng)利用一對相鄰的軋機(jī)對管坯的整周實(shí)施減壁加工(日文:肉厚加工)時，需要使配設(shè)在各軋機(jī)上的各孔型軋輥對管坯的圓心角為60°的部位實(shí)施減壁加工(參照圖1(b))。換言之，未被各孔型軋輥實(shí)施減壁加工的部位僅是管坯的分別與各孔型軋輥的靠兩個凸緣的部位相對應(yīng)的圓心角為30°的部位。另外，為了對管坯的圓心角為60°的部位實(shí)施減壁加工，將構(gòu)成各孔型軋輥的槽底輪廓(孔型輪廓中槽底附近的輪廓)的圓弧的圓心角設(shè)定為60°以上。
相對于此，在雙輥式芯棒式無縫管軋機(jī)中，使配設(shè)在各軋機(jī)上的各孔型軋輥對管坯的圓心角為90°的部位實(shí)施減壁加工(參照圖1 (a))。換言之，未被各孔型軋輥實(shí)施減壁加工的部位是管坯的分別與各孔型軋輥的靠兩個凸緣的部位相對應(yīng)的圓心角為45°的部位，與通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的情況相比，雙輥式芯棒式無縫管未實(shí)施減壁加エ的范圍較寬。因而，在通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的情況下，在延伸軋制過程中，與雙輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的情況相比，管坯材料向外側(cè)的膨出量較少，因此，有可能存在這樣的情況:由于延伸軋制，管還的周長變小，管還的內(nèi)表面貼在芯棒上，而無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出。為了解決像上述那樣的、通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的問題，在專利文獻(xiàn)I提出了一種以如下方式形成的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)，即，在先于最終軋機(jī)的三臺軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向逐臺錯開40°，并且，使配設(shè)在上述三個軋機(jī)上的各孔型軋輥能與管坯的圓心角為40°的部位相接觸(對該部位實(shí)施減壁加工)(專利文獻(xiàn)I的權(quán)利要求書
坐、
ノ o具體地講，在專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，如專利文獻(xiàn)I的圖3等所示，將配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥?zhàn)龀捎迷谕ǔ５娜伿叫景羰綗o縫管軋機(jī)中的孔型軋輥。即，在第I軋機(jī)與第2軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向錯開60°，并且，配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的各孔型軋輥以其能與管坯的圓心角為60°的部位相接觸(對該部位實(shí)施減壁加工)的方式形成了孔型輪廓(將構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角設(shè)定為60。)。而且，在專利文 獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，在第3軋機(jī) 第5軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向逐臺錯開40°，并且，配設(shè)在第3軋機(jī) 第5軋機(jī)上的各孔型軋輥以其能與管坯的圓心角為40°的部位相接觸(對該部位實(shí)施減壁加工)的方式形成了孔型輪廓(將構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角設(shè)定為40° )。換言之，在專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，未被配設(shè)在第3軋機(jī) 第5軋機(jī)上的各孔型軋輥實(shí)施減壁加工的部位是管坯的分別與各孔型軋輥的靠兩個凸緣的部位相對應(yīng)的圓心角為40°的部位，與通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的情況相比，未實(shí)施減壁加工的范圍較寬。因而，在專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，與通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的情況相比，在第3軋機(jī) 第5軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料向外側(cè)的膨出量變多。專利文獻(xiàn)1:日本特開平7 - 47410號公報

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問題但是，本發(fā)明人經(jīng)研究后發(fā)現(xiàn)，在專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，特別是在管坯材料為不銹鋼等高合金鋼的情況下，無法充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。而且，在專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，在第I軋機(jī)與第2軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向錯開60°，另一方面，在第3軋機(jī) 第5軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向逐臺錯開40°。因此，與從第I軋機(jī)到最終軋機(jī)孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°的、通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)不同，在專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，孔型軋輥的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動軸等的配置變得復(fù)雜，因此，導(dǎo)致設(shè)備成本増加、可維修性降低。而且，在通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)中，利用兩臺相鄰的軋機(jī)對管坯的整周實(shí)施了減壁加工，相對于此，在專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，利用三臺軋機(jī)(第3軋機(jī) 第5軋機(jī))對管坯的整周實(shí)施了減壁加工。因此，在專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，與通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)相比，軋機(jī)數(shù)量増加，因此，導(dǎo)致設(shè)備成本増加、可維修性降低。本發(fā)明即是為了解決這些現(xiàn)有技術(shù)的問題而做成的，其課題在于，提供一種在多臺軋機(jī)上各配設(shè)有三個孔型軋輥的芯棒式無縫管軋機(jī)及使用了該芯棒式無縫管軋機(jī)的無縫管的制造方法，該芯棒式無縫管軋機(jī)不會導(dǎo)致設(shè)備成本増加、可維修性降低，能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。用于解決問題的方案為了解決上述課題，本發(fā)明人進(jìn)行了潛心研究，結(jié)果，得到以下的見解。在專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)中，配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥是用在通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)中的孔型軋輥(孔型輪廓形成為能與管坯的圓心角為60°的部位相接觸的孔型軋輥)，因此，在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料向外側(cè)的膨出量較少，管坯的周長變小。特別是在管坯材料為不銹鋼等高合金鋼的情況下，管坯材料向外側(cè)的膨出量變得更少，而且，高合金鋼的熱收縮率較大，因此，管坯的周長的收縮量也明顯變大。而且，當(dāng)利用第I軋機(jī)及第2軋機(jī)進(jìn)行延伸軋制而導(dǎo)致管坯的周長變得過小吋，即使在第3軋機(jī) 第5軋機(jī)中利用形成為能夠増加延伸軋制過程中管坯材料向外側(cè)的膨出量的孔型軋輥(孔型輪廓形成為能與管坯的圓心角為40°的部位相接觸的孔型軋輥)對管坯進(jìn)行延伸軋制，延伸軋制后得到的管的周長也不會變大，無法充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。換言之，本發(fā)明人的見解是，為了充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象，關(guān)鍵是要使孔型軋輥形成為至少在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)中的延伸軋制過程中增加管坯材料向外側(cè)的膨出量。本發(fā)明是基于本發(fā)明人的上述見解而完成的。即，本發(fā)明提供一種芯棒式無縫管軋機(jī)，其具有多臺軋機(jī)，在各軋機(jī)上以壓下方向所成的角為120°的方式配設(shè)有三個孔型軋輥，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°，該芯棒式無縫管軋機(jī)的特征在于，在至少配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥的孔型輪廓中，構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角被設(shè)定為小于60°，并且，孔型輪廓上除該槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑。在本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)中，至少配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥的、構(gòu)成槽底輪廓(孔型輪廓中槽底附近的輪廓)的圓弧的圓心角被設(shè)定為小于60°。而且，孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑。因而，與以往的通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)相比，至少在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料向外側(cè)的膨出量變多，即使在管坯材料為不銹鋼等高合金鋼的情況下，也能夠增大延伸軋制后得到的管的周長。因此，能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。
而且，在本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)中，與通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)一祥，在所有軋機(jī)中孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°，因此，孔型軋輥的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動軸等的配置不會像專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)那樣變得復(fù)雜。而且，能夠使軋機(jī)數(shù)量與通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的軋機(jī)數(shù)量一祥。因而，不會導(dǎo)致設(shè)備成本増加、可維修性降低。如上，采用本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)，不會導(dǎo)致設(shè)備成本増加、可維修性降低，能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。另外，不僅是配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥，對于配設(shè)在第3軋機(jī)以后的軋機(jī)上的孔型軋輥來說，如果也將其構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角設(shè)定為小于60°，并使孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑的話，則能夠更充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。在此，優(yōu)選將至少配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥的、構(gòu)成槽底輪廓圓弧的圓心角設(shè)定為30°以上。這是因?yàn)?，假設(shè)將上述圓心角設(shè)定為小于30°的話，在一臺軋機(jī)中未實(shí)施減壁加工的部位會超過管坯整周的3/4，即使將第I軋機(jī)及第2軋機(jī)加在一起，未實(shí)施減壁加工的部位也會超過管坯整周的1/2。因此，第3軋機(jī)以后的軋機(jī)中的壁厚壓下量會大于第I軋機(jī)及第2軋機(jī)中的壁厚壓下量，結(jié)果，有可能不得不増加第3軋機(jī)以后的軋機(jī)數(shù)量。另外，本發(fā)明中的“第I軋機(jī)”是指從芯棒式無縫管軋機(jī)入口側(cè)數(shù)配置在第I位的軋機(jī)。同樣，本發(fā)明中的“第2軋機(jī)”是指從芯棒式無縫管軋機(jī)入口側(cè)數(shù)配置在第2位的軋機(jī)。在此，公知在各軋機(jī)上以壓下方向所成的角為120°的方式配設(shè)有三個孔型軋輥，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°這樣的情況下，存在管坯的、被各孔型軋輥的自槽底至位于從該槽底繞孔型中心旋轉(zhuǎn)30°左右的角度的部位壓下的部位(由于是被孔型軋輥的槽底與凸緣之間的中間部位壓下的部位，因此，以下酌情地稱作“中間部”)的壁厚比管坯的其他部位的壁厚要厚的傾向。 因而，在對管坯實(shí)施減壁加エ的軋機(jī)中的最終軋機(jī)中，從防止厚度不均的觀點(diǎn)考慮，只要主要對上述中間部實(shí)施減壁加工即可。但是，在以往的通常的三輥芯棒式無縫管軋機(jī)的最終軋機(jī)中，通常，在自槽底至位于從該槽底繞孔型中心旋轉(zhuǎn)30°左右的角度的部位的范圍內(nèi)，孔型軋輥的孔型輪廓上的點(diǎn)與孔型中心之間的距離大致恒定。因此，不僅上述中間部，也包含與孔型軋輥的槽底相対的部位在內(nèi)，在這樣的管坯的周向上的較寬的范圍內(nèi)，在孔型軋輥與芯棒之間對管坯實(shí)施減壁加工。因而，在最終軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料所膨出的方向以管坯的長度方向?yàn)橹鳎蚬芘鞯闹芟虻呐虺隽枯^少，因此，延伸軋制后得到的管的周長會變小。結(jié)果，有可能無法充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。本發(fā)明人鑒于以下兩點(diǎn)進(jìn)行了潛心研究，結(jié)果想到了本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)的優(yōu)選結(jié)構(gòu)，其中，第一點(diǎn)為:只要使孔型軋輥的輪廓形成為在最終軋機(jī)中的延伸軋制過程中管坯材料主要向管坯的周向膨出，就能夠增大延伸軋制后得到的管的周長，從而能夠更充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象；第ニ點(diǎn)為:在最終軋機(jī)中，主要對上述中間部實(shí)施減壁加工即可。
S卩，配設(shè)在對管坯實(shí)施減壁加工的軋機(jī)中的最終軋機(jī)上的孔型軋輥的孔型輪廓與孔型中心上的點(diǎn)之間的距離并不恒定，優(yōu)選的是，在孔型輪廓上位于從槽底繞孔型中心旋轉(zhuǎn)27° 33°的范圍內(nèi)的某一角度的點(diǎn)處，與孔型中心上的點(diǎn)之間的距離最短。采用上述這樣的優(yōu)選結(jié)構(gòu)，在最終軋機(jī)中，孔型輪廓上的點(diǎn)與孔型中心之間的距離并不恒定，在孔型輪廓上位于從槽底繞孔型中心旋轉(zhuǎn)30°左右(27° 33° )的角度的點(diǎn)處，與孔型中心之間的距離最短，因此，僅就上述中間部的周邊，在孔型軋輥與芯棒之間對管坯實(shí)施減壁加工。因此，在最終軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料所膨出的方向以管坯的周向?yàn)橹?，因此，與利用配設(shè)有具有和以往相同的孔型輪廓的孔型軋輥的最終軋機(jī)進(jìn)行延伸軋制的情況相比，延伸軋制后得到的管的周長變大。結(jié)果，能夠更充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。另外，本發(fā)明中的“對管坯實(shí)施減壁加工的軋機(jī)中的最終軋機(jī)”是指對管坯實(shí)施減壁加工的軋機(jī)中的、配置在最靠芯棒式無縫管軋機(jī)出口側(cè)的軋機(jī)。而且，為了解決上述課題，本發(fā)明還提供ー種芯棒式無縫管軋機(jī)，其具有多臺軋機(jī)，在各軋機(jī)上以壓下方向所成的角為120°的方式配設(shè)有三個孔型軋輥，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°，該芯棒式無縫管軋機(jī)的特征在于，配設(shè)在對管坯實(shí)施減壁加工的軋機(jī)中的最終軋機(jī)上的孔型軋輥其孔型輪廓上的點(diǎn)與孔型中心之間的距離并不恒定，在孔型輪廓上位于從槽底繞孔型中心旋轉(zhuǎn)27° 33°的范圍內(nèi)的某一角度的點(diǎn)處，與孔型中心之間的距離最短。采用上述這樣的發(fā)明，在最終軋機(jī)中，孔型輪廓上的點(diǎn)與孔型中心之間的距離并不恒定，在孔型輪廓上位于從槽底繞孔型中心旋轉(zhuǎn)30°左右(27° 33° )的角度的點(diǎn)處，與孔型中心之間的距離最短，因此，僅就上述中間部的周邊，在孔型軋輥與芯棒之間對管坯實(shí)施減壁加工。因此，在最終軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料所膨出的方向以管坯的周向?yàn)橹?，因此，與利用配設(shè)有具有和以往相同的孔型輪廓的孔型軋輥的最終軋機(jī)進(jìn)行延伸軋制的情況相比，延伸軋制后得到的管的周長變大。結(jié)果，能夠更充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。而且，在本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)中，與通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)一祥，在所有軋機(jī)中孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°，因此，孔型軋輥的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動軸等的配置不會像專利文獻(xiàn)I所述的芯棒式無縫管軋機(jī)那樣變得復(fù)雜。而且，能夠使軋機(jī)數(shù)量與通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的軋機(jī)數(shù)量一祥。因而，不會導(dǎo)致設(shè)備成本増加、可維修性降低。如上，采用本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)，不會導(dǎo)致設(shè)備成本増加、可維修性降低，能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。而且，為了解決上述課題，本發(fā)明還提供一種無縫管的制造方法，其特征在于，該無縫管的制造方法包含利用上述芯棒式無縫管軋機(jī)對管坯進(jìn)行延伸軋制的エ序。發(fā)明的效果采用本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)，不會導(dǎo)致設(shè)備成本増加、可維修性降低，能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。


圖1是用于說明雙輥式芯棒式無縫管軋機(jī)與三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)的不同點(diǎn)的縱剖視圖。圖2是概略地表示本發(fā)明的ー實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)的、配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥的結(jié)構(gòu)的縱剖視圖。圖3是概略地表示在本發(fā)明的ー實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)中配設(shè)在對管坯實(shí)施減壁加工的軋機(jī)中的最終軋機(jī)上的孔型軋輥的優(yōu)選結(jié)構(gòu)。圖4是用于說明圖3所示的配設(shè)在最終軋機(jī)上的孔型軋輥所起到的效果的說明圖。圖5表示實(shí)施例1 一 I 實(shí)施例1 一 3及比較例I的評價結(jié)果。圖6表示實(shí)施例2 — 1、實(shí)施例2-2及比較例2的評價結(jié)果。圖7表示實(shí)施例3及比較例3的評價結(jié)果。圖8表示實(shí)施例4及比較例4的評價結(jié)果。
具體實(shí)施例方式以下，適當(dāng)?shù)貐⒄崭綀D對本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。第I實(shí)施方式本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)具有多臺(在本實(shí)施方式中為五臺)軋機(jī)，在各軋機(jī)上以壓下方向所成的角為120°的方式配設(shè)有三個孔型軋輥，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°。圖2是概略地表示本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)的、配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥的結(jié)構(gòu)的縱剖視圖。圖2 (a)表示配設(shè)在第I軋機(jī)上的三個孔型軋輥的概略的結(jié)構(gòu)。圖2 (b)表示配設(shè)在第2軋機(jī)上的三個孔型軋輥的概略的結(jié)構(gòu)。圖2 (c)表示配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的各孔型軋輥的概略的結(jié)構(gòu)。在圖2中，附圖標(biāo)記0是指孔型中心(管坯的軋制線中心)，附圖標(biāo)記Cl是指半徑Rl的圓弧的弧心?？仔椭行?與圓弧的弧心Cl之間的距離(偏置量(日文:ォフセッ卜))能夠在利用相同的孔型軋輥對外徑、壁厚不同的管坯進(jìn)行延伸軋制時進(jìn)行調(diào)整，井能夠根據(jù)待延伸軋制的管坯的外徑、壁厚來確定合適的值。如圖2所示，本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)的特征在于，至少配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓(孔型輪廓P中槽底B附近的輪廓)的圓弧(半徑Rl)的圓心角0被設(shè)定為小于60°，并且，孔型輪廓P上除該槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心Cl之間的距離大于上述圓弧的半徑R1。采用上述這樣的結(jié)構(gòu)，在本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)中，與以往通常的三輥式芯棒式無縫管軋機(jī)相比，至少在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料向外側(cè)的膨出較多，即使在管坯材料為不銹鋼等高合金鋼的情況下，也能夠增大延伸軋制后得到的管的周長。因此，能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。另外，優(yōu)選將至少配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0設(shè)定為30°以上。這是因?yàn)椋僭O(shè)將圓心角e設(shè)定為小于30°的話，在一臺軋機(jī)中未實(shí)施減壁加工的部位會超過管坯整周的3/4，即使將第I軋機(jī)及第2軋機(jī)加在一起，未實(shí)施減壁加工的部位也會超過管坯整周的1/2。因此，第3軋機(jī)以后的軋機(jī)中的壁厚壓下量會大于第I軋機(jī)及第2軋機(jī)中的壁厚壓下量，結(jié)果，有可能不得不増加第3軋機(jī)以后的軋機(jī)數(shù)量。 圖3是概略地表示在本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)中、配設(shè)在對管坯實(shí)施減壁加工的軋機(jī)中的最終軋機(jī)(在本實(shí)施方式中為第5軋機(jī))上的孔型軋輥的優(yōu)選結(jié)構(gòu)的縱剖視圖。圖3 (a)表示配設(shè)在第5軋機(jī)上的各孔型軋輥的概略的結(jié)構(gòu)。圖3 (b)放大地表示了圖3 (a)所示的孔型輪廓中用箭頭A表示的部分。圖3 (c)示意性地表示配設(shè)在第5軋機(jī)上的各孔型軋輥的孔型輪廓與孔型中心之間的距離。在圖3中，附圖標(biāo)記L是指孔型輪廓P上位于從槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)a角度的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離。如圖3所示，在本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)的優(yōu)選結(jié)構(gòu)中，配設(shè)在最終軋機(jī)(第5軋機(jī))上的孔型軋輥R其孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離L并不恒定，在孔型輪廓P上位于從槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)(27° ^ <33° )的角度的點(diǎn)處，與孔型中心0之間的距離為最小值U。S卩，當(dāng)a =C^時，孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離L=Ltl。圖4是用于說明圖3所示的配設(shè)在最終軋機(jī)上的孔型軋輥所起到的效果的說明圖。圖4 (a)是示意性地表示管坯S被孔型軋輥R和芯棒M延伸軋制的狀態(tài)的剖視圖。圖4 (b)是示意性地表示以往的最終軋機(jī)中的減壁加工部位A的圖。圖4 (b)的上側(cè)的圖表示從孔型軋輥R的壓下方向觀察到的圖，圖4 (b)的下側(cè)的圖表示從軋制方向觀察到的圖。圖4(c)是示意性地表示配設(shè)有圖3所示的孔型軋輥的最終軋機(jī)中的減壁加工部位A的圖。圖4 (c)的上側(cè)的圖表示從孔型軋輥R的壓下方向觀察到的圖，圖4 (c)的下側(cè)的圖表示從軋制方向觀察到的圖。在圖4中，附圖標(biāo)記X是指管坯S的周向，附圖標(biāo)記Y是指孔型軋輥R的壓下方向，附圖標(biāo)記Z是指軋制方向。而且，在圖4中，空心箭頭是指管坯材料的流動，實(shí)心箭頭是指減壁加工位置。而且，圖4 (b)及圖4 (c)中的管還S是指最終乳機(jī)入口側(cè)處的管坯。 在以往的最終軋機(jī)中，通常，在自槽底B至位于從該槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)30°左右的角度的部位的范圍內(nèi)，孔型軋輥R的孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離大致恒定。因此，如圖4 (b)所示，不僅中間部(被各孔型軋輥R的自槽底B至位于從該槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)30°左右的角度的部位壓下的管坯S的部位)，也包含與孔型軋輥R的槽底B相対的部位在內(nèi)，在這樣的管坯S的周向上的較寬的范圍A內(nèi)，在孔型軋輥R與芯棒M之間對管坯S實(shí)施減壁加工。因而，在最終軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料所膨出的方向以管坯S的長度方向(Z方向)為主，向管坯S的周向(X方向)的膨出量較少，因此，延伸軋制后得到的管的周長變小。結(jié)果，有可能無法充分地抑制無法將芯棒M從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。另ー方面，在配設(shè)有圖3所示的孔型軋輥R的最終軋機(jī)中，孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離L并不恒定，在孔型輪廓P上位于從槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)30°左右(27° 33° )的角度％的點(diǎn)處，與孔型中心0之間的距離為最小值U。因此，如圖
4(c)所示，僅就上述中間部的周邊A，在孔型軋輥R與芯棒M之間對管坯S實(shí)施減壁加工。因此，在最終軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料所膨出的方向以管坯S的周向(X方向)為主，因此，與以往的在最終軋機(jī)(圖4 (b 中進(jìn)行延伸軋制的情況相比，延伸軋制后得到的管的周長變大。結(jié)果，能夠更充分地抑制無法將芯棒M從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。第2實(shí)施方式本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)與第I實(shí)施方式相同，具有多臺(在本實(shí)施方式中為五臺)軋機(jī)，在各軋機(jī)上以壓下方向所成的角為120°的方式配設(shè)有三個孔型軋輥，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°。而且，參照圖3，與上述第I實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)的優(yōu)選結(jié)構(gòu)相同，在本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)中，配設(shè)在最終軋機(jī)(第5軋機(jī))上的孔型軋輥R其孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離L并不恒定，在孔型輪廓P上位于從槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)a。(27°彡aQ<33° )的角度的點(diǎn)處，與孔型中心0之間的距離為最小值L。。即，當(dāng)a = a ^吋，孔型輪廓P與孔型中心0之間的距離L=Ltlt5但是，與第I實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)不同的是，本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)不存在如下這樣的限制:至少配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧(半徑Rl)的圓心角9被設(shè)定為小于60°。如上所述，在本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)的最終軋機(jī)中，孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離L并不恒定，在孔型輪廓P上位于從槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)30°左右(27° 33° )的角度％的點(diǎn)處，與孔型中心0之間的距離為最小值U。因此，參照圖4，與上述第I實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)的優(yōu)選結(jié)構(gòu)相同，本實(shí)施方式的芯棒式無縫管軋機(jī)也如圖4 (c)所示那樣，僅就上述中間部(被各孔型軋輥R的自槽底B至位于從該槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)30°左右的角度的部位壓下的管坯S的部位)的周邊A，在孔型軋輥R與芯棒M之間對管坯S實(shí)施減壁加工。因此，在最終軋機(jī)中的延伸軋制過程中，管坯材料所膨出的方向以管坯S的周向(X方向)為主，因此，與在以往的最終軋機(jī)(圖4 (b))中進(jìn)行延伸軋制的情況相比，延 伸軋制后得到的管的周長變大。結(jié)果，能夠充分地抑制無法將芯棒M從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。以下，對本發(fā)明的實(shí)施例及比較例進(jìn)行說明。實(shí)施例1 一 I在具有五臺軋機(jī)的芯棒式無縫管軋機(jī)中，以如下條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出ロ側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價，上述條件具體為 第I軋機(jī) 第5軋機(jī)所有軋機(jī)中的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角9 =40° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，管坯材料為不銹鋼(SUS304)，芯棒式無縫管軋機(jī)出ロ側(cè)的管的外徑為218mm、壁厚為5.5mm。實(shí)施例1 一 2配設(shè)在第I軋機(jī) 第3軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0 =40° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，配設(shè)在第4軋機(jī)及第5軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0 =60° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，除了上述這些條件之外，以與實(shí)施例1 一 I相同的條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出ロ側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價。實(shí)施例1 一 3配設(shè)在第I軋機(jī) 第4軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0 =40° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，配設(shè)在第5軋機(jī)上的孔型軋輥R的孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心O之間的距離L并不恒定，在孔型輪廓P上位于從槽底B繞孔型中心O旋轉(zhuǎn)30°的角度的點(diǎn)處，與孔型中心O之間的距離最短，除了上述這些條件之外，以與實(shí)施例1 一 I相同的條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出口側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價。比較例I配設(shè)在第I軋機(jī) 第5軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0 =60° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，除了上述條件之外，以與實(shí)施例1 一 I相同的條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出ロ側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價。評價結(jié)果圖5表示實(shí)施例1 — I 實(shí)施例1 — 3及比較例I的評價結(jié)果。在圖5中，用箭頭表示的角度范圍表示的是管與芯棒相接觸的范圍。如圖5所示，得到了這樣的結(jié)果:與比較例I相比，在實(shí)施例1 一 I 實(shí)施例1 一 3中的任一者中，管與芯棒之間的接觸率降低，并且，管的內(nèi)周長變大。尤其是在實(shí)施例1 一 3中，管的內(nèi)周長最大。從上述結(jié)果中能夠期待，若采用本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)，則能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。實(shí)施例2 -1在具有五臺軋機(jī)的芯棒式無縫管軋機(jī)中，以如下條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出口側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價，上述條件具體為:配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0 =40° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，配設(shè)在第3軋機(jī) 第5軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0=60° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，管坯材料為不銹鋼(SUS304)，芯棒式無縫管軋機(jī)出ロ側(cè)的管的外徑為218mm、壁厚為4.7mm。實(shí)施例2-2配設(shè)在第5軋機(jī)上的孔型軋輥R的孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離L并不恒定，在孔型輪廓P上位于從槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)30°的角度的點(diǎn)處，與孔型中心0之間的距離最短，除了上述這些條件之外，以與實(shí)施例2 — I相同的條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出口側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價。比較例2配設(shè)在第I軋機(jī) 第5軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0 =60° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離比上述圓弧的半徑長)，除了上述條件之外，以與實(shí)施例2 — I相同的條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出ロ側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價。評價結(jié)果圖6表示實(shí)施例2 — 1、實(shí)施例2-2及比較例2的評價結(jié)果。在圖6中，用箭頭表示的角度范圍表示的是管與芯棒相接觸的范圍。如圖6所示，得到了這樣的結(jié)果:與比較例2相比，在實(shí)施例2 — 1、實(shí)施例2 — 2中的任一者中，管與芯棒之間的接觸率降低，并且，管的內(nèi)周長變大。尤其是在實(shí)施例2 — 2中，管的內(nèi)周長變得更大。從上述結(jié)果中能夠期待，若采用本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)，則能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。實(shí)施例3在具有五臺軋機(jī)的芯棒式無縫管軋機(jī)中，以如下條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出口側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價，上述條件具體為:配設(shè)在第I軋機(jī) 第4軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0=60° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，配設(shè)在第5軋機(jī)上的孔型軋輥R的孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離L在孔型輪廓P上位于從槽底B繞孔型弧心0旋轉(zhuǎn)30°的角度的這一點(diǎn)處最短，管坯材料為不銹鋼(SUS304)，芯棒式無縫管軋機(jī)出ロ側(cè)的管的外徑為218mm、壁厚為4.7mm。比較例3配設(shè)在第5軋機(jī)上的孔型軋輥R的孔型輪廓P上的點(diǎn)與孔型中心0之間的距離L在自槽底B至孔型輪廓P上位于從槽底B繞孔型中心0旋轉(zhuǎn)30°左右的角度的點(diǎn)的范圍內(nèi)大致恒定，除了上述條件之外，以與實(shí)施例3相同的條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出ロ側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價。評價結(jié)果圖7表示實(shí)施例3及比較例3的評價結(jié)果。在圖7中，用箭頭表示的角度范圍表示的是管與芯棒相接觸的范圍。如圖7所示，得到了這樣的結(jié)果:與比較例3相比，在實(shí)施例3中，管與芯棒之間的接觸率降低，并且，管的內(nèi)周長變大。從上述結(jié)果中能夠期待，若采用本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)，則能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。實(shí)施例4配設(shè)在第I軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0=44° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，配設(shè)在第2軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0 =47° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，配設(shè)在第3軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角0=50° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，除了上述這些條件之外，以與實(shí)施例1 一 2相同的條件進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出口側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價。比較例4配設(shè)在第I軋機(jī) 第5軋機(jī)上的孔型軋輥R的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角
0=60° (孔型輪廓上除槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑)，除了上述條件之外，以與實(shí)施例4相同的條件下進(jìn)行有限元分析(FEM)，對芯棒式無縫管軋機(jī)出ロ側(cè)的管的截面形狀進(jìn)行了評價。評價結(jié)果圖8表示實(shí)施例4及比較例4的評價結(jié)果。在圖8中，用箭頭表示的角度范圍表示管與芯棒相接觸的范圍。如圖8所示,得到了這樣的結(jié)果:與比較例4相比,在實(shí)施例4中，管與芯棒之間的接觸率降低，并且，管的內(nèi)周長變大。從上述結(jié)果中能夠期待，若采用本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)，則能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。附圖標(biāo)記說明R、孔型軋輥；B、槽底；P、孔型輪廓；0、孔型中心；C1、圓弧的弧心；0、圓弧的圓心角。
權(quán)利要求
1.一種芯棒式無縫管軋機(jī)，其具有多臺軋機(jī)，在各軋機(jī)上以壓下方向所成的角為120°的方式配設(shè)有三個孔型軋輥，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°，該芯棒式無縫管軋機(jī)的特征在于， 在至少配設(shè)在第I軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥的孔型輪廓中，構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角被設(shè)定為小于60°，并且，孔型輪廓上除該槽底輪廓以外的點(diǎn)與上述圓弧的弧心之間的距離大于上述圓弧的半徑。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的芯棒式無縫管軋機(jī)，其特征在于， 配設(shè)在對管坯實(shí)施減壁加工的軋機(jī)中的最終軋機(jī)上的孔型軋輥的孔型輪廓上的點(diǎn)與孔型中心之間的距離并不恒定，在孔型輪廓上位于從槽底繞孔型中心旋轉(zhuǎn)27° 33°的范圍內(nèi)的某一角度的點(diǎn)處，與孔型中心之間的距離最短。
3.一種芯棒式無縫管軋機(jī)，其具有多臺軋機(jī)，在各軋機(jī)上以壓下方向所成的角為120°的方式配設(shè)有三個孔型軋輥，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥的壓下方向交替地錯開60°，該芯棒式無縫管軋機(jī)的特征在于， 配設(shè)在對管坯實(shí)施減壁加工的軋機(jī)中的最終軋機(jī)上的孔型軋輥的孔型輪廓上的點(diǎn)與孔型中心之間的距離并不恒定，在孔型輪廓上位于從槽底繞孔型中心27° 33°的范圍內(nèi)的某一角度的點(diǎn)處，與孔型中心之間的距離最短。
4.一種無縫管的制造方法，其特征在于， 該無縫管的制造方法包含利用權(quán)利要求1 3中任一項所述的芯棒式無縫管軋機(jī)對管坯進(jìn)行延伸軋制的工序。
全文摘要
本發(fā)明提供芯棒式無縫管軋機(jī)等，該芯棒式無縫管軋機(jī)在多臺軋機(jī)上各配設(shè)有三個孔型軋輥，其不會導(dǎo)致設(shè)備成本增加、可維修性降低，能夠充分地抑制無法將芯棒從延伸軋制后得到的管中抽出這樣的現(xiàn)象。本發(fā)明的芯棒式無縫管軋機(jī)具有多臺軋機(jī)，在各軋機(jī)上以壓下方向所成的角為120°的方式配設(shè)有三個孔型軋輥(R)，在相鄰的軋機(jī)之間，孔型軋輥(R)的壓下方向交替地錯開60°，該芯棒式無縫管軋機(jī)的特征在于，至少配設(shè)在第1軋機(jī)及第2軋機(jī)上的孔型軋輥(R)的、構(gòu)成槽底輪廓的圓弧的圓心角(θ)被設(shè)定為小于60°。
文檔編號B21B17/02GK103097045SQ201180043050
公開日2013年5月8日 申請日期2011年7月6日 優(yōu)先權(quán)日2010年7月7日
發(fā)明者山根明仁 申請人:新日鐵住金株式會社