專利名稱：一種采用錐形輥大減徑成形管模毛坯的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及管模制造技術(shù)領(lǐng)域，特別是一種采用錐形輥大減徑成形管模毛坯的方法。
背景技術(shù)：
目前，利用離心澆注技術(shù)生產(chǎn)球墨鑄鐵管具有生產(chǎn)節(jié)奏快和效率高的優(yōu)點(diǎn)，具有極其廣闊的發(fā)展前景。而管模是離心澆注機(jī)上澆鑄鐵管的大型關(guān)鍵部件，且使用環(huán)境極其惡劣。管模在高速旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下，澆注中鐵水因離心作用而敷在管模內(nèi)壁上，使管模內(nèi)壁溫度急劇升高，而外表面通過(guò)循環(huán)水冷卻以降低溫度。由于管模長(zhǎng)期承受交變熱應(yīng)力、拉伸應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力等組合工況，故對(duì)管模質(zhì)量要求極高，管模用管的常用牌號(hào)為21CrMolO。管模常用的規(guī)格范圍為DN8(TDN1200，承口端外徑最大達(dá)到1569mm。根據(jù)不同的 規(guī)格，其加工工藝和方法也不同1)對(duì)于規(guī)格小于DN 200的管模, 料米用實(shí)心鍛件,機(jī)加工采用深孔鉆孔、鏜孔的工藝方法；2)對(duì)于規(guī)格在DN 200 DN 500范圍內(nèi)的管模，坯料用實(shí)心鍛件，采用套料、鏜孔的工藝方法，套出的芯料可以作為小一號(hào)規(guī)格管模的坯料，實(shí)現(xiàn)了二次利用；3)對(duì)于規(guī)格大于DN 500的管模，采用空心鍛件，在高效率深孔組合機(jī)床上加工，實(shí)現(xiàn)了一次裝夾、定位完成管模內(nèi)孔、外圓等部位的通身加工，生產(chǎn)效率較高。對(duì)于規(guī)格為DN 200 DN 500小范圍內(nèi)的管模，還有采用連鑄坯曼式穿孔周期軋管生產(chǎn)毛坯的管模制造工藝，該工藝發(fā)揮了連鑄坯具有的成材率高、成本低和能耗少的優(yōu)點(diǎn)，降低了管模的生產(chǎn)成本。但由于受連鑄坯規(guī)格的限制(最大外徑為800mm)，不能生產(chǎn)DN600及以上規(guī)格的管模毛坯(DN600管模毛坯大端外徑應(yīng)不小于860mm);管模承口端僅通過(guò)曼式穿孔延伸(受曼式穿孔機(jī)減徑能力的限制，壓縮比為I. 4左右)，未經(jīng)過(guò)周期軋管機(jī)軋制變形，連鑄坯疏松的內(nèi)部結(jié)構(gòu)不能得到改善，甚至?xí)訍夯?；大口徑合金連鑄圓管坯中心不可避免存在疏松和縮孔，投料前需對(duì)管坯內(nèi)孔進(jìn)行粗鏜孔加工，以保證管模坯內(nèi)表質(zhì)量(管坯中心疏松和縮孔如不清除，經(jīng)環(huán)形爐加熱氧化，曼式斜軋穿孔后內(nèi)表會(huì)形成較深的裂紋，且后續(xù)工序無(wú)法焊合)?，F(xiàn)有管模制造工藝主要存在以下不足
(I)現(xiàn)有管模多采用實(shí)心或空心鍛件深孔加工方式制造，雖然在大管徑管模制造中采用了套料工藝以提高原材料利用率，材料損耗率一般在40%左右。(2)現(xiàn)有管模制造存在管模承口端不易成型，需要額外采用加厚、擴(kuò)管等工藝來(lái)完成喇叭型管模承口端的制造，這就使得現(xiàn)有管模制造工藝存在工藝復(fù)雜、制造周期偏長(zhǎng)等問(wèn)題。(3)采用連鑄坯周期軋管生產(chǎn)管模毛坯，自然形成的皮爾格頭，即喇叭型管模承口端沒(méi)有經(jīng)過(guò)周期鍛壓軋制成形，不能保證和其它部分一樣具有與鍛坯相近的壓縮比(軋制比)，不能保證管模該部分原材料的性能。而離心澆注時(shí)承口端與傳動(dòng)皮帶聯(lián)接，帶動(dòng)管模高速旋轉(zhuǎn)，使用工況最為惡劣，存在較大的安全隱患；大口徑連鑄圓管坯投料前，必需對(duì)管坯內(nèi)孔進(jìn)行粗鏜孔加工，增加了材料的損耗(約5%)和鏜孔加工成本；受連鑄坯規(guī)格的限制，還存在管模毛坯生產(chǎn)范圍窄的問(wèn)題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是克服現(xiàn)有技術(shù)的上述不足，而提供一種采用錐形輥大減徑成形管模毛坯的方法，以解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的生產(chǎn)工藝復(fù)雜、制造周期偏長(zhǎng)、成材率低，產(chǎn)品規(guī)格覆蓋范圍不廣等不足。本發(fā)明的技術(shù)方案是一種采用錐形輥大減徑成形管模毛坯的方法，包括鋼錠冶煉、鋼錠復(fù)檢、環(huán)形爐加熱、水壓沖孔、大減徑穿孔、周期軋管、人工初檢、矯直、粗機(jī)加工、超聲波探傷、熱處理、理化檢驗(yàn)、精加工、磁粉探傷、人工復(fù)檢、包裝入庫(kù)；大減徑穿孔時(shí)，將瓶坯用錐形輥和頂頭斜軋大減徑穿孔得到毛管，總直徑壓下率為1(Γ16%，橢圓度為I. 03 I. 07，碾軋角為一 O. 2 ° 一 3.5 °，減徑率5°/Γ21%，減徑穿孔后毛管外徑較管模承口端外徑大10mm。
本發(fā)明由于采用特殊結(jié)構(gòu)的鋼錠和大減徑工藝成形管模毛坯，能夠充分發(fā)揮鋼錠具有成本低、能耗少、成材率高等特點(diǎn)，可以有效結(jié)合水壓沖孔、周期軋管機(jī)鍛軋等技術(shù)，不僅能夠保證管模毛坯整體具有與鍛件相近的性能，同時(shí)又能夠充分利用軋制時(shí)本應(yīng)該切除的皮爾格頭，大幅度提高原材料的利用率，管模制造成本降低了近40%，生產(chǎn)效率高，工藝簡(jiǎn)單，制造周期短，在產(chǎn)品安全可靠性、變形工藝、壓縮比(特別是承口端)和管模規(guī)格覆蓋范圍方面有較大優(yōu)勢(shì)，基本實(shí)現(xiàn)了管模規(guī)格的全覆蓋。以下結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式
對(duì)本發(fā)明的詳細(xì)內(nèi)容作進(jìn)一步描述。


圖I為本發(fā)明使用的鋼錠的結(jié)構(gòu)示意 圖2為圖I的左視 圖3為圖I的右視 圖4為鋼錠位于立式水壓沖孔機(jī)內(nèi)模內(nèi)沖孔開(kāi)始時(shí)的示意 圖5為鋼錠位于立式水壓沖孔機(jī)內(nèi)模內(nèi)沖孔結(jié)束時(shí)的示意 圖6為本發(fā)明錐形輥斜軋大減徑穿孔過(guò)程中的瓶坯示意 圖7為本發(fā)明錐形輥斜軋大減徑穿孔結(jié)束后的毛管示意 圖8為本發(fā)明周期軋管機(jī)鍛軋開(kāi)始時(shí)的毛管示意 圖9為本發(fā)明周期軋管機(jī)鍛軋過(guò)程中的荒管示意 圖10為本發(fā)明管模毛坯的結(jié)構(gòu)示意 圖11為本發(fā)明管模的結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例一
一種采用錐形輥大減徑成形DN 300型管模毛坯的方法，包括鋼錠冶煉、鋼錠復(fù)檢、環(huán)形爐加熱、水壓沖孔、大減徑穿孔、周期軋管、人工初檢、矯直、粗機(jī)加工、超聲波探傷、熱處理、理化檢驗(yàn)、精加工、磁粉探傷、人工復(fù)檢、包裝入庫(kù)；
鋼錠冶煉考慮到鑄管模特殊的工作環(huán)境，而鋼錠質(zhì)量是基礎(chǔ)，鋼錠材料為21CrMolO,并嚴(yán)格控制磷、硫、氮、氫、氧的含量，其中磷含量小于O. 008%,硫含量小于O. 004%,氮含量小于IOOppm,氫含量小于2 ppm,氧含量小于35 ppm,鋼錠米用如下工藝進(jìn)行生產(chǎn)高爐煉鐵、電爐煉鋼、LF爐精煉、鋼包扒渣、VD爐真空脫氣、喂絲處理、澆鑄鋼錠、檢查、切冒口、修磨；
鋼錠復(fù)檢在環(huán)形爐加熱之前復(fù)檢鋼錠的表面質(zhì)量、幾何尺寸(如圖1-3所示)，鋼錠本體I外周的棱2的外接圓直徑D為660mm，鋼錠外接圓直徑D較棱2的內(nèi)切圓直徑d大40mm，即D=d+40 mm，棱2的數(shù)量為18邊，錐度范圍為2. 2 °，管模最小壓縮比u (軋制比)為2. 7(承口端)；
環(huán)形爐加熱采用環(huán)形爐將鋼錠加熱到水壓沖孔擠壓溫度1180°C，由于管模用管合金元素多，且鋼錠規(guī)格巨大，加熱不當(dāng)容易產(chǎn)生加熱缺陷，要采用適當(dāng)?shù)募訜釡囟群图訜崴俣?，生產(chǎn)中保證鋼錠入爐時(shí)，預(yù)熱一段不大于720 °C，加熱時(shí)間3小時(shí)；預(yù)熱二段溫度控制在810 830 °C，加熱時(shí)間I. 5小時(shí)；加熱一段溫度控制在900 920 °C，加熱時(shí)間I. 5小時(shí)；加熱二段溫度控制在103(Tl050 °C，加熱時(shí)間2小時(shí)；加熱三段溫度控制在113(Tl 150 V,加熱時(shí)間2小時(shí)；加熱四段溫度控制在125(Tl270 °C，加熱時(shí)間I. 5小時(shí)；均熱段溫度控制 在124(Tl260 °C，加熱時(shí)間2小時(shí)；總加熱時(shí)間14小時(shí)；
水壓沖孔將鋼錠置于水壓沖孔機(jī)的內(nèi)模3中，用沖頭4沖孔(如圖4-5所示)，得到外徑670mm、錐度為I. 5 °的瓶坯5，瓶坯5的金屬過(guò)充滿度3. 8% 10% ；
大減徑穿孔將瓶坯5用錐形輥6和頂頭7斜軋大減徑穿孔得到毛管8 (如圖6-7所示)，總直徑壓下率為15. 1%，橢圓度為I. 05，碾軋角為一 3°，減徑率21%，減徑穿孔后毛管8外徑為530 mm,較管模承口端外徑(520 mm)大IOmm ；
周期軋管如圖8-10所示，利用周期軋管機(jī)的軋輥10對(duì)毛管8進(jìn)行鍛軋，保留自然形成的皮爾格頭，保證皮爾格頭有合理的加工余量，避免原材料的浪費(fèi)，設(shè)計(jì)周期軋管機(jī)組Φ390mm大孔型，包括鍛軋段、精軋段、終軋段和空軋段的曲線方程，其中鍛軋段為包絡(luò)線、鍛軋段起始角為25°，鍛軋段夾角為90°，鍛軋段曲線展開(kāi)長(zhǎng)度范圍為850mm，控制軋輥轉(zhuǎn)速48rpm,風(fēng)壓5. Ibar,喂人量55mm,周期軋管末期保留180mm長(zhǎng)毛管不軋,用于取橫向試樣和管模承口端的加工，用芯棒9和軋棍10將毛管8的一端軋制成荒管11，另一端自然形成皮爾格頭12，從而形成管模毛坯；
人工初檢對(duì)管1吳毛還的表面質(zhì)量和尺寸精度進(jìn)行檢驗(yàn)；
矯直采用壓力矯直機(jī)對(duì)管模毛坯進(jìn)行矯直，保證全長(zhǎng)彎曲度不大于6mm ；
粗機(jī)加工對(duì)管模毛坯進(jìn)行內(nèi)外表面粗切削加工和在插口端內(nèi)表堆焊臺(tái)階，使之符合DN300管模毛坯圖樣的要求；
超聲波探傷按GB/T 5777標(biāo)準(zhǔn)要求進(jìn)行L2級(jí)手動(dòng)超聲波探傷，確保管模毛坯內(nèi)在質(zhì)
量;
熱處理就管模毛坯進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，淬火溫度880°C、保溫時(shí)間60min，回火溫度620°C、保溫時(shí)間140min，得到高強(qiáng)韌性回火索氏體組織；
理化檢驗(yàn)為充分檢驗(yàn)管模毛坯性能，在管模毛坯兩端各留70 120 mm余量做橫向力學(xué)性能測(cè)定，評(píng)估管模毛坯的綜合力學(xué)性能符合國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)的要求；
精加工如圖11所示，對(duì)粗機(jī)加工的管模毛坯進(jìn)行精磨和微量切削加工成管模，使管模尺寸符合用戶提供的產(chǎn)品圖樣，保證管模的內(nèi)表面、承口端13和插口端14密封面的表面粗糙度Ra小于I. 6 um,管模其它表面的粗糙度Ra小于6. 3 um ;
磁粉探傷管模外表面經(jīng)磁粉探傷后沒(méi)有裂紋；
人工復(fù)檢管模內(nèi)表面沒(méi)有肉眼可見(jiàn)的裂紋、劃傷、壓痕、銹蝕等缺陷存在，管模外形尺寸符合用戶提供的DN300產(chǎn)品圖樣的要求；
包裝入庫(kù)管模經(jīng)噴印和稱重后，包裝入庫(kù)。實(shí)施例二
一種采用錐形輥大減徑成形DN600型管模毛坯的方法，包括鋼錠冶煉、鋼錠復(fù)檢、環(huán)形爐加熱、水壓沖孔、大減徑穿孔、周期軋管、人工初檢、矯直、粗機(jī)加工、超聲波探傷、熱處理、理化檢驗(yàn)、精加工、磁粉探傷、人工復(fù)檢、包裝入庫(kù)；
鋼錠復(fù)檢時(shí)，鋼錠本體I外周的棱2的外接圓直徑D為970mm，鋼錠外接圓直徑D較棱 2的內(nèi)切圓直徑d大40臟，即D=d+40臟，棱2的數(shù)量為18邊，錐度范圍為L(zhǎng) 8 °，管模最小壓縮比u (軋制比)為3. O (承口端)；
環(huán)形爐加熱時(shí)，采用環(huán)形爐將鋼錠加熱到水壓沖孔擠壓溫度1180°C，鋼錠入爐時(shí)，預(yù)熱一段不大于720 °C，加熱時(shí)間6小時(shí)；預(yù)熱二段溫度控制在81(T830 °C，加熱時(shí)間I. 8小時(shí)；加熱一段溫度控制在900 920 °C，加熱時(shí)間I. 8小時(shí)；加熱二段溫度控制在1030 1050°C，加熱時(shí)間2. 2小時(shí)；加熱三段溫度控制在113(Tll50 °C，加熱時(shí)間2. 2小時(shí)；加熱四段溫度控制在125(Γ1270 V，加熱時(shí)間2. 5小時(shí)；均熱段溫度控制在124(Tl260 V，加熱時(shí)間3. 5小時(shí)；總加熱時(shí)間20小時(shí)；
水壓沖孔時(shí)，將鋼錠置于水壓沖孔機(jī)的內(nèi)模3中，用沖頭4沖孔(如圖4-5所示)，得到外徑980mm、錐度為0.95 °的瓶坯5，瓶坯5的金屬過(guò)充滿度4. 39Γ10. 7% ;
大減徑穿孔時(shí)，將瓶坯5用錐形輥6和頂頭7斜軋大減徑穿孔得到毛管8(如圖6-7所示)，總直徑壓下率為14. 3%，橢圓度為I. 05，碾軋角為一 2。，減徑率12. 3%，減徑穿孔后毛管8外徑為860 mm,較管模承口端外徑(850 mm)大IOmm ；
周期軋管時(shí)，如圖8-10所示，利用周期軋管機(jī)的軋輥10對(duì)毛管8進(jìn)行鍛軋，保留自然形成的皮爾格頭，保證皮爾格頭有合理的加工余量，避免原材料的浪費(fèi)，設(shè)計(jì)周期軋管機(jī)組Φ740mm大孔型，包括鍛軋段、精軋段、終軋段和空軋段的曲線方程，其中鍛軋段為包絡(luò)線、鍛軋段起始角為25°，鍛軋段夾角為90°，鍛軋段曲線展開(kāi)長(zhǎng)度范圍為770mm，控制軋輥轉(zhuǎn)速25rpm,風(fēng)壓5. 3bar,喂人量70mm,周期軋管末期保留180mm長(zhǎng)毛管不軋,用于取橫向試樣和管模承口端的加工，用芯棒9和軋棍10將毛管8的一端軋制成荒管11，另一端自然形成皮爾格頭12，從而形成管模毛坯；
熱處理時(shí)，就管模毛坯進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，淬火溫度880°C、保溫時(shí)間70min，回火溫度620°C、保溫時(shí)間160min，得到高強(qiáng)韌性回火索氏體組織；
理化檢驗(yàn)為充分檢驗(yàn)管模毛坯性能，在管模毛坯兩端各留70 120 mm余量做橫向力學(xué)性能測(cè)定，評(píng)估管模毛坯的綜合力學(xué)性能符合國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)的要求；
其余方法與實(shí)施例一相同。實(shí)施例三
一種采用錐形輥大減徑成形DN600型管模毛坯的方法，包括鋼錠冶煉、鋼錠復(fù)檢、環(huán)形爐加熱、水壓沖孔、大減徑穿孔、周期軋管、人工初檢、矯直、粗機(jī)加工、超聲波探傷、熱處理、理化檢驗(yàn)合格、精加工、磁粉探傷、人工復(fù)檢、包裝入庫(kù)；鋼錠復(fù)檢時(shí)，鋼錠本體I外周的棱2的外接圓直徑D為1650mm，鋼錠外接圓直徑D較棱2的內(nèi)切圓直徑d大40臟，即D=d+40臟，棱2的數(shù)量為18邊，錐度范圍為I. 9 °，管模最小壓縮比u (軋制比)為3. 3 (承口端)；
環(huán)形爐加熱時(shí)，采用環(huán)形爐將鋼錠加熱到水壓沖孔擠壓溫度1180°C，鋼錠入爐時(shí)，預(yù)熱一段不大于720 V，加熱時(shí)間12小時(shí)；預(yù)熱二段溫度控制在81(Γ830 V，加熱時(shí)間3小時(shí)；加熱一段溫度控制在900 920 °C，加熱時(shí)間3小時(shí)；加熱二段溫度控制在1030 1050 °C，力口熱時(shí)間3小時(shí)；加熱三段溫度控制在113(Tll50 °C，加熱時(shí)間3小時(shí)；加熱四段溫度控制在1250 1270 °C，加熱時(shí)間5小時(shí)；均熱段溫度控制在1240^1260 °C，加熱時(shí)間7小時(shí)；總加熱時(shí)間36小時(shí)；
水壓沖孔時(shí)，將鋼錠置于水壓沖孔機(jī)的內(nèi)模3中，用沖頭4沖孔(如圖4-5所示)，得到外徑1670mm、錐度為I. 25 °的瓶坯5，瓶坯5的金屬過(guò)充滿度5. 69Γ8. 5% ；
大減徑穿孔時(shí)，將瓶坯5用錐形輥6和頂頭7斜軋大減徑穿孔得到毛管8(如圖6-7所示)，總直徑壓下率為10. 8%，橢圓度為I. 06，碾軋角為一 3°，減徑率5. 4%，減徑穿孔后毛管 8外徑為1579 mm,較管模承口端外徑(1569 mm)大IOmm ；
周期軋管時(shí)，如圖8-10所示，利用周期軋管機(jī)的軋輥10對(duì)毛管8進(jìn)行鍛軋，保留自然形成的皮爾格頭，保證皮爾格頭有合理的加工余量，避免原材料的浪費(fèi)，設(shè)計(jì)周期軋管機(jī)組Φ 1390mm大孔型，包括鍛軋段、精軋段、終軋段和空軋段的曲線方程，其中鍛軋段為包絡(luò)線、鍛軋段起始角為25°，鍛軋段夾角為90°，鍛軋段曲線展開(kāi)長(zhǎng)度范圍為370mm，控制軋輥轉(zhuǎn)速8rpm,風(fēng)壓5. 5bar,喂人量80mm,周期軋管末期保留180mm長(zhǎng)毛管不軋,用于取橫向試樣和管模承口端的加工，用芯棒9和軋棍10將毛管8的一端軋制成荒管11，另一端自然形成皮爾格頭12，從而形成管模毛坯；
熱處理時(shí)，就管模毛坯進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，淬火溫度880°C、保溫時(shí)間130min，回火溫度620°C、保溫時(shí)間300min，得到高強(qiáng)韌性回火索氏體組織；
理化檢驗(yàn)為充分檢驗(yàn)管模毛坯性能，在管模毛坯兩端各留70 120 mm余量做橫向力學(xué)性能測(cè)定，評(píng)估管模毛坯的綜合力學(xué)性能符合國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)的要求；
其余方法與實(shí)施例一相同。本發(fā)明利用鋼錠大端制造管模較大較厚的承口端，避免了連鑄坯制造管模承口端壓縮比不足，以及管模承口端與管身由于變形量巨大差異導(dǎo)致的強(qiáng)韌性差異的問(wèn)題。由于連鑄坯規(guī)格的限制，不能生產(chǎn)DN 600及以上規(guī)格的管模毛坯，而鋼錠不受規(guī)格限制。大口徑合金連鑄圓管坯中心不可避免存在疏松和縮孔，而鋼錠在澆鑄過(guò)程中可及時(shí)補(bǔ)縮，中心不存在疏松和縮孔等低倍組織缺陷，也不需要對(duì)管坯內(nèi)孔進(jìn)行粗鏜孔加工。本發(fā)明利用立式水壓沖孔機(jī)變形條件好和變形能力強(qiáng)的特點(diǎn)，水壓沖孔時(shí)鋼錠在三向壓應(yīng)力的作用下發(fā)生變形，因此對(duì)鋼錠中心會(huì)起到壓實(shí)的效果，而原始的粗大的柱狀晶組織在沖孔后會(huì)得到“破碎”，所以，壓力沖孔工藝可以有效改善管坯的內(nèi)部組織，降低后續(xù)大減徑穿孔工序的負(fù)荷，也為后續(xù)大減徑穿孔工序提供質(zhì)量良好的沖孔瓶還。本發(fā)明帶負(fù)碾軋角的錐形輥，實(shí)現(xiàn)59Γ21%大減徑率，保證未經(jīng)過(guò)周期軋管機(jī)軋制變形的皮爾格頭(承口端)的軋制比在3左右(范圍2. 7^3. 3)。而曼式桶形輥穿孔機(jī)碾軋角為0，減徑率不超過(guò)5%，通常是采用等徑或微擴(kuò)徑穿孔，對(duì)于生產(chǎn)外徑與坯料相當(dāng)而壁厚在IOOmm左右的毛管，壓縮比僅在I. 4左右(以連鑄坯生產(chǎn)DN300為例，未經(jīng)過(guò)周期軋管機(jī)軋制變形的皮爾格頭的壓縮比僅為I. 3，連鑄坯疏松的內(nèi)部結(jié)構(gòu)不能得到改善，甚至?xí)訍夯?，承口端在使用過(guò)程中存在較大的安全隱患。本發(fā)明通過(guò)設(shè)計(jì)周期軋管機(jī)組Φ390 Φ 1390mm大孔型，來(lái)控制皮爾格頭的形 狀，保證皮爾格頭有合理的加工余量，避免原材料的浪費(fèi)。利用周期軋管機(jī)對(duì)毛管進(jìn)行鍛車L，保留自然形成的皮爾格頭，省去了管模承口端喇叭口成型工藝，這不僅提高了原材料利用率且同時(shí)簡(jiǎn)化了管模工藝流程，提高了生產(chǎn)效率，縮短了生產(chǎn)周期，節(jié)約了成本。
權(quán)利要求
1.一種采用錐形輥大減徑成形管模毛坯的方法，包括鋼錠冶煉、鋼錠復(fù)檢、環(huán)形爐加熱、水壓沖孔、大減徑穿孔、周期軋管、人工初檢、矯直、粗機(jī)加工、超聲波探傷、熱處理、理化檢驗(yàn)合格、精加工、磁粉探傷、人工復(fù)檢、包裝入庫(kù)；其特征是大減徑穿孔時(shí)，將瓶坯用錐形輥和頂頭斜軋大減徑穿孔得到毛管，總直徑壓下率為1(Γ16%，橢圓度為1.03 1.07，碾軋角為一 0.2 ° 一 3.5 °，減徑率59Γ21%，減徑穿孔后毛管外徑較管模承口端外徑大10mm。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的采用錐形輥大減徑成形管模毛坯的方法，其特征是大減徑穿孔時(shí)，將瓶坯用錐形輥和頂頭斜軋大減徑穿孔得到毛管，總直徑壓下率為15. 1%，橢圓度為I. 05，碾軋角為一 3°，減徑率21%，減徑穿孔后毛管8外徑為530 _，較管模承口端外徑大IOmm0
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的采用錐形輥大減徑成形管模毛坯的方法，其特征是大減徑穿孔時(shí)，將瓶坯用錐形輥和頂頭斜軋大減徑穿孔得到毛管，總直徑壓下率為14. 3%，橢圓度為I. 05，碾軋角為一 2°，減徑率12.3%，減徑穿孔后毛管外徑為860 mm，較管模承口端外徑大IOmm0
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的采用錐形輥大減徑成形管模毛坯的方法，其特征是大減徑穿孔時(shí)，將瓶坯用錐形輥和頂頭斜軋大減徑穿孔得到毛管，總直徑壓下率為10. 8%，橢圓度為I.06，碾軋角為一 3°，減徑率5. 4%，減徑穿孔后毛管外徑為1579 mm，較管模承口端外徑大IOmm0
全文摘要
一種采用錐形輥大減徑成形管模毛坯的方法，包括鋼錠冶煉、鋼錠復(fù)檢、環(huán)形爐加熱、水壓沖孔、大減徑穿孔、周期軋管、人工初檢、矯直、粗機(jī)加工、超聲波探傷、熱處理、理化檢驗(yàn)合格、精加工、磁粉探傷、人工復(fù)檢、包裝入庫(kù)；大減徑穿孔時(shí)，將瓶坯(5)用錐形輥(6)和頂頭(7)斜軋大減徑穿孔得到毛管8，總直徑壓下率為10.8%，橢圓度為1.06，碾軋角為－3°，減徑率5.4%，減徑穿孔后毛管外徑較管模承口端外徑大10mm。本發(fā)明結(jié)合水壓沖孔、周期軋管機(jī)鍛軋等技術(shù)，能夠充分利用軋制時(shí)本應(yīng)該切除的皮爾格頭，大幅度提高原材料的利用率，管模制造成本降低了近40%，生產(chǎn)效率高，基本實(shí)現(xiàn)了管模規(guī)格的全覆蓋。
文檔編號(hào)B21C37/06GK102962292SQ20121048587
公開(kāi)日2013年3月13日 申請(qǐng)日期2012年11月26日 優(yōu)先權(quán)日2012年11月26日
發(fā)明者肖松良, 李陽(yáng)華, 龍功名, 陳紹林, 鄧丕安, 冉旭, 張戟, 張敏 申請(qǐng)人:衡陽(yáng)華菱鋼管有限公司