本發(fā)明涉及一種圓弧頭立銑刀，該圓弧頭立銑刀在立銑刀主體的前端形成有底刃，該底刃繞該立銑刀主體的軸線的旋轉(zhuǎn)軌跡描繪成凸曲面，并且，隨著朝向立銑刀主體的外周側(cè)而向后端側(cè)延伸，從而與外周刃的前端相接。

具體而言，涉及一種底刃所描繪的上述凸曲面在沿上述軸線的剖面上所呈的凸曲線的曲率半徑設定為在立銑刀主體的前端內(nèi)周側(cè)大于前端外周側(cè)的圓弧頭立銑刀。

本申請主張基于2014年10月7日于日本申請的專利申請2014-206297號的優(yōu)先權(quán)，并將其內(nèi)容援用于此。

背景技術(shù)：

作為這種圓弧頭立銑刀，例如專利文獻1中提出有具有底刃及外周刃的立銑刀，該底刃由從與工具軸垂直的方向觀察時為曲線狀的圓弧刃及與圓弧刃連續(xù)的直線狀或曲線狀的中底傾斜刃構(gòu)成。

該立銑刀中，底刃與外周刃經(jīng)由以工具半徑的0.02倍以上且0.2倍以下的范圍的曲率半徑形成的大致圓弧狀的圓弧刃連接。

專利文獻

專利文獻1：日本特開2013-31911號公報(圖25)

這種圓弧頭立銑刀通過曲率半徑較大的底刃的內(nèi)周側(cè)部分(內(nèi)側(cè)部分)進行切削時，由于刀片長度長，切屑的厚度較薄。因此，相較于直線狀的底刃經(jīng)由具有單一半徑的刃角與外周刃相連的一般的圓弧頭立銑刀，圓弧頭立銑刀不僅能夠進行高效的切削加工而且壽命長。

然而，在如包括底刃的外周側(cè)部分在內(nèi)而進行切削的深挖加工的情況下，圓弧頭立銑刀由于底刃的外周側(cè)部分的曲率半徑小于一般的圓弧頭立銑刀的刃角，因此難以充分確保強度。因此，尤其在底刃與外周刃的切點容易產(chǎn)生缺損。

關(guān)于這種底刃與外周刃的切點上的缺損，可設想其原因為切削時的立銑刀主體的徑向的振動。即，若發(fā)生徑向的振動，則在底刃與位于該底刃的最外周的外周刃的切點上，如上所述的強度不夠充分的底刃斷續(xù)地被工件材料擊打而容易產(chǎn)生缺損。

因此，為了抑制這種振動并防止缺損，可以考慮通過使該切點位置上的底刃的軸向前角向正角側(cè)變大來提高鋒利度，從而減少向徑向的阻力。

然而，這種圓弧頭立銑刀的底刃一般形成于中心槽的前端側(cè)邊棱部。另外，中心槽形成于形成有外周刃的排屑槽的前端部。

如上所述，底刃形成于中心槽的前端側(cè)邊棱部，因此若要使底刃與位于該底刃的最外周的外周刃的切點上的軸向前角向正角側(cè)變大，則導致中心槽的圓周方向的寬度也沿立銑刀旋轉(zhuǎn)方向變寬。

因此，有可能導致沿立銑刀旋轉(zhuǎn)方向相鄰的底刃的壁厚、和與外周刃在立銑刀旋轉(zhuǎn)方向的相反一側(cè)相連的立銑刀主體前端部的壁厚減小。由此，有可能導致底刃和外周刃的強度受損，或者有時中心槽形成至沿立銑刀旋轉(zhuǎn)方向相鄰的外周刃的后刀面而引起干擾。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明是在這種背景下完成的，其目的在于提供一種圓弧頭立銑刀，其通過較寬的中心槽寬度來防止底刃和外周刃的強度受損或者中心槽干擾外周刃的后刀面，并且，通過增加底刃與外周刃的切點上的軸向前角來減少阻力，由此能夠抑制徑向的振動而防止缺損。

(1)本發(fā)明的一方式的圓弧頭立銑刀具備：立銑刀主體，繞軸線旋轉(zhuǎn)；排屑槽，形成于上述立銑刀主體的前端部外周，從上述立銑刀主體的前端朝向后端側(cè)，繞上述軸線沿與立銑刀旋轉(zhuǎn)方向的相反一側(cè)扭曲；外周刃，形成于上述排屑槽中的朝向上述立銑刀旋轉(zhuǎn)方向的壁面的外周側(cè)邊棱部；凹槽狀的中心槽，形成于上述排屑槽的前端部，且隨著朝向上述立銑刀主體的外周側(cè)而朝向后端側(cè)延伸；及底刃，形成于上述中心槽中的朝向上述立銑刀旋轉(zhuǎn)方向的壁面的前端側(cè)邊棱部，且隨著朝向上述立銑刀主體的外周側(cè)而向后端側(cè)延伸，從而與上述外周刃的前端相接，上述底刃形成為繞上述軸線的旋轉(zhuǎn)軌跡描繪成凸曲面，上述凸曲面形成為在沿上述軸線的剖面觀察中具有凸曲線，在該凸曲線中，相較于上述立銑刀主體的前端外周側(cè)的曲率半徑，位于比上述前端外周側(cè)更靠上述軸線側(cè)的內(nèi)側(cè)部分的曲率半徑更大，根據(jù)從位于上述軸線方向的前端側(cè)的上述底刃的突端至上述中心槽的最后端為止的上述軸線方向的距離A(mm)和從上述軸線至上述外周刃與上述底刃的切點為止的半徑B(mm)，并通過θ＝tan^－1(A/B)算出的中心槽深度角θ(°)為50°以下，上述切點上的上述底刃的軸向前角α2(°)和上述突端上的上述底刃的軸向前角α1(°)的軸向前角差α(°)＝(α2(°)-α1(°))與上述中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))為60°以上。

如此構(gòu)成的圓弧頭立銑刀中，根據(jù)軸線方向上的底刃的突端至中心槽的最后端為止的軸線方向的距離A(mm)及軸線至外周刃與底刃的切點為止的半徑B(mm)，并通過θ＝tan^－1(A/B)而賦予的中心槽深度角θ(°)為50°以下，較小。另外，中心槽深度角θ表示隨著朝向立銑刀主體的外周側(cè)而朝向后端側(cè)延伸的凹槽狀的中心槽的向軸線方向后端側(cè)的深度。

中心槽深度角θ(°)為50°以下，較小，因此即便使底刃與外周刃的切點上的軸向前角向正角側(cè)變大，也能夠避免中心槽的寬度變得過寬。因此，能夠避免底刃的中心槽大幅削減沿立銑刀旋轉(zhuǎn)方向側(cè)相鄰的其它底刃的壁厚和外周刃的壁厚或者干擾該外周刃的后刀面。

然而，若減小中心槽深度角θ而使中心槽變淺，則通過底刃生成的切屑堵塞在中心槽內(nèi)，有可能增大立銑刀的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力。

相對于此，本發(fā)明中將上述中心槽深度角θ(°)與軸向前角差α(°)＝((α2(°)-α1(°))之和(θ(°)+α(°))設定為60°以上，該軸向前角差α(°)＝((α2(°)-α1(°))為底刃與外周刃的切點上的底刃的軸向前角α2(°)和底刃的突端上的軸向前角α1(°)之差。

由此，軸向前角差α(°)最小也能設定為10°，并且中心槽深度角θ(°)越小則越能將軸向前角差α(°)設為較大。

因此，通過底刃的突端的軸向前角和底刃與外周刃的切點即外周端的軸向前角之差，能夠使通過底刃生成的切屑折彎而排出至排屑槽。因此，即使中心槽的深度淺，也能夠確保良好的排屑性。

另外，為了進一步可靠地發(fā)揮這種效果，優(yōu)選將上述軸向前角差α(°)＝(α2(°)-α1(°))與上述中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))設定為80°以上。

根據(jù)本發(fā)明，在立銑刀主體的前端內(nèi)周側(cè)(內(nèi)側(cè)部分)相較于前端外周側(cè)，底刃的曲率半徑設定為更大的高效、長壽命的圓弧頭立銑刀中，即使將底刃的外周端也使用于切削的情況下，也能夠防止因振動引起的缺損等而進行穩(wěn)定的切削加工。

附圖說明

圖1為表示本發(fā)明的一實施方式的圓弧頭立銑刀的前端部的立體圖。

圖2為圖1所示的圓弧頭立銑刀的放大主視圖。

圖3為圖2中的箭頭X向視的圓弧頭立銑刀的側(cè)視圖。

圖4為圖2中的箭頭Y向視的圓弧頭立銑刀的側(cè)視圖。

圖5為圓弧頭立銑刀的剖視圖，且為圖2及圖3中的ZZ剖視圖。

具體實施方式

圖1～圖5表示本發(fā)明的一實施方式。

如圖1～圖5所示，本實施方式中，圓弧頭立銑刀10具備立銑刀主體1。

立銑刀主體1通過硬質(zhì)合金等的硬質(zhì)材料一體形成為以軸線O為中心的大致圓柱狀。立銑刀主體1的后端部(圖1中為右上部分，圖3及圖4中為右側(cè)部分)為圓柱狀的柄部2。立銑刀主體1的前端部(圖1中為左下部分，圖3及圖4中為左側(cè)部分)為刃部3。

這種圓弧頭立銑刀10中，柄部2被機床的主軸夾持而繞軸線O旋轉(zhuǎn)，并且通過刃部3對工件材料進行切削加工。

另外，將圓弧頭立銑刀10繞軸線O旋轉(zhuǎn)的方向稱為立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T。

上述刃部3中形成有多個(本實施方式中為四個)沿圓周方向隔開等間隔的排屑槽4，該排屑槽4從立銑刀主體1的前端朝向后端側(cè)，繞軸線O沿與立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)扭曲。

在這些排屑槽4的朝向立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的壁面4A的外周側(cè)邊棱部，分別形成有將該壁面4A作為前刀面的外周刃5。

另外，壁面4A在與軸線O正交的剖面上呈沿與立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)凹陷的凹曲線。即，壁面4A彎曲形成為在與軸線O正交的剖面觀察中具有沿與立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)凹陷的凹曲線。

因此，本實施方式中，與排屑槽4同樣地，四個外周刃5沿圓周方向隔開等間隔而形成，這些外周刃5繞軸線O描繪的旋轉(zhuǎn)軌跡為以該軸線O為中心的單個圓筒面。

并且，在各排屑槽4的前端部形成有隨著從軸線O的附近朝向立銑刀主體1的外周側(cè)而朝向后端側(cè)延伸的凹槽狀的中心槽6。更具體而言，中心槽6以切開立銑刀主體1的前端部中的排屑槽4的槽底的方式朝向后端側(cè)延伸。

這些中心槽6的朝向立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的壁面6A在本實施方式中如圖2所示形成為隨著朝向外周側(cè)而以凸狀彎曲，并且朝向與立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)延伸。在該壁面6A的前端側(cè)邊棱部形成有將該壁面6A作為前刀面的底刃7。

而且，中心槽6中形成有：底面6B，與上述壁面6A在立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T側(cè)相連，且朝向軸線O方向前端側(cè)；及壁面6C，與該底面6B，進一步在立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T側(cè)相連，且朝向立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)。

進一步，與該壁面6C在立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T側(cè)相連的立銑刀主體1的前端面為，同與形成有該壁面6C的中心槽6相連的底刃7在立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T側(cè)相鄰的底刃7的后刀面8。

后刀面8以隨著朝向與立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)而朝向立銑刀主體1的后端側(cè)傾斜的方式被賦予后角。

并且，如圖3及圖4所示，后刀面8形成為以從立銑刀主體1的前端部中的軸線O附近朝向外周側(cè)，向前端側(cè)稍微突出之后朝向后端側(cè)的方式以凸狀彎曲。

隨此，如圖3及圖4所示，底刃7也效仿后刀面8而形成。具體而言，底刃7在與軸線O向外周側(cè)稍微分離的位置具有朝向軸線O方向前端側(cè)突出的突端7A。并且，底刃7形成為隨著從該突端7A朝向外周側(cè)而以朝向后端側(cè)的方式平緩地彎曲并延伸的凸曲線狀。

因此，底刃7形成為繞軸線O的旋轉(zhuǎn)軌跡從上述突端7A描繪成凸曲面，并且，隨著朝向上述立銑刀主體1的外周側(cè)而向后端側(cè)延伸。

由此，向立銑刀主體1的前端部的外周側(cè)延伸的底刃7在其外周端與外周刃5經(jīng)由切點7B相接。

上述底刃7形成為凸曲線的曲率半徑在上述突端7A周邊的立銑刀主體1的前端內(nèi)周側(cè)大于上述切點7B周邊的前端外周側(cè)，該凸曲線為在該底刃7繞軸線O的旋轉(zhuǎn)軌跡所呈的上述凸曲面的沿軸線O的剖面所呈的凸曲線。

即，上述凸曲面形成為在沿軸線O的剖面觀察中具有凸曲線，在該凸曲線中，相較于立銑刀主體1的前端外周側(cè)(例如切點7B)的曲率半徑，位于比上述前端外周側(cè)更靠軸線O側(cè)的內(nèi)側(cè)部分(例如突端7A)的曲率半徑更大。

例如在外徑為6.0mm，即從軸線O至底刃7與外周刃5的切點7B為止的半徑B(mm)為3.0mm的圓弧頭立銑刀的情況下，相對于底刃7的旋轉(zhuǎn)軌跡的剖面所呈的上述凸曲線在上述切點7B上的曲率半徑為0.6mm，底刃7的旋轉(zhuǎn)軌跡的剖面所呈的上述凸曲線在上述突端7A上的曲率半徑為5.0mm。

底刃7形成為這種曲率半徑不同的多個(本實施方式中為兩個)圓弧圓滑地相接(以相連的方式)。

另一方面，中心槽6的朝向立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的上述壁面6A(底刃7的前刀面)形成為如下的扭曲面狀：在與軸線O平行的剖面觀察中，隨著朝向立銑刀主體1的外周側(cè)，該扭曲面與該軸線O所呈的傾斜度，隨著朝向立銑刀主體1的后端側(cè)而朝向與立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)變大。

即，通過和與底刃7正交的軸線O平行的圖2所示的剖面ZZ切斷該壁面6A時，該壁面6A與軸線O所成的軸向前角隨著朝向外周側(cè)而向正角側(cè)逐漸變大。

另外，圖5為底刃7的上述突端7A上的剖視圖，本實施方式中，該突端7A上的底刃7的軸向前角α1(°)為負角。

因此，底刃7的軸向前角在底刃7與外周刃5的上述切點7B(底刃7的外周端)上向正角側(cè)最大。本實施方式中，底刃7的軸向前角在切點7B上，與外周刃5的軸向前角即外周刃5的扭曲角相等。另外，該切點7B上的底刃7的軸向前角α2(°)為正角。

并且，本實施方式中，隨著以這種方式壁面6A形成為扭曲面狀，該壁面6A與中心槽6的上述底面6B的交叉棱線L沿軸線O方向越過切點7B而向后端側(cè)延伸。并且，交叉棱線L在交點C上與排屑槽4的朝向立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的壁面4A(外周刃5的前刀面)交叉，由此中心槽6成為向上切開的形狀。

另外，交點C位于中心槽6的最后端。

并且，本實施方式的圓弧頭立銑刀10中，根據(jù)從軸線O方向上的底刃7的上述突端7A至作為中心槽6的最后端的交點C為止的軸線O方向的距離A(mm)及從軸線O至外周刃5與底刃7的切點7B為止半徑B(mm)，并通過θ＝tan^－1(A/B)而賦予的(算出的)中心槽深度角θ(°)為50°以下。

而且，上述切點7B上的底刃7的軸向前角α2(°)和上述突端7A上的底刃7的軸向前角α1(°)的軸向前角差α(°)＝(α2(°)-α1(°))與上述中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))為60°以上。

這種圓弧頭立銑刀10中，上述中心槽深度角θ(°)表示相對于半徑B(mm)朝向軸線O方向后端側(cè)的底刃7的中心槽6的深度。并且，該中心槽深度角θ(°)被設定得較小，為50°以下，因此中心槽6形成為較淺。

因此，即便使底刃7與外周刃5的切點7B(底刃7的外周端)上的軸向前角α2(°)向正角側(cè)變大的情況下，也能夠防止中心槽6的圓周方向的寬度變得過大。

因此，能夠防止底刃7的中心槽6削減沿立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T側(cè)相鄰的其它底刃7、和與外周刃5的立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)相連的立銑刀主體1的前端部的壁厚。因此，能夠防止這些其它底刃7和外周刃5的強度受損或者中心槽6干擾這些其它底刃7的后刀面8和外周刃5的后刀面。除此之外，能夠提高上述切點7B上的底刃7的鋒利度而減少阻力，并抑制振動的產(chǎn)生而防止該切點7B上的缺損等。

另外，若中心槽深度角θ(°)過小，則導致中心槽6的絕對容量不足，因此優(yōu)選設定為15°以上。

另一方面，中心槽深度角θ(°)與軸向前角差α(°)＝(α2(°)-α1(°))之和(θ(°)+α(°))為60°以上，該軸向前角差α(°)＝(α2(°)-α1(°))為上述切點7B上的底刃7的軸向前角α2(°)與底刃7的突端7A上的軸向前角α1(°)之差。

因此，軸向前角差α(°)被設定為比中心槽深度角θ(°)的最大值(50°)大10°以上。即，10°以上的軸向前角差α(°)確保于底刃7的突端7A與上述切點7B之間。

因此，能夠?qū)⒅行牟?的朝向立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的壁面6A(底刃7的前刀面)如上所述那樣形成為扭曲面狀。

因此，通過底刃7生成且擦過壁面6A的切屑受到壁面6A的應力而折彎。因此，切屑通過從該壁面6A迅速分離并送出至排屑槽4而被排出。

因此，根據(jù)上述結(jié)構(gòu)的圓弧頭立銑刀10，如上所述那樣通過將中心槽深度角θ(°)設定為較小，即使中心槽6變淺，也能夠確保良好的排屑性，并能夠防止切屑堵塞在中心槽6內(nèi)。因此，能夠抑制因切屑堵塞而引起的阻力增大，并能夠進行穩(wěn)定的切削加工。

另外，為了以這種方式進一步可靠地確保良好的排屑性，優(yōu)選將軸向前角差α(°)＝(α2(°)-α1(°))與中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))設定為80°以上。

實施例

接著，列舉本發(fā)明的實施例，對本發(fā)明的效果進行證實。

本實施例中，根據(jù)上述實施方式，制造了將中心槽深度角θ(°)設定為50°以下，且將軸向前角差α(°)與中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))設定為60°以上的八種圓弧頭立銑刀。

并且，對這些八種圓弧頭立銑刀分別進行切削試驗，測定此時的切削阻力(三個力的合力)，并且確認了切屑堵塞的有無等。將它們作為實施例1～8，并與底刃7的上述切點7B上的底刃7的軸向前角α2(°)、突端7A上的軸向前角α1(°)及其軸向前角差α(°)一同示于表1。

另外，在實施例1～8中的實施例1～4中，軸向前角差α(°)與中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))為80°以上。

并且，作為與這些實施例1～8相對的比較例，還制造了將軸向前角差α(°)與中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))設定為小于60°即50°的三種圓弧頭立銑刀及將中心槽深度角θ(°)設定為大于50°即55°的一種圓弧頭立銑刀，總計四種圓弧頭立銑刀。

將這些四種圓弧頭立銑刀作為比較例1～4，以與實施例1～8同樣的條件進行切削試驗，同樣地，將其結(jié)果與軸向前角α2(°)、α1(°)及軸向前角差α(°)一同示于表1。

另外，這些實施例1～8及比較例1～4的圓弧頭立銑刀為對立銑刀主體1的表面實施了(Al，Ti，Si)N涂布的硬質(zhì)合金制圓弧頭立銑刀，如上述實施方式中說明，外徑為6.0mm(半徑B(mm)為3.0mm)。

更具體而言，這些實施例1～8及比較例1～4的圓弧頭立銑刀為如下的四刃圓弧頭立銑刀：底刃7繞軸線O的旋轉(zhuǎn)軌跡在沿軸線O的剖面所呈的上述凸曲線在上述切點7B上的曲率半徑為0.6mm，上述凸曲線在上述突端7A上的曲率半徑為5.0mm。

即，這些實施例1～8及比較例1～4的圓弧頭立銑刀為如下的四刃圓弧頭立銑刀：繞軸線O的底刃7的旋轉(zhuǎn)軌跡所描繪的凸曲面形成為在沿軸線O的剖面觀察中具有凸曲線，該凸曲線在上述切點7B上的曲率半徑為0.6mm，在上述突端7A上的曲率半徑為5.0mm。

而且，從突端7A至外周刃5的后端為止的刃長為9mm，底刃7及外周刃5的后角為15°。

并且，關(guān)于切削試驗，對由SKD11形成的工件材料(硬度60HRC)，通過軸線O方向的切削深度為0.3mm，進給量為4.5mm的等高線加工，形成了型腔。此時，將立銑刀主體1的轉(zhuǎn)速設定為2500min^－1，進給速度設定為4500mm/min。

[表1]

根據(jù)該表1的結(jié)果，在軸向前角差α(°)與中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))為50°的比較例1～3中，切屑的折彎較少，并且相對于該切屑的折彎，中心槽深度角θ(°)較小且中心槽6較淺，因此均引起切屑堵塞而導致切削阻力增大的結(jié)果。

并且，在中心槽深度角θ(°)為55°的比較例4中，外周刃5的立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)的立銑刀主體1的壁厚過薄，切削刃強度不夠充分，立銑刀主體1破損，未能測定切削阻力。

根據(jù)這些結(jié)果，在表1中的比較例1～4的結(jié)果欄中記載了表示“不良”的“×”，以表示得到不良結(jié)果。

相對于這些比較例1～4，中心槽深度角θ(°)為50°以下、且軸向前角差α(°)與中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))為60°以上的實施例1～8中，由于確保了良好的排屑性，切削阻力被抑制為較小。

尤其，軸向前角差α(°)與中心槽深度角θ(°)之和(θ(°)+α(°))為80°以上的實施例1～4中，由于能夠充分折彎切屑且中心槽6的深度也得到了確保，切削阻力顯著減少。

根據(jù)這些結(jié)果，表1中的實施例1～4的結(jié)果欄中記載了表示“優(yōu)”的“◎”，以表示得到優(yōu)異的結(jié)果。

并且，軸向前角差α(°)在10°～30°范圍內(nèi)的實施例5～7中，切屑的折彎小于實施例1～4，但中心槽深度角θ(°)在50°～30°范圍內(nèi)。因此，在實施例5～7中，相較于軸向前角差α(°)相同的比較例1～3，各自的切屑的折彎較大，并且，中心槽6也較深，因此未引起切屑堵塞。

另一方面，在中心槽深度角θ(°)與比較例3相同地為20°的實施例8中，軸向前角差α(°)為40°，較大，且能夠充分折彎切屑，因此即使中心槽6的深度較淺，也未引起切屑堵塞。

根據(jù)這些結(jié)果，表1中的實施例5～8的結(jié)果欄中記載了表示“良好”的“○”，以表示得到良好的結(jié)果。

產(chǎn)業(yè)上的可利用性

根據(jù)本發(fā)明，即使將底刃的外周端也使用于切削的情況下，也能夠防止因振動引起的缺損等而進行穩(wěn)定的切削加工。因此，具有產(chǎn)業(yè)上的可利用性。

符號說明

1-立銑刀主體，2-柄部，3-刃部，4-排屑槽，4A-排屑槽4的朝向立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的壁面(外周刃5的前刀面)，5-外周刃，6-中心槽，6A-中心槽6的朝向立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的壁面(底刃7的前刀面)，6B-中心槽6的朝向軸線O方向前端側(cè)的底面，6C-中心槽6的朝向與立銑刀旋轉(zhuǎn)方向T的相反一側(cè)的壁面，7-底刃，7A-底刃7的突端，7B-底刃7與外周刃5的切點(底刃7的外周端)，8-底刃7的后刀面，10-圓弧頭立銑刀，O-立銑刀主體1的軸線，T-立銑刀旋轉(zhuǎn)方向，L-中心槽6的壁面6A與底面6B的交叉棱線，C-交叉棱線L與壁面4A的交點(中心槽6的最后端)，A-從軸線O方向上的底刃7的突端7A至中心槽6的最后端C為止的軸線O方向的距離，B-從軸線O至外周刃5與底刃7的切點7B為止的半徑，α1-底刃7的突端7A上的軸向前角，α2-底刃7的切點7B上的軸向前角。