本發(fā)明涉及對(duì)490mpa級(jí)以上的高抗拉鋼等進(jìn)行焊接，特別是進(jìn)行埋弧焊時(shí)所使用的實(shí)芯焊絲。

背景技術(shù)：

埋弧焊作為使焊劑和焊絲組合的高效率的焊接施工法，在各產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域被大量使用。所使用的焊絲中，有實(shí)芯焊絲和藥芯焊絲，絲徑適用的是從1.2mm等的小直徑至6.4mm等的大直徑。

特別是在大直徑的實(shí)芯焊絲中，由于其抗拉強(qiáng)度高，所以為了使焊絲擁有平直性的矯正并不容易，焊接時(shí)由焊絲矯正裝置進(jìn)行的矯正調(diào)整困難。焊絲的矯正不充分，從而不能維持焊絲的平直性時(shí)，會(huì)存在如下等問(wèn)題，即形成缺乏平直性的蛇行的焊縫，或在坡口內(nèi)發(fā)生目標(biāo)偏移，由此引起未熔合等的內(nèi)部缺陷。

焊絲的抗拉強(qiáng)度，由焊絲組成和制造過(guò)程中的拉絲加工方法等決定。而且，特別是在高抗拉鋼用的焊接所使用的實(shí)芯焊絲中，為了使焊接金屬具有規(guī)定的拉伸性能和沖擊性能，焊絲組成的調(diào)整必要而不可或缺。另外，在焊絲的拉絲加工中，通過(guò)提高每個(gè)拉絲卷筒的加工率來(lái)實(shí)現(xiàn)制造成本的抑制，在確保競(jìng)爭(zhēng)力上也是必要而不可或缺的。因此，計(jì)劃由退火進(jìn)行軟化，焊絲的抗拉強(qiáng)度的增加也必然無(wú)法避免。

在專利文獻(xiàn)1～3中，潤(rùn)滑油或鍍覆的觀點(diǎn)出發(fā)，記述有一種實(shí)現(xiàn)了焊絲送給性的改善的埋弧焊用焊絲。另外，在專利文獻(xiàn)4中，記述有一種即使在使用軟質(zhì)而細(xì)長(zhǎng)的管道電纜長(zhǎng)時(shí)間焊接時(shí)，焊絲送給性也良好，并且，焊嘴的磨耗也少的電弧穩(wěn)定的氣體保護(hù)電弧焊用鍍銅實(shí)芯焊絲。

【現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)】

【專利文獻(xiàn)】

【專利文獻(xiàn)1】日本特開(kāi)2002-219595號(hào)公報(bào)

【專利文獻(xiàn)2】日本特開(kāi)2002-273595號(hào)公報(bào)

【專利文獻(xiàn)3】日本特開(kāi)2003-275893號(hào)公報(bào)

【專利文獻(xiàn)4】日本特開(kāi)2008－194716號(hào)公報(bào)

然而，專利文獻(xiàn)1～4所述的埋弧焊用焊絲和氣體保護(hù)電弧焊用鍍銅實(shí)芯焊絲，關(guān)于大直徑的焊絲的平直矯正說(shuō)不上充分。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

因此，本發(fā)明鑒于上述狀況而形成，其課題在于，提供一種在寬范圍的絲徑的實(shí)芯焊絲中，平直矯正也容易的實(shí)芯焊絲。

本發(fā)明者們，銳意研究的結(jié)果是得到如下認(rèn)知，通過(guò)控制實(shí)芯焊絲的鋼組織中分布的規(guī)定的mn夾雜物的形態(tài)和量，從而控制實(shí)芯焊絲的塑性變形能力，具體來(lái)說(shuō)就是控制屈服應(yīng)力，改善用于得到焊絲平直性的矯正的容易性。

為了解決所述課題，本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，其特征在于，以焊絲總質(zhì)量計(jì)，含有c：0.02質(zhì)量％以上并在0.20質(zhì)量％以下、si：1.0質(zhì)量％以下、mn：0.8質(zhì)量％以上并在2.7質(zhì)量％以下，余量由fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，絲徑為以上，鋼組織中分布有mn夾雜物，所述mn夾雜物之中，mn含量為1.0質(zhì)量％以上并在30質(zhì)量％以下，并且，最大直徑為0.05μm以上且10μm以下的所述mn夾雜物的存在密度，在焊絲截面積每1000μm²中有10個(gè)以上。

根據(jù)本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，通過(guò)規(guī)定量含有c、si和mn，焊絲的強(qiáng)度提高，送給性提高。另外，在焊絲的鋼組織中，通過(guò)將mn含量和最大直徑在規(guī)定范圍的mn夾雜物的存在密度控制在規(guī)定量，焊絲的塑性變形能力提高，因此焊絲的平直矯正容易。此外，因?yàn)楹附z的塑性變形能力提高，所以能夠使焊絲制造時(shí)的每個(gè)拉絲卷筒的加工率提高，所以能夠抑制制造成本上升。

本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，優(yōu)選以焊絲總質(zhì)量計(jì)，還含有ni：4.0質(zhì)量％以下、ti：0.25質(zhì)量％以下之中的至少一種。

根據(jù)本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，通過(guò)規(guī)定量含有ni和ti之中的至少一種，焊絲的強(qiáng)度進(jìn)一步提高，送給性進(jìn)一步提高。

本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，優(yōu)選以焊絲總質(zhì)量計(jì)，還含有cr：1.5質(zhì)量％以下、mo：1.5質(zhì)量％以下之中的至少一種。

根據(jù)本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，通過(guò)規(guī)定量含有cr和mo之中的至少一種，焊絲的強(qiáng)度進(jìn)一步提高，送給性進(jìn)一步提高。

本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，優(yōu)選所述實(shí)芯焊絲用于埋弧焊。

根據(jù)本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，即使在大直徑常用的埋弧焊時(shí)，送給性也提高，并且平直矯正容易，能夠抑制制造成本上升。

根據(jù)本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，能夠提供即使在寬范圍的絲徑的實(shí)芯焊絲中，平直矯正也容易的實(shí)芯焊絲。另外，也能夠抑制制造過(guò)程中的成本。其結(jié)果是，能夠?qū)崿F(xiàn)焊接部的品質(zhì)提高。

附圖說(shuō)明

圖1是示意性地表示用于評(píng)價(jià)焊絲的平直矯正的容易性的試驗(yàn)方法主視圖。

具體實(shí)施方式

對(duì)于本發(fā)明的實(shí)芯焊絲(以下，稱為焊絲)的實(shí)施的方式詳細(xì)地加以說(shuō)明。

焊絲即使組成相同，且即使通過(guò)相同的制造方法制造焊絲，在將這些焊絲提供于焊接時(shí)，由于焊絲的制造批量不同，仍會(huì)導(dǎo)致焊絲平直矯正的容易性有所差異，電弧穩(wěn)定性不同。因此，詳細(xì)調(diào)査這些焊絲的斷面時(shí)可知，焊絲原線的斷面內(nèi)存在夾雜物，該夾雜物對(duì)焊絲平直矯正的容易性造成重大影響。

本發(fā)明的焊絲，以焊絲總質(zhì)量計(jì)，含有c：0.02質(zhì)量％以上并在0.20質(zhì)量％以下、si：1.0質(zhì)量％以下、mn：0.8質(zhì)量％以上并在2.7質(zhì)量％以下，余量由fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，絲徑為以上，鋼組織中分布有mn夾雜物，該mn夾雜物之中，mn含量為1.0質(zhì)量％以上且30質(zhì)量％以下，并且，最大直徑為0.05μm以上且10μm以下的mn夾雜物的存在密度，焊絲截面積每1000μm²中有10個(gè)以上。

以下，對(duì)于焊絲的組成和mn夾雜物的存在密度的限定理由進(jìn)行說(shuō)明。

(c：0.02質(zhì)量％以上且0.20質(zhì)量％以下)

c具有使焊絲的強(qiáng)度提高的效果。為了使這一效果發(fā)揮，得到恰當(dāng)?shù)暮附z的送給性，c含量需要為0.02質(zhì)量％以上。但是，若c含量過(guò)剩而高于0.20質(zhì)量％，則焊絲過(guò)度硬化，焊絲的制作變得困難，或焊絲的送給性劣化。因此，焊絲總質(zhì)量中的c含量為0.02質(zhì)量％以上且0.20質(zhì)量％以下。從抑制焊絲的送給性劣化這一觀點(diǎn)出發(fā)，c含量?jī)?yōu)選為0.04質(zhì)量％以上，優(yōu)選為0.18質(zhì)量％以下。

(si：1.0質(zhì)量％以下)

si使焊絲的強(qiáng)度提高，具有使焊絲的送給性提高的效果。若si含量變得過(guò)剩而高于1.0質(zhì)量％，則焊絲過(guò)度硬化，焊絲的送給性將劣化。因此，焊絲總質(zhì)量中的si含量為1.0質(zhì)量％以下。從抑制焊絲的送給性劣化這一觀點(diǎn)出發(fā)，si含量?jī)?yōu)選為0.30質(zhì)量％以下。

(mn：0.8質(zhì)量％以上2.7質(zhì)量％以下)

mn具有使焊絲的強(qiáng)度提高的效果。為了使這一效果發(fā)揮，得到恰當(dāng)?shù)暮附z的送給性，mn含量需要為0.8質(zhì)量％以上。但是，若mn含量變得過(guò)剩而高于2.7質(zhì)量％，則焊絲過(guò)度硬化，焊絲的制作變得困難，或焊絲的送給性劣化。因此，焊絲總質(zhì)量中的mn含量為0.8質(zhì)量％以上且2.7質(zhì)量％以下。從抑制焊絲的送給性劣化這一觀點(diǎn)出發(fā)，mn含量?jī)?yōu)選為1.0質(zhì)量％以上，優(yōu)選為2.0質(zhì)量％以下。另外，mn含量對(duì)后述的mn夾雜物的存在密度，和mn夾雜物組成也造成影響。

(余量：fe和不可避免的雜質(zhì))

焊絲的成分的余量是fe和不可避免的雜質(zhì)。作為不可避免的雜質(zhì)，例如，可列舉cu、p、s、o、n、al、zr、b、v、w、nb、co、sn、sb、as等。這些不可避免的雜質(zhì)，允許在不妨礙本發(fā)明的效果的范圍內(nèi)含有。其含量中，p、s、al、zr分別優(yōu)選為0.030質(zhì)量％以下，b、v、w、nb、co、sn、sb、as分別優(yōu)選為0.010質(zhì)量％以下。o優(yōu)選為0.050質(zhì)量％以下。n優(yōu)選為0.010質(zhì)量％以下。cu如后述，根據(jù)與焊絲表面的涂布量的合計(jì)量進(jìn)行控制。于是，在cu、p、s、o、n、al、zr、b、v、w、nb、co、sn、sb、as等中，如果不高于規(guī)定的含量，則不僅作為不可避免的雜質(zhì)被含有的情況下，即使是積極添加的情況下，也不會(huì)妨礙本發(fā)明的效果。另外，關(guān)于所述si，后述的ni、ti、cr、mo，可以積極地添加，但也可以作為不可避免的雜質(zhì)含有。

(絲徑：以上)

為了使焊絲的平直矯正效果適當(dāng)?shù)匕l(fā)揮，本發(fā)明的焊絲其絲徑為以上。若絲徑低于則焊絲的平直矯正的容易性受損。這被認(rèn)為是，因?yàn)榻z徑小，所以其平直性嚴(yán)重受到制造時(shí)的加工工序的偏差的影響，這些偏差超出本技術(shù)支持的平直性的矯正范圍。從焊絲的矯正效果的觀點(diǎn)出發(fā)，絲徑的下限值更優(yōu)選為進(jìn)一步優(yōu)選為絲徑的上限不需要特別設(shè)定，但實(shí)用上優(yōu)選為6.4mm以下。

(mn夾雜物的存在密度：每1000μm²中10個(gè)以上)

通過(guò)適量含有mn，焊絲的鋼組織中有mn夾雜物分布。在此，所謂mn夾雜物，是指規(guī)定量含有mn，并規(guī)定量含有s、si、fe和o的至少一種。還有，只要mn夾雜物含有所述成分，也可以含有ni等其他的成分。

而后，在鋼組織中分布的mn夾雜物之中，通過(guò)控制具有規(guī)定量的mn含量，并且，最大直徑在規(guī)定范圍的mn夾雜物的存在密度，則焊絲的塑性變形能力提高，屈服點(diǎn)降低，因此用于得到焊絲的平直性的矯正容易。具體來(lái)說(shuō)，使mn含量為1.0質(zhì)量％以上且30質(zhì)量％以下，并且，以當(dāng)量圓直徑計(jì)算的最大直徑為0.05μm以上且10μm以下的mn夾雜物的存在密度，在焊絲截面積每1000μm²中為10個(gè)以上。優(yōu)選存在密度為每1000μm²中20個(gè)以上。

具有規(guī)定的mn含量和最大直徑的mn夾雜物的存在密度的上限，沒(méi)有特別限制，但優(yōu)選為焊絲截面積每1000μm²中有500個(gè)以下，更優(yōu)選為300個(gè)以下。另外，mn含量和最大直徑在所述范圍外的mn夾雜物，具體來(lái)說(shuō)，就是mn含量低于1.0質(zhì)量％或高于30質(zhì)量％的mn夾雜物，最大直徑低于0.05μm或高于10μm的mn夾雜物等，不會(huì)顯現(xiàn)出使焊絲塑性變形能力提高的效果。

還有，具有所述規(guī)定mn含量和最大直徑的mn夾雜物的存在密度，能夠通過(guò)如下方式達(dá)成：在焊絲制作的熔煉工序·精煉工序中，將鑄鋼桶渣中的mno含量調(diào)節(jié)至2.0質(zhì)量％以下，并且作為脫氧劑使用si－mn－al－fe，將焊絲中的mn含量調(diào)整到0.8質(zhì)量％以上且2.7質(zhì)量％以下。

另外，鑄鋼桶渣中的mno含量，例如能夠通過(guò)鑄鋼桶渣的堿度和脫氧劑的添加量來(lái)進(jìn)行調(diào)整。

本發(fā)明的焊絲，優(yōu)選以焊絲總質(zhì)量計(jì)，還含有ni：4.0質(zhì)量％以下、ti：0.25質(zhì)量％以下之中的至少一種。ni和ti具有使焊絲的強(qiáng)度提高，并且使焊絲的組織穩(wěn)定，使焊絲送給性提高的效果。

本發(fā)明的焊絲，優(yōu)選以焊絲總質(zhì)量計(jì)，還含有cr：1.5質(zhì)量％以下、mo：1.5質(zhì)量％以下之中的至少一種。cr和mo具有使焊絲的強(qiáng)度提高，并且使焊絲的組織穩(wěn)定，使焊絲送給性提高的效果。

本發(fā)明的焊絲，為了改善焊接時(shí)的焊絲送給性，優(yōu)選以電鍍等的手法將cu涂布在焊絲表面。若cu涂布量和作為不可避免的雜質(zhì)的cu量的合計(jì)量，即，焊絲中的cu含量高于0.35質(zhì)量％，則焊接金屬中的cu含量也增加，其韌性有可能降低。因此，焊絲總質(zhì)量中的cu含量?jī)?yōu)選為0.35質(zhì)量％以下。從抑制焊接金屬的韌性降低的觀點(diǎn)出發(fā)，cu含量?jī)?yōu)選為0.25質(zhì)量％以下。還有，cu含量的下限值沒(méi)有特別規(guī)定，cu含量也可以是0質(zhì)量％。但是，cu會(huì)不可避免地混入到鋼液中，因此實(shí)質(zhì)上以0.01質(zhì)量％為下限值。

以上說(shuō)明的本發(fā)明的焊絲，優(yōu)選用于埋弧焊。這是因?yàn)槁窕『钙浜附z的平直矯正非常重要，常用的是的大直徑焊絲。于是，本發(fā)明的焊絲，在對(duì)于490mpa級(jí)以上的高抗拉鋼進(jìn)行埋弧焊電時(shí)適用。

埋弧焊時(shí)，與所述焊絲組合使用的焊劑，從歷來(lái)公知的焊劑中適宜選擇使用，沒(méi)有特別限定。例如，作為焊劑的組成，優(yōu)選含有sio2、mgo、al2o3、feo、caf2、cao、p、s等。

接著，對(duì)于本發(fā)明的實(shí)芯焊絲的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。

本發(fā)明的實(shí)芯焊絲，能夠通過(guò)進(jìn)行熔煉·精煉工序、鑄造工序、軋制工序和拉絲工序來(lái)制造。例如，首先，作為熔煉·精煉工序，使用轉(zhuǎn)爐或電爐等，熔煉·精煉具有所述組成的鋼液。其次，作為鑄造工序，由所得到的鋼液通過(guò)連續(xù)鑄造和鑄錠法等制造鋼材(鋼坯等)。接著，作為軋制工序，加熱經(jīng)制造的鋼材后，實(shí)施熱軋或擠壓軋制，再實(shí)施干式的冷軋(冷拉絲)，例如，制造的焊接焊絲用原線(鋼原線)。接著，作為拉絲工序，根據(jù)需要對(duì)焊接焊絲用原線實(shí)施退火和酸洗而進(jìn)行拉絲加工，制造為具有最終絲徑的實(shí)芯焊絲。

于是，對(duì)于所述的實(shí)芯焊絲的制造過(guò)程詳細(xì)調(diào)査和研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在熔煉工序·精煉工序中，將鑄鋼桶渣中的mno量控制在2.0質(zhì)量％以下，并且選定脫氧劑，將最終焊絲所含的mn量調(diào)整至0.8質(zhì)量％以上、2.7質(zhì)量％以下，則能夠?qū)n含量為1.0質(zhì)量％以上且30質(zhì)量％以下，并且，最大直徑為0.05μm以上且10μm以下的mn夾雜物的存在密度，調(diào)整至焊絲截面積每1000μm²中10個(gè)以上。

在現(xiàn)有的制造方法中，例如，作為脫氧劑使用fe－mn、fe－si、ca－si，鑄鋼桶渣也以feo量和mno量的合計(jì)進(jìn)行氧化度管理。在本發(fā)明中，各種研究的結(jié)果是，脫氧劑使用si－mn－al－fe，將mno含量調(diào)整至一定水平以下，從而調(diào)整mn夾雜物的存在密度。

【實(shí)施例】

以下，對(duì)于滿足本發(fā)明的要件的實(shí)施例，將其效果與不滿足本發(fā)明的要件的比較例進(jìn)行比較說(shuō)明。

首先，用電爐熔煉鋼液。這時(shí)，通過(guò)添加表1所示的脫氧劑，調(diào)節(jié)鋼液的鑄鋼桶渣的mno含量。使經(jīng)調(diào)節(jié)的鋼液成為鑄錠，經(jīng)擠壓軋制、冷拉絲，制造的焊接焊絲用原線后，對(duì)該焊接焊絲用原線進(jìn)行退火·拉絲，經(jīng)表面光軋和涂布潤(rùn)滑油，制造具有表1所示的最終絲徑、成分組成的埋弧焊用實(shí)芯焊絲。

接著，對(duì)于所制造的焊絲的徑向斷面進(jìn)行鏡面研磨后，用fe－sem(fieldemission－scaningelectronmicroscope：場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡)進(jìn)行觀察。從觀察視野中選定最大直徑：0.05μm以上且10μm以下的mn夾雜物，并且對(duì)于夾雜物中央部的組成以fe－sem進(jìn)行分析。檢測(cè)出的元素之中，使s、si、mn、fe和o的分析值的合計(jì)量(質(zhì)量％)為100而轉(zhuǎn)換各元素的分析值，由下式(1)計(jì)算mn夾雜物中包含的mn含量(質(zhì)量％)。

mn含量＝(mn轉(zhuǎn)換分析值/s轉(zhuǎn)換分析值+si轉(zhuǎn)換分析值+mn轉(zhuǎn)換分析值+fe轉(zhuǎn)換分析值+o轉(zhuǎn)換分析值)×100…(1)

而后，選定規(guī)定mn含量：1.0質(zhì)量％以上且30質(zhì)量％以下的mn夾雜物，計(jì)測(cè)其個(gè)數(shù)，計(jì)算具有規(guī)定的最大直徑(0.05μm以上且10μm以下)和mn含量(1質(zhì)量％以上且30質(zhì)量％以下)的mn夾雜物的存在密度(個(gè)/1000μm²)。從3個(gè)視野中選定10個(gè)規(guī)定mn含量的mn夾雜物，將其平均值作為mn夾雜物的mn含量顯示在表1中。另外，3個(gè)視野中計(jì)算出的mn夾雜物的存在密度的平均值顯示在表1中。還有，在表1中，不滿足本發(fā)明的要件的，對(duì)數(shù)值畫下劃線表示。

fe－sem的具體的裝置名、分析條件如下。

裝置名：日立ハイテック社制s－4300se裝置

edx(eds)名：edaxphoenix

分析條件：加速電壓15kv，照射電流5×10^－12a

倍率：5000倍

測(cè)量時(shí)間：60秒

接著，使用所制造的焊絲，由以下所示的方法，對(duì)于焊絲的平直矯正的容易性進(jìn)行評(píng)價(jià)。其結(jié)果顯示在表1中。

如圖1所示，使用埋弧焊機(jī)的送給裝置，通過(guò)送給輥1送給焊絲w，從導(dǎo)電嘴2的前端使焊絲w以30mm長(zhǎng)度突出。這時(shí)，在焊絲前端的位置連續(xù)計(jì)測(cè)100點(diǎn)，根據(jù)焊絲前端(中心)的位置，評(píng)價(jià)焊絲的平直矯正的容易性。焊絲前端中心的位置與導(dǎo)電嘴正下方的中心位置的距離d，如果限于絲徑d的范圍內(nèi)，則能夠容易地矯正焊絲w的平直性，在能夠防止焊接缺陷發(fā)生的范圍內(nèi)，為合格。

接著，使用所制造的焊絲和表2所示的焊劑，由以下所示的方法評(píng)價(jià)焊絲的送給性。其結(jié)果顯示在表1中。

如圖1所示，使用埋弧焊機(jī)的送給裝置，以表3所示的焊接條件，在板厚20mm的焊接結(jié)構(gòu)用軋制鋼材(jisg3106sm400b)的表面焊接1,000mm長(zhǎng)度的焊縫合計(jì)3次。在該焊接中，不用停止焊絲的送給而能夠連續(xù)焊接的為合格(○)。焊絲滑動(dòng)或縱彎曲而不能連續(xù)送給的為不合格(×)。

【表1】

表2

(注)焊劑組成中，其他是p、s和不可避免的雜質(zhì)。

表3

如表1所示，滿足本發(fā)明的要件的no.1～13(實(shí)施例)，平直矯正的容易性、焊絲送給性優(yōu)異。

另一方面，不滿足本發(fā)明的要件的no.14～26(比較例)為以下的結(jié)果。

no.14(比較例)，因?yàn)閏含量過(guò)少，所以焊絲軟質(zhì)，焊絲送給性差。no.15(比較例)，因?yàn)閏含量過(guò)剩，所以焊絲過(guò)度硬化而不能進(jìn)行焊絲的制作。no.16(比較例)，因?yàn)閟i含量過(guò)剩，所以雖然可以進(jìn)行焊絲的制作，但是在焊絲的硬化的影響下，焊絲送給性差。

no.17(比較例)，因?yàn)閙n含量過(guò)少，所以焊絲軟質(zhì)，焊絲送給性差。no.18(比較例)，因?yàn)閙n含量過(guò)剩，所以焊絲過(guò)度硬化，焊絲送給性差。no.19～21、24～25(比較例)，因?yàn)殍T鋼桶渣中的mno含量過(guò)剩，所以mn夾雜物的存在密度過(guò)少，焊絲的平直矯正的容易性受損。

no.22(比較例)，因?yàn)槭褂昧爽F(xiàn)有的脫氧劑，所以mn夾雜物的mn含量過(guò)少，焊絲的平直矯正的容易性受損。no.23(比較例)，因?yàn)槭褂昧爽F(xiàn)有的脫氧劑，所以mn夾雜物的mn含量過(guò)剩，焊絲的平直矯正的容易性受損。no.26(比較例)其絲徑小，平直矯正的容易性受損。

【符號(hào)的說(shuō)明】

1送給輥

2導(dǎo)電嘴

w焊絲

d距離