本發(fā)明涉及氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲，特別是涉及在制造軟鋼、490n/mm2級(jí)高張力鋼和低溫用鋼等的焊接結(jié)構(gòu)物時(shí)適合使用的氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲。
背景技術(shù)：
：在船舶、橋梁等的建造領(lǐng)域，氧化鈦系全位置焊接用藥芯焊絲被廣泛使用，多是以高效率為目的而在高電流且高焊接速度下使用。另外，對(duì)接焊的沖擊韌性也受到重視，希望有穩(wěn)定且高的低溫沖擊韌性。這里，在向上立焊中，若以高電流且高焊接速度進(jìn)行焊接，則容易發(fā)生焊縫下垂，因此需要使藥芯焊絲中大量含有作為高熔點(diǎn)氧化物的al2o3和zro2等。但是，為了抑制乃至防止焊縫下垂而大量含有高熔點(diǎn)氧化物的藥芯焊絲，難以確保對(duì)接焊中的穩(wěn)定的低溫沖擊韌性。在此，專利文獻(xiàn)1中提出有一種氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲，其在向上立焊中難以發(fā)生金屬下垂，能夠確保焊接金屬的低溫沖擊韌性。另外，在專利文獻(xiàn)2中，提出有一種氣體保護(hù)焊用藥芯焊絲，其向上立焊和仰焊姿勢(shì)中，不會(huì)使沖擊性能和焊道形狀劣化，能夠以高效率獲得優(yōu)異的焊接操作性。【現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)】【專利文獻(xiàn)】【專利文獻(xiàn)1】日本特開2005－319508號(hào)公報(bào)【專利文獻(xiàn)2】日本特開2005－305531號(hào)公報(bào)但是，本發(fā)明者們進(jìn)行銳意研究時(shí)，得出的結(jié)論是，專利文獻(xiàn)1所述的氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲，低溫沖擊韌性并不充分。另外，專利文獻(xiàn)2所述的氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲中，得出的結(jié)論是，對(duì)接向上立焊的焊接接頭的沖擊韌性并不充分。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：因此，本發(fā)明的目的在于，提供一種特別是向上立焊的焊接操作性得到改良，并且進(jìn)一步使焊接金屬的低溫沖擊韌性提高且穩(wěn)定的(抑制了韌性的偏差的)氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲。本發(fā)明者們?yōu)榱私鉀Q前述的課題而反復(fù)銳意研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過將氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲的組成調(diào)整到特定范圍，能夠達(dá)成前述目的，從而完成了本發(fā)明。即，本發(fā)明涉及氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲，以焊絲總質(zhì)量計(jì)，其含有c：0.02～0.10質(zhì)量％、si：0.5～1.5質(zhì)量％、mn：1.5～3.0質(zhì)量％、p：0.030質(zhì)量％以下、s：0.030質(zhì)量％以下、mg：0.1～1.0質(zhì)量％、b：0.0020～0.0150質(zhì)量％、zr：0.01～0.50質(zhì)量％、i.ti：2.5～7.5質(zhì)量％、s.ti：0.05～0.50質(zhì)量％、i.al：0.1～1.0質(zhì)量％、s.al：0.02～0.50質(zhì)量％、na化合物中的na換算量與k化合物中的k換算量的合計(jì)：0.05～0.30質(zhì)量％、f：0.05～0.30質(zhì)量％、及fe：80質(zhì)量％以上，i.al/s.al為1.6～8.0。在所述氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲中，優(yōu)選i.ti/s.ti為8～80。另外，所述氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲，以焊絲總質(zhì)量計(jì)，也可以還含有ni：2.0質(zhì)量％以下(不含0質(zhì)量)。另外，所述氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲，以焊絲總質(zhì)量計(jì)，也可以還含有mo：0.5質(zhì)量％以下(不含0質(zhì)量)。另外，所述氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲，以焊絲總質(zhì)量計(jì)，也可以還含有從nb：0.1質(zhì)量％以下和v：0.1質(zhì)量％以下所構(gòu)成的群中選擇的至少一種。本發(fā)明的氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲，特別是向上立焊的焊接操作性良好，此外焊接金屬的低溫沖擊韌性良好且穩(wěn)定(韌性的偏差得到抑制)。具體實(shí)施方式以下，就用于實(shí)施本發(fā)的方式詳細(xì)地加以說明。還有，本發(fā)明不受以下說明的實(shí)施方式限定。本實(shí)施方式的氣體保護(hù)電弧焊用藥芯焊絲(以下，僅稱為“藥芯焊絲”或“焊絲”)，以焊絲總質(zhì)量計(jì)，含有c：0.02～0.10質(zhì)量％、si：0.5～1.5質(zhì)量％、mn：1.5～3.0質(zhì)量％、p：0.030質(zhì)量％以下、s：0.030質(zhì)量％以下、mg：0.1～1.0質(zhì)量％、b：0.0020～0.0150質(zhì)量％、zr：0.01～0.50質(zhì)量％、i.ti：2.5～7.5質(zhì)量％、s.ti：0.05～0.50質(zhì)量％、i.al：0.1～1.0質(zhì)量％、s.al：0.02～0.50質(zhì)量％、na化合物中的na換算量和k化合物中的k換算量的合計(jì)：0.05～0.30質(zhì)量％、f：0.05～0.30質(zhì)量％、及fe：80質(zhì)量％以上，i.al/s.al為1.6～8.0。本實(shí)施方式的藥芯焊絲，代表性的是在鋼制外皮中填充有焊劑的。詳細(xì)地說，本實(shí)施方式的藥芯焊絲，由呈筒狀的不銹鋼或軟鋼制的外皮和填充在該外皮的內(nèi)部(內(nèi)側(cè))的焊劑構(gòu)成。還有，藥芯焊絲是外皮無接縫的無縫型，還是外皮有接縫的有縫型的哪種形態(tài)均可。另外，藥芯焊絲也可以在焊絲表面(外皮的外側(cè))實(shí)施鍍敷等，也可以不實(shí)施。接著，對(duì)于本實(shí)施方式的藥芯焊絲所含有的各成分量的數(shù)值限定理由進(jìn)行說明。還有，以下的各成分量是焊絲總質(zhì)量中的含量。還有，所謂焊絲總質(zhì)量，是外皮的總質(zhì)量和焊劑的總質(zhì)量的總和。另外，本說明書中，以質(zhì)量為基準(zhǔn)的百分率(質(zhì)量％)，和與重量為基準(zhǔn)的百分率(重量％)同義。(c：0.02～0.10質(zhì)量％)c用于確保焊接部的淬火性而添加。c量低于0.02質(zhì)量％時(shí)，由于淬火性不足，導(dǎo)致焊接部的強(qiáng)度和韌性不足。另外，韌性的偏差變大。此外，抗熱裂紋性降低。若c量高于0.10質(zhì)量％，則焊接部的強(qiáng)度過大，韌性降低，韌性的偏差變大，并且焊接時(shí)的飛濺發(fā)生量或煙塵發(fā)生量增加，焊接操作性降低。另外，作為被焊接材的鋼材的c量多時(shí)，焊接部(焊接金屬)的c量變多，因此凝固溫度降低，焊接部容易發(fā)生熱裂紋。此外，由于焊接部的強(qiáng)度過大，導(dǎo)致抗冷裂紋性降低。因此，c量為0.02～0.10質(zhì)量％。c量?jī)?yōu)選為0.04質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.06質(zhì)量％以上。(si：0.5～1.5質(zhì)量％)si用于確保焊接部的延展性、維持焊道形狀而添加。si量低于0.5質(zhì)量％時(shí)，因?yàn)槊撗醪蛔?，所以焊接部的?qiáng)度降低，韌性也降低。另外，焊道形狀惡化，特別是在向上立焊中焊道下垂，焊接操作性降低。若si量高于1.5質(zhì)量％，則焊接部的強(qiáng)度過大而導(dǎo)致韌性降低。另外，焊接部發(fā)生熱裂紋。因此，si量為0.5～1.5質(zhì)量％。si量?jī)?yōu)選為0.7質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.8質(zhì)量％以上。另外，si量?jī)?yōu)選為1.3質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為1.2質(zhì)量％以下。(mn：1.5～3.0質(zhì)量％)mn用于確保焊接部的淬火性而添加。mn量低于1.5質(zhì)量％時(shí)，焊接部的淬火性不足，強(qiáng)度和韌性降低。另外，與作為不可避免的雜質(zhì)所含有的s結(jié)合而得到的mns量也變少，因此來自mns的熱裂紋的抑制作用變小，焊接部發(fā)生熱裂紋。若mn量高于3.0質(zhì)量％，則焊接部的強(qiáng)度過大，韌性不足。另外，由于焊接部的強(qiáng)度過大導(dǎo)致抗冷裂紋性降低。因此，mn量為1.5～3.0質(zhì)量％。mn量?jī)?yōu)選為1.7質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為1.9質(zhì)量％以上。另外，mn量?jī)?yōu)選為2.7質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為2.5質(zhì)量％以下。(p：0.030質(zhì)量％以下，s：0.030質(zhì)量％以下)p和s是不可避免的雜質(zhì)。若p量和s量分別高于0.030質(zhì)量％，則韌性的偏差變大。另外，焊接金屬的抗熱裂紋性顯著劣化。為了防止韌性和抗熱裂紋性的劣化，需要p量和s量為0.030質(zhì)量％以下。在此，p量?jī)?yōu)選為0.020質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.010質(zhì)量％以下。另外，s量?jī)?yōu)選為0.020質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.010質(zhì)量％以下。(mg：0.1～1.0質(zhì)量％)mg是強(qiáng)脫氧元素。mg量低于0.1質(zhì)量％時(shí)，焊接部(初層焊接部)發(fā)生熱裂紋。另外，脫氧不充分，韌性也降低。若mg量高于1.0質(zhì)量％，則飛濺發(fā)生量變多，熔渣咬粘也發(fā)生。另外，由于焊接部的強(qiáng)度過大導(dǎo)致抗冷裂紋性降低。因此，mg量為0.1～1.0質(zhì)量％。mg量?jī)?yōu)選為0.3質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.4質(zhì)量％以上。另外，mg量?jī)?yōu)選為0.8質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.6質(zhì)量％以下。(b：0.0020～0.0150質(zhì)量％)b溶存而在γ晶界偏析，具有抑制先共析鐵素體生成的效果，對(duì)于焊接金屬的韌性改善有效。b量低于0.0020質(zhì)量％時(shí)，大部分的b作為bn而固定化為氮化物，抑制先共析鐵素體的生成的效果得不到發(fā)揮，得不到韌性改善效果。若b量高于0.0150質(zhì)量％，則焊接部的強(qiáng)度過大，焊接金屬的熱裂紋容易發(fā)生。此外，由于焊接部的強(qiáng)度過大導(dǎo)致抗冷裂紋性降低。因此，b量為0.0020～0.0150質(zhì)量％。b量?jī)?yōu)選為0.0040質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.0060質(zhì)量％以上。另外，b量?jī)?yōu)選為0.0100質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.0080質(zhì)量％以下。還有，b以金屬、合金、氧化物的哪一種形態(tài)含有均可。(zr：0.01～0.50質(zhì)量％)zr在焊接金屬中使碳化物析出，具有使焊接金屬的強(qiáng)度提高的效果。另外，具有抑制韌性的偏差的效果。為了具有上述效果，需要添加zr達(dá)0.01質(zhì)量％以上。另一方面，添加zr高于0.50質(zhì)量％時(shí)，飛濺發(fā)生量變多，焊接操作性劣化。另外，焊接金屬的強(qiáng)度過度變大，韌性降低，韌性的偏差也變大。因此，zr量為0.01～0.50質(zhì)量％。zr量?jī)?yōu)選為0.03質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.05質(zhì)量％以上。另外，zr量?jī)?yōu)選為0.30質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.10質(zhì)量％以下。(i.ti：2.5～7.5質(zhì)量％)i.ti表示將幾乎不溶解于酸的ti換算成tio2的值。i.ti量(作為tio2等存在，不包括fe－ti等)由“酸解法”測(cè)量。在此，酸解法所使用的溶劑使用王水，溶解焊絲全部量。由此，焊絲中所含的ti源(fe－ti等)溶解到王水中，但tio2源(tio2等)對(duì)于王水不溶，因此殘留。將該溶液使用過濾器(濾紙是5c的網(wǎng)眼的細(xì)密度)進(jìn)行過濾，將過濾器的殘?jiān)苿?dòng)到鎳制坩堝中，以煤氣噴燈加熱使之灰化。接著，加入堿熔劑(氫氧化鈉和過氧化鈉的混合物)，再次以煤氣噴燈加熱而使殘?jiān)劢?。接著，加?8質(zhì)量％鹽酸而使熔化物溶液化后，移動(dòng)至量瓶，再加入純水而定容得到分析液。分析液中的ti濃度以“icp發(fā)光分光分析法”測(cè)量。將該ti濃度換算成tio2量而計(jì)算tio2量，作為i.ti量。i.ti是用于確保260a左右的高電流下的向上立焊性所需要的。i.ti量低于2.5質(zhì)量％時(shí)，在向上立焊中熔渣和熔融金屬本身的粘性不足，導(dǎo)致焊道下垂，焊接操作性降低。另一方面，若i.ti量高于7.5質(zhì)量％，則焊接金屬的強(qiáng)度過度變大，韌性降低。因此，i.ti量為2.5～7.5質(zhì)量％。i.ti量?jī)?yōu)選為3.5質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為4.0質(zhì)量％以上。另外，i.ti量?jī)?yōu)選為6.0質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為5.0質(zhì)量％以下。(s.ti：0.05～0.50質(zhì)量％)s.ti表示溶解于酸的ti。s.ti量(作為fe－ti等存在，幾乎不含tio2等)以如下方式測(cè)量。首先，通過上述“酸解法”將焊絲全部量溶解到王水，過濾不溶的tio2源(tio2等)。然后，得到過濾后的溶液作為焊絲中包含的ti源(fe－ti等)，使用“icp發(fā)光分光分析法”，求得作為ti量(fe－ti等)的存在，作為s.ti量。s.ti具有使晶粒微細(xì)化，使韌性提高的效果。s.ti量低于0.05質(zhì)量％時(shí)，不能確認(rèn)到其效果。另一方面，若s.ti量高于0.50質(zhì)量％，則焊接時(shí)的電弧不穩(wěn)定導(dǎo)致的飛濺發(fā)生量的增加發(fā)生，焊接操作性劣化。因此，s.ti量為0.05～0.50質(zhì)量％。s.ti量?jī)?yōu)選為0.10質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.15質(zhì)量％以上。另外，s.ti量?jī)?yōu)選為0.40質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.30質(zhì)量％以下。(i.al：0.1～1.0質(zhì)量％)i.al表示將幾乎不溶解于酸的al換算所al2o3的值。i.al量(作為氧化鋁和長(zhǎng)石等的復(fù)合氧化物存在，不含al金屬粉等的合金粉)，通過“酸解法”測(cè)量。在此，酸解法中所使用的溶劑使用王水，溶解焊絲全部量。由此，焊絲中所含的al源(al金屬粉等的合金粉)溶解到王水中，但al2o3源(氧化鋁和長(zhǎng)石等的復(fù)合氧化物)對(duì)于王水不溶，因此殘留。使用過濾器(濾紙是5c的網(wǎng)眼的細(xì)密度)過濾該溶液，將每個(gè)過濾器的殘?jiān)苿?dòng)到鎳制坩堝中，用煤氣噴燈加熱使之灰化。接著，加入堿熔劑(氫氧化鈉和過氧化鈉的混合物)，再次用煤氣噴燈加熱熔化殘?jiān)?。接著，加?8質(zhì)量％鹽酸使熔化物溶液化后，移至量瓶，再加入純水定容而得到分析液。分析液中的al濃度以“icp發(fā)光分光分析法”測(cè)量。將該al濃度換算成al2o3量而計(jì)算al2o3量，作為i.al量。i.al具有使熔渣粘度降低，使熔渣凝固溫度增加的效果。利用這一效率，可以防止水平角焊和向上立焊中的焊縫下垂。i.al量低于0.1質(zhì)量％時(shí)，水平角焊和向上立焊的融合差，成為焊瘤樣的焊道形狀。另一方面，若i.al量高于1.0質(zhì)量％，則坡口內(nèi)容易發(fā)生熔渣咬粘。因此，i.al量為0.1～1.0質(zhì)量％。i.al量?jī)?yōu)選為0.3質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.4質(zhì)量％以上。另外，i.al量?jī)?yōu)選為0.8質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.6質(zhì)量％以下。(s.al：0.02～0.50質(zhì)量％)s.al表示溶解于酸的al。s.al量(作為al金屬粉等的合金粉存在，不包括氧化鋁和長(zhǎng)石等的復(fù)合氧化物)由以下方式測(cè)量。首先，通過上述“酸解法”將焊絲全部量溶解到王水中，過濾不溶的al2o3源(氧化鋁和長(zhǎng)石等的復(fù)合氧化物)。然后，得到過濾后的溶液作為焊絲中所含的al源(al金屬粉等的合金粉)，使用“icp發(fā)光分光分析法”，求得al量(al金屬粉等的合金粉)的存在，作為s.al量。al是強(qiáng)脫氧元素，使焊接金屬的氧量減少，具有使韌性提高的作用。s.al量低于0.02質(zhì)量％時(shí)，脫氧無效而焊接金屬的氧量高，難以確保充分的強(qiáng)度和韌性。另一方面，若s.al量高于0.50質(zhì)量％，則al化合物大量析出而強(qiáng)度顯著上升，韌性降低。另外，由于焊接部的強(qiáng)度過大導(dǎo)致抗冷裂紋性降低。因此，s.al量為0.02～0.50質(zhì)量％。s.al量?jī)?yōu)選為0.05質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.10質(zhì)量％以上。另外，s.al量?jī)?yōu)選為0.40質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.30質(zhì)量％以下。(i.al/s.al：1.6～8.0)在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中，i.al/s.al需要為1.6～8.0。在此，i.al/s.al是i.al量對(duì)于s.al量的比，以下，將i.al/s.al表示為x。x為1.6～8.0時(shí)，能夠?qū)⒂兄陧g性提高的焊接金屬中的al2o3夾雜物量控制為一定量，能夠取得良好的韌性。另一方面，x低于1.6或大于8.0時(shí)，al2o3夾雜物量過剩，韌性劣化，偏差也變大。因此，在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中，x為1.6～8.0。x優(yōu)選為2.0～5.0。(na化合物中的na換算量與k化合物中的k換算量的合計(jì)：0.05～0.30質(zhì)量％)na和k具有使焊接中的電弧的熔滴過渡穩(wěn)定化的效果。焊絲總質(zhì)量中的na換算量和k換算量的合計(jì)量低于0.05質(zhì)量％時(shí)，焊接中的電弧的熔滴過渡不穩(wěn)定，飛濺發(fā)生量增加。另一方面，若所述合計(jì)量高于0.30質(zhì)量％，則抗吸濕性劣化，焊接金屬中的擴(kuò)散性氫量增加，因此容易發(fā)生冷裂紋。因此，na化合物中的na換算量和k化合物中的k換算量的合計(jì)量為0.05～0.30質(zhì)量％。所述合計(jì)量?jī)?yōu)選為0.10質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.15質(zhì)量％以上。另外，所述合計(jì)量?jī)?yōu)選為0.25質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.20質(zhì)量％以下。還有，na化合物中的na換算量和k化合物中的k換算量，哪一方為0質(zhì)量％都可以。(f：0.05～0.30質(zhì)量％)f在焊劑中作為氟化合物存在。f使焊接氣氛下的氫分壓減少，使焊接金屬中的擴(kuò)散性氫量降低。焊絲總質(zhì)量中的f量低于0.05質(zhì)量％時(shí)，擴(kuò)散性氫量增加，焊接部發(fā)生冷裂紋。另一方面，若f量高于0.30質(zhì)量％，則煙塵發(fā)生量增加，焊接操作性劣化。因此，f量為0.05～0.30質(zhì)量％。f量?jī)?yōu)選為0.08質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.10質(zhì)量％以上。另外，f量?jī)?yōu)選為0.20質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.15質(zhì)量％以下。(fe和不可避免的雜質(zhì))本實(shí)施方式的藥芯焊絲的余量是fe和不可避免的雜質(zhì)。余量的fe相當(dāng)于構(gòu)成外皮的fe、添加到焊劑中的鐵粉、合金粉的fe。本實(shí)施方式的藥芯焊絲，含有fe為80質(zhì)量％以上，優(yōu)選含有83質(zhì)量％以上，更優(yōu)選含有85質(zhì)量％以上。沒有特別規(guī)定上限，根據(jù)與其他的成分組成的關(guān)系，fe的上限為90質(zhì)量％以下。所謂余量的不可避免的雜質(zhì)，相當(dāng)于不可避免的含有所述成分以外的成分(w、ta、cr、cu、ca、li、sb、as、n、o)，和后述的成分中選擇性地添加的成分(ni、mo、nb、v)等，允許在不妨礙本發(fā)明的效果的范圍內(nèi)含有。還有，前述的各元素作為氧化物和氮化物添加時(shí)，本實(shí)施方式的藥芯焊絲的余量中也含有o和n。另外，本實(shí)施方式的藥芯焊絲，除了上述各成分以外，也可以按規(guī)定量再含有下述的至少一種的成分。(ni：2.0質(zhì)量％以下(不含0質(zhì)量))ni對(duì)于提高焊接金屬的韌性是具有極有效的效果的元素，也可以根據(jù)需要根據(jù)使之含有。但是，使ni含有時(shí)，若ni量高于2.0質(zhì)量％，則焊接金屬中的n的飽和溶解度降低，氣孔發(fā)生，韌性降低。因此，使ni含有時(shí)，使ni量為2.0質(zhì)量％以下。另外，使ni含有時(shí)，ni量?jī)?yōu)選為0.10質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.20質(zhì)量％以上。另外，ni量?jī)?yōu)選為0.50質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.40質(zhì)量％以下。(mo：0.5質(zhì)量％以下(不含0質(zhì)量))mo是具有使焊接金屬的強(qiáng)度提高這一效果的元素，可以根據(jù)需要出于強(qiáng)度調(diào)整的目的而使之含有。但是，使mo含有時(shí)，若添加高于0.5質(zhì)量％，則焊接金屬的強(qiáng)度過度變大，韌性降低。另外，熱裂紋、冷裂紋容易發(fā)生。因此，使mo含有時(shí)，使mo量為0.5質(zhì)量％以下。另外，使mo含有時(shí)，mo量?jī)?yōu)選為0.1質(zhì)量％以上，更優(yōu)選為0.2質(zhì)量％以上。另外，mo量?jī)?yōu)選為0.4質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.3質(zhì)量％以下。(nb：0.1質(zhì)量％以下，v：0.1質(zhì)量％以下)nb和v在結(jié)晶晶界偏析而使韌性劣化，加大偏差。因此，使nb和v含有時(shí)，為了防止韌性的劣化，需要焊絲總質(zhì)量中的nb量和v量分別為0.1質(zhì)量％以下。還有，也可以各自為0質(zhì)量％。(i.ti/s.ti：優(yōu)選為8～80)另外，地本實(shí)施方式的藥芯焊絲中，i.ti/s.ti優(yōu)選為8～80。在此，i.ti/s.ti是i.ti量對(duì)于s.ti量的比，以下，將i.ti/s.ti表示為y。若y為8以上，則焊接金屬的氧量減少，晶粒微細(xì)化，韌性提高，韌性的偏差也得到進(jìn)一步抑制。另一方面，若y高于80，則焊接金屬的氧量增加，韌性有可能不穩(wěn)定。另外，熔渣的密接性也變高，熔渣的咬粘有可能發(fā)生。因此，在本實(shí)施方式的藥芯焊絲中，y的范圍優(yōu)選為8～80。y更優(yōu)選為10以上。另外，y更優(yōu)選為50以下。接下來，對(duì)于本實(shí)施方式的藥芯焊絲的制造方法的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說明。制造本實(shí)施方式的藥芯焊絲時(shí)，首先，在鋼制外皮內(nèi)填充焊劑。這時(shí)，外皮優(yōu)選使用拉絲加工性良好的軟鋼和低合金鋼。另外，焊劑的組成和充填率，能夠以焊絲整體的組成處于前述范圍內(nèi)方式根據(jù)外皮的組成和厚度等適宜調(diào)整。接著，使用孔拉絲模和輥輪拉絲模，通過拉絲使外皮內(nèi)填充有焊劑的焊絲縮徑，得到具有規(guī)定的外徑的藥芯焊絲。本實(shí)施方式的藥芯焊絲的外徑，沒有特別限定，但從焊絲的生產(chǎn)率的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選為1.0～2.0mm，更優(yōu)選為1.2～1.6mm。另外，如果焊絲中的各成分在本發(fā)明的范圍內(nèi)，則焊劑充填率能夠填充為任意的值，但從焊絲的拉絲性和焊接時(shí)的操作性(送給性等)的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選為焊絲總質(zhì)量的10～25質(zhì)量％，更優(yōu)選為13～16質(zhì)量％。還有，該焊劑充填率，以填充在外皮內(nèi)的焊劑的質(zhì)量對(duì)于焊絲(外皮+焊劑)的總質(zhì)量的比例規(guī)定。本實(shí)施方式的藥芯焊絲，特別是向上立焊的焊接操作性良好，此外焊接金屬的低溫沖擊韌性良好且穩(wěn)定(韌性的偏差得到抑制)。本實(shí)施方式的藥芯焊絲，特別是在制造軟鋼、490n/mm2級(jí)高張力鋼和低溫用鋼等的焊接結(jié)構(gòu)物時(shí)適合使用。還有，本實(shí)施方式的藥芯焊絲，除了適合向上立焊使用以外，在向下焊、水平焊、仰焊、水平角焊等的各種焊接中也沒有特別限制而能夠使用。【實(shí)施例】以下，列舉本發(fā)明的實(shí)施例和比較例，對(duì)于本發(fā)明的效果具體地加以說明。使用具有表1和表2所示的焊絲成分的藥芯焊絲，以表3或表4所示的條件實(shí)施焊接。還有，在表中的焊絲成分中，對(duì)于不滿足本發(fā)明的范圍的，對(duì)數(shù)值引下劃線表示。另外，余量是fe和不可避免的雜質(zhì)。另外，表1和表2中的na量和k量，分別是na化合物中的na換算量和k化合物中的k換算量。還有，no.1～31是實(shí)施例，no.32～57是比較例。還有，藥芯焊絲中含有的各成分的量中，c和s由燃燒－紅外線吸收法測(cè)量，si、mn、mg、b、zr、ni、mo、nb、v和p由icp發(fā)光分光分析方法測(cè)量，na和k由原子吸收光譜法測(cè)量，f由中和滴定法測(cè)量。另外，i.al、s.al、i.ti和s.ti的各量，基于上述酸解法，通過icp發(fā)光分光分析法測(cè)量?！颈?】【表2】【表3】鋼種jisg3106sm400b板厚25mm坡口形狀40°v根部間隔5mm焊接電流260～300a電弧電壓30～32v極性dcep焊接姿勢(shì)向上立焊保護(hù)氣體種類100％co2氣體流量25l/min.【表4】焊接電流200～240a電弧電壓26～28v極性dcep焊接姿勢(shì)向下保護(hù)氣體種類100％co2氣體流量25l/min.而后，對(duì)于各藥芯焊絲，進(jìn)行以下的評(píng)價(jià)。各評(píng)價(jià)結(jié)果顯示在表6和表7中。(機(jī)械的性質(zhì))以表3所示的焊接條件制作對(duì)接向上立焊接頭。然后，關(guān)于強(qiáng)度，評(píng)價(jià)板厚中央部的強(qiáng)度，關(guān)于韌性，在距背面2mm的位置提取試驗(yàn)片，對(duì)于-20℃吸收能進(jìn)行評(píng)價(jià)。強(qiáng)度的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為，490mpa以上且640mpa以下時(shí)“合格：○”，低于490mpa或高于640mpa時(shí)“不合格：×”。韌性的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為，各例各3個(gè)試驗(yàn)片的-20℃吸收能的平均值為100j以上時(shí)“非常優(yōu)異：◎”，80j以上且低于100j時(shí)“優(yōu)異：○”，60j以上、低于80j時(shí)“差：△”，低于60j時(shí)“非常差：×”。而后，評(píng)價(jià)為“非常優(yōu)異：◎”或“優(yōu)異：○”的為合格。另外，韌性的穩(wěn)定性的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為，各例各3個(gè)試驗(yàn)片的－20℃吸收能的標(biāo)準(zhǔn)偏差低于3時(shí)“非常優(yōu)異：◎”，3以上并低于5時(shí)“優(yōu)異：○”，5以上并低于10時(shí)“差：△”，10以上時(shí)“非常差：×”。而后，評(píng)價(jià)為“非常優(yōu)異：◎”或“優(yōu)異：○”的為合格。(焊接操作性)以表3所示的焊接條件，由向上立焊角焊感官評(píng)價(jià)操作性。還有，評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為，電弧穩(wěn)定性、飛濺發(fā)生量、煙塵發(fā)生量、焊道外觀，焊縫下垂和熔渣咬粘的各項(xiàng)目中，按以下的5個(gè)階段評(píng)價(jià)。而后，評(píng)價(jià)為“非常優(yōu)異：5”、“優(yōu)異：4”或“較優(yōu)異：3”的為合格?！胺浅?yōu)異：5”“優(yōu)異：4”“較優(yōu)異：3”“差：2”“非常差：1”(抗熱裂紋性)以表4所示的焊接條件制作向下對(duì)接焊接頭。焊接結(jié)束后，對(duì)于初層焊接部(除去弧坑部)，以x射線透射試驗(yàn)(jisz3104)，確認(rèn)在無內(nèi)部裂紋，測(cè)量裂紋發(fā)生部分的總長(zhǎng)，計(jì)算裂紋率。在此，裂紋率通過裂紋率w＝(裂紋發(fā)生部分的總長(zhǎng))/(初層焊接部長(zhǎng)度(除去弧坑部))×100計(jì)算。由該裂紋率評(píng)價(jià)抗熱裂紋性。具體來說，裂紋率為5％以下時(shí)評(píng)價(jià)為“優(yōu)異：○”，裂紋率比5％大時(shí)評(píng)價(jià)為“差：×”。而后，評(píng)價(jià)為“優(yōu)異：○”的為合格。(抗冷裂紋性)以表5所示的焊接條件在焊接后放置96小時(shí)后，切削襯墊，通過超聲波探傷試驗(yàn)(jisz3060)、磁粉探傷試驗(yàn)(jisg0565)確認(rèn)有無缺陷。再通過sem(scanningelectronmicroscope)觀察破面，確認(rèn)裂紋的形態(tài)。具體來說，未確認(rèn)到冷裂紋時(shí)評(píng)價(jià)為“優(yōu)異：○”，確認(rèn)到冷裂紋時(shí)評(píng)價(jià)為“差：×”。而后，評(píng)價(jià)為“優(yōu)異：○”的為合格?！颈?】鋼種jisg3106sm490a板厚50mm坡口形狀40°v根部間隔4mm焊接電流200～260a電弧電壓23～31v極性dcep焊接姿勢(shì)向下預(yù)熱·層間溫度75℃保護(hù)氣體種類100％co2氣體流量25l/min.【表6】【表7】由以上的結(jié)果，可知以下內(nèi)容。no.32的焊絲因?yàn)閏量低于0.02質(zhì)量％，所以強(qiáng)度低，韌性差，韌性的穩(wěn)定性也較差。另外，抗熱裂紋性也差。no.33的焊絲因?yàn)閏量比0.10質(zhì)量％大，所以強(qiáng)度過大，韌性差，韌性的穩(wěn)定性也差。另外，電弧穩(wěn)定性差，飛濺發(fā)生量和煙塵發(fā)生量多，焊接操作性差。此外，抗熱裂紋性和抗冷裂紋性也差。no.34的焊絲因?yàn)閟i量低于0.5質(zhì)量％，所以強(qiáng)度低，韌性也較差。另外，焊道外觀不佳，焊縫下垂發(fā)生，焊接操作性差。no.35的焊絲因?yàn)閟i量比1.5質(zhì)量％大，所以韌性較差，另外，抗熱裂紋性也差。no.36的焊絲因?yàn)閙n量低于1.5質(zhì)量％，所以強(qiáng)度低，韌性也較差。另外，抗熱裂紋性也差。no.37的焊絲因?yàn)閙n量比3.0質(zhì)量％大，所以強(qiáng)度過大，韌性也差。另外，抗冷裂紋性也差。no.38的焊絲因?yàn)閜量比0.030質(zhì)量％大，所以韌性的穩(wěn)定性較差。另外，抗熱裂紋性也差。no.39的焊絲因?yàn)閟量比0.030質(zhì)量％大，所以韌性的穩(wěn)定性較差。另外，抗熱裂紋性也差。no.40的焊絲因?yàn)閙g量低于0.1質(zhì)量％(因?yàn)椴缓琺g)，所以韌性差。另外，抗熱裂紋性也差。no.41的焊絲因?yàn)閙g量比1.0質(zhì)量％大，所以強(qiáng)度過大。另外，飛濺發(fā)生量多，熔渣咬粘發(fā)生，焊接操作性差。此外，抗冷裂紋性也差。no.42的焊絲因?yàn)閎量低于0.0020質(zhì)量％，所以韌性差。no.43的焊絲因?yàn)閎量比0.0150質(zhì)量％大，所以強(qiáng)度過大。另外，抗熱裂紋性和抗冷裂紋性也差。no.44的焊絲因?yàn)閦r量低于0.01質(zhì)量％(因?yàn)椴缓瑉r)，所以韌性的穩(wěn)定性較差。no.45的焊絲因?yàn)閦r量比0.50質(zhì)量％大，另外i.al/s.al低于1.6，所以強(qiáng)度過大，韌性差，韌性的穩(wěn)定性也較差。另外，電弧穩(wěn)定性差，飛濺發(fā)生量多，焊接操作性差。no.46的焊絲因?yàn)閚a化合物中的na換算量和k化合物中的k換算量的合計(jì)低于0.05質(zhì)量％，另外，飛濺發(fā)生量多，所以焊接操作性差。no.47的焊絲，因?yàn)閚a化合物中的na換算量和k化合物中的k換算量的合計(jì)比0.30質(zhì)量％大，所以抗冷裂紋性差。no.48的焊絲因?yàn)閒量低于0.05質(zhì)量％，所以抗冷裂紋性差。no.49的焊絲，因?yàn)閒量比0.30質(zhì)量％大，所以電弧的穩(wěn)定性差，煙塵發(fā)生量多，焊接操作性差。no.50的焊絲，因?yàn)閕.ti量低于2.5質(zhì)量％，所以電弧的穩(wěn)定性差，焊縫下垂發(fā)生，焊接操作性差。no.51的焊絲，因?yàn)閕.ti量比7.5質(zhì)量％大，所以強(qiáng)度過大，韌性也差。另外，抗冷裂紋性也差。no.52的焊絲，因?yàn)閟.ti量低于0.05質(zhì)量％，所以韌性差。no.53的焊絲，因?yàn)閟.ti量比0.50質(zhì)量％大，所以電弧穩(wěn)定性差，飛濺發(fā)生量多，焊接操作性差。no.54的焊絲，因?yàn)閕.al量低于0.1質(zhì)量％(因?yàn)椴缓琲.al)，所以電弧穩(wěn)定性差，焊道外觀不佳，焊縫下垂發(fā)生，焊接操作性差。no.55的焊絲，因?yàn)閕.al量比1.0質(zhì)量％大，所以熔渣咬粘發(fā)生，焊接操作性差。no.56的焊絲因?yàn)閟.al量低于0.02質(zhì)量％，另外，i.al/s.al比8.0大，所以強(qiáng)度低，韌性也較差，韌性的穩(wěn)定性也較差。no.57的焊絲，因?yàn)閟.al量比0.50質(zhì)量％大，另外，i.al/s.al低于1.6，所以強(qiáng)度過大，韌性差，韌性的穩(wěn)定性也較差。另外，抗冷裂紋性也差。另一方面，no.1～31的焊絲，因?yàn)闈M足本發(fā)明的范圍，所以具有適當(dāng)?shù)膹?qiáng)度，韌性優(yōu)異，韌性的穩(wěn)定性也優(yōu)異。另外，焊接操作性優(yōu)異，抗熱裂紋性和抗冷裂紋性也優(yōu)異。當(dāng)前第1頁12