本發(fā)明涉及雙金屬復合板矯直設備技術領域，具體的說，是一種消除鎢鉬復合板剪切分張后不平度的矯直設備。

背景技術：

目前，國內鎢鉬復合板通常都是經過爆炸焊和熱軋制等工藝加工生產而成的，但是無論采用什么工藝生產的鎢鉬復合板都是由兩種不同金屬，即鎢和鉬復合而成的，由于鎢和鉬的金屬性能尤其是膨脹系數差別較大，會使復合后的鎢鉬復合板內部具有極大的殘余應力。在工業(yè)生產過程中，為了提高生產效率，通常都是將兩張鎢鉬復合板1、2成對疊合在一起進行高溫熱軋制或爆炸焊接而成，由于高溫熱軋制或爆炸焊都屬于金屬塑性變形，在這一過程中，會產生瓢曲，使兩張鎢鉬復合板1、2具有一定的不平度(如圖1所示），而且不平度的值并不統一，有大有小。在上述塑性變形過程中，也會使鎢鉬復合板內部產生殘余應力，當鎢鉬復合板經過剪切分張后，其內部殘余應力的集中釋放，會使分張后的鎢鉬復合板發(fā)生縱向彎曲變形，使鎢鉬復合板1、2形成兩個相反的不平度（如圖2所示）。

為了消除塑性變形引起的不平度和殘余應力，就必須對鎢鉬復合板進行矯直處理，改善不平度同時消除復合板內的殘余應力，同時為了提高生產效率，最好在剪切分張之前進行矯直，如果剪切分張后再進行矯直，由于原來的鎢鉬復合板已經剪切為2張，那么矯直的次數也要加倍，造成工作效率較低。然而，目前缺乏一種在剪切分張前有效的消除鎢鉬復合板不平度的矯直設備，導致鎢鉬復合板在剪切分張之后產生較大的縱向彎曲變形。

技術實現要素：

本發(fā)明的目的在于提供一種消除鎢鉬復合板剪切分張后不平度的矯直設備，可以在矯直的過程中有效地消除鎢鉬復合板內的殘余應力。

本發(fā)明通過下述技術方案實現：一種消除鎢鉬復合板剪切分張后不平度的矯直設備，包括設置有a矯直反彎曲輥的入口矯直機、設置有b矯直反彎曲輥的出口矯直機和位于入口矯直機、出口矯直機之間的軌道。

對上述方案進行進一步優(yōu)選，所述a矯直反彎曲輥包括咬入輥、甩出輥、上排矯直反彎曲輥以及下排矯直反彎曲輥所述咬入輥、甩出輥、上排矯直反彎曲輥以及下排矯直反彎曲輥大小相同且互相交叉排列；所述咬入輥、甩出輥和上排矯直反彎曲輥是整體式結構；所述下排矯直反彎曲輥為兩段式結構。下排矯直反彎曲輥采用兩段式結構，使得在矯直過程中，可以根據鎢鉬復合板寬度的不同自動調節(jié)，不僅可以減少了鎢鉬復合板表面產生壓痕的概率，更重要的是，通過調節(jié)兩段下排矯直反彎曲輥之間的距離，可以自由控制板材的反彎曲量和鎢鉬復合板的輸出不平度。

對上述方案進行進一步優(yōu)選，所述上排矯直反彎曲輥以及下排矯直反彎曲輥設置有與鎢鉬復合板矯直反彎曲變形后的板面曲線形狀相對應的曲線弧面。由于上排矯直反彎曲輥和下排矯直反彎曲輥不是規(guī)則的圓柱輥而是具有一定的曲線弧面，所以鎢鉬復合板經過入口矯直機后并不平直，但不平度也不是有大有小，而是具有統一的不平度，這有助于出口矯直機調節(jié)統一的輥縫，進行集中矯直，與此同時，由于鎢鉬復合板經過反復正反彎曲，雖然上下排矯直反彎曲輥的輥面是曲線，反彎曲率并不大，但在一定程度上也消除了殘余應力。

對上述方案進行進一步優(yōu)選，所述b矯直反彎曲輥包括八個前排矯直反彎曲輥、十個后排矯直反彎曲輥以及一個過渡輥；所述前排矯直反彎曲輥、后排矯直反彎曲輥以及過渡輥相互交叉排列。

對上述方案進行進一步優(yōu)選，還包括用于安裝出口矯直機的出口矯直機機架以及分別與前排矯直反彎曲輥和后排矯直反彎曲輥連接的b液壓裝置，所述前排矯直反彎曲輥和后排矯直反彎曲輥為圓柱輥。出口矯直機的主要任務是消除已經統一的鎢鉬復合板不平度值，采用圓柱輥進一步消除殘余應力。

對上述方案進行進一步優(yōu)選，所述前排矯直反彎曲輥的直徑等于咬入輥的直徑，所述后排矯直反彎曲輥的直徑是前排矯直反彎曲輥直徑的1.8倍，所述過渡輥的直徑是前排矯直反彎曲輥直徑的1.3倍。

對上述方案進行進一步優(yōu)選，還包括用于安裝入口矯直機的入口矯直機架以及用于調節(jié)上排矯直反彎曲輥和下排矯直反彎曲輥之間的輥縫的a液壓裝置。上排矯直反彎曲輥和下排矯直反彎曲輥之間的輥縫是通過液壓壓下裝置集中調節(jié)，而咬入輥和甩出輥則是單獨調節(jié)，其中咬入輥的位置要低于下排矯直反彎曲輥，即輥縫要大，有利于鎢鉬復合板咬入，而甩出輥要低于下排矯直反彎曲輥，即輥縫要小，從而防止鎢鉬復合板咬出時，出現顫動，引起甩尾。

對上述方案進行進一步優(yōu)選，所述軌道包括有傳送輥和設置有地腳螺栓的立柱，所述傳送輥的數量為六個，所述立柱的數量為四個。不僅可以通過調節(jié)地腳螺栓使軌道與入口矯直機和出口矯直機保持統一高度，而且還可以克服一定的地面不平度。

對上述方案進行進一步優(yōu)選，所述咬入輥的數量為一個，甩出輥的數量為一個，上排矯直反彎曲輥的數量為五個，下排矯直反彎曲輥的數量為四個。

本發(fā)明的工作原理：在使用矯直設備前，先測量鎢鉬復合板的總寬度，然后調節(jié)入口矯直機下排矯直反彎曲輥兩段之間的距離，再測量兩張鎢鉬復合板的總厚度，從而通過液壓壓下裝置調節(jié)入口矯直機和出口矯直機的輥縫，最后調節(jié)軌道的地腳螺栓，使其高度與入口矯直機和出口矯直機運輸高度一致，最后啟動矯直設備進行鎢鉬復合板的矯直。鎢鉬復合板依次經過入口矯直機、軌道和出口矯直機，入口矯直機先使具有不同不平度的鎢鉬復合板的不平度先統一，同時減少殘余應力，出口矯直機使具有相同不平度的鎢鉬復合板被矯平，進一步減少鎢鉬復合板內的殘余應力，經過該矯直設備后，再進行剪切分張，可得到具有較高平直度的兩張鎢鉬復合板。

本發(fā)明與現有技術相比，具有以下優(yōu)點及有益效果：

（1）本發(fā)明在矯直的過程中能夠有效地消除鎢鉬復合板內的殘余應力；

（2）本發(fā)明設置有地腳螺栓，能夠通過調節(jié)地腳螺栓使得軌道、入口矯直機和出后矯直機高度保持一致；

（3）本發(fā)明設置有兩段式結構下排矯直反彎曲輥，可以根據不同鎢鉬復合板寬度進行自動調節(jié)。

附圖說明

圖1為經過爆炸焊或熱軋制工藝處理的的兩張鎢鉬復合板不平度示意圖；

圖2為兩張鎢鉬復合板經過剪切分張后產生不平度的示意圖；

圖3為一種消除鎢鉬復合板剪切分張后不平度的矯直設備的結構示意圖；

圖4為一種消除鎢鉬復合板剪切分張后不平度的矯直設備中的入口矯直機上下排矯直反彎曲輥輥型結構示意圖；

圖5為一種消除鎢鉬復合板剪切分張后不平度的矯直設備中的出口矯直機矯直反彎曲輥放大圖放大結構示意圖；

其中1-入口矯直機，11-咬入輥，12-上排矯直反彎曲輥，13-下排矯直反彎曲輥，14-甩出輥，2-出口矯直機，21-前排矯直反彎曲輥，22-過渡輥，23-后排矯直反彎曲輥，3-軌道，31-傳送輥，32-立柱，33-地腳螺栓，4-a液壓裝置，5-b液壓裝置。

具體實施方式

下面結合實施例對本發(fā)明作進一步地詳細說明，但本發(fā)明的實施方式不限于此。

實施例1：

本發(fā)明通過下述技術方案實現：如圖3、圖4、圖5所示，一種消除鎢鉬復合板剪切分張后不平度的矯直設備，包括設置有a矯直反彎曲輥的入口矯直機1、設置有b矯直反彎曲輥的出口矯直機2和位于入口矯直機1、出口矯直機2之間的軌道3。

需要說明的是，通過上述改進，首先測量鎢鉬復合板的總寬度，然后調節(jié)入口矯直機1下排矯直反彎曲輥13兩段之間的距離，再測量兩張鎢鉬復合板的總厚度，調節(jié)入口矯直機1和出口矯直機2的輥縫，最后調節(jié)軌道3的地腳螺栓33，使其高度與入口矯直機1和出口矯直機2運輸高度一致，最后啟動矯直設備進行鎢鉬復合板的矯直。鎢鉬復合板依次經過入口矯直機1、軌道3和出口矯直機2，入口矯直機1先使具有不同不平度的鎢鉬復合板的不平度先統一，同時減少殘余應力，出口矯直機2使具有相同不平度的鎢鉬復合板被矯平，進一步減少鎢鉬復合板內的殘余應力，經過該矯直設備后，再進行剪切分張，可得到具有較高平直度的兩張鎢鉬復合板。

實施例2：

本實施例在上述實施例的基礎上做進一步優(yōu)化，如圖3所示，，所述a矯直反彎曲輥包括咬入輥11、甩出輥14、上排矯直反彎曲輥12以及下排矯直反彎曲輥13所述咬入輥11、甩出輥14、上排矯直反彎曲輥12以及下排矯直反彎曲輥13大小相同且互相交叉排列；所述咬入輥11、甩出輥14和上排矯直反彎曲輥12是整體式結構；所述下排矯直反彎曲輥13為兩段式結構。

咬入輥3和甩出輥4就是單一的整體式圓柱體輥。

下排矯直反彎曲輥13采用兩段式結構，使得在矯直過程中，可以根據鎢鉬復合板寬度的不同自動調節(jié)，不僅可以減少了鎢鉬復合板表面產生壓痕的概率，更重要的是，通過調節(jié)兩段下排矯直反彎曲輥之間的距離，可以自由控制板材的反彎曲量和鎢鉬復合板的輸出不平度。

本實施例的其他部分與上述實施例相同，故不再贅述。

實施例3：

本實施例在上述實施例的基礎上做進一步優(yōu)化，如圖3、圖5所示，還包括用于安裝出口矯直機2的出口矯直機2機架以及分別與前排矯直反彎曲輥21和后排矯直反彎曲輥23連接的b液壓裝置5，所述前排矯直反彎曲輥21和后排矯直反彎曲輥23為圓柱輥。所述前排矯直反彎曲輥21的直徑等于咬入輥11的直徑，所述后排矯直反彎曲輥23的直徑是前排矯直反彎曲輥21直徑的1.8倍，所述過渡輥22的直徑是前排矯直反彎曲輥21直徑的1.3倍。

需要說明的是，通過上述改進，由于出口矯直機2的所有矯直反彎曲輥是通過液壓壓下裝置集中驅動，所以在輥縫相同的情況下，鎢鉬復合板在矯直過程中所承受的反彎曲力逐漸增大，表面不會出現裂紋，另一方面，經過相同輥縫圓柱輥的連續(xù)反彎，原來統一的不平度被消除，殘余應力也進一步減小，使之對后續(xù)剪切分張后板型的影響降到最低。

本實施例的其他部分與上述實施例相同，故不再贅述。

實施例4：

本實施例在上述實施例的基礎上做進一步優(yōu)化，如圖3、圖5所示，所述b矯直反彎曲輥包括八個前排矯直反彎曲輥21、十個后排矯直反彎曲輥23以及一個過渡輥22；所述前排矯直反彎曲輥21、后排矯直反彎曲輥23以及過渡輥22相互交叉排列。

本實施例的其他部分與上述實施例相同，故不再贅述。

實施例5：

本實施例在上述實施例的基礎上做進一步優(yōu)化，如圖3、圖4所示，所述上排矯直反彎曲輥12以及下排矯直反彎曲輥13設置有與鎢鉬復合板矯直反彎曲變形后的板面曲線形狀相對應的曲線弧面。

需要說明的是，通過上述改進，由于上排矯直反彎曲輥12和下排矯直反彎曲輥13不是規(guī)則的圓柱輥而是具有一定的曲線弧面，所以鎢鉬復合板經過入口矯直機1后并不平直，但不平度也不是有大有小，而是具有統一的不平度，這有助于出口矯直機2調節(jié)統一的輥縫，進行集中矯直，與此同時，由于鎢鉬復合板經過反復正反彎曲，雖然上下排矯直反彎曲輥13的輥面是曲線，反彎曲率并不大，但在一定程度上也消除了殘余應力。

本實施例的其他部分與上述實施例相同，故不再贅述。

實施例6：

本實施例在上述實施例的基礎上做進一步優(yōu)化，如圖3所示，還包括用于安裝入口矯直機1的入口矯直機架以及用于調節(jié)上排矯直反彎曲輥12和下排矯直反彎曲輥13之間的輥縫的a液壓裝置4；所述咬入輥11的數量為一個，甩出輥14的數量為一個，上排矯直反彎曲輥12的數量為五個，下排矯直反彎曲輥13的數量為四個。

需要說明的是，上排矯直反彎曲輥12和下排矯直反彎曲輥13之間的輥縫是通過液壓壓下裝置集中調節(jié)，而咬入輥11和甩出輥14則是單獨調節(jié)，其中咬入輥11的位置要低于下排矯直反彎曲輥13，即輥縫要大，有利于鎢鉬復合板咬入，而甩出輥14要低于下排矯直反彎曲輥13，即輥縫要小，從而防止鎢鉬復合板咬出時，出現顫動，引起甩尾。

實施例7：

本實施例在上述實施例的基礎上做進一步優(yōu)化，如圖3所示，所述軌道3包括有傳送輥31和設置有地腳螺栓33的立柱32，所述傳送輥31的數量為六個，所述立柱32的數量為四個。

需要說明的是，軌道3位于入口矯直機1和出口矯直機2之間，一共有六個傳送輥31，傳送輥31之間的間距要能保障鎢鉬復合板能在軌道3上獨立停留，即不允許鎢鉬復合板主體中間部分在軌道3上時，其頭尾部同時在出口矯直機2和入口矯直機1內。軌道3的四個立柱32的底部設計有地腳螺栓33連接，不僅可以通過調節(jié)四個地腳螺栓33使軌道3與入口矯直機1和出口矯直機2保持統一高度，而且還可以克服一定的地面不平度。

本實施例的其他部分與上述實施例相同，故不再贅述。

實施例8：

本實施例為本發(fā)明的最佳實施例，如圖3、圖4、圖5所示，一種消除鎢鉬復合板剪切分張后不平度的矯直設備，其特征在于，包括設置有a矯直反彎曲輥的入口矯直機1、設置有b矯直反彎曲輥的出口矯直機2和位于入口矯直機1、出口矯直機2之間的軌道3，所述a矯直反彎曲輥包括咬入輥11、甩出輥14、上排矯直反彎曲輥12以及下排矯直反彎曲輥13；所述咬入輥11、甩出輥14、上排矯直反彎曲輥12以及下排矯直反彎曲輥13大小相同且互相交叉排列；所述咬入輥11、甩出輥14和上排矯直反彎曲輥12是整體式結構；所述下排矯直反彎曲輥13為兩段式結構；還包括用于安裝出口矯直機2的出口矯直機2機架以及分別與前排矯直反彎曲輥21和后排矯直反彎曲輥23連接的b液壓裝置5，所述前排矯直反彎曲輥21和后排矯直反彎曲輥23為圓柱輥；所述前排矯直反彎曲輥21的直徑等于咬入輥11的直徑，所述后排矯直反彎曲輥23的直徑是前排矯直反彎曲輥21直徑的1.8倍，所述過渡輥22的直徑是前排矯直反彎曲輥21直徑的1.3倍；所述b矯直反彎曲輥包括八個前排矯直反彎曲輥21、十個后排矯直反彎曲輥23以及一個過渡輥22；所述前排矯直反彎曲輥21、后排矯直反彎曲輥23以及過渡輥22相互交叉排列；所述上排矯直反彎曲輥12以及下排矯直反彎曲輥13設置有與鎢鉬復合板矯直反彎曲變形后的板面曲線形狀相對應的曲線弧面；還包括用于安裝入口矯直機1的入口矯直機架以及用于調節(jié)上排矯直反彎曲輥12和下排矯直反彎曲輥13之間的輥縫的a液壓裝置4；所述軌道3包括有傳送輥31和設置有地腳螺栓33的立柱32，所述傳送輥31的數量為六個，所述立柱32的數量為四個；所述咬入輥11的數量為一個，甩出輥14的數量為一個，上排矯直反彎曲輥12的數量為五個，下排矯直反彎曲輥13的數量為四個。

以上僅是本發(fā)明的較佳實施例，并非對本發(fā)明做任何形式上的限制，凡是依據本發(fā)明的技術實質對以上實施例所作的任何簡單修改、等同變化，均落入本發(fā)明的保護范圍之內。