本發(fā)明涉及一種點焊方法，具體的，是一種al-cu之間點焊的前處理方法，并提高al-cu點焊質(zhì)量。
背景技術(shù)：
對于一些脆性較大的金屬，在點焊時難以形成固溶體，因而焊接質(zhì)量不佳。研究人員在早先的研究中發(fā)現(xiàn)，對于同質(zhì)金屬mg之間的點焊，通過使用cu-al-zn三種金屬粉末，能在金屬mg的焊接接頭處形成微合金化區(qū)域，從而收獲熔核規(guī)則對稱，熔核尺寸變大的優(yōu)良效果；焊接接頭的抗剪切力和耐腐蝕性也顯著增加，點焊質(zhì)量提高。
同時，研究人員也發(fā)現(xiàn)，在對異質(zhì)金屬之間進行點焊時，再使用cu、al、zn三種金屬粉末，或者其中任一種，或者其中任兩種，均不能獲得與同質(zhì)金屬mg相同的效果。
技術(shù)實現(xiàn)要素：
有鑒于此，本發(fā)明提供一種提高al-cu點焊質(zhì)量的方法。
技術(shù)方案如下：
一種提高al-cu點焊質(zhì)量的方法，其關(guān)鍵在于按以下步驟進行：
步驟一、按照6～10:1～3的質(zhì)量比稱取mn粉和zn粉；
步驟二、將mn粉和zn粉按比例混合均勻，加入揮發(fā)性溶劑，調(diào)制成合金粉團；
步驟三、攪動合金粉團，待其粘度為0.5～0.55pa·s時，將合金粉團刮涂在待焊接的al材和cu材的搭接接頭處，在al材和cu材的接頭之間形成合金粉團層；
步驟四、對al材和cu材的搭接接頭進行點焊。
所述步驟一中，mn粉和zn粉的質(zhì)量比為4:1。
所述步驟二中，所述揮發(fā)性溶劑為丙酮。
所述步驟三中，所述al材和cu材之間刮涂的合金粉團層的總厚度為30～80μm。
所述步驟三中，在搭接接頭處的al材和cu材的表面分別刮涂合金粉團，al材表面合金粉團層的厚度為cu材表面合金粉團層的厚度的2倍，al材表面合金粉團層厚度與cu材表面合金粉團層厚度之和為30～80μm。
所述al材表面合金粉團層厚度與cu材表面合金粉團層厚度之和為48～52μm。
具體實施方式
一、下面結(jié)合實施例對本發(fā)明作進一步說明。
一種提高al-cu點焊質(zhì)量的方法，其特征在于按以下步驟進行：
步驟一、按照6～10:1～3的質(zhì)量比稱取mn粉和zn粉；
步驟二、將mn粉和zn粉按比例混合均勻，加入揮發(fā)性溶劑，調(diào)制成合金粉團，所述揮發(fā)性溶劑為丙酮；
步驟三、攪動合金粉團，待其粘度為0.5～0.55pa·s時，將合金粉團刮涂在待焊接的al材和cu材的搭接接頭處，在al材和cu材的搭接接頭之間形成合金粉團層，所述al材表面合金粉團層的厚度為cu材表面合金粉團層的厚度的2倍，所述al材表面合金粉團層厚度與cu材表面合金粉團層厚度之和為30～80μm。
步驟四、對al材和cu材的搭接接頭進行點焊。
二、下面結(jié)合試驗例對本發(fā)明做進一步說明。
按表1配制合金粉
表1、合金粉團中mn、zn質(zhì)量(單位：g)
取第一、二、三、四、五組的合金粉團，分別刮涂在al板表面，刮涂面積為20mm*20mm，刮涂的合金粉團層厚度分別為30～35μm、48～52μm、60～65μm、75～80μm和48～52μm，再將cu板貼合在al板上，對刮涂處的搭接接頭進行點焊，分別為試驗組a、b、c、d、e；
取第一、二、三、四、五組的合金粉團，分別刮涂在cu板表面，刮涂面積為20mm*20mm，刮涂的合金粉團層厚度分別為75～80μm、60～65μm、48～52μm、30～35μm和48～52μm，再將al板貼合在cu板上，對刮涂處的搭接接頭進行點焊，分別為試驗組a、b、c、d、e；
取第五組的合金粉團，在al板上刮涂30～35μm的合金粉團層，刮涂面積為20mm*20mm，在cu板上刮涂15～17μm的合金粉團層，刮涂面積為20mm*20mm，將al板和cu板上的合金粉團層對準貼合，再進行點焊，是為試驗組g。
并設置以下空白組：將丙酮分別涂在al板和cu板的搭接面上，再進行點焊。
試驗組a、b、c、d、e、a、b、c、d、e、g的焊接條件保持一致；均采用yr-a05c單相交流焊機，焊接電流18000a，焊接時間15cyc，預壓時間40cyc，維持時間25cyc，電極為球面半徑15mm、電極頭端面直徑φ15mm的標準cu-cr電極，電極壓力0.1mpa。
焊接完成后，觀察試驗組a、b、c、d、e、a、b、c、d、e、g和空白組的熔核。結(jié)果為：
空白組的熔核尺寸較小，且在al板和cu板之間分布嚴重不均；
試驗組a、b、c、d、e、a、b、c、d、e的熔核尺寸相較于空白組有不同程度的增大，但在al板和cu板之間分布也較為不均；
試驗組g的熔核尺寸相較于試驗組a、b、c、d、e、a、b、c、d、e的熔核尺寸進一步增大，且在al板和cu板之間分布均勻，以al板和cu板的焊接貼合面來看，熔核幾乎成對稱狀態(tài)。
因而，試驗組g的al板和cu板的焊接質(zhì)量最高。
焊接完成后，測定焊接在一起的al板和cu板的最大剪切力f0，最大剪切力f0以al板和cu板從點焊部拉斷脫離時的拉力計，結(jié)果見表2：
表2、不同組的最大剪切力f0(單位：kn)
由表2可以看出，相較于空白組，試驗組a、b、c、d、e、a、b、c、d、e的al板和cu板的最大剪切力f0均有不同程度的提高，試驗組g的al板和cu板的最大剪切力f0遠遠高于空白組，且較試驗組a、b、c、d、e、a、b、c、d、e也有很大的提高，說明試驗組g的al板和cu板的焊接質(zhì)量最高。
由以上試驗例可知，采用本發(fā)明的有益效果是：增大異質(zhì)金屬al-cu之間的熔核尺寸，使熔核在al-cu之間分布均勻?qū)ΨQ，顯著提高異質(zhì)金屬al-cu之間的抗剪切性能，從而提高異質(zhì)金屬al-cu之間焊點焊質(zhì)量。
最后需要說明的是，上述描述僅僅為本發(fā)明的優(yōu)選實施例，本領域的普通技術(shù)人員在本發(fā)明的啟示下，在不違背本發(fā)明宗旨及權(quán)利要求的前提下，可以做出多種類似的表示，這樣的變換均落入本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。