一種冷軋薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種冷軋薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，屬于冷軋板帶技術(shù)領(lǐng)域。本發(fā)明解決的技術(shù)問題是提供一種冷軋薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法。該方法包括以下步驟：當焊縫達到最后一個焊縫檢測儀時，執(zhí)行第一次動態(tài)變規(guī)格，其動態(tài)變規(guī)格參數(shù)為軋制厚度比薄帶材厚0.1mm的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)；當焊縫位置出第三機架時，執(zhí)行第二次動態(tài)變規(guī)格，其動態(tài)變規(guī)格參數(shù)為薄帶材的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。本發(fā)明方法，可定量控制帶頭增厚長度，防止薄帶材“心形”卷缺陷產(chǎn)生；同時，可以減少人的手動干預(yù)，提高厚度控制精度。本方法主要適用于0.4mm以下，尤其適用于0.3mm冷軋薄帶材生產(chǎn)領(lǐng)域，應(yīng)用性較強，可在2030mm冷軋酸軋聯(lián)合機組及國內(nèi)同行業(yè)推廣應(yīng)用。
【專利說明】
_種冷$L薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001]本發(fā)明涉及一種冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，屬于冷乳板帶技術(shù)領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002]動態(tài)變規(guī)格(FlyingGauge Change，F(xiàn)GC)，是在乳制過程中進行帶鋼的規(guī)格變化，即在連乳機組不停機的條件下，通過對輥縫、速度、張力等參數(shù)的動態(tài)調(diào)整，實現(xiàn)相鄰兩卷帶鋼的鋼種、厚度、寬度等規(guī)格的變化。在連續(xù)乳制過程中，當不同厚度的帶鋼焊縫到達乳機時，就需要采用動態(tài)變規(guī)格乳制，基本任務(wù)就是解決在帶鋼在規(guī)格變化過程中，通過輥縫、速度、張力等乳制參數(shù)變化，實現(xiàn)不停機情況下的規(guī)格過渡。
[0003]近年來，隨著冷乳技術(shù)的發(fā)展，越來越多的用戶青睞于超高強度、超極限規(guī)格產(chǎn)品，有關(guān)5機架UCM乳機的動態(tài)變規(guī)格技術(shù)如下:
[0004]當焊縫到達1#機架時，為了適應(yīng)第二種厚度規(guī)格，乳機壓下量必須改變，同時為了保證1#與2#機架間張力恒定，也同時需要改變1#乳機的乳制速度，而當焊縫到達2#機架時，2#機架的壓下量和乳制速度也需要改變，同樣為了保持1#與2#機架間張力恒定，同時也必須調(diào)整1#機架的壓下量和乳制速度，相同道理，當焊縫到達3#機架時，2#、3#機架的壓下量和速度都要相應(yīng)調(diào)整，同時為了保持1#、2#機架間張力恒定，1#機架也需調(diào)整，其余機架的控制過程與此相同。在進行下一鋼卷的設(shè)定計算時，首先要根據(jù)前后兩卷鋼卷的roi數(shù)據(jù)進行動態(tài)變規(guī)格判斷。判斷前后兩卷鋼卷的入口厚度、出口厚度、帶鋼寬度及鋼種是否相同，當兩卷鋼卷PDI數(shù)據(jù)中這四項數(shù)據(jù)完全一致時，判斷為NON-FGC計算；否則判斷為動態(tài)變規(guī)格計算。當兩卷帶鋼的連接被判斷為動態(tài)變規(guī)格狀態(tài)時，乳機的設(shè)定計算分為6個階段，即:動態(tài)變規(guī)格點位于乳機入口處(動態(tài)變規(guī)格開始)；動態(tài)變規(guī)格點位于1、2機架間(瞬態(tài)I);動態(tài)變規(guī)格點位于2、3機架間(瞬態(tài)2);動態(tài)變規(guī)格點位于3、4機架間(瞬態(tài)3);動態(tài)變規(guī)格點位于4、5機架間(瞬態(tài)4);動態(tài)變規(guī)格點位于乳機出口處(動態(tài)變規(guī)格結(jié)束)。分別計算每一階段的乳機設(shè)定值，然后得到從前一階段過渡到后一階段的設(shè)定值變化量，將這些變化量傳給一級機，作為一級機動態(tài)變規(guī)格狀態(tài)的調(diào)節(jié)量。
[0005]在乳制0.3mm薄帶材時，其動態(tài)變規(guī)格控制流程圖見圖1，投用常規(guī)動態(tài)變規(guī)格能保證其正常厚度精度，但鋼卷在完成卷取后，由于規(guī)格太薄，在承受鋼卷外圈擠壓時產(chǎn)生“心形”缺陷，導(dǎo)致下工序無法生產(chǎn)，客戶無法使用，在實際生產(chǎn)中，通常采用手動抬輥縫進行帶頭增厚乳制的方法，但不便于定量控制增厚長度，故此研究0.3mm冷乳薄帶材乳制動態(tài)變規(guī)格技術(shù)，定量控制帶頭厚度長度。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0006]本發(fā)明解決的技術(shù)問題是提供一種冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，定量控制帶頭增厚長度，防止薄帶材“心形”卷缺陷產(chǎn)生。
[0007]本發(fā)明冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，包括以下步驟:
[0008]a、當焊縫達到最后一個焊縫檢測點時，執(zhí)行第一次動態(tài)變規(guī)格，其動態(tài)變規(guī)格參數(shù)為乳制比薄帶材厚0.1?0.3mm的帶鋼的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)；
[0009]b、當焊縫位置出第三機架時，執(zhí)行第二次動態(tài)變規(guī)格，其動態(tài)變規(guī)格參數(shù)為乳制薄帶材的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。
[0010]其中，所述薄帶材的厚度優(yōu)選為小于0.4_。
[0011]作為優(yōu)選方案，所述薄帶材的厚度為0.3mm。
[0012]當乳制0.3mm的薄帶材時，a步驟中，第一次動態(tài)變規(guī)格參數(shù)優(yōu)選為乳制0.4mm厚的帶鋼的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。
[0013]采用冷乳機組乳制薄帶材，優(yōu)選的，所述冷乳機組為5機架UCM乳機。
[0014]進一步的，優(yōu)選第一次動態(tài)變規(guī)格完成后不自動剪切。
[0015]進一步的，在a步驟之前，優(yōu)選執(zhí)行如下操作:當焊縫距離冷乳機組中的第一機架160m時，根據(jù)乳制規(guī)格計算薄帶材的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。
[0016]本發(fā)明冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，乳制后，薄帶材的帶頭增厚長度為50土1m0
[0017]本發(fā)明冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，可定量(帶頭50±10m)控制帶頭增厚長度，防止薄帶材“心形”卷缺陷產(chǎn)生；同時，可以減少人的手動干預(yù)，提高厚度控制精度。本方法主要適用于0.4mm以下，尤其適用于0.3mm冷乳薄帶材生產(chǎn)領(lǐng)域，應(yīng)用性較強，可在2030mm冷乳酸乳聯(lián)合機組及國內(nèi)同行業(yè)推廣應(yīng)用。
【附圖說明】
[0018]圖1為現(xiàn)有的0.3mm冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格控制流程圖。
[0019]圖2為本發(fā)明實施例1中0.3mm冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格控制流程圖。
【具體實施方式】
[0020]本發(fā)明冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，包括以下步驟:
[0021]a、當焊縫達到最后一個焊縫檢測儀時，執(zhí)行第一次動態(tài)變規(guī)格，其動態(tài)變規(guī)格參數(shù)為乳制厚度比薄帶材厚0.1?0.3mm的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)；
[0022]b、當焊縫位置出第三機架時，執(zhí)行第二次動態(tài)變規(guī)格，其動態(tài)變規(guī)格參數(shù)為薄帶材的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。
[0023]其中，所述薄帶材的厚度優(yōu)選小于0.4_，更優(yōu)選薄帶材的厚度為0.3mm。。
[0024]優(yōu)選的，a步驟中，當乳制0.3mm薄帶材時，第一次動態(tài)變規(guī)格參數(shù)優(yōu)選為乳制
0.4 m m帶鋼的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。乳制0.3 m m薄帶材時，將第一次動態(tài)變規(guī)格優(yōu)選設(shè)置為
0.4mm，主要是基于當乳后帶鋼厚度達到0.4mm以上乳制時，鋼卷不會產(chǎn)生“心形”卷。如果在保證正常規(guī)格過渡和未超出設(shè)備設(shè)計能力的前提下，也可將第一次動態(tài)變規(guī)格參數(shù)設(shè)為
0.5mm或0.6mm，甚至其它規(guī)格，二級模型將會自動計算乳制參數(shù)，進行正常動態(tài)變規(guī)格乳制。
[0025]采用冷乳機組乳制薄帶材，所述冷乳機組優(yōu)選為5機架UCM乳機。
[0026]第一次動態(tài)變規(guī)格完成后不自動剪切。
[0027]動態(tài)變規(guī)格過程中，參與厚度自動控制的來料規(guī)格根據(jù)測厚儀實測值厚度及計劃厚度進行控制。
[0028]在a步驟之前，執(zhí)行如下操作:當焊縫距離冷乳機組中的第一機架160m時，根據(jù)乳制規(guī)格計算薄帶材的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。
[0029]本發(fā)明方法中，可利用現(xiàn)有的焊縫檢測系統(tǒng)，準確測定焊縫的位置，當焊縫進入乳機組后，可根據(jù)秒流量相等原則跟蹤實際焊縫位置。動態(tài)變規(guī)格參數(shù)的計算為本領(lǐng)域現(xiàn)有的技術(shù)，在此不做贅述。
[0030]本發(fā)明冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，根據(jù)各機架間間距及帶材延伸率，可以將帶頭增厚長度控制在50± 1m內(nèi)。所述帶頭增厚長度是指鋼帶的頭部增厚的長度。由現(xiàn)場生產(chǎn)實際經(jīng)驗得出:乳制薄帶材時，帶頭厚度將增厚0.1_，使得卷取完后內(nèi)成圈不會產(chǎn)生“心W卷缺陷。如乳制出口厚度為0.3mm的薄帶材時，帶頭50 土 1m長度范圍內(nèi)將增厚到0.4mm，卷取完后內(nèi)成圈不會產(chǎn)生“心形”卷缺陷。
[0031]下面結(jié)合實施例對本發(fā)明的【具體實施方式】做進一步的描述，并不因此將本發(fā)明限制在所述的實施例范圍之中。
[0032]實施例1
[0033]在生產(chǎn)0.3mm極限規(guī)格產(chǎn)品時，按照常規(guī)乳制動態(tài)變規(guī)格基本流程，識別PDI數(shù)據(jù)并進行判定是否需要進行動態(tài)變規(guī)格，當焊縫距離1#機架160m時二級根據(jù)乳制規(guī)格計算輥縫、速度、張力值及其它補償值等其它動態(tài)變規(guī)格參數(shù)，但二級不執(zhí)行計算值傳到一級，但當焊縫達到6#WPD(最后一個焊縫檢測點)時，二級向一級下傳乳制厚度為0.4mm的備用乳制規(guī)程并執(zhí)行第一次動態(tài)變規(guī)格，根據(jù)秒流量相等原則跟蹤實際焊縫位置出3#機架時，二級執(zhí)行根據(jù)實際規(guī)格計算的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)并進行二次傳值，執(zhí)行第二次動態(tài)變規(guī)格，但第一次動態(tài)邊規(guī)格完成后不執(zhí)行自動剪切，其動態(tài)變規(guī)格控制流程圖見圖2。通過該方法，乳制的帶頭在50 ± 1m長度范圍內(nèi)增厚到0.4mm，卷取完后內(nèi)成圈無“心開卷缺陷。
【主權(quán)項】
1.冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，其特征在于，包括以下步驟: a、當焊縫達到最后一個焊縫檢測點時，執(zhí)行第一次動態(tài)變規(guī)格，其動態(tài)變規(guī)格參數(shù)為乳制比薄帶材厚0.1?0.3mm的帶鋼的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)； b、當焊縫位置出第三機架時，執(zhí)行第二次動態(tài)變規(guī)格，其動態(tài)變規(guī)格參數(shù)為乳制薄帶材的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，其特征在于:所述薄帶材的厚度小于0.4mm。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，其特征在于:所述薄帶材的厚度為0.3mm ο4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，其特征在于:a步驟中，第一次動態(tài)變規(guī)格參數(shù)為乳制0.4mm厚的帶鋼的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，其特征在于:采用冷乳機組乳制薄帶材，所述冷乳機組為5機架UCM乳機。6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，其特征在于:第一次動態(tài)變規(guī)格完成后不自動剪切。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，其特征在于:在a步驟之前，執(zhí)行如下操作:當焊縫距離冷乳機組中的第一機架160m時，根據(jù)乳制規(guī)格計算薄帶材的動態(tài)變規(guī)格參數(shù)。8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的冷乳薄帶材的動態(tài)變規(guī)格方法，其特征在于:乳制后，薄帶材的帶頭增厚長度為50 ± 10m。
【文檔編號】B21B37/20GK105880296SQ201610214948
【公開日】2016年8月24日
【申請日】2016年4月8日
【發(fā)明人】田永強, 周三保, 劉挺, 樊華, 劉磊
【申請人】攀鋼集團西昌鋼釩有限公司