專(zhuān)利名稱(chēng)：熱金屬物體的淬火的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及淬火熱金屬物體的方法。
眾所周知，淬火一種金屬物體(即將物體從奧氏體范圍內(nèi)的熱處理溫度，迅速冷卻至一非常低的，通常是室溫的溫度)能夠顯著改善它的機(jī)械性能和特性。例如通過(guò)控制內(nèi)部的晶體形成和/或沉淀，淬火被用于使物體硬化和/或改善它的機(jī)械性能。傳統(tǒng)上，淬火是使用液體如水，油或鹽水，以浸浴或噴射系統(tǒng)的形式來(lái)實(shí)現(xiàn)的。近些年來(lái)，氣體淬火方法已經(jīng)得到發(fā)展。氣體淬火具有淬火后潔凈，無(wú)毒和無(wú)待去除的殘留物的優(yōu)點(diǎn)，然而，在達(dá)到與更多的常規(guī)液體淬火過(guò)程所提供的近似的高淬火速率時(shí)遇到了困難。
淬火是一個(gè)高速的過(guò)程，要求在高熱流密度的條件下，將物體內(nèi)部的熱量通過(guò)物體的冷卻表面被帶走。通常希望物體的淬火是均一的，以使淬火過(guò)的物體具有均一的表面或內(nèi)部特性，然而在多數(shù)淬火技術(shù)中，由于各種因素，主要是由于萊登弗洛斯特現(xiàn)象，淬火的均一性是很難實(shí)現(xiàn)的。任何淬火系統(tǒng)的淬火效果通常是由Grossman淬火強(qiáng)度系數(shù)H來(lái)表征的；對(duì)于液體淬火劑如水或油，H通常落在0.2-4的范圍內(nèi)。使用氣體淬火是不容易達(dá)到如此高的H值的；當(dāng)使用氣體淬火時(shí)，冷卻強(qiáng)度可以通過(guò)使用幾種不同的方法來(lái)提高；如提高淬火壓力；提高氣體噴射到物體上的速度；選擇氣體(雖然氦氣和氫氣比氮?dú)獍嘿F，但因?yàn)樗鼈兏髯缘臒醾鬟f系數(shù)不同，氮?dú)獠蝗绾夂?，氦氣不如氫氣?；優(yōu)化氣流條件；提高氣體的湍流；和提高氣體的冷卻程度。
使用主要包括氮?dú)?，氬氣?或氦氣的復(fù)合冷氣流，在相當(dāng)于60巴的壓力下進(jìn)行的氣體淬火，已經(jīng)在真空爐中實(shí)施過(guò)，且用于淬火成批部件(bulk components)的特性是公知的。最近，在真空爐或常規(guī)的大氣爐中加熱單一的或小批部件的氣體淬火已經(jīng)提出。在現(xiàn)有技術(shù)中已經(jīng)知道，為了省略冷卻爐子結(jié)構(gòu)的需要，這些技術(shù)還包括將被淬火過(guò)的物體輸送到一專(zhuān)門(mén)設(shè)計(jì)的冷室中。
為了符合單一的物體或部件均一淬火的標(biāo)準(zhǔn)，必須使淬火劑均一地達(dá)到物體表面。在實(shí)踐中，氣體淬火工藝還包括使經(jīng)與物體相接觸后被加熱的氣體均一地離開(kāi)表面(以使更新鮮的冷氣體能夠作用于表面而繼續(xù)淬火過(guò)程)；因此，不連續(xù)的到達(dá)和離開(kāi)的氣體量必須存在。理論上，這些數(shù)量理想中應(yīng)無(wú)限的小，但是從實(shí)踐需要考慮，這些數(shù)量應(yīng)大到只要能夠與基本均一的熱傳遞相一致即可。
第二個(gè)影響淬火均一性的因素是各氣流之間的相互作用。已知對(duì)于恒定的質(zhì)量流量，氣流寬度(d)與氣體噴嘴出口和物體表面間距(a)的比值為4，相鄰氣流間距(b)是氣流寬度(d)的3倍時(shí)，熱傳遞系數(shù)達(dá)到最大值。眾所周知，當(dāng)氣流撞擊物體表面時(shí)在氣流邊緣形成的湍流對(duì)熱量的傳遞具有顯著的作用，然而由于氣流之間復(fù)雜的相互作用，這些湍流區(qū)域的形態(tài)和大小是很難預(yù)知的。
進(jìn)一步影響氣體淬火均一性的一個(gè)因素是，雖然撞擊物體表面的氣體速度應(yīng)盡可能的高，并且應(yīng)盡可能垂直地作用于表面，但相對(duì)于表面的氣流速度和入射角也應(yīng)盡可能均一，而熱傳遞系數(shù)取決于上述這兩方面因素。有人提議，為了使熱傳遞系數(shù)達(dá)到最大，使相鄰氣流之間相互反應(yīng)的因素達(dá)到最小，只要在整個(gè)距離內(nèi)氣流速度的損失一致，氣體噴嘴出口與表面的間距(a)應(yīng)當(dāng)盡可能的大。例如，US5452882提出，為了獲得0.2-4之間的淬火強(qiáng)度系數(shù)H，大量直徑為d的氣流應(yīng)從噴嘴中被直接噴射到待淬火的物體上，其中噴嘴(直徑為d)與物體表面的間距為2d-8d，相鄰噴嘴的間距b為4d-8d。提供一種有高淬火強(qiáng)度的、基本上均一的、并且有效而經(jīng)濟(jì)的淬火工藝，是持續(xù)需要的。
因此，本發(fā)明提供一種淬火熱金屬物體的方法，包括從大量的噴嘴出口中排出大量獨(dú)立的氣流，使氣流基本上均一地撞擊在物體的整個(gè)外表面上，其中每一個(gè)噴嘴出口和其相應(yīng)的氣流所撞擊的物體外表面的間距(a)小于或等于噴嘴出口直徑(d)的一半。
為了避免疑問(wèn)，不應(yīng)從單詞“直徑”的使用而推斷本發(fā)明局限于圓形截面的氣流；本發(fā)明擴(kuò)展到任何截面形狀的氣流，為了達(dá)到使本發(fā)明用于實(shí)踐的目的，這些“直徑”是通過(guò)假設(shè)一非圓形氣流的截面實(shí)際為圓形而計(jì)算的。因而這里所用的“直徑”一詞應(yīng)被解釋為圓形氣流的直徑或與非圓形氣流具有相等截面積的理論上的圓形氣流直徑。對(duì)于噴嘴出口與物體之間如此小的距離，氣流在噴嘴出口和物體之間傳遞時(shí)，氣流的截面面積和“直徑”應(yīng)基本上保持不變，并且等于噴嘴出口的截面積與“直徑”。
噴嘴出口可與截面面積基本相等，或者噴嘴面積可以變化，假如每一單位面積被冷卻物體的噴嘴總面積保持基本不變的話。例如，為了淬火一個(gè)具有復(fù)雜的或旋繞的表面形狀或結(jié)構(gòu)的物體，具有不同的噴嘴面積可能更有利。
我們已經(jīng)從對(duì)氣流之間復(fù)雜的相互作用的研究中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)產(chǎn)生于噴嘴邊緣的高湍流區(qū)域與物體表面相互作用使得對(duì)氣體的熱量傳遞達(dá)到最大，且產(chǎn)生了更加均一的冷卻時(shí)，熱傳遞速率在氣流噴嘴出口與物體表面的間距為一非常小的值(即a≤0.5d)的情況下，具有意想不到的，令人驚奇的巨大的和迅速的增加。下面將進(jìn)一步描述，已經(jīng)確認(rèn)根據(jù)本發(fā)明的方法能夠提供一種所期望的，象其它各種淬火一樣的基本均一的淬火。
使用氮?dú)獾谋景l(fā)明的方法，也可以獲得與常規(guī)的油淬火速率相等的淬火速率，且不需要常規(guī)實(shí)踐中的高壓力淬火環(huán)境。可以預(yù)料，將氫氣混合至淬火氣流中，其淬火速率與水淬火的速率相等(氫氣具有大約3倍于氮?dú)獾睦鋮s效果)。在淬火過(guò)程中加入氫氣，還具有保持部件光亮的進(jìn)一步的優(yōu)點(diǎn)(但是具有比單獨(dú)使用氮?dú)飧叩臍怏w成本)。
由于使用如此小的氣體噴嘴出口和物體表面的間距，而具有更進(jìn)一步的實(shí)踐優(yōu)點(diǎn)。當(dāng)距離(a)減小時(shí)，在所要求的速率下，所需的提供給氣流的壓力增加；使用常規(guī)的壓縮設(shè)備(如US5452882中提到的)很難產(chǎn)生這樣的壓力，而且資金和運(yùn)轉(zhuǎn)的消耗也很大，但是如果氣流是由一種壓縮的或液態(tài)的氣體源提供的，那么將不需要壓縮設(shè)備。取而代之的是，氣體源將提供高壓氣體，如果需要，氣體的壓力還可以被很容易和不費(fèi)力氣的調(diào)節(jié)，這樣就沒(méi)有壓縮費(fèi)用(氣體如氮?dú)?，常?guī)是在高壓下或以液體形式提供的)，因此，唯一的費(fèi)用是在氣體上。甚至氣體也不需要被完全消耗，當(dāng)冷壁淬火室能夠在比周?chē)h(huán)境稍高的壓力，如10kPa下運(yùn)行時(shí)，那么從物體反射回來(lái)的淬火氣體可被用于整個(gè)或部分加熱處理的保護(hù)氣。
優(yōu)選的相鄰噴嘴出口的間距(b)小于或等于噴嘴出口直徑(d)的8倍，且優(yōu)選比這個(gè)間距(d)大兩倍，以便確保淬火的均一性。
氣流最好被直接地以致基本垂直地作用于物體表面，使淬火強(qiáng)度達(dá)到最大。
因?yàn)榇慊疬^(guò)程中的冷卻速率與氣流的速率和該速率與氣體提供的壓力之比是直接相關(guān)的，因此控制冷卻速率是一件相對(duì)來(lái)說(shuō)較簡(jiǎn)單的事。本領(lǐng)域的技術(shù)人員期望能夠有一個(gè)合適的方法，從而氣體提供給噴嘴出口的壓力能夠被控制，在淬火過(guò)程中獲得一個(gè)非常精確的可控制的冷卻速率；在可能的最大的冷卻速率的界限內(nèi)，產(chǎn)生任何瞬時(shí)的冷卻速率顯然是可能的，所以物體的奧氏體淬火和馬氏體淬火是容易實(shí)現(xiàn)的。此外，因?yàn)楸景l(fā)明的方法主要想用于單一物體的淬火，所以通過(guò)適當(dāng)控制淬火氣流的速率，壓力和/或組成，和/或通過(guò)改變不同噴嘴之間的淬火氣流速率，來(lái)控制與物體的表面面積(以便在一簡(jiǎn)單的操作中，例如在部件的一個(gè)區(qū)域馬氏淬火的同時(shí)，在另一個(gè)區(qū)域快速地油淬火)有關(guān)，和/或與淬火周期(以便在淬火過(guò)程中改變淬火速率)有關(guān)的高精確度的淬火速率是可能的。
現(xiàn)在通過(guò)實(shí)施例并參考附圖對(duì)本發(fā)明作出描述，其中

圖1說(shuō)明垂直撞擊物體表面的氣流熱傳遞系數(shù)是自氣流中心線距離的函數(shù)；圖2A,2B和2C說(shuō)明在3個(gè)不同的氣體噴嘴出口和被冷卻/淬火的表面間距(a)時(shí)，氮?dú)獯慊鹣到y(tǒng)中的熱傳遞系數(shù)作為相鄰氣流間距(b)的函數(shù)。
圖3A,3B,3C和3D說(shuō)明在不同的相鄰氣流/噴嘴間距(b)下，氮?dú)獯慊鹣到y(tǒng)中熱傳遞系數(shù)的改變是氣體噴嘴出口間距(a)的函數(shù)；圖4是淬火一個(gè)熱齒輪時(shí)的排列的截面示意圖；圖5是根據(jù)本發(fā)明完成氣體淬火的部分噴嘴側(cè)視圖；圖6是圖5的噴嘴排列的平視圖。
從圖1可以看出，當(dāng)在低于噴嘴外邊緣的高湍流形成區(qū)域時(shí)，氮?dú)獯慊鹆鞯臒醾鬟f系數(shù)達(dá)最大值，并且在氣流被偏轉(zhuǎn)和變得與表面更加平行時(shí)，其值減小。在這個(gè)例子中，氣體速率是100ms-1，噴嘴出口與表面的間距a大約為50mm，相鄰噴嘴/氣流的間距大約為100mm。
圖2A至2C說(shuō)明在噴嘴出口與表面的間距a分別為100mm(圖2A),51mm(圖2B)和25mm(圖2C)時(shí)，對(duì)于氣體速率為100ms-1，作為相鄰噴嘴間距b的函數(shù)的熱傳遞系數(shù)。在每一副圖(和圖3A至3D)上都繪了3條曲線，對(duì)應(yīng)最大的，最小的和中間的熱傳遞系數(shù)值；參考圖1可知，最大的熱傳遞系數(shù)對(duì)應(yīng)在曲線的頂點(diǎn)，這一點(diǎn)是氣流中高湍流形成的區(qū)域，最小的熱傳遞系數(shù)出現(xiàn)在相鄰氣流的中點(diǎn)(即在圖1中，距離氣流中線大約50mm)，中點(diǎn)的熱傳遞系數(shù)是氣流/噴嘴中心線與線的中間位置之間的系數(shù)的中間值(即圖1，距離噴嘴中心線25mm)。可以看出，當(dāng)氣體噴嘴出口與表面間距a減小時(shí)，其中(即與最大的，最小的和中點(diǎn)的熱傳遞系數(shù)相對(duì)應(yīng)的最大值)具有一顯著的最大的熱傳遞系數(shù)和提高的均一性。
在圖3A至3C中，氣體速率為100ms-1且相鄰噴嘴間距b為89mm(圖3a),38mm(圖3b)和13mm(圖3c)時(shí)，可以看出，隨著氣體噴嘴出口與表面的間距a減小到低于b值，當(dāng)間距b的值小時(shí)，熱傳遞系數(shù)有一個(gè)顯著的提高。圖3D說(shuō)明氣體速率為300ms-1，且氣流間距b為13mm時(shí)，在較高的和較低的氣體速率下獲得相同效果的熱傳遞系數(shù)。
從圖2和圖3的數(shù)據(jù)可以很明顯地看出，熱傳遞系數(shù)與噴嘴出口和表面的間距a成反比。雖然在a值較大時(shí)，噴嘴間距有較大的增加，但當(dāng)a值小時(shí)，它最小至少也是噴嘴/氣流直徑d的2倍。同時(shí)還報(bào)道過(guò)，當(dāng)a值等于或遠(yuǎn)大于8d，且b值等于或遠(yuǎn)大于8d時(shí)，有最大的熱傳遞系數(shù)出現(xiàn)，但還沒(méi)有報(bào)道過(guò)在非常小的間隔(a小于或等于d，且b小于3d)時(shí)，熱傳遞速率迅速增加。在此處，高的最大熱傳遞速率也與高的中點(diǎn)和最小熱傳遞速率相關(guān)，它對(duì)于實(shí)現(xiàn)淬火的均一性很重要。事實(shí)上，當(dāng)a值小于0.5d,d等于12.7mm時(shí)，熱傳遞速率有一特別顯著的提高。
圖4表明齒輪2位于噴嘴4排列的中心，每一個(gè)噴嘴被安排引導(dǎo)一股氣流，按圖中箭頭所指的方向運(yùn)動(dòng)，以便垂直撞擊在齒輪2上。噴嘴4具有均一的直徑d，并且相鄰噴嘴間距b兩倍于d。噴嘴的末端4’與齒輪2的最近表面的間距為a,a大約等于b。箭頭表明進(jìn)入噴嘴的氣流，已經(jīng)撞擊過(guò)齒輪2表面的氣體被反射，并沿著噴嘴間的空隙5退回。容易理解的是，各個(gè)噴嘴4最好能沿著它們的縱軸往復(fù)運(yùn)動(dòng)，以便調(diào)整間距a至任何所期望的值，和/或適應(yīng)任何結(jié)構(gòu)物體的淬火。通過(guò)控制提供給噴嘴4的氣體壓力和提高氣流的速率，淬火過(guò)程的精確控制是很容易實(shí)現(xiàn)的。
圖5和6分別是圖4中噴嘴4的部分排列側(cè)視圖和平視圖，它表示A,B,C,D行的每一個(gè)噴嘴4均包括具有孔8的增壓室6，孔8用于在壓力下使增壓室6中的氣體通過(guò)，并進(jìn)入到噴嘴中，然后穿過(guò)噴嘴出口4’到達(dá)待淬火表面10。噴嘴截面是長(zhǎng)方形的，在噴嘴4的行間提供有相似的長(zhǎng)方形截面的通道12(即相鄰噴嘴之間的空隙5)，用于在淬火表面之后，氣體從表面10退回?？?的面積應(yīng)當(dāng)小于增壓室的截面積，且增壓室6的氣壓超過(guò)噴嘴4的壓力的倍數(shù)大約等于孔8的面積與噴嘴4的面積之比。約60kPa的氣體壓力足夠提供100ms-1的氣體速率，約500kPa的氣體壓力足夠提供300ms-1的氣體速率。極限的氣體(limiting gas)速率為聲速，約340ms-1。
本發(fā)明系統(tǒng)進(jìn)一步的優(yōu)點(diǎn)源于典型的高氣壓。在淬火過(guò)程中，高壓的使用使得省略產(chǎn)品載體的需要成為可能。產(chǎn)品重量的作用與所使用的氣體壓力相比要小，且產(chǎn)品可在噴嘴區(qū)域浮動(dòng)。將小的不協(xié)調(diào)因素引入實(shí)際設(shè)備的流動(dòng)區(qū)域中，會(huì)導(dǎo)致部件的振動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)，從而產(chǎn)生更加平均的淬火。如果選擇噴嘴直徑與噴嘴和表面間距的比例為4(在此比值時(shí)，氣體逸出的面積與噴嘴的面積相等)時(shí)，那么由于物體移動(dòng)所致的噴嘴和表面間距的任何減小都將導(dǎo)致噴嘴出口壓力的增加，它促進(jìn)表面離開(kāi)噴嘴，因此在噴嘴排列中的部件的振動(dòng)將趨向于自行彌補(bǔ)。高速率的使用將導(dǎo)致淬火附近的高噪音水平。然而，通過(guò)在冷壁淬火室周?chē)M(jìn)行適當(dāng)?shù)芈曇舾綦x，使這種影響達(dá)到最小是可能的。
作為一個(gè)實(shí)例，一個(gè)具有150mm直徑，20mm表面和20mm空洞的典型的自動(dòng)齒輪在圖4和5的設(shè)備中被冷卻。被淬火的總面積大約為0.045m2，齒輪(year)的總質(zhì)量大約為1.35kg。假設(shè)一個(gè)噴嘴的結(jié)構(gòu)被要求達(dá)到H=0.8，其中噴嘴之間的縫隙是噴嘴直徑的3倍，且氣體速率為100m/s，那么冷卻時(shí)間大約為30秒。淬火齒輪所需的氣體體積為3.9m3。為了產(chǎn)生所要求的速率，在噴嘴的頂端所需的壓力大約為200kPa(1巴表壓)，而被施于齒輪邊緣的力是5.3kg，它超過(guò)了齒輪的重量。對(duì)于一個(gè)實(shí)際的淬火系統(tǒng)，在系統(tǒng)中，所需的能夠產(chǎn)生這樣的噴嘴頂端壓力的壓力小于600kPa(5巴表壓)。
為了使消耗達(dá)到最小，必須使淬火氣體的全部流動(dòng)達(dá)到最小。對(duì)于一個(gè)特定的噴嘴，氣流是由所要求的冷卻速率而被固定的，唯一能改變的是噴嘴間距b。令人吃驚的是，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)改變間距對(duì)于熱傳遞系數(shù)幾乎沒(méi)有影響，當(dāng)b在2倍至8倍噴嘴直徑間變化時(shí)，熱傳遞系數(shù)曲線幾乎是線形的，相對(duì)較緩慢的傾斜。這個(gè)作用是由于在高氣體速率下，噴嘴邊緣所產(chǎn)生的高湍流區(qū)域造成的。
熱傳遞系數(shù)相對(duì)于規(guī)模大小也是不敏感的，這使得如果將與系統(tǒng)相對(duì)應(yīng)的淬火系統(tǒng)的全部尺寸減小到1/4(它可能包括最大實(shí)際范圍的氣體噴射尺寸)，熱傳遞系數(shù)僅有約30％的增長(zhǎng)。
由于對(duì)噴嘴大小和它們的間距缺少敏感性，而使得淬火箱，特別是具有復(fù)雜形狀的淬火箱的設(shè)計(jì)更加簡(jiǎn)單。然而，由于接近表面的方法的需要，必須仔細(xì)考慮噴嘴的位置。使用高壓的結(jié)果，如前所述，可能在淬火過(guò)程中，使不需要產(chǎn)品載體成為可能。產(chǎn)品重量與所應(yīng)用的氣體壓力相比作用要小，且產(chǎn)品能夠在噴嘴區(qū)域內(nèi)浮動(dòng)。
因?yàn)樵跉怏w速率低于100m/s時(shí)，冷卻速率相對(duì)于氣體速率幾乎成線性關(guān)系，并且速率與所提供的壓力相關(guān)，所以控制冷卻速率很顯然變得簡(jiǎn)單了。雖然接近聲速的較高的速率能夠?qū)е螺^高的冷卻速率，但在所要求的可能的最高冷卻速率處，速率的增長(zhǎng)是非線性的并且較高速率的使用很可能被限制實(shí)施。不僅實(shí)現(xiàn)可控速率是可能的，而且在可用的最大速率的界限內(nèi)，速率還可以在整個(gè)淬火周期內(nèi)被改變，以產(chǎn)生任一冷卻模式。所以，奧氏體淬火，馬氏體淬火和延遲淬火是容易實(shí)現(xiàn)的。使平均熱傳遞系數(shù)增長(zhǎng)的參數(shù)各自加倍或減半的效果在下表中得到概括
值得注意的是，減小間距a從大約0.5至大約0.25d，使平均熱傳遞系數(shù)增長(zhǎng)了37％(d=12.7mm)。
雖然均一淬火通常是我們所要達(dá)到的目標(biāo)，但這個(gè)單獨(dú)部件氣體淬火的系統(tǒng)，打開(kāi)了研究和控制非均一淬火的門(mén)。
例如，在齒輪的熱處理中，在生產(chǎn)一個(gè)堅(jiān)硬的具有珠光體的輪輻(pearlitic web)時(shí)，只淬火齒輪的表面和孔是可能的。在滲碳處理中，只對(duì)軸的磨損表面而不是帶螺紋的部分淬火也是可能的，這樣節(jié)省了昂貴的涂保護(hù)層(stopping-off)費(fèi)用。涂保護(hù)層費(fèi)用占熱處理費(fèi)用的15-30％，很顯然是依賴(lài)于部件。
總之，在非加壓環(huán)境下單獨(dú)使用氮?dú)獾膯蝹€(gè)部件的氣體淬火，能夠獲得類(lèi)似油淬火的特性。為了獲得這些速率，噴出氣體的噴嘴必須與部件相隔一段距離，該距離要小于噴嘴的直徑。在噴嘴領(lǐng)域中，噴嘴的間距對(duì)最大或最小速率的獲得幾乎沒(méi)有什么影響，只要它小于8倍的噴嘴直徑。
權(quán)利要求
1．一種淬火熱金屬物體的方法，包括從大量的噴嘴出口中排出大量獨(dú)立的氣流，使氣流基本上均一地撞擊在物體的整個(gè)外表面上，其中每一個(gè)噴嘴出口和其相應(yīng)氣流所撞擊的物體外表面的間距(a)小于或等于噴嘴出口直徑(d)的一半。
2．根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中(a)為0.25-0.5d。
3．根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的方法，其中相鄰的噴嘴出口間距(b)小于或等于噴嘴出口直徑(d)的8倍。
4．根據(jù)前面任何一個(gè)權(quán)利要求所述的方法，其中相鄰的噴嘴出口間距(b)大于或等于噴嘴出口直徑(d)的2倍。
5．根據(jù)前面任何一個(gè)權(quán)利要求所述的方法，其中氣流被控制，以使其基本上垂直地撞擊在物體的外表面上。
6．根據(jù)前面任何一個(gè)權(quán)利要求所述的方法，包括改變被提供給噴嘴出口的氣壓以改變氣流的速率，從而改變物體的冷卻速率。
7．根據(jù)前面任何一個(gè)權(quán)利要求所述的方法，其中氣流含有氮?dú)狻⒑?、氫氣或其混合物?br> 8．根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中氣流是由裝有壓縮的或液態(tài)的氣體的容器所提供的。
9．根據(jù)前面任何一個(gè)權(quán)利要求所述的方法，包括收集從物體表面反射回的氣體，并引導(dǎo)其在淬火過(guò)程中包繞物體，以排除周?chē)諝馀c物體相接觸。
全文摘要
淬火熱金屬物體的方法,包括從大量的噴嘴出口中排出大量單獨(dú)的氣流,使氣流基本上均一地撞擊在物體的外表面上,其中每一個(gè)噴嘴出口和其相應(yīng)氣流所撞擊的物體外表面的間距(a)小于或等于噴嘴出口直徑(d)的一半。
文檔編號(hào)C21D1/62GK1312389SQ0013719
公開(kāi)日2001年9月12日 申請(qǐng)日期2000年12月16日 優(yōu)先權(quán)日1999年12月17日
發(fā)明者P·F·斯特拉頓 申請(qǐng)人:英國(guó)氧氣集團(tuán)有限公司