專利名稱：在高頻區(qū)磁學(xué)各向異性小壓制成形性好的非定向電磁鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種適用于大部分諸如電機(jī)之類的旋轉(zhuǎn)機(jī)械和動力轉(zhuǎn)換器等等的非定向電磁鋼板。
更具體而言，本發(fā)明是要降低在高頻率區(qū)的磁學(xué)各向異性以便改善磁性，和降低按等同于常規(guī)產(chǎn)品的鐵損計(jì)的硬度，以便有助于改善沖壓時的落料性能。
向電磁鋼板添加Si是提高鋼板的電阻率以降低鐵損的最有效方法。這項(xiàng)通過Si添加劑來降低鐵損的技術(shù)廣泛用于電磁鋼板領(lǐng)域。另外，Al作為一種添加元素，已知具有與Si相同的作用。
例如，JP-A-53-66816提出正添加劑Al能用來提高鋼板的電阻率并能用來避免通過AlN細(xì)粒的沉淀來扼制晶粒增長的作用。
另外，JP-A-55-73819還采用添加Al和調(diào)整退火氣氛以降低鋼板表面上的內(nèi)氧化層的方法來實(shí)現(xiàn)在高磁場內(nèi)有良好的磁性。
此外，JP-A-54-68716和JP-A-58-25427采用添加Al并同時添加REM和Sb的方法或采用凈化以改善結(jié)構(gòu)的方法來降低鐵損。
還有，JP-A-61-87823采用添加Al并控制最后退火中的鋼板冷卻速率的方法來實(shí)現(xiàn)改善磁性。JP-A-3-274247采用添加Al并同時添加B，Sb和Sn以防止氧化和滲氮的方法來實(shí)現(xiàn)改善磁性。JP-A-3-294422采用添加Al和控制冷滾壓以降低鋼板的L，C性能之比的方法來實(shí)現(xiàn)改善磁性。JP-A-4-63252采用同時添加Mn和Al的方法來實(shí)現(xiàn)改善磁性。JP-A-4-136138采用添加Al和極端地減少Si并添加P、Sb以改進(jìn)結(jié)構(gòu)的方法來實(shí)現(xiàn)改善磁性。
所有上述技術(shù)改善了電磁鋼板本身的性能從而導(dǎo)致了這樣一類電磁鋼鐵的電氣設(shè)備使用效率的改善。
另一方面，由于圍繞半導(dǎo)體性能的改進(jìn)及其成本的降低的半導(dǎo)體技術(shù)的顯著改進(jìn)，使得控制小尺寸旋轉(zhuǎn)機(jī)械的技術(shù)最近有了迅速的進(jìn)步，并通過變換器實(shí)施了旋轉(zhuǎn)控制。此外，利用改進(jìn)的永磁材料，有可能制造出高效率的旋轉(zhuǎn)機(jī)械，例如直流無電刷電機(jī)等等。
但是，隨著控制小尺寸旋轉(zhuǎn)機(jī)械技術(shù)的進(jìn)步和永磁材料的改進(jìn)，電機(jī)的驅(qū)動條件變得復(fù)雜了，因此，不僅在高旋轉(zhuǎn)區(qū)而且在低旋轉(zhuǎn)區(qū)中的激勵條件變得包括了基于應(yīng)變等的大量高頻分量。由于包括了大量的高頻分量，因而在一定程度上難以降低使用上述常規(guī)材料的電機(jī)鐵芯的鐵損，且電機(jī)效率的改進(jìn)達(dá)到了上限。
此外，當(dāng)為了降低鐵損而增加諸如Si，Al等電阻率元素的含量時，鋼板的硬度便升高，從而產(chǎn)生了電機(jī)或變換器在壓力成形時模具壽命下降和缺陷落料增加之類的問題。
本發(fā)明的另一目的是要提出一種還改進(jìn)了壓制成形性的非定向電磁鋼板，從而使它在高頻區(qū)具有小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性。
發(fā)明人不僅已詳細(xì)地檢驗(yàn)了各種電磁鋼板的磁性，而且利用這些電磁鋼板實(shí)際制備了旋轉(zhuǎn)機(jī)械(電機(jī))，并就這些電機(jī)的實(shí)際性能和材料性能之間的關(guān)系進(jìn)行了各種研究。結(jié)果，發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)為了提高真實(shí)電機(jī)的效率，使原材料在高頻區(qū)而不是在工業(yè)用電頻率下具有小的磁學(xué)各向異性是非常重要的。
此外，發(fā)明人還發(fā)現(xiàn)將鋼板硬度限制在與鐵損值相適應(yīng)的恰當(dāng)范圍內(nèi)，以便防止在諸如落料之類的沖壓成形時擔(dān)心的磁性下降是有效的。
本發(fā)明是基于以上知識。
本發(fā)明的要點(diǎn)和意義如下1.一種在高頻區(qū)內(nèi)具有小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性的非定向電磁鋼板，其特征在于它具有含有下述元素的組成C不大于0.0050質(zhì)量％，Si0.5～4.5質(zhì)量％，Mn0.1～2.5質(zhì)量％和Al0.2～0.5質(zhì)量％，以及對比元素S不大于0.01質(zhì)量％，又其特征在于就磁性而言，在滾壓方向(L-方向)上，在垂直于滾壓方向的方向(C-方向)上，以及相對于滾壓方向成45°夾角的方向(D-方向)上，使用鐵損試驗(yàn)件，在1.5T和50Hz下的L，C的平均鐵損W15/50(L+C)[W/kg]和在5000A/m下的L，C的平均磁通密度B50(L+C)[T]滿足以下關(guān)系式(1)B50(L+C)≥0.03·W15/50(L+C)+1.63……(1)而在1.0T和400Hz下，D的鐵損W10/400(D)[W/kg]對L，C的平均鐵損W10/400(L+C)[W/kg]之比滿足如下關(guān)系式(2)W10/400(D)/W10/400(L+C)≤1.2……(2)又其特征在于鋼板硬度按照鋼板的厚度和W15/50(L+C)來定義。
2.按照上述1項(xiàng)之非定向電磁鋼板，它具有在高頻區(qū)內(nèi)小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性，其中鋼板硬度按照鋼板厚度和W15/50(L+C)來定義。
3.按照上述2項(xiàng)之非定向電磁鋼板，它具有在高頻區(qū)內(nèi)小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性，其中鋼板的硬度Hv1(JIS Z2244，試驗(yàn)載荷9.807N)滿足如下關(guān)系式(3)Hv1≤-83.3·W15/50(L+C)+380……(3)其中鐵損范圍為W15/50(L+C)≤5.0W/kg，和鋼板厚度為0.35mm±0.02mm。
4.按照上述2項(xiàng)之非定向電磁鋼板，它具有在高頻區(qū)內(nèi)小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性，其中鋼板的硬度Hv1(JIS Z2244，試驗(yàn)載荷9.807N)滿足如下關(guān)系式(4)Hv1≤-63.6·W15/50(L+C)+360……(4)其中鐵損在范圍為W15/50(L+C)≤5.0W/kg和鋼板厚度為0.50mm±0.02mm。
5.按照上述1～4之任一項(xiàng)的非定向電磁鋼板，它具有在高頻區(qū)內(nèi)小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性，其中該鋼板還包含Sb0.005～0.12質(zhì)量％。
以下將對本發(fā)明作具體的敘述。
首先，發(fā)明人從市場上買來了直流無電刷電機(jī)并制備了能夠模壓出同樣形狀的這些直流無電刷電機(jī)的轉(zhuǎn)子和定子的壓模。于是，發(fā)明人通過采用上述壓模將不同的鋼板材料沖壓成給定形狀的方法，已制造出了各種電機(jī)。
此外，在評價這些材料的性能時，不僅利用了常規(guī)的鐵損試驗(yàn)件(L-試驗(yàn)件，C-試驗(yàn)件)就滾壓方向上和垂直于滾壓方向的方向上進(jìn)行了磁性測量，而且利用鐵損試驗(yàn)件(D-試驗(yàn)件)就相對于滾壓方向成45°夾角的方向上進(jìn)行了磁性測量。此外，不僅在工業(yè)用電頻率下，而且在最高達(dá)50Hz的高頻區(qū)下進(jìn)行了磁性測量。然后，發(fā)明人已詳細(xì)地分析和研究了這些測量結(jié)果。
關(guān)于材料的鐵損和磁通密度對電機(jī)效率的影響的檢驗(yàn)結(jié)果示于

圖1.此外，電機(jī)效率用以下符號表示○大于92％，Δ89～92％和X小于82％。
正如上圖所示，已經(jīng)證實(shí)，在材料中，當(dāng)在1.5T和50Hz下的L，C的平均鐵損W15/50(L+C)[W/kg]和在5000A/m下的L，C的平均磁通密度B50(L+C)[T]滿足如下關(guān)系式(1)時，能使得電機(jī)效率大于92％B50(L+C)≥0.03·W15/50(L+C)+1.63……(1)可是，即使上式的條件得到滿足，所有材料未必都能達(dá)到大于92％的高效率。
目前，發(fā)明人已更詳細(xì)地研究了有關(guān)在高頻區(qū)中的性能，每個角度的性能并分析了應(yīng)變波，以便闡明其原因。
所得結(jié)果示于圖2。
此外，用于上述實(shí)驗(yàn)的所有材料滿足上式(1)的條件。在此情況下，W10/400(L+C)[W/kg]和W10/400(D)[W/kg]分別是在1.0T和400Hz下材料在滾壓方向(L-方向)上和垂直于滾壓方向的方向(C-方向)上的平均鐵損值和在相對于滾壓方向成45°夾角的方向(D-方向)上的鐵損值。
正如上圖所見，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，只要比值滿足如下的關(guān)系式(2)，就一定能獲得高的電機(jī)效率W10/400(D)/W10/400(L+C)≤1.2……(2)為什么只要通過采用滿足符合如上所述本發(fā)明的關(guān)系式(1)和(2)條件的材料，就能得到高的電機(jī)效率，其理由未必清楚，但是能作如下的推測。
也就是說，電機(jī)的鐵損和銅損小些，電機(jī)的效率就變得高些。這鐵損主要受材料的鐵損的影響，因此，通過采用具有低鐵損的材料就能獲得具有低鐵損的電機(jī)。另一方面，銅損受材料的磁通密度的影響，因此，當(dāng)磁通密度變得高些時，導(dǎo)磁性變高和激磁所要求的電流變小，因而產(chǎn)生的焦耳損失或銅損下降。
可是，材料的性能通常是在理想激磁信號波下測得的特性，而實(shí)際器件的特性則受電機(jī)的復(fù)雜形狀和磁路的影響，因此，磁通波形被扭曲并存在有高頻分量。最近，一種反相控制被用來提高效率，而通過改變頻率來改變旋轉(zhuǎn)次數(shù)是可能的。至于反相頻率，不僅載頻是次高頻，而且相對高的頻率用作基頻。
這樣，真實(shí)電機(jī)的效率受磁性中的高頻分量的影響，而在評價普通的材料時從未考慮到這一點(diǎn)。
此外，普通材料的評價主要只利用L，C試驗(yàn)件作評價，而磁通在電機(jī)所用電磁鋼板的所有方向上(鋼板上的所有方向包括相對于滾壓方向成45°夾角的D-方向在內(nèi))流動。
所以，在本發(fā)明范圍內(nèi)電機(jī)效率的改進(jìn)可認(rèn)為是由于D-方向上的性能，特別是低磁場，高頻性能在電機(jī)內(nèi)部起著比較重要的作用。
于是，發(fā)明人已就沖壓對磁性的影響進(jìn)行的檢驗(yàn)。
采用沖壓制造上述電機(jī)所用的各種材料的鋼板(鋼板厚度0.35mm)的方法試驗(yàn)了二種尺寸30mm×280mm和7.5mm×280mm的試件的性能。關(guān)于這些試件中的7.5mm×280mm尺寸的試件，在并排放置好4個試件后，用鐵損試驗(yàn)方法測量磁性。在這些試驗(yàn)中，采用了在滾壓方向上和垂直于滾壓方向作為縱向的方向上沖壓的試件并測量了它們的平均鐵損。
在所用材料中，就材料不滿足關(guān)系式(1)和(2)的條件下檢驗(yàn)了寬度為7.5mm的試件相對于寬度為30mm的試件的鐵損的下降趨勢，得到了示于圖3的結(jié)果，作為該材料的硬度Hv1和鐵損W15/50(L+C)之間的關(guān)系曲線。在這種情況下，作為橫座標(biāo)的鐵損W15/50(L+C)的值用具有尺寸為30mm×280mm的材料的測量結(jié)果來表示。此外，鐵損的下降用以下符號來表示，○小于8％，Δ8～10％，和X大于10％。
正如從上圖所見，當(dāng)鐵損的下降大于10％時，至少可看到，隨著硬度的增加，有一下降趨勢，但是，對于鐵損W15/50(L+C)，沒有看到有特殊的趨勢。
當(dāng)根據(jù)滿足關(guān)系式(1)和(2)的條件的材料進(jìn)行同樣的試驗(yàn)后，如圖4所示，已證明當(dāng)鐵損W15/50(L+C)變得低時，在將鐵損下降至大于10％的限制條件下，具有寬度為7.5mm的材料的硬度會變得更高。
正如從上圖所見，當(dāng)滿足如下關(guān)系式(3)時，由于沖壓引起的鐵損下降能得以減輕已變得清楚了Hv1≤-83.3·W15/50(L+C)+380……(3)此外，發(fā)明人已按照與鋼板厚度為0.35mm材料同樣的方法，對鋼板厚度為0.50mm的材料進(jìn)行了磁性測量。
所得結(jié)果示于圖5。正如從該圖所見，當(dāng)滿足如下關(guān)系式(4)時，由于沖壓引起的鐵損下降能得以減輕已變得清楚了Hv1≤-63.6·W15/50(L+C)+360……(4)雖然其理由未必清楚，但發(fā)明人設(shè)想如下因沖壓引起磁性下降是由于在沖壓端面剪切時，通過形變產(chǎn)生的變形影響大了。這種形變度被認(rèn)為受材料的晶體晶粒尺寸和結(jié)構(gòu)的影響。通常，人們認(rèn)為沖壓性能會因硬度增加而變差，但是，在限制磁性下降條件下的硬度，在沖壓后會由于獲得了適當(dāng)?shù)木w晶粒尺寸和結(jié)構(gòu)而增加。盡管鐵損W15/50受晶體晶粒尺寸或結(jié)構(gòu)的影響，但是當(dāng)鐵損W15/50變得低時，晶體晶粒尺寸或結(jié)構(gòu)變得處于更適合沖壓性能要求的良好的狀態(tài)下。
當(dāng)材料滿足關(guān)系式(1)和(2)時，以具有好的沖壓性能為限制條件的限制硬度與鐵損W15/50的相關(guān)性就變得顯著了。亦即，當(dāng)磁學(xué)各向異性變小時，基于不同剪切方向的沖壓性能的差別(亦即鐵損下降的不同)變得較小。因此，晶體晶粒尺寸或結(jié)構(gòu)對沖壓性能的影響就變得較大。所以，可以認(rèn)為具有好的沖壓性能的硬度范圍由關(guān)系式(3)或(4)來表示。
于是，將對為什么材料的組成受限于上述范圍的理由作敘述。C不大于0.0050質(zhì)量％C不僅使γ-區(qū)擴(kuò)大到較低的α-γ轉(zhuǎn)變點(diǎn)，而且由于在退火過程中在α晶界處形成的薄膜狀γ-相，扼制了α晶粒的生長，因此，可基本認(rèn)為必須減少C。再者，有點(diǎn)擔(dān)心的是由于含有大量的α-相穩(wěn)定元素例如Si或Al，即使當(dāng)γ-相在全溫度范圍內(nèi)都沒有產(chǎn)生時，只要C含量超過0.0050質(zhì)量％，就會引起鐵損性能的時效退化。
所以，C含量在本發(fā)明中限于不大于0.0050質(zhì)量％。Si0.5～4.5質(zhì)量％因?yàn)镾i是一種可用于提高鋼的電阻率和減小鐵損的元素，故為了獲得上述效應(yīng)，至少要求0.5質(zhì)量％。可是，添加劑Si過多會增加硬度，從而降低了冷滾壓性能，故而Si的上限是4.5質(zhì)量％。Al0.2～2.5質(zhì)量％A1和Si一樣，起著提高鋼的電阻率和減小鐵損的作用，因此，其添加的量不小于0.2質(zhì)量％，但是，當(dāng)Al含量變大時，連續(xù)鑄造時使模子的潤滑性會降低和造成鑄造困難，因此Al的上限是2.5質(zhì)量％。Mn0.1～2.5質(zhì)量％Mn具有提高鋼的電阻率和降低鐵損的作用，其作用比Si和Al要小，它比較有助于改善熱滾壓性能?？墒牵?dāng)Mn的含量小于0.1質(zhì)量％時，其加成作用太小，而當(dāng)Mn含量太大時，冷滾壓性能下降，故而Mn的上限為2.5質(zhì)量％。S不大于0.01質(zhì)量％S形成沉淀物或夾附物，從而會阻撓晶粒生長，因此必需盡可能地減少S的摻入量。S的摻入量不大于0.01質(zhì)量％是可以接受的。
對必需元素和應(yīng)加以控制的元素已作了闡明。除它們之外，如需要，還可添加以下元素Sb0.005～0.12質(zhì)量％。
Sb不僅能改善結(jié)構(gòu)，從而改善磁通密度，而且能抑制鋼板尤其是鋁的表面層的氧化和滲氮，從而抑制了在表面層中微粒的形成。于是，通過控制表面層中微粒形成的方法來抑制表面硬度的增高，從而改進(jìn)了壓制成形性。但是，當(dāng)Sb含量小于0.005質(zhì)量％時，這附加效應(yīng)是低的，而當(dāng)它超過0.12質(zhì)量％時，晶粒生長受阻，從而降低了磁性，因此Sb的含量限于0.005～0.12質(zhì)量％。P不大于0.1質(zhì)量％P也具有提高鋼的電阻率和減小鐵損的作用，其作用小于Si和Al，在冷滾壓和通過晶界分離再結(jié)晶之后，它改進(jìn)了結(jié)構(gòu)，從而改善了磁通密度，因此，如需要，可以添加P。但是，P過度的晶界分離會阻礙晶粒生長，從而降低了鐵損，因此，P的上限為0.1質(zhì)量％。
因?yàn)镹i，Cu，Cr等等都是用來提高電阻率的其它的元素，故可以添加它們，但是，當(dāng)它們之中的每一種元素超過10質(zhì)量％，就會引起滾壓性能下降，因此，它們的優(yōu)選添加量為不大于10質(zhì)量％。
下面將敘述按照本發(fā)明的優(yōu)選的生產(chǎn)條件。
沒有對熱滾壓條件作特別的限定，但是，為了節(jié)省能量，最好是鋼板的加熱溫度不高于1200℃。
當(dāng)熱滾壓鋼的退火溫度低于800℃時，則難以改善磁通密度，因此，這一退火在不低于800℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行是有利的。
然后要經(jīng)受一次冷滾壓或包括中間退火在內(nèi)的二次冷滾壓。在冷滾壓中，為了得到適合的結(jié)構(gòu)，在不低于50℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行至少20％的壓縮量的滾壓是有利的。
也就是說，可以解釋為，<100>作為易磁化的軸，對于在相對低的磁場和高頻區(qū)內(nèi)改進(jìn)D-方向上的鐵損，按D-方向的指向是理想的，但包括<111>作為難磁化的軸，在一定程度上是有利的。
重要的是，為了獲得上述結(jié)構(gòu)，應(yīng)經(jīng)受在不低于50℃的溫度范圍內(nèi)的至少20％壓縮量的滾壓。
雖然其理由尚不清楚，但推測是由磁鐵的磁疇結(jié)構(gòu)引起的。
如果滾壓溫度低于50℃或滾壓壓縮量小于20％，則D//<111>的形成是不充分的，且不能獲得良好的D性能。
此外，這一滾壓可采用森氏滾壓來實(shí)現(xiàn)，但是，從生產(chǎn)效率觀點(diǎn)看，采用串聯(lián)(湯氏)滾壓來實(shí)施是有利的。
在高于850℃下實(shí)施退火是有利的，因?yàn)槿魷囟鹊陀?50℃，則晶粒生長不充分且不能獲得良好的L，C，D鐵損。
圖4是表明在滿足關(guān)系式(1)和(2)條件的材料(鋼板厚度0.35mm)中，硬度Hv1和鐵損W15/50(L+C)對鐵損下降影響的曲線圖；圖5是表示在滿足關(guān)系式(1)和(2)條件的材料(鋼板厚度0.50mm)中，硬度Hv1和鐵損W15/50(L+C)對鐵損下降影響的曲線圖。
用于評價材料的L-；C-和D-方向上的鐵損，試驗(yàn)件從上述成品鋼板中抽取樣品，以便測量磁性，此外，還制備了300W直流無電刷電機(jī)以測定電機(jī)效率。此外，對每種成品鋼板的硬度Hv1(JISZ2244，試驗(yàn)載荷9.807N)進(jìn)行了測量。
對上述獲得的結(jié)果進(jìn)行了整理并示于表2上。
通過使用制造商所述標(biāo)準(zhǔn)曲線方法測定了相對zalpha11 RNA水平(PE Biosystems，用戶公告第2號ABI Prism 7700序列檢測系統(tǒng)，基因表達(dá)的相對定量，1997年12月11日)。使用rRNA測量值對zalpha11水平進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化，并使用靜息CD3+RNA樣品標(biāo)準(zhǔn)值。任意選擇靜息CD3作為標(biāo)準(zhǔn)值，給出數(shù)值1.00。將剩余樣品與標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行比較。數(shù)據(jù)顯示于下文表6。表6

CD3+在4和24小時時zalpha11受體表達(dá)增加15倍。靜息CD19的受體表達(dá)相對于靜息CD3+增加20倍。4小時刺激時的表達(dá)水平增加3倍，在24小時后降至靜息水平。單核細(xì)胞在該實(shí)驗(yàn)中沒有檢測到zalpha11受體表達(dá)。
實(shí)施例20表達(dá)zalpha11受體的細(xì)胞的原位雜交鑒定分離特異人類組織，并通過原位雜交篩選zalpha11表達(dá)。制備各種人類組織(包括胸腺、脾、扁桃體、淋巴結(jié)、和肺)，制切片，并進(jìn)行原位雜交。將組織在10％緩沖福爾馬林中固定，并在石蠟中使用標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)(實(shí)施例17)進(jìn)行封閉。將組織制4-8微米切片。使用標(biāo)準(zhǔn)<p>表2

正如從表2所見，按照本發(fā)明，能獲得在高頻區(qū)內(nèi)具有小的磁學(xué)各向異性的材料，從而能獲得優(yōu)良的電機(jī)特性。此外，所有的發(fā)明實(shí)施例還具有適當(dāng)?shù)挠捕群蜆O好的壓制成形性。
此外，串聯(lián)式滾壓機(jī)由4個支座組成，其中滾壓溫度和滾壓壓縮量是根據(jù)具有最高進(jìn)口一側(cè)溫度的支座來表明的。
此外，對每種成品鋼板的厚度Hv1(JIS Z2244，試驗(yàn)載荷9.807N)進(jìn)行了測量。
關(guān)于材料性能和電機(jī)效率的測量結(jié)果和硬度的測量值分別示于表3和表4中。
表3

表4

正如從表3和表4所見，按照本發(fā)明的所有鋼板在高頻區(qū)具有小的磁學(xué)各向異性，并預(yù)示有好的電機(jī)性能和具有適當(dāng)?shù)挠捕?，且在壓制成形性方面也是極好的。
工業(yè)適用性按照發(fā)明，能夠穩(wěn)定地制得如下的非定向電磁鋼板，它具有在高頻區(qū)內(nèi)小的磁學(xué)各向異性和作為旋轉(zhuǎn)機(jī)械所需的極好的磁性，以及具有極好的壓制成形性例如沖壓性能等等。
權(quán)利要求
1.一種在高頻區(qū)由具有小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性的非定向電磁鋼板，其特征在于它是含有下述元素的組合物C不大于0.0050質(zhì)量％，Si0.5～4.5質(zhì)量％，Mn0.1～2.5質(zhì)量％，和Al0.2～2.5質(zhì)量％，以及對比元素Si不大于0.01質(zhì)量％，并且就磁性而言，在滾壓方向(L-方向)上，在垂直于滾壓方向的方向(C-方向)上，以及相對于滾壓方向成45°夾角的方向(D-方向)上，使用鐵損試驗(yàn)件，在1.5T和50Hz下的L，C的平均鐵損W15/50(L+C)[W/kg]和在5000A/m下的L，C的平均磁通密度B50(L+C)[T]滿足以下關(guān)系式(1)B50(L+C)≥0.03·W15/50(L+C)+1.63……(1)而在1.0T和400Hz下，D的鐵損W10/400(D)[W/kg]對L，C的平均鐵損W10/400(L+C)[W/kg]之比滿足如下關(guān)系式(2)W10/400(D)/W10/400(L+C)≤1.2……(2)
2.按照權(quán)利要求1的非定向電磁鋼板，它在高頻區(qū)內(nèi)具有小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性，其中鋼板硬度按照鋼板的厚度和W15/50(L+C)來定義。
3.按照權(quán)利要求2的在高頻區(qū)具有小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性的非定向電磁鋼板，其中鋼板硬度Hv1(JIS Z2244，試驗(yàn)載荷9.807N)滿足如下關(guān)系式(3)Hv1≤-83.3·W15/50(L+C)+380……(3)其中鐵損范圍為W15/50(L+C)≤5.0W/kg和鋼板厚度為0.35mm±0.02mm。
4.按照權(quán)利要求2的在高頻區(qū)具有小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性的非定向電磁鋼板，其中鋼板的硬度Hv1(JIS Z2244，試驗(yàn)載荷9.807N)滿足如下關(guān)系式(4)Hv1≤-63.6·W15/50(L+C)+360……(4)其中鐵損范圍為W15/50(L+C)≤5.0W/kg和鋼板厚度為0.50mm±0.02mm。
5.按照權(quán)利要求1～4之任一項(xiàng)的在高頻區(qū)具有小的磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性的非定向電磁鋼板，其中該鋼板還含有Sb0.005～0.12質(zhì)量％。
全文摘要
一種具有在高頻區(qū)內(nèi)減低磁學(xué)各向異性和極好的壓制成形性的非定向電磁鋼板,其特征在于它有著特殊的化學(xué)組合物,并就使用鐵損試驗(yàn)件測得的磁性值而言,它滿足如下關(guān)系式(1):B
文檔編號C21D8/12GK1344332SQ00805274
公開日2002年4月10日 申請日期2000年11月21日 優(yōu)先權(quán)日1999年11月26日
發(fā)明者藤山壽郎, 酒井敬司 申請人:川崎制鐵株式會社