專利名稱：燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴、發(fā)電燃?xì)廨啓C(jī)、鈷基合金與焊接材料的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用焊接修補(bǔ)的燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴、使用這種噴嘴的燃?xì)廨啓C(jī)、適于作為修補(bǔ)噴嘴的焊接材料的鈷基合金和焊接材料。
燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴(固定葉片)具有復(fù)雜的形狀。因此，噴嘴用精密鑄造制造。但是，由于帶有精密鑄造時產(chǎn)生的一處或多處缺陷的噴嘴遭受高溫燃?xì)饬髯饔貌⒂捎谄浣Y(jié)構(gòu)受到很大的約束力，在這些情況下當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)運轉(zhuǎn)著時產(chǎn)生一處或多處裂紋。這樣的當(dāng)精密鑄造時產(chǎn)生的一處或多處缺陷或當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)運轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的一處或多處裂紋通過鎢極惰性氣體保護(hù)焊來修補(bǔ)，采用一種焊接材料(焊接時加到焊接部分的金屬)，利用這種材料焊接后形成具有要求的組合物的金屬焊縫用于修補(bǔ)。用焊接修補(bǔ)的部分希望具有同噴嘴一樣的高溫特性。
作為燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴用的合金，一種包含(按重量計)0.20-0.30％C、0.75-1.0％Si、0.4-1.0％Mn、24.5-30.5％Cr、9.5-11.5％Ni、6.5-8.0％W、≤2％Fe、0.005-0.015％B、其余為Co的合金(表1，第8號的一種合金)被用于許多情況下。此外，為了改善各種高溫特性，發(fā)明了各種合金組合物。例如，JP A61-546公開了高強(qiáng)度鈷基耐熱合金，其中一種包含(按重量計)0.01-1％C，15-40％Cr，0.01-2％Si，0.01-2％Mn，5-15％Ni，2-12％至少Mo和W之一，0.01-3％Al，0.05-5％Hf，其余為Co，而另一種除所述成分外還包含0.01-5％Ta和0.005-0.1％Zr。那些合金是為了改善高溫強(qiáng)度同時改善熱穩(wěn)定性。JP A7-300643公開了一種耐熱鈷基鑄造合金，它包含(按重量計)大于0.45％和不大于0.8％C，15-30％Cr，5-15％Ni，3-10％W，1-5％Re，0.01-1％Ti，0.01-1％Nb，0.01-1％Zr，不大于1％Si，不大于1％Mn，不大于1.5％Fe，另外必要時選自1-5％Ta、0.5-5％Hf、不大于0.1％B和0.05-0.5％Al中的至少一種，其余為Co和不可避免的雜質(zhì)，并且公開了采用這種合金的燃?xì)廨啓C(jī)固定葉片(噴嘴)。另外，同樣地，JP A7-224337公開了一種耐熱鈷基鑄造合金，它包含(按重量計)0.05-0.45％C，15-30％Cr，5-15％Ni，3-10％W，1-5％Ta，0.01-1％Zr，其余為Co，并且公開了采用這種合金的燃?xì)廨啓C(jī)固定葉片(噴嘴)。但是，在將同那些噴嘴具有一樣成分的一種合金用作為焊接材料的情況下將它拉成線材是不可能的，因為這種合金所具有的成分使鍛造幾乎是不可能的。因此，作為傳統(tǒng)的焊接材料，采用具有與鍛造性能有重要關(guān)系的成分的焊接材料，雖然具有同噴嘴體一樣的高溫特性這樣一種性能有些損失。例如用于鍛造的一種鈷基合金(C0.10，Cr20，Ni10，W15，其余為Co)(表1合金第8號)用作為填充(焊接)材料，或者采用上述噴嘴合金作為填充材料，但其中碳含量從0.23％減至0.13％以便易于鍛造，并且它包含(按重量計)0.13％C，29.82％Cr，10.22％Ni，6.77％W，其余為Co(表1合金第7號)。此外，WO97/10368公開一種合金，它包含(按重量計)0.11-0.20％C，20-30％Cr，15-22％Ni，5-15％Ta，0.05-0.7％Zr，其余為Co(表1，合金第5號)，還有JP A4-221035公開一種合金，它包含(按重量計)0.03-0.10％C，24-32％Cr，14-22％Ni，2-8％Ta，0.02-0.75％Ce，其余為Co。
近年來，為了改善發(fā)電效率，提高了燃?xì)廨啓C(jī)的入口溫度，以致燃燒溫度比以前變得更高而噴嘴遭受到比以前更嚴(yán)峻的溫度條件。在聯(lián)合循環(huán)發(fā)電中，噴嘴承受嚴(yán)重的應(yīng)力滯后而使由于反復(fù)起動和停車產(chǎn)生的熱應(yīng)力和運行期間的穩(wěn)定應(yīng)力疊加。因此，焊接材料也要求比前具有更高的蠕變強(qiáng)度和更優(yōu)越的熱疲勞特性。但是，特別是，雖然希望修補(bǔ)噴嘴用焊接材料具有與母體材料同樣水平的高溫特性，由于焊接材料需要是這樣的合金成分，即考慮到作成線材用作焊條，它是可鍛造的，并且它應(yīng)當(dāng)具有優(yōu)越的可焊性，合金第6號、第7號等在許多情況中已作為焊接材料使用。然而，傳統(tǒng)的填充焊條具有優(yōu)點和缺點。亦即在晶粒邊界出現(xiàn)各種脆的相，從而降低耐熱疲勞性，并且沉積集結(jié)和變粗從而降低蠕變強(qiáng)度，即使它在蠕變強(qiáng)度和熱沖擊特性方面是優(yōu)越的，拉成線材也是困難的，結(jié)果在焊條表面上留下裂紋或由于拉成線材的困難性而提高成本。
本發(fā)明的目的是提供通過焊接高度可靠修補(bǔ)的燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴、采用該噴嘴的燃?xì)廨啓C(jī)、一種易于拉成線材和具有高蠕變破裂強(qiáng)度的鈷基合金和一種鈷基合金的焊接材料。
(1)在燃?xì)廨啓C(jī)用的由一些導(dǎo)向葉片和設(shè)置在上述葉片的兩端的側(cè)壁構(gòu)成的噴嘴中，本發(fā)明的特征在于噴嘴具有至少一處用多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，多層焊縫是通過沿焊接寬度方向焊接3個最好3至4個焊道形成的，最好是，形成的多層焊縫高于焊接用槽周圍部分的上表面一層，多層焊縫具有磨成同被修補(bǔ)的部分相鄰的部分的表面同樣高度的外表面；或者/以及噴嘴具有至少一處用多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，其情況是該裂紋具有等于或大于10mm的長度，而形成的多層焊縫長度為10mm或更長。
(2)一種燃?xì)廨啓C(jī)用的噴嘴，它由一些導(dǎo)向葉片和設(shè)置在上述導(dǎo)向葉片的兩端的側(cè)壁構(gòu)成，并用一種鈷基鑄造合金制造，該合金包含，按重量計，0.20-0.30％C，不大于1.0％Si，不大于1.0％Mn，20-32％Cr，9-12％Ni，5-10％W，不大于5％Fe和0.0005-0.015％B，在上述這種噴嘴中本發(fā)明的特征在于所述噴嘴具有至少一處用通過焊接形成的多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，所述多層焊縫由一種鈷基合金構(gòu)成，該合金包含，按重量計，0.03-0.10％C，不大于1.0％Si，不大于1.0％Mn，20-30％Cr，15-23％Ni，3-10％W，5-15％Ta和0.05-0.7％Zr.
(3)一種燃?xì)廨啓C(jī)用的噴嘴，它由至少兩個、最好2-5個導(dǎo)向葉片和設(shè)置在每個葉片的兩端的側(cè)壁構(gòu)成以便使各葉片成為一個具有排成一列的導(dǎo)向葉片的整體，并用鈷基鑄造合金制造；在上述這種噴嘴中，本發(fā)明的特征在于所述噴嘴具有至少一處用通過焊接形成的多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，該多層焊縫由一種鈷基合金構(gòu)成，在該合金中Ni按重量百分比計大于在噴嘴的鈷基鑄造合金中的含量，且C、Cr和W按重量百分比都小于鈷基鑄造合金中的含量，并包含Ta。作為焊接材料最好將C、Cr和W的含量比母體材料分別減少0.10-0.20％、3.0-5.0％、和1.0-2.5％，并將Ni的含量比母體材料增加8.0-12.0％。
(4)一種燃?xì)廨啓C(jī)用的噴嘴，它由一些導(dǎo)向葉片和設(shè)置在每個葉片的兩端的側(cè)壁構(gòu)成，并用鈷基鑄造合金制造，在上述這種噴嘴中，本發(fā)明的特征在于所述噴嘴至少具有一處用通過焊接形成的多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，多層焊縫由一種鈷基合金構(gòu)成，該合金的含碳量為噴嘴用鈷基鑄造合金含碳量的0.10-0.40倍。
(5)在以上(2)、(3)或(4)項中所述燃?xì)廨啓C(jī)用的噴嘴中，本發(fā)明的特征在于所述裂紋是用通過沿焊接寬度方向焊接3個或更多個焊道形成的多層焊縫修補(bǔ)的，且多層焊縫具有磨到同被修補(bǔ)的部分相鄰的部分的表面一樣的高度的外表面；或者/以及所述裂紋用多層焊縫修補(bǔ)，多層焊縫形成在10mm或更大的長度內(nèi)。
(6)在如以上(2)項所述的燃?xì)廨啓C(jī)用的噴嘴中，噴嘴由至少兩個導(dǎo)向葉片和設(shè)置在每個導(dǎo)向葉片的兩端的側(cè)壁構(gòu)成以便使各導(dǎo)向葉片成為具有排成一列的導(dǎo)向葉片的整體，并用鈷基鑄造合金制造，本發(fā)明的特征在于；所述噴嘴具有至少一處用通過焊接形成的多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，該多層焊縫由一種鈷基合金構(gòu)成，該合金含Ni量按重量百分比計大于噴嘴用鈷基鑄造合金，，含C、Cr和W量按重量百分比計均小于鈷基鑄造合金，并包含Ta；或者/以及所述噴嘴具有至少一處用通過焊接形成的多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，多層焊縫由一種鈷基合金構(gòu)成，該合金的含碳量為噴嘴的鈷基鑄造合金含碳量的0.10-0.40倍。
(7)在如以上(2)項所述的燃?xì)廨啓C(jī)用的噴嘴中，噴嘴由一些導(dǎo)向葉片和設(shè)置在每個導(dǎo)向葉片的兩端的側(cè)壁構(gòu)成，并用上述鈷基鑄造合金制造，本發(fā)明的特征在于所述噴嘴具有至少一處用通過焊接形成的多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，所述多層焊縫由一種鈷基合金構(gòu)成，該合金的含碳量為噴嘴的鈷基鑄造合金含碳量的0.10-0.40倍；或者/以及噴嘴具有至少一處用通過焊接形成的多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，所述多層焊縫由一種鈷基合金構(gòu)成，該合金的C、Cr和W的含量按重量百分比都小于鈷基鑄造合金的含量，并包含Ta。
(8)在如以上(6)或(7)項所述的燃?xì)廨啓C(jī)用的噴嘴中，本發(fā)明的特征在于所述噴嘴具有至少一處用通過沿焊接寬度方向焊接3個或更多焊道形成的多層焊縫修補(bǔ)的裂紋，所述多層焊縫具有磨到同被修補(bǔ)的部分相鄰的部分的表面一樣高度的外表面；或/和所述裂紋用多層焊縫修補(bǔ)，多層焊縫形成在10mm或更大的長度內(nèi)。
(9)本發(fā)明的特征在于一種鈷基合金，它包含(按重量計)0.03-0.10％C，不大于1.0％Si，不大于1.0％Mn，20-30％Cr，15-23％Ni，3-10％W，5-10％Ta和0.05-0.7％Zr。
此外，本發(fā)明在于一種鈷基合金，其特征在于它包含(按重量計)選自不大于1％Al和不大于2％Fe的至少一種元素；和/或包含(按重量計)選自0.05-1.0％Ti，0.05-0.5％Nb，和0.05-0.5％Hf的至少一種元素，和/或包含(按重量計)0.005-0.02％B。
(10)本發(fā)明在于一種焊接材料，其特征在于，它用這些鈷基合金的一種制成，并制成線才、細(xì)棒材或金屬粉末填在細(xì)鋼管內(nèi)的復(fù)合線材。
(11)在一種用于發(fā)電的燃?xì)廨啓C(jī)中，燃?xì)廨啓C(jī)包括空氣壓縮機(jī)、燃燒室、固定在渦輪盤上的渦輪葉片和面對渦輪葉片所設(shè)的噴嘴，本發(fā)明的特征在于燃燒氣體對渦輪噴嘴第一級的入口溫度為1250℃或更高，最好為1400-1600℃，并且燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴具有至少一處通過填充在裂紋內(nèi)部的多層焊縫修補(bǔ)的裂紋。
涉及本發(fā)明的用于發(fā)電的燃?xì)廨啓C(jī)，其特征在于包括如以上(1)至(8)任一項所述的用于燃?xì)廨啓C(jī)的噴嘴。
在本發(fā)明中，在焊接寬度方向形成三焊道或更多焊道的一個焊縫，由此裂紋可以修補(bǔ)到這樣的狀況，即幾乎不會因修好的裂紋引起故障。裂紋沿一主裂紋擴(kuò)展并帶有少數(shù)的分枝而分枝的長度是很小的。因此，需要通過機(jī)加工切去那個部分。切去部分的寬度約為10mm，并能夠?qū)⑵湫扪a(bǔ)到幾乎不會因沿主裂紋切去寬度10mm或更大而引起故障的狀況。
此外，在本發(fā)明中通過實驗發(fā)現(xiàn)，通過這樣修補(bǔ)它使由修補(bǔ)形成的堆焊焊縫的長度變?yōu)?0mm或更長，修補(bǔ)后在使用中并沒有發(fā)生任何問題。
用于修補(bǔ)的焊接材料與基體(母體)材料密切相關(guān)。一種具有拉絲可塑性和高蠕變破裂強(qiáng)度的合金可通過與基體材料相比減少C、Cr和W的含量并包含特定的Ta含量來獲得。此外，通過包含含碳量為基體材料含碳量的0.1-0.4倍改善可焊性并能保持高強(qiáng)度。
已發(fā)現(xiàn)在按照本發(fā)明的燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴中，尤其是，在排氣的入口溫度的很高溫度級1500℃(1400-1600℃)時在第一級噴嘴上可能出現(xiàn)裂紋，那時出現(xiàn)的裂紋長度達(dá)到10mm或更長，和這樣長度的裂紋成為一個問題，而燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴的特征為按照本發(fā)明進(jìn)行前述修補(bǔ)工作。
一種鈷基合金及其焊接材料的成分的特征在于Ni、Ta和Zr的含量分別為15-22％，5-10％和0.05-07％，以及這些含量大于傳統(tǒng)合金的含量。借此，如以下所述，改善高溫強(qiáng)度和抗熱應(yīng)力的效果可以通過將復(fù)合金屬間化合物(Ni，Co)3Ta致密地沉積在母體相內(nèi)，并使沉積于晶粒邊界的化合物即使在高溫下也是穩(wěn)定的來獲得。換句話說，在本發(fā)明中，要求大于某一定量的復(fù)合金屬間化合物(Ni，Co)3Ta致密地沉積于母體相內(nèi)。
利用上述結(jié)構(gòu)，得到作為焊接材料合乎要求的特性，其特性是具有即使在高溫下的足夠的蠕變強(qiáng)度和高的高溫強(qiáng)度與耐熱疲勞性，同時保持這樣的特性，即有足夠的可塑性，即使在將其加工成細(xì)棒作為焊接材料的情況下也是如此，以及焊接過程中在焊接金屬內(nèi)并不出現(xiàn)裂紋(稱為高溫裂紋)。
在上述成分中，如果Ta和Zr在Ta為5.5-8％和Zr為0.1-0.5％的范圍內(nèi)，這是優(yōu)選的，因為蠕變強(qiáng)度變得更大。
包含于按照本發(fā)明的焊接材料和噴嘴內(nèi)的每一元素的作用說明如下。
Cr是一種重要元素，它在高溫時在合金表面上形成致密的氧化膜和承擔(dān)合金的耐腐蝕性。因此，在工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)的高溫零件處于腐蝕環(huán)境下時加入至少20％Cr。但是，對焊接材料加30％或更多和對噴嘴加32％或更多的Cr損失母體相的穩(wěn)定性。同時Cr與C相結(jié)合形成許多碳化鉻，其細(xì)的碳化鉻在晶粒尺寸上約為0.5μm或更小用于改善高溫強(qiáng)度。另一方面，大于0.5μm的碳化鉻集結(jié)。變粗和對強(qiáng)度與耐腐蝕性起著不利的影響。因此，Cr的含量最好對焊接材料在20-30％和對噴嘴在20-32％的范圍內(nèi)。尤其是，25-30％是優(yōu)選的。
當(dāng)C對焊接材料C為0.3％或更多和對噴嘴C為0.20％或更多時，它與Cr形成碳化物并與Ta、Zr、Nb、Ti、Hf等形成金屬陶瓷(MC)碳化物。細(xì)粒MC碳化物在它們中間顯著改善蠕變強(qiáng)度和高溫強(qiáng)度。一般當(dāng)加的C量增加時，強(qiáng)度增高。然而，在本發(fā)明的合金中，它加有5-15％Ta，當(dāng)增加含C量時，富Ta碳化物過度地沉積在晶粒邊界而降低蠕變強(qiáng)度。因此，C含量的上限對焊接材料最好為0.1％而對噴嘴最好為0.30％，尤其是，C含量對焊接材料最好為0.04-0.095％，尤其是0.08-0.09％，而對噴嘴最好為0.20-0.27％。
Ni，通常，被稱為保持合金母體相穩(wěn)定性所需要的一種元素。然而，特別是，本發(fā)明的合金的特征為在母體相內(nèi)致密地沉積一種復(fù)合金屬間化合物(Ni，Co3)Ta，它改善高溫強(qiáng)度和耐熱疲勞性。因此，對焊接材料加至少15％Ni，對噴嘴加9％或更多的Ni，而對焊接材料加23％或更多和對噴嘴加12％或更多不可能預(yù)期有什么作用，所以15-23％對焊接材料是優(yōu)選的，特別是19-22％。
Ta當(dāng)含量為5％或更多時是形成MC碳化物的一種元素，但是，在本發(fā)明的合金中，它是形成復(fù)合金屬間化合物(Ni，Co3)Ta和改善高溫強(qiáng)度和耐熱疲勞性的一種重要元素。但是，大量添加大于15％Ta，會使MC碳化物過度沉積于晶粒邊界，蠕變強(qiáng)度反而降低，此外，還出現(xiàn)因焊接等引起的裂紋等問題。因此，Ta含量的上限最好是15％。另一方面，當(dāng)Ta含量為5％或更少，復(fù)合金屬間化合物(Ni，Co3)Ta的沉積量過少而不能期望有什么作用。在本發(fā)明的合金中，Ta含量在5-15％的范圍內(nèi)，特別是，最好在5.5-10％范圍內(nèi)。
W溶解于母體相并通過對焊接材料加3％或更多和對噴嘴加5％或更多改善蠕變強(qiáng)度。然而，當(dāng)它少于3％時，不可能有什么作用，當(dāng)多于10％時與Ta相結(jié)合的沉積物沉積于晶粒邊界從而蠕變強(qiáng)度降低。因此，W含量的上限最好為10％，尤其是，4-7％是優(yōu)選的。
0.05％或更多的Zr是作為強(qiáng)化晶粒邊界的元素的一種重要元素，特別是，在本發(fā)明的合金中，它使更致密地沉積復(fù)合金屬間化合物(Ni，Co3)Ta和用于改善蠕變強(qiáng)度與熱疲勞特性，因此它是一種主要的元素。由于少于0.05％的添加量的作用是很小的，0.05％或更多是最好的。此外由于當(dāng)添加量為0.70％或更多時可焊性降低，上限最好為0.7％。特別是，0.1-0.5％是優(yōu)選的。
Ti是形成碳化物的一種元素，且添加Ti沉積細(xì)粒碳化物和改善高溫強(qiáng)度。它形成有點類似于上述復(fù)合金屬間化合物(Ni，Co)3Ta的(Ni，Co)3Ti并用于改善高溫強(qiáng)度。然而，當(dāng)含量少于0.05％不可能有什么作用，而即使添加1％或更多其作用也是很小的，因此0.05-1％是合適的，特別是，0.1-0.6％是優(yōu)選的。
Nb的含量為0.05％或更多時，它與C結(jié)合形成MC碳化物，借此改善高溫強(qiáng)度。然而，過分添加大于0.5％時將該碳化物沉積于晶粒邊界而降低高溫強(qiáng)度。因此，0.05-0.5％是優(yōu)選的，特別是，以很小的Nb添加量與Ti，Hf等一起顯示出作用。
Hf，當(dāng)0.05％或更多時，被稱為形成碳化物并同時強(qiáng)化晶粒邊界的一種元素，但是，在本發(fā)明的合金中，添加0.5％或更多不可能期望更多的作用。因此，0.05-0.5％是優(yōu)選的。
B，當(dāng)添加0.0005％或更多時，作為強(qiáng)化晶粒邊界以改善高溫韌性的一種元素。但是，相反，當(dāng)它多于0.02％時，導(dǎo)致晶粒邊界脆化，另外，可焊性也受影響。因此，0.005-0.02％是合適的，尤其是，0.005-0.01％是優(yōu)選的。
Al具有在高溫950℃或更高時在合金表面上形成致密的氧化膜和改善耐腐蝕性的作用。然而，在溫度950℃或更低時，不能形成穩(wěn)定的氧化膜，并且，相反使耐腐蝕性變壞。此外，在它固化過程中易形成有害的夾雜物，添加多于1％的Al使鑄造性和可焊性變壞、因此，添加量最好為1％或更少。
在添加C和B的情況下，F(xiàn)e合金例如Fe-C，F(xiàn)e-B變成一種溶解原料。通過當(dāng)作Fe合金添加它們，那些少量元素的溶解率增加了。因此，F(xiàn)e應(yīng)包含在合金內(nèi)。添加2％或更多降低高溫強(qiáng)度，因此最好將添加量控制在2％或更少。
Si和Mn是作為脫氧劑添加的，然而，真空熔煉技術(shù)的進(jìn)步使今天不需要非添加它們不可。在大氣中熔煉時，添加0.05％或更多是優(yōu)選的。相反，添加大于1％時在鑄造過程中形成有害夾雜物而降低強(qiáng)度，除此而外，長期使用導(dǎo)致材料的脆化，所以最好對每一元素為1％或更少，特別是，對焊接材料為0.05-0.5％Si和0.1-0.5％Mn，而對噴嘴為0.6-1.0％Si和0.3-0.6％Mn，這都是優(yōu)選的。
上述鈷基鑄造合金可用于按照本發(fā)明的燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴。鈷基鑄造合金是更優(yōu)選的，它包含(按重量計)0.20-0.30％C，0.3-1.0％Si，0.2-1.0％Mn，24.5-30.5％Cr，9.5-11.5％Ni，6.0-8.0％W，不大于2％Fe和0.002-0.015％B。每種元素添加的理由大致與焊接材料是一樣的，但C等的含量考慮到強(qiáng)度不同于焊接材料。
第一級噴嘴因為它首先受到燃?xì)庾饔?，所以遭受到最高的溫度，并承受因燃?xì)廨啓C(jī)反復(fù)起動和停車引起的顯著熱應(yīng)力與熱沖擊。在一臺燃?xì)廨啓C(jī)中其燃?xì)鉁囟葹?400-1600℃，采用一種鈷基鑄造合金，即使考慮了冷卻能力，其使用溫度在105小時6kgf/mm2時為900℃，并且兩列導(dǎo)向葉片是最好的。第二級或其后各級的噴嘴的溫度沒有第一級噴嘴那樣高，但是，金屬的溫度高于燃燒溫度為1300℃級的傳統(tǒng)燃?xì)廨啓C(jī)的溫度，因此，在105小時-14kgf/mm2時使用溫度為800℃的一種鎳基鑄造合金是最好的。
噴嘴構(gòu)件在某些情況下須經(jīng)焊接以便修補(bǔ)制造時引起的鑄造缺陷，和/或修補(bǔ)因裝配后產(chǎn)生的熱應(yīng)力和采用內(nèi)部冷卻部件導(dǎo)致的一處裂紋或多處裂紋。噴嘴構(gòu)件用材料的焊接性能根據(jù)在由一焊道的鎢極惰性氣體保護(hù)電弧焊(TIG)形成的焊道內(nèi)部是否出現(xiàn)裂紋來評價，該焊道長80mm和寬4mm，并且材料最好是對要進(jìn)行的焊接不預(yù)熱也不會出現(xiàn)裂紋。雖然預(yù)熱是最好的以便盡可能不產(chǎn)生裂紋但預(yù)熱溫度最好為400℃或更低。
在發(fā)電用燃?xì)廨啓C(jī)中，為了達(dá)到上述目的，對第一級渦輪噴嘴燃?xì)獾娜肟跍囟葹?400-1600℃，優(yōu)選地，1450-1550℃，第一級渦輪葉片的金屬的溫度為920℃或更高，燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度為590℃或更高和650℃或更低，燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電效率達(dá)37％或更高。這里，發(fā)電效率用LHV(低熱值)表示。在按照本發(fā)明的發(fā)電燃?xì)廨啓C(jī)中，第一級葉片用鎳基單晶合金或鎳基柱狀晶粒合金制造，其在105小時-14kgf/mm2時的使用溫度為920℃，第二級或后級渦輪葉片用鎳基柱狀晶體合金或鎳基等軸晶體合金制造，其在105小時-14kgf/mm2時的使用溫度為800℃。
對于第一級葉片，采用單晶鑄造的或單向固化鑄造的鎳基合金。這里，單晶鑄造是一種鑄造方法，其中整個產(chǎn)品通過沿一個方向固化基本上沒有晶粒邊界。單向固化鑄造是一種鑄造方法，它只有基本上平行于一固化方向由單向固化形成的晶粒邊界。這些合金比用通常的鑄造方法形成的等軸晶粒結(jié)構(gòu)鑄造具有更高的蠕變強(qiáng)度，特別是，單晶鑄造具有最高的使用溫度。甚至在采用單向固化鑄造的情況下連同采用防熱涂層能夠達(dá)到與采用單晶葉片的情況下同樣的作用。
對于第一級噴嘴材料，要求耐熱疲勞性、耐腐蝕性和考慮到修補(bǔ)的可焊性，但是，為了滿足所有這些性能，對第一級噴嘴最適于采用設(shè)有含陶瓷層的防熱涂層的鈷基合金，而對第一級葉片最適于采用設(shè)有含陶瓷層的防熱涂層的單向固化鑄造的鎳基合金或采用單晶鑄造的鎳基合金。
由以上所述，在用于發(fā)電的燃?xì)廨啓C(jī)中，按照本發(fā)明，它包括壓縮機(jī)、燃燒室、固定在渦輪盤上的三級或更多級渦輪葉片、以及三級或更多級的面對上述渦輪葉片安裝的渦輪噴嘴，以下材料和結(jié)構(gòu)的任一種是優(yōu)選的(1)優(yōu)選地，第一級渦輪葉片每一個均用單晶鑄造或單向固化鑄造的鎳基合金制造，第一級渦輪噴嘴每一個均用設(shè)有防熱層的鈷基合金鑄件制造，而第二級和后級渦輪葉片和渦輪噴嘴每一個均用鎳基合金鑄件制造。
(2)第一級渦輪葉片每一個均用設(shè)有防熱層的鎳基合金的單向固化鑄件制造，第一級渦輪噴嘴每一個均用設(shè)有防熱層的鈷基合金鑄件制造，第二級和后級渦輪葉片和渦輪噴嘴每一個均用鎳基合金鑄件制造。
為了改善燃?xì)廨啓C(jī)的熱效率，最有效的是如上所述提高燃?xì)獾臏囟取？紤]到結(jié)合采用葉片和噴嘴的高級冷卻技術(shù)和防熱涂層技術(shù)，當(dāng)作為第一級渦輪葉片的使用或工作金屬溫度取溫度為920℃或更高時，作為對第一級噴嘴的燃?xì)馊肟跍囟瓤梢匀√貏e是1450-1550℃的溫度，從而燃?xì)廨啓C(jī)的發(fā)電效率能提高到37％或更高。發(fā)電效率在這種情況下用LHV形式表達(dá)。此外，通過為渦輪排氣溫度為590-650℃的設(shè)計，在具有蒸氣溫度530℃或更高的蒸氣輪機(jī)與具有燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴入口溫度1400℃或更高的燃?xì)廨啓C(jī)結(jié)合而構(gòu)成組合發(fā)電系統(tǒng)的情況下其總發(fā)電效率能夠提高到55％或更高，能夠提供極好的高效率發(fā)電系統(tǒng)。最好，蒸氣渦輪具有一個單轉(zhuǎn)子腔室，并且它是具有高壓側(cè)和低壓側(cè)結(jié)合的整體式轉(zhuǎn)子的高壓側(cè)和低壓側(cè)結(jié)合的蒸汽渦輪，轉(zhuǎn)子上裝有一些葉片，其葉片部分的長度為30英寸或更長。


圖1是透視圖，示出用于高溫強(qiáng)度和腐蝕試驗的焊接部分試件的取出位置；圖2是TIG焊接設(shè)備的局部剖視圖；圖3是透視圖，示出用于熱沖擊試驗的試件的取出位置；圖4是按照本發(fā)明的燃?xì)廨啓C(jī)的旋轉(zhuǎn)部分的剖視圖；圖5是圖4中燃?xì)廨啓C(jī)的渦輪葉片和噴嘴部分的放大圖；圖6是按照本發(fā)明的燃?xì)廨啓C(jī)的第一級噴嘴的透視圖；圖7是圖6中第一級噴嘴的導(dǎo)向葉片部分的透視圖；和圖8是透視圖，示出第一級噴嘴的裂紋和焊接用槽形狀。
實施方案1表1示出按照本發(fā)明所用合金和對比合金的化學(xué)成分(重量％)。化學(xué)成分中，每一合金的其余部分是Co。合金第1-4號是用于按照本發(fā)明的焊條(填充焊條)的合金，而合金第5-7號是用于對比焊條的合金。在按照本發(fā)明的焊條中，含氧量為0.003％或更少，含氮量為0.003-0.015％。最近發(fā)現(xiàn)對比合金第5號存在難以拉成線材的問題，并包含裂紋和外來物質(zhì)。第6和第7號是用于焊條的合金，它們是出售的。此外，第8號是燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴用的鈷基鑄造合金，并用為堆焊(焊接)的母體材料。由第1-5號的合金制的焊條是這樣制成的，即，熱鍛由高頻熔煉法熔煉的重量100N的坯料，然后進(jìn)行上述熱型鍛和拉絲加工工藝。在型鍛過程中，它在電爐內(nèi)被加熱到1150-1200℃，然后減到16mm的直徑。其中一次加工的減小率為20％的型鍛被重復(fù)進(jìn)行，直到直徑為16mm型鍛過程以后，以熱加工拉制到1.7-1.8mm的直徑，最后制成標(biāo)定直徑為1.6mm和長度為1,000mm的焊條。此外，在拉絲過程中，同樣將一次加工的減小率定為20％，每次拉絲加工及型鍛進(jìn)行退火，并且該拉絲加工重復(fù)進(jìn)行。合金第5號不是最好的，原因是在拉絲的過程中在表面上包含裂紋和外來物質(zhì)。
以下描述用于測試焊接金屬的可焊性和高溫特性的焊接試件的一種生產(chǎn)方法。
表1
接表1右
圖1為一透視圖，表示出一條焊槽的形狀和取出一高溫強(qiáng)度試件101(拉伸、蠕變和低循環(huán)疲勞試驗)和腐蝕試件102的要點。附圖標(biāo)記103表示多層焊縫，它是用堆焊成多層形成的一個焊縫。在焊接電流80A、焊接速度為8-10cm/min和層間溫度≤100℃的焊接條件下，TIG焊接用圖2所示焊接設(shè)備進(jìn)行，其中201是氣體噴嘴，202是鎢極，203是夾頭，204是隋性氣體和205是電弧。此外，210是焊條，220是母體材料，221是焊縫金屬而222是焊接熔池。焊接部分的可焊性通過染色探傷試驗和截面組織檢查來評價。圖3示出堆焊焊縫103并表示了取出熱沖擊試件105的要點。TIG焊接在要用焊接堆焊的試件轉(zhuǎn)動時完成(圓周速度8cm/min)。焊接電流定為80A而層間溫度定為≤100℃。如圖1至3所示那些試件經(jīng)過加熱到1150℃并在該溫度下保持4小時的固溶處理并經(jīng)過將它們在982℃時保持4小時的時效處理，然后進(jìn)行對試件的上述評價?？珊感院透邷匦阅茉囼灲Y(jié)果列入表2。
表 2
接表2右
(1)可焊性可焊性，通過對焊接部分的表面的染色探傷試驗和焊接部分的截面的檢查，檢查是否出現(xiàn)裂紋來評價。象焊接裂紋這樣的缺陷在由本發(fā)明的焊條形成的焊縫表面和焊縫截面上沒有發(fā)現(xiàn)，并證實了其可焊性象傳統(tǒng)焊條的可焊性一樣好。對比合金第5號的焊條不好，原因是由于表面缺陷和包含雜物而熔透不足。在這種合金中，只有含碳量按重量計比本發(fā)明的合金的多0.1％。被焊接時焊接部分的硬度在本發(fā)明的每種合金中為維氏硬度Hv300或更低，而對比合金為Hv310，這是最高的。已發(fā)現(xiàn)易于拉絲的含碳量為0.10％或更少。
(2)高溫拉伸性能高溫拉伸性能是在816℃下評價的。由本發(fā)明的焊條形成的焊縫金屬的拉伸性能幾乎不差于那些傳統(tǒng)合金。
(3)蠕變破裂性能蠕變破裂性能是在900℃和恒載荷應(yīng)力172MPa下評價的。由本發(fā)明的焊條形成的焊縫金屬的破裂時間為由傳統(tǒng)焊條形成的焊縫金屬的破裂時間的20倍以上，合金第1號為750小時，合金第4號為1056小時，并且它們都是極好的。
(4)低循環(huán)疲勞性能低循環(huán)疲勞性能是在900℃下，在總應(yīng)變范圍不變?yōu)?.4％時評價的。低循環(huán)疲勞性能幾乎不差于傳統(tǒng)的性能。
(5)熱沖擊性能熱沖擊性能是通過當(dāng)在200℃和900℃之間重復(fù)熱循環(huán)300次時產(chǎn)生的最大裂紋長度評價的。該重復(fù)300次的熱循環(huán)相當(dāng)于燃?xì)廨啓C(jī)一年的動態(tài)穩(wěn)定狀態(tài)(DSS)運轉(zhuǎn)(這是一年內(nèi)每天進(jìn)行起動和停車的運轉(zhuǎn)情況)。由本發(fā)明的焊條形成的焊縫金屬的裂紋長度是傳統(tǒng)焊條的焊縫金屬的裂紋長度的一半或更短，合金第2號的裂紋長度為5mm而合金第5號的裂紋長度為3mm，因而這是不大的。證實了它們在耐熱沖性上是優(yōu)越的。
(6)腐蝕性能腐蝕性能是通過熔鹽覆蓋加熱法評價的。熔鹽是Na2SO4-25％NaCl的混合鹽。混合鹽Na2SO4-25％NaCl用甲醇粘結(jié)劑涂在試件上，其腐蝕性能是根據(jù)加熱它25小時后的減少量評價的。混合鹽以約0.2kg/m2的標(biāo)定涂量只涂在試件的一個側(cè)面上、試件直徑為13mm，厚度約3mm。結(jié)果，本發(fā)明焊條的焊縫金屬的腐蝕性能幾乎不次于傳統(tǒng)焊條的性能。
如由現(xiàn)在的實施方案顯而易見的，它證實了本發(fā)明的每一種焊條的可焊性、由本發(fā)明的焊條所形成的焊縫金屬的高溫強(qiáng)度和耐腐蝕性都是優(yōu)越的，其程度或同傳統(tǒng)焊條的性能一樣或優(yōu)于它們。特別是，蠕變性能和熱沖擊性能，它們是本發(fā)明的目的，能夠通過采用本發(fā)明的焊條來達(dá)到。此外，根據(jù)蠕變性能和熱沖擊性能的結(jié)果的比較，證實了熱疲勞強(qiáng)度與蠕變強(qiáng)度之間存在很強(qiáng)的相關(guān)性。
實施方案2圖4是按照本發(fā)明的發(fā)電燃?xì)廨啓C(jī)的旋轉(zhuǎn)部分的剖視圖。圖5是葉片和噴嘴部分的放大圖。3代表第一級葉片；5，第二級葉片；7，第三級葉片；20，第一級噴嘴；25，第二級噴嘴；27，第三級噴嘴；4，渦輪盤；10，渦輪短軸；13，渦輪成組螺釘；18，渦輪定距件；19，間隔件；6，壓縮機(jī)盤；17，壓縮機(jī)葉片；8，壓縮機(jī)成組螺釘；和9，壓縮機(jī)短軸。按照本發(fā)明的燃?xì)廨啓C(jī)具有三級渦輪葉片和三級渦輪噴嘴。
在本實施方案中燃?xì)廨啓C(jī)的第一葉片3的每一個都是一種鎳基超耐熱合金或是一種Ni基合金的單晶鑄件，上述Ni基超耐熱合金包含(按重量計)6-9％Cr，0.5-5％Mo，0.5-10％W，4-7％Al和0.5-10％Co；而上述Ni基合金除包含以上鎳基超耐熱合金的成分外，還包含選自1-4％Re、3-9％Ta、不大于0.2％Hf、不大于2％Ti、不大于2％Nb和不大于5％Mo的至少一種元素。第一級葉片的葉片部分的長度為130mm或更長而總長約為220mm或更長。這種單晶鑄件的實用溫度在105小時14kgf/mm2時為930-940℃，第一級葉片具有在內(nèi)部作出的復(fù)雜的空氣冷卻孔并在運轉(zhuǎn)期間用壓縮空氣給以冷卻。冷卻系統(tǒng)是閉式冷卻系統(tǒng)，并且冷卻結(jié)構(gòu)屬于交錯排列的肋片式。在葉片的表面上，用在不可氧化的還原壓力氣體保護(hù)下的等離子噴鍍涂上一層厚度為50-150μm的合金，借此改善耐腐蝕性，而此涂層合金包括(按重量計)2-5％Al，20-30％Cr，0.1-1％Y，其余為Ni或Ni+Co。該單晶鑄件經(jīng)過在1250-1350℃下的固溶，并然后經(jīng)過在1000-1100℃和850-950℃時的兩步時效，從而各r′相按體積計被沉積50-70％，上述各r′相中一邊的長度均為1μm或更短。
第二級葉片5和第三級葉片7均用鎳基超耐熱合金制造，按重量計它包含12-16％Cr，0.5-2％Mo，2-5％W，2.5-5％Al，3-5％Ti，1.5-3％Ta，8-10％Co，0.05-0.15％C，0.05-0.02％B，其余為不可避免的雜質(zhì)和Ni。這些葉片每個都具有用通常的鑄造方法得到的等軸晶粒組織，第二級葉片具有內(nèi)部冷卻孔并用壓縮空氣冷卻。在葉片表面上，進(jìn)行擴(kuò)散涂覆Cr或Al層，借以改善耐腐蝕性，這些鎳基合金經(jīng)過類似于上述處理的熱處理。
第一級噴嘴20具有安排成2列的導(dǎo)向葉片，并用鈷基超耐熱合金制造，它按重量計包含20-32％Cr，9-12％Ni，5-10％W，8-10％Co，0.2-0.4％C，不大于1％Si，不大于1％Mn，0.005-0.015％B和不大于5.0％Fe；或用通常鑄造材料(等軸晶粒組織)的鈷基超耐熱合金，除了上述合金成分外，它可包含，選自0.1-0.4％Ti、不大于1％Zr、不大于0.3Nb、不大于1.0％Hf和不大于2.0％Ta的至少一種元素，其余為不可避免的雜質(zhì)和Co。這種合金的使用溫度在105小時6kgf/mm2時為900-910℃。冷卻是閉式?jīng)_擊式冷卻。在第一噴嘴的外表面與火焰接觸的部分提供有防熱層，該層由細(xì)柱狀晶粒構(gòu)成，并包括基底金屬、氧化鋯層和中間的結(jié)合層，這是通過蒸氣沉積Y2O3-穩(wěn)定化的氧化鋯的雙組織的細(xì)柱狀組織層形成的，層厚為100-200μm，該雙組織在直徑為50-200μm的大柱狀晶粒內(nèi)含有直徑為10μm或更小的細(xì)柱狀晶粒。結(jié)合層是一種合金的熱噴鍍層，按重量計，該合金包含2-5％Al，20-30％Cr，0.1-1％Y，其余為Ni或Ni+Co。合金層具有改善耐腐蝕性的作用以及防熱作用。這種鑄造材料經(jīng)過在1150-1200℃下的固溶處理，并然后經(jīng)過在820-880℃時的一步時效處理。
第二級噴嘴25和第三級噴嘴27每一個都具有安排成3列的導(dǎo)向葉片，且它們的每一個用鎳基鑄造合金制造，按重量計，它包含21-24％Cr，18-23％Co，0.05-0.20％C，1-8％W，1-2％Al，2-3％Ti，0.5-1.5％Ta，0.05-0.15％B，其余為不可避免的雜質(zhì)和Ni。這些噴嘴每一個都具有用通常鑄造方法得到的等軸晶粒組織。雖然它不需要特別提供防熱層，在第二級噴嘴上進(jìn)行擴(kuò)散涂覆Cr或Al層以提高其耐腐蝕性。每個噴嘴均具有內(nèi)部的冷卻孔，并用壓縮空氣冷卻。這些合金的使用溫度在105小時6kgf/mm2時為840-860℃。在這種鑄造材料中也進(jìn)行類似的熱處理。第二和第三級噴嘴這樣安排，使每個的中心大致定位在相關(guān)葉片之間的中心位置。
在這種實施方案中，渦輪盤用鎳基鍛造合金制造，它按重量計包括0.03-0.1％C，12-18％Cr，1.2-2.2％Ti，30-40％Fe，2.5-3.5％Nb，0.002-0.01％B，其余基本上是Ni。該鎳基鍛造合金在450℃ 105小時時的蠕變破裂強(qiáng)度為50kgf/mm2或更高，并充分滿足高溫燃?xì)廨啓C(jī)材料所需要的強(qiáng)度。
壓縮機(jī)葉片安排成17級，并且由此得到的空氣壓縮比為18。
所用的燃料為天然氣、輕油。
利用上述結(jié)構(gòu)，能夠獲得這樣一種燃?xì)廨啓C(jī)，其在可靠性方面是非常高的并在各方面是協(xié)調(diào)的，并且能夠?qū)崿F(xiàn)一種發(fā)電燃?xì)廨啓C(jī)，其中燃?xì)膺M(jìn)入第一級噴嘴的入口溫度為1500℃，第一級渦輪葉片的金屬溫度為920℃，燃?xì)廨啓C(jī)的排氣溫度為650℃，以及發(fā)電效率用低熱值(LHV)表示為37％或更高。
圖6是本實施方案的第一級噴嘴的透視圖。如圖6所示，兩列導(dǎo)向葉片36與外側(cè)壁38和內(nèi)側(cè)壁37結(jié)合成一個整體。每個導(dǎo)向葉片36被制成具有圓弧端的月牙形，且其內(nèi)部用空心薄材料制成，冷卻空氣流入空心內(nèi)。導(dǎo)向葉片部分在上游前緣部分有許多冷卻孔以便冷卻空氣從兩側(cè)壁邊流入導(dǎo)向葉片部分并在下游邊流到外部，并且導(dǎo)向葉片部分以沖擊式冷卻方法被冷卻，如圖7所示。此外，在后緣部分，設(shè)有許多冷卻孔以便冷卻空氣與在端部的外部和導(dǎo)向葉片部分的頂端面連通。后緣部分以對流冷卻方法被冷卻。
燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴在運轉(zhuǎn)期間在第一級長期遭受1500℃的高溫燃?xì)庾饔茫缟纤?，如圖6所示，并且由于它的結(jié)構(gòu)它還受到很大的壓縮力，以致在運轉(zhuǎn)期間出現(xiàn)裂紋30、31。這些裂紋30、31通常屬于型式A貫穿裂紋(導(dǎo)向葉片后緣邊上)或形式B未貫穿裂紋(導(dǎo)向葉片根部)，如圖8中所示。這些裂紋用超硬刀具從一端至另一端被完全切去，切寬約為10mm，并用TIG焊接法通過沿寬度方向堆焊三次或更多次以在每個切出的部分上形成多層焊縫。形成的多層焊縫比噴嘴表面高一個焊層。此外，一經(jīng)焊接，燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴就經(jīng)受固溶處理，加熱到1150℃并保持4小時。加熱在非氧化的氣氛保護(hù)下進(jìn)行。
此外，在貫穿裂紋的第一層焊接中，用氬氣進(jìn)行背面保護(hù)以便形成充分熔透的焊道，修補(bǔ)焊接以后，進(jìn)行染色探傷試驗，結(jié)果，在焊接部分沒能發(fā)現(xiàn)象裂紋這樣的缺陷，并證實了在實際機(jī)器焊接中的可焊性也沒有問題。焊接后，再進(jìn)行固溶處理，在非氧化氣氛保護(hù)下加熱到1150℃并保持4小時，然后在982℃時進(jìn)行時效處理，接著加工并磨削多層焊縫，使焊縫表面變成同基底合金的基體表面一樣的高度。接著，在導(dǎo)向葉片和側(cè)壁內(nèi)面形成防熱涂覆ZrO2層。然后，將用焊接修補(bǔ)的噴嘴安裝在實際機(jī)器上，并研究了它的可靠性。在修補(bǔ)-焊接部分沒有發(fā)現(xiàn)因腐蝕引起裂紋和破壞。
此外，渦輪排氣溫度變?yōu)?50-650℃，以及在燃?xì)廨啓C(jī)與高、中、低壓側(cè)結(jié)合的蒸溫度為530℃或更高和最后一級葉片部分長度為30-50英寸的蒸汽渦輪相結(jié)合以形成組合發(fā)電系統(tǒng)的情況下，達(dá)到了高的總發(fā)電效率。
按照本發(fā)明，通過在具有渦輪入口溫度1500℃級的燃?xì)廨啓C(jī)上采用最優(yōu)葉片和噴嘴材料，通過使用再修補(bǔ)的那些已工作了很長時間的零件，在同以前條件一樣的條件下運轉(zhuǎn)是可能的，能夠獲得一種具有以LHV表示的37％或更高的高效率的燃?xì)廨啓C(jī)。
權(quán)利要求
1.一種鈷基合金，按重量計包括0.03-0.10％C，不大于1.0％Si，不大于1.0％Mn，20-30％Cr，15-23％Ni，3-10％W，5-10％Ta和0.05-0.7％Zr。
2.按照權(quán)利要求1所述鈷基合金，其特征在于，它還包含，按重量計，選自不大于1％Al和不大于2％Fe的至少一種元素。
3.按照權(quán)利要求1或2所述鈷基合金，其特征在于，它還包含，按重量計，選自0.05-1.0％Ti、0.05-0.5％Nb和0.05-0.5％Hf的至少一種元素。
4.按照權(quán)利要求1或2所述鈷基合金，其特征在于，它還包含，按重量計，0.005-0.02％B。
5.按照權(quán)利要求3所述鈷基合金，其特征在于，它還包含，按重量計，0.005-0.02％B。
6.按照權(quán)利要求1或2所述鈷基合金制造，并制成線材、細(xì)棒材或金屬粉末填在細(xì)鋼管內(nèi)的復(fù)合線材。
7.按照權(quán)利要求3所述鈷基合金制造，并制成線材、細(xì)棒材或金屬粉末填在細(xì)鋼管內(nèi)的復(fù)合線材。
8.按照權(quán)利要求4所述鈷基合金制造，并制成線材、細(xì)棒材或金屬粉末填在細(xì)鋼管內(nèi)的復(fù)合線材。
9.按照權(quán)利要求5所述鈷基合金制造，并制成線材、細(xì)棒材或金屬粉末填在細(xì)鋼管內(nèi)的復(fù)合線材。
全文摘要
一種鈷基合金包含(按重量計):0.03－0.10%C,不大于1.0%Si,不大于1.0%Mn,20－30%Cr,15－23%Ni,3－10%W,5－10%Ta和0.05－0.7%Zr,一種使用該鈷基合金的焊接材料,一種燃?xì)廨啓C(jī)噴嘴具有一處用多層焊縫修補(bǔ)的裂紋以及一種發(fā)電用的燃?xì)廨啓C(jī)使用該噴嘴。
文檔編號C22C19/07GK1346724SQ0112536
公開日2002年5月1日 申請日期2001年8月31日 優(yōu)先權(quán)日1997年10月20日
發(fā)明者谷田正三, 舟本孝雄, 中崎隆光, 小林計, 橫場范夫, 飯冢信之, 熊田和彥 申請人:株式會社日立制作所