專(zhuān)利名稱(chēng)：抗彎曲不銹鋼制成的兩輪車(chē)輛結(jié)構(gòu)零件的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在焊接熱影響區(qū)耐蝕性和抗彎曲性優(yōu)良的不銹鋼制成的兩輪車(chē)輛，如自行車(chē)、摩托車(chē)和輪椅的結(jié)構(gòu)零件。
背景技術(shù)：
兩輪車(chē)輛，如自行車(chē)、摩托車(chē)和輪椅的輪胎鋼圈及框架經(jīng)常被暴露在腐蝕氣氛中。為了延長(zhǎng)壽命，已將這些結(jié)構(gòu)零件的材料由電鍍鋼板改變成鐵素體不銹鋼板，例如SUS304。該材料可焊性也將是良好的，因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)零件通常是通過(guò)焊接制造的。
日本第73866A/1986號(hào)專(zhuān)利提出了一種通過(guò)以0.1～0.3質(zhì)量％和0.15～0.3質(zhì)量％的比例分別添加Ti和Nb兩種元素，即使在焊接部分韌性、延性和耐蝕性得到改進(jìn)而在焊接時(shí)沒(méi)有彎曲的10～20質(zhì)量％Cr鐵素體不銹鋼。然而，所建議的不銹鋼所具有的缺點(diǎn)是，由于以高比例添加Ti，該Ti夾雜物經(jīng)常會(huì)造成Ti條痕。
日本第16485 7A/1987號(hào)專(zhuān)利提出了另一種用做輪胎鋼圈的鐵素體不銹鋼，其中以適當(dāng)比例將奧氏體構(gòu)成物，例如Ni、Mn或Cu添加到12.5～17質(zhì)重％Cr鐵素體不銹鋼中，同時(shí)降低C和N含量，以改進(jìn)在焊接部分的晶粒間耐蝕性而不需要對(duì)韌性和可加工性的穩(wěn)定化元素，如Ti或Nb。還報(bào)導(dǎo)了為產(chǎn)生馬氏體相將CE值控制在預(yù)定范圍內(nèi)。但該不銹鋼由于C和N含量總量降低至0.04質(zhì)量％或更少而具有不良強(qiáng)度，這與馬氏體產(chǎn)生無(wú)關(guān)。該鋼可通過(guò)添加合金化元素強(qiáng)化，但添加合金化元素提高鋼的成本。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供由在焊接熱影響區(qū)和基體金屬部分兩處可焊性、強(qiáng)度和抗彎性以及耐蝕性均改進(jìn)的不銹鋼板或管制成的廉價(jià)結(jié)構(gòu)零件，如兩輪車(chē)輛，例如自行車(chē)、摩托車(chē)和輪椅的輪胎鋼圈和框架。
本發(fā)明提出了一種鐵素體/馬氏體雙相不銹鋼板制成的結(jié)構(gòu)零件。
為達(dá)到該目的的不銹鋼具有由最高達(dá)0.04質(zhì)量％的C、最高達(dá)2.0質(zhì)量％的Si、最高達(dá)2.0質(zhì)量％的Mn、10.0～20.0質(zhì)量％的Cr、最高達(dá)4.0質(zhì)量％的Ni、最高達(dá)3.0質(zhì)量％的Cu、最高達(dá)0.12質(zhì)量％的N、以及任選的最高達(dá)0.015質(zhì)量％的B、最高達(dá)3.0質(zhì)量％的Mo、最高達(dá)0.10質(zhì)量％的Ti、最高達(dá)0.40質(zhì)量％的Nb、最高達(dá)0.30質(zhì)量％的V中的一種或多種，以及余量除不可避免的雜質(zhì)外為鐵所組成的化學(xué)組成。
該不銹鋼在通過(guò)控制馬氏體與C和N含量的比例(γ)，將由公式St＝100C+30N-0.32γ(其中γ代表雙相退火狀態(tài)中馬氏體相的比例(體積％))所限定的敏化指數(shù)(St)調(diào)節(jié)到-31～-7的值的條件下，具有由5～75體積％的鐵素體和25～95體積％的馬氏體所組成的雙相結(jié)構(gòu)。
輪胎鋼圈通常由不銹鋼板制得，而框架零件通常由不銹鋼管制得。在任何場(chǎng)合，將不銹鋼板或管的表面硬度，除焊接部分外，調(diào)節(jié)到HV270或更高。
用作結(jié)構(gòu)零件的不銹鋼板制備如下將具有特定組成的鋼帶冷軋而后在連續(xù)式退火爐中雙相退火，通過(guò)在鐵素體/馬氏體雙相區(qū)中于850～1100℃下加熱鋼帶進(jìn)行雙相退火作為最終熱處理并隨后冷卻該加熱鋼帶。
本發(fā)明人已從不同方面研究和檢驗(yàn)了對(duì)兩輪車(chē)輛，例如自行車(chē)、摩托車(chē)和輪椅結(jié)構(gòu)零件必要的不銹鋼板的性能，特別是焊接熱影響區(qū)的耐蝕性和抗彎曲性。如下的說(shuō)明針對(duì)自行車(chē)零件，但是相同的性能對(duì)摩托車(chē)和輪椅當(dāng)然是必要的。
自行車(chē)的主要結(jié)構(gòu)零件是輪胎鋼圈和框架。為了穩(wěn)定騎自行車(chē)的狀態(tài)，這些零件將保持原始形狀而沒(méi)有形變。
在騎車(chē)時(shí)接近路表面的輪胎鋼圈被暴露在腐蝕氣氛中，并也經(jīng)受與橡膠閘的摩擦。卵石或類(lèi)似物碰撞輪胎鋼圈和框架?？紤]到這些實(shí)際條件，輪胎鋼圈和框架必須具有良好的剛性、耐蝕性、耐磨性以及抗凹陷性等性能。
因?yàn)榫哂袘?yīng)變致馬氏體和奧氏體金相結(jié)構(gòu)的半穩(wěn)定奧氏體不銹鋼為該目的所需的剛性和抗凹陷性不良，本發(fā)明人已研究了鐵素體/馬氏體雙相不銹鋼的實(shí)用性，該鋼含有最高達(dá)0.04質(zhì)量％的C、最高達(dá)0.12質(zhì)量％的N、以及10.0～20.0質(zhì)量％的Cr。通過(guò)適當(dāng)?shù)乜刂齐p相退火狀態(tài)中馬氏體的比例以及相對(duì)于C和N含量的敏化指數(shù)St，達(dá)到了適于該目的的剛性、抗凹陷性和耐蝕性。
剛性(抗彎曲性)通過(guò)將不銹鋼硬化到維氏硬度270或更高和使鐵素體/馬氏體雙相細(xì)晶化以使提高楊氏模數(shù)而得到改進(jìn)。產(chǎn)生馬氏體相導(dǎo)致提高強(qiáng)度并改進(jìn)抗凹陷和耐蝕性能。
當(dāng)不銹鋼板焊接時(shí)，被焊接熱加熱高達(dá)600～900℃。在這樣的高溫區(qū)，鉻的碳氮化物由鋼基質(zhì)中沉淀并回過(guò)來(lái)造成Cr貧化區(qū)。該Cr貧化區(qū)不利地促進(jìn)了敏化并降低了耐蝕性能。
鐵素體和馬氏體相為b.c.c.(體心立方)晶體結(jié)構(gòu)，其中C和N基本上不溶并且碳氮化物由于擴(kuò)散速率大于f.c.c.(面心立方)晶體結(jié)構(gòu)的奧氏體相很可能沉淀。馬氏體相反向轉(zhuǎn)化成奧氏體相，其中在高溫下，與鐵素體或馬氏體相比較，相當(dāng)大量的C和N被溶解。
在鐵素體或馬氏體相中已一度沉淀的碳氮化物在反向轉(zhuǎn)化時(shí)再次溶解在奧氏體相中。通過(guò)將不銹鋼快速加熱至高溫奧氏體區(qū)以使在短時(shí)間內(nèi)完全反向轉(zhuǎn)化也可避免造成Cr貧化區(qū)和降低靈敏度的碳氮化物沉淀。動(dòng)力學(xué)理論很好地解釋了在碳氮化物沉淀前完成反向轉(zhuǎn)化。這就是，當(dāng)不銹鋼被加熱高達(dá)奧氏體區(qū)時(shí)，在加熱階段通過(guò)溫度區(qū)，其中碳氮化物在鐵素體或馬氏體中沉淀，但碳化物的沉淀在一定保溫周期后開(kāi)始。
在以后的冷卻工序中，溶解C的奧氏體相轉(zhuǎn)化成馬氏體而沒(méi)有碳化物沉淀。因此，馬氏體相被強(qiáng)化。
在反向轉(zhuǎn)化時(shí)C和N原子的狀態(tài)意味著當(dāng)C和N含量增加時(shí)敏化作用加快，而當(dāng)在雙相退火狀態(tài)中反向轉(zhuǎn)化馬氏體的比例(換言之，在室溫時(shí)可反向轉(zhuǎn)化的馬氏體比例)增加時(shí)，敏化作用被抑制。在這一意義上，為了抑制鉻的碳化物沉淀和Cr貧化區(qū)的產(chǎn)生，將在室溫時(shí)反向轉(zhuǎn)化馬氏體的比例控制在與C和N的特定關(guān)系，以使在升高溫度下將C和N原子溶解在反向轉(zhuǎn)化奧氏體中。


圖1是說(shuō)明模仿輪胎鋼圈產(chǎn)品形狀的剖面圖。
圖2是顯示有關(guān)C和N含量和馬氏體比例的焊接部分耐蝕性的曲線圖。
圖3是說(shuō)明彎曲試驗(yàn)的視圖。
具體實(shí)施例方式
一種用作結(jié)構(gòu)零件，如輪胎鋼圈和框架的不銹鋼含有預(yù)定比例的各種不同合金化元素如下C最高達(dá)0.04質(zhì)量％C是一種對(duì)強(qiáng)化馬氏體相有效的奧氏體構(gòu)成物。通過(guò)C含量控制由在高于Ac1的溫度加熱不銹鋼并隨后將其冷卻至室溫而產(chǎn)生的馬氏體的比例。在C為0.01質(zhì)量％或更高時(shí)表明了C對(duì)馬氏體相強(qiáng)度和馬氏體的比例的作用。但是，大于0.04質(zhì)量％的過(guò)量的C造成在雙相退火的冷卻階段或在硬化時(shí)晶界處鉻的碳化物沉淀并降低晶粒間耐蝕性。
Si最高達(dá)2.0質(zhì)量％Si是一種在煉鋼時(shí)作為脫氧劑添加的元素，并且由于增進(jìn)應(yīng)變時(shí)效而提高鋼板的可時(shí)效硬化性。當(dāng)Si含量增加時(shí)，馬氏體相硬化，奧氏體相固溶硬化，冷加工鋼板被強(qiáng)化。然而，大于2.0質(zhì)量％的過(guò)量Si造成制備過(guò)程中的熱裂紋和損傷。 Si含量的上限較佳被定為1.5質(zhì)量％。
Cr為10.0～20.0質(zhì)量％Cr是一種耐蝕性的基本元素。 Cr含量被定為10.0質(zhì)量％或更高，以給予不銹鋼為目的所需的耐蝕性。但是，高于20.0質(zhì)量％的過(guò)量Cr不僅使不銹鋼韌性惡化，而且也需要為產(chǎn)生馬氏體晶粒而添加奧氏體構(gòu)成物，例如C、N、Ni、Mn和Cu。添加奧氏體構(gòu)成物提高了鋼的成本并且不利地在室溫下穩(wěn)定奧氏體相。Cr含量?jī)?yōu)選被控制在13.5～18.5質(zhì)量％范圍內(nèi)。
Ni、Mn和Cu作為奧氏體構(gòu)成物對(duì)在高溫下產(chǎn)生鐵素體/奧氏體雙相結(jié)構(gòu)(在室溫時(shí)轉(zhuǎn)化成鐵素體/馬氏體結(jié)構(gòu))是必要的。因?yàn)楫?dāng)Ni、Mn和Cu含量增加時(shí)馬氏體的比例變得更大，不銹鋼板更硬化。然而，過(guò)量添加高于4.0質(zhì)量％的Ni、高于2.0質(zhì)量％的Mn和高于3.0質(zhì)量％的Cu阻礙奧氏體轉(zhuǎn)化成馬氏體，并使得在室溫時(shí)存在奧氏體，導(dǎo)致不良的強(qiáng)度。在這一意義上，優(yōu)選的是分別控制Ni、Mn和Cu的含量在0.50～3.0質(zhì)量％、0.01～2.0質(zhì)量％和0.02～2.5質(zhì)量％范圍內(nèi)。
N最高達(dá)0.12質(zhì)量％N是和C相同的奧氏體構(gòu)成物，盡管其對(duì)鋼板強(qiáng)度的作用比C略弱。通過(guò)N含量控制由在高于Ac1的溫度下加熱不銹鋼并隨后在室溫使其冷卻而產(chǎn)生的馬氏體的比例。但是，N比C更易使不銹鋼敏化，以及在雙相退火冷卻階段或在硬化時(shí)在晶界處沉淀的氮化物不利地降低耐蝕性。此外，過(guò)量N造成內(nèi)部缺陷，如氣孔。在這意義上，N含量的上限被定為0.12質(zhì)量％(優(yōu)選為0.08質(zhì)量％)。
B最高達(dá)0.015質(zhì)量％B是防止使熱軋鋼板在熱軋的升高溫度區(qū)由鐵素體和奧氏體相之間耐形變性的差別所引起的帶材邊部裂紋的一種任選合金化元素。然而，高于0.15質(zhì)量％的過(guò)量B促進(jìn)了對(duì)焊接時(shí)的熱加工性和耐熱裂紋性有害的低熔點(diǎn)硼化物的產(chǎn)生。
Mo最高達(dá)3.0質(zhì)量％Mo也是一種對(duì)耐蝕性有效的任選元素，但高于3.0質(zhì)量％的過(guò)量的Mo降低熱加工性并提高鋼的成本。Mo含量的上限優(yōu)選為2.0質(zhì)量。
Ti最高達(dá)0.10質(zhì)量％、Nb最高達(dá)0.40質(zhì)量、以及V最高達(dá)0.30質(zhì)量％Ti、Nb和V為將C和N穩(wěn)定成碳氮化物并改進(jìn)焊接熱影響區(qū)耐蝕性的任選元素。這些元素對(duì)晶體顆粒極小化和增強(qiáng)不銹鋼有效。然而，高于0.10質(zhì)量％的過(guò)量Ti會(huì)引起鈦簇的產(chǎn)生和出現(xiàn)表面缺陷，高于0.40質(zhì)量％的過(guò)量Nb促進(jìn)低熔點(diǎn)合金化層或氧化物的產(chǎn)生并降低不銹鋼的抗焊接熱裂性能，以及高于0.30質(zhì)量％的過(guò)量V極度提高不銹鋼板的高溫強(qiáng)度并造成生產(chǎn)過(guò)程中的麻煩。
除上述元素外，在為室溫下形成鐵素體/馬氏體雙相結(jié)構(gòu)的合金化設(shè)計(jì)下，另外可添加一種或多種鐵素體構(gòu)成物，如鋁。也可添加Y、Ca和REM(稀土金屬)中的一種或多種以改進(jìn)耐蝕性和熱加工性，只要這些元素的添加不降低不銹鋼板的強(qiáng)度。
不銹鋼板另外被如下敏化指數(shù)和表面硬度所規(guī)定敏化指數(shù)在-31～-7范圍內(nèi)當(dāng)不銹鋼板在焊接時(shí)被暴露于高溫氣氛時(shí)，鉻的碳化物在鋼基質(zhì)中沉淀。碳化鉻的沉淀意味著Cr貧化區(qū)的產(chǎn)生、敏化作用以及最終耐蝕性的降低。促進(jìn)敏化作用的因素是C和N含量，而抑制敏化作用的因素是雙相退火狀態(tài)中反向轉(zhuǎn)化奧氏體的比例，即室溫時(shí)反向轉(zhuǎn)化馬氏體的比例γ(體積％)。總之，不銹鋼通過(guò)適當(dāng)?shù)貙?duì)表示室溫下馬氏體比例與C和N含量關(guān)系的敏化指數(shù)進(jìn)行控制而較少被敏化，但改進(jìn)了耐蝕性。
本發(fā)明人已發(fā)現(xiàn)，敏化指數(shù)St典型地由不同的試驗(yàn)被公式St＝100C+30N-0.32γ所限定，并且敏化作用通過(guò)將敏化指數(shù)St不大于-7而得到抑制。然而，敏化指數(shù)小于-31意味著C和N的含量降低到不夠硬度為HV270的程度。優(yōu)選的敏化指數(shù)是在-28～-10范圍內(nèi)。
例如，通過(guò)將熱軋鋼板在780℃退火12小時(shí)，在一個(gè)爐中使其原樣冷卻，以壓縮比80％將其冷軋，在950℃將冷軋鋼板退火1小時(shí)而后在露天冷卻制得具有馬氏體控制比例的不銹鋼板。
具有表面硬度HV270或更高的基體金屬除了馬氏體比例外，通過(guò)C和N含量控制不銹鋼板的硬度。為了提供彈性良好的輕結(jié)構(gòu)零件，不銹鋼板必須在離焊接熱影響的部分具有表面硬度為HV270或更高(優(yōu)選為HV300或更高)。當(dāng)表面硬度小于HV270時(shí)，使用厚的結(jié)構(gòu)零件不利于生產(chǎn)兩輪車(chē)輛，導(dǎo)致重的產(chǎn)品。
在室溫馬氏體比例不小于25體積％(優(yōu)選為40體積％)對(duì)表面硬度為HV270或更高是必要的。這樣一種馬氏體比例，對(duì)給予兩輪車(chē)輛結(jié)構(gòu)零件抗凹陷和耐磨性能也有效。
由如下實(shí)施例將清楚地理解本發(fā)明的其他特色。
實(shí)施例1在真空爐中熔化具有表1所示化學(xué)組成的一些鋼，鑄造成板坯，熱軋至厚度為4.5mm，在爐中于780℃退火12小時(shí)并隨后原樣冷卻，將退火鋼板冷卻，冷軋至厚度為1.5mm，在800℃中間退火1分鐘，在露天冷卻，再次冷軋至最終厚度為0.5mm，而后在950℃雙相退火1分鐘。
通過(guò)顯微鏡在沿厚度方向200μm×200μm的視野中觀察各個(gè)雙相退火鋼板以檢測(cè)馬氏體。10次觀察每一鋼板，計(jì)算并平均馬氏體的體積比。
由各個(gè)雙相退火鋼板取樣的試驗(yàn)塊被塑性成形并且TIG焊接以制備具有圖1所示形狀的輪胎鋼圈。通過(guò)對(duì)焊不使用焊絲在如下條件下進(jìn)行TIG焊接焊接電流為70A，焊炬移動(dòng)速度為300mm/分，作為密封氣體的氬的體積為10升/分，以及鎢電極直徑1.6mm。
通過(guò)研磨焊道矯整焊接部分并用#400磨料紙與基體金屬部分一起精整。
從焊接和精整的鋼板取樣的尺寸為100mm×150mm試驗(yàn)塊并通過(guò)在JIS H8502中所規(guī)定的CASS試驗(yàn)(由此，試驗(yàn)塊被浸在35±2℃時(shí)pH為3.0～3.1的(5％NaCl+0.26g/l CuCl2+乙酸)溶液中)檢測(cè)。在200小時(shí)CASS試驗(yàn)后，觀察該試驗(yàn)塊以檢測(cè)焊接熱影響區(qū)的鐵銹。結(jié)果評(píng)價(jià)如下并在圖2中說(shuō)明。
○無(wú)鐵銹的試驗(yàn)塊×生銹的試驗(yàn)塊本發(fā)明人已研究了馬氏體比例γ和100C+30N的值對(duì)出現(xiàn)鐵銹的作用，并且通過(guò)圖2所示100C+20N-0.32γ＝-7線使標(biāo)記○和×彼此明顯區(qū)別。圖2的結(jié)果證明了，為了防止焊接部分不受腐蝕，敏化指數(shù)St(由公式St＝100C+20N-0.32γ所規(guī)定的)應(yīng)小于-7。然而，當(dāng)St降低小于-31時(shí)，由于C和N的不足，鋼板變?nèi)跏褂捕冉抵列∮贖V270。
表1實(shí)施例1中不銹鋼的化學(xué)組成(質(zhì)量％)

γ代表室溫時(shí)馬氏體的比例(體積％)。
實(shí)施例2在真空爐中熔化具有表2所示化學(xué)組成的一些鋼，鑄造成板坯，熱軋至厚度為4.5mm，在爐中于780℃退火12小時(shí)并原樣冷卻。酸洗退火鋼板，冷軋至厚度1.5mm，于800℃中間退火1分鐘，露天冷卻，再次冷軋至厚度為0.5mm而后于1030℃最終退火1分鐘。表2中的鋼K，相應(yīng)于SUS 430LX，例外地在熱軋和冷軋兩種狀態(tài)時(shí)于1000℃退火1分鐘。
將由各種不銹鋼板取樣的試驗(yàn)塊塑性成形成具有圖1所示形狀的輪胎鋼圈并被TIG焊接成直徑30mm的鋼管。以焊接電流為150A以及焊炬移動(dòng)速度為500mm/分進(jìn)行TIG焊接。通過(guò)研磨焊道矯整焊接部分而后用#400磨料紙與基體金屬部分一起精整。
通過(guò)彎曲試驗(yàn)以永久應(yīng)變?cè)u(píng)價(jià)抗彎曲性，由此將沿L方向高度h。的試驗(yàn)體R制成模擬輪胎鋼圈的半尺寸形狀(圖3所示)，將50kg重量W荷載在試驗(yàn)體R上然后去除荷載，而后測(cè)量沿L方向試驗(yàn)體R的高度h1并與原始高度ho比較以計(jì)算永久應(yīng)變。永久應(yīng)變值小于1mm被評(píng)價(jià)為抗彎曲性良好(○)。
表2實(shí)施例2中不銹鋼的化學(xué)組成(質(zhì)量％)

下面劃線的數(shù)值是在本發(fā)明規(guī)定的范圍之外。
鋼J具有本發(fā)明規(guī)定的化學(xué)組成，但其St值大于-7。
檢驗(yàn)了每種鋼板以測(cè)定室溫時(shí)雙相退火狀態(tài)中馬氏體的比例。將測(cè)得的值取代St＝100C+30N-0.32γ公式的γ以計(jì)算敏化指數(shù)St。以實(shí)施例1中的相同方式測(cè)量或評(píng)價(jià)表面硬度、永久應(yīng)變和耐蝕性。
結(jié)果示于表3。
可以理解的是，由本發(fā)明的鋼制得的任何輪胎鋼圈和任何鋼管基體金屬硬度為HV270或更高，而在基體金屬和焊接兩個(gè)部分不會(huì)發(fā)生鐵銹。輪胎鋼圈具有小于1mm被抑制的永久應(yīng)變。
對(duì)比鋼H至K具有本發(fā)明規(guī)定范圍之外的化學(xué)組成或敏化指數(shù)St。
對(duì)比鋼H和I分別含有過(guò)量的C和過(guò)量C+N，因此它們的焊接熱影響區(qū)耐蝕性不良。
對(duì)比鋼J制得的輪胎鋼圈和鋼管不是由馬氏體/鐵素體雙相結(jié)構(gòu)組成并且硬度不良。永久應(yīng)變清楚地大于1mm。對(duì)比鋼J由于Cr含量不足耐蝕性和抗彎曲性也不良。對(duì)比鋼K由于其較高的敏化指數(shù)St，在其焊接熱影響區(qū)耐蝕性不良。耐蝕性的降低證明了由焊接熱引起的敏化作用的發(fā)展。
對(duì)比鋼L，相應(yīng)于SUS 430LX，抗彎曲性不良。
表3試驗(yàn)塊的試驗(yàn)結(jié)果

(1)基體金屬部分的耐蝕性(2)焊接部分的耐蝕性按照上述本發(fā)明，將在雙相退火時(shí)能反向轉(zhuǎn)化成奧氏體的馬氏體比例控制在與鐵素體/馬氏體雙相不銹鋼板中C和N含量的特定關(guān)系，而不降低C和N含量太多。由于該特定關(guān)系，由該不銹鋼板制得的兩輪車(chē)輛輪胎鋼圈和框架的耐蝕性和抗彎曲性兩種性能優(yōu)良而不發(fā)生焊接熱影響區(qū)的敏化作用。
權(quán)利要求
1.一種兩輪車(chē)輛抗彎曲結(jié)構(gòu)零件，該零件由一種不銹鋼板制得，該不銹鋼板具有由最高達(dá)0.04質(zhì)量％的C、最高達(dá)2.0質(zhì)量％的Si、最高達(dá)2.0質(zhì)量％的Mn、10.0～20.0質(zhì)量％的Cr、最高達(dá)4.0質(zhì)量％的Ni、最高達(dá)3.0質(zhì)量％的Cu、最高達(dá)0.12質(zhì)量％的N、以及余量除不可避免的雜質(zhì)外為鐵所組成的化學(xué)組成；表面硬度為HV270或更高；以及由5～75體積％的鐵素體和25～95體積％的馬氏體組成的雙相結(jié)構(gòu)，其條件是，通過(guò)控制相對(duì)于C和N含量的馬氏體比例γ，將由公式St＝100C+30N-0.32γ所限定的敏化指數(shù)St調(diào)節(jié)至-31～-7的值，其中γ代表雙相退火狀態(tài)中馬氏體相的體積百分比。
2.如權(quán)利要求1所述的抗彎曲結(jié)構(gòu)零件，其中所述化學(xué)組成另外還含有最高達(dá)0.015質(zhì)量％的B、最高達(dá)3.0質(zhì)量％的Mo、最高達(dá)0.10質(zhì)量％的Ti、最高達(dá)0.40質(zhì)量％的Nb、最高達(dá)0.30質(zhì)量％的V中的一種或多種。
3.如權(quán)利要求1所述的抗彎曲結(jié)構(gòu)零件，其中所述結(jié)構(gòu)零件是焊接的輪胎鋼圈或框架。
全文摘要
一種由鐵素體/馬氏體雙相不銹鋼板或管制得的兩輪車(chē)輛。該不銹鋼含有由最高達(dá)0.04質(zhì)量％的C、最高達(dá)2.0質(zhì)量％的Si、最高達(dá)2.0質(zhì)量％的Mn、10.0～20.0質(zhì)量％的Cr、最高達(dá)4.0質(zhì)量％的Ni、最高達(dá)3.0質(zhì)量％的Cu、最高達(dá)0.12質(zhì)量％的N及任選的最高達(dá)0.015質(zhì)量％的B、最高達(dá)3.0質(zhì)量％的Mo、最高達(dá)0.10質(zhì)量％的Ti、最高達(dá)0.40質(zhì)量％的Nb、最高達(dá)0.30質(zhì)量％的V中的一種或多種，余量基本是鐵。以將由公式St＝100C+30N－0.32γ(γ代表雙相退火狀態(tài)中馬氏體相的比例(體積％))所限定的敏化指數(shù)(St)控制在－31～－7以內(nèi)的方式控制鐵素體/馬氏體雙相。該鋼板的表面硬度為HV270或更高。
文檔編號(hào)C22C38/00GK1490184SQ0315708
公開(kāi)日2004年4月21日 申請(qǐng)日期2003年9月12日 優(yōu)先權(quán)日2002年9月27日
發(fā)明者富村宏紀(jì), 藤本廣, 森本憲一, 平松直人, 一, 人 申請(qǐng)人:日新制鋼株式會(huì)社