專利名稱：切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種被作為各種機(jī)械部件的材料使用的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金。本申請(qǐng)對(duì)2003年3月10日申請(qǐng)的專利2003-62854號(hào)要求優(yōu)先權(quán)，在這里援引其內(nèi)容。
背景技術(shù)：
近年來，伴隨著燒結(jié)技術(shù)的進(jìn)步，軛鐵、轉(zhuǎn)子等各種電機(jī)的部件、吸震器等的活塞、導(dǎo)桿、軸承蓋、壓縮機(jī)用的閥板(valve plate)、輪轂、輪叉軸、鏈輪、齒輪、齒輪組(gear)、同步輪轂等各種機(jī)械部件由將混合原料粉末燒結(jié)而得的鐵基燒結(jié)合金制造。例如，已知純鐵或具有含有P0.1～1.5質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金被用于軛鐵、轉(zhuǎn)子等各種電機(jī)部件的制造中。已知具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金被用于吸震器用活塞、導(dǎo)桿等的制造中。已知具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％另外含有Cu10～25質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金被用于軸承蓋、壓縮機(jī)用的閥板等的制造中。已知具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金被用于輪叉軸(fork shaft)、鏈輪、齒輪組、齒輪、吸震器用活塞等的制造中。另外，已知具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金被用于CL曲柄、鏈輪、齒輪組、齒輪等的制造中。
另外，已知具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～10質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金等都被作為鏈輪、齒輪組、齒輪等各種機(jī)械部件的材料使用。
另外，已知具有含有C1.0～3.0質(zhì)量％、Cu0.5～8質(zhì)量％、P0.1～0.8質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金被作為閥導(dǎo)承等的材料使用。
另外，已知具有含有C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％、Co5～14質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.3～2質(zhì)量％、Cr0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％內(nèi)的1種或2種以上并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.3～2質(zhì)量％、Cr0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％內(nèi)的1種或2種以上，另外還含有Cu10～20質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有C0.3～2質(zhì)量％、Mo0.1～3質(zhì)量％、Ni0.05～5質(zhì)量％、Co0.1～2質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金等被作為閥片等的材料使用。
另外，已知具有含有C15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有Cr15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％、Mo0.5～7質(zhì)量％及Cu0.5～4質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有Cr10～33質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有Cr10～33質(zhì)量％、Mo0.5～3質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有Cr10～19質(zhì)量％、C0.05～1.3質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金、具有含有Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％，另外還含有Cu2～6質(zhì)量％、Nb0.1～0.5質(zhì)量％及Al0.5～1.5質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的鐵基燒結(jié)合金等被作為耐腐蝕性機(jī)械部件等的材料使用。
這些由以往的鐵基燒結(jié)合金制成的各種機(jī)械部件通過配合給定的原料粉末，混合、壓緊成形而制成壓粉體，將所得的壓粉體在真空、氨分解氣體、N2+5％H2混合氣體、吸熱性氣體或放熱性氣體的氣氛中燒結(jié)而制作，最終對(duì)必要的位置用鉆進(jìn)行穿孔，對(duì)表面進(jìn)行切削或磨削后被出售。此種穿孔、切削、磨削等機(jī)械加工雖然可以使用各種切削工具來進(jìn)行，但是當(dāng)機(jī)械部件的切削部位較多時(shí)，切削工具的消耗加劇，成為導(dǎo)致成本提高的一個(gè)原因。由此，可以添加1％左右的MnS或MnO粉末燒結(jié)來改善切削性(參照特開平3-267354號(hào)公報(bào))，另外還可以添加CaO-MgO-SiO2類復(fù)合氧化物粉末來改善切削性(參照特開平8-260113號(hào)公報(bào))，抑制切削工具的消耗而進(jìn)行成本削減。
但是，以往的添加MnS粉末、MnO粉末、CaO-MgO-SiO2類復(fù)合氧化物粉末等并燒結(jié)而得到的鐵基燒結(jié)合金雖然切削性在一定程度上被改善，但是并不充分。所以，要求切削性更為優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明人等基于如上所述的觀點(diǎn)，為了獲得可以作為各種電機(jī)的部件或機(jī)械部件的材料使用的、切削性更為優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金而進(jìn)行了研究。其結(jié)果是，得到了如下的見解，即，含有0.05～3質(zhì)量％碳酸鈣粉末的鐵基燒結(jié)合金或含有0.05～3質(zhì)量％碳酸鍶粉末的鐵基燒結(jié)合金的切削性被進(jìn)一步改善。
本發(fā)明是基于此種見解而完成的，其特征在于，(1)含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(2)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(3)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、P0.1～1.5質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(4)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(5)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％，另外含有Cu10～25質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(6)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、 Cu0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(7)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(8)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(9)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(10)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(11)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(12)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(13)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(14)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(15)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C1.0～3.0質(zhì)量％、Cu0.5～8質(zhì)量％、P0.1～0.8質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(16)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(17)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％、Co5～14質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(18)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Cr0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(19)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Cr0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，另外還含有Cu10～20質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(20)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Mo0.1～3質(zhì)量％、Ni0.05～5質(zhì)量％、Co0.1～2質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(21)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(22)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％、Mo0.5～7質(zhì)量％及Cu0.5～4質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(23)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr10～33質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(24)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr10～33質(zhì)量％、Mo0.5～3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(25)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr10～19質(zhì)量％、C0.05～1.3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(26)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(27)具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％，另外還含有Cu2～6質(zhì)量％、Nb0.1～0.5質(zhì)量％及Al0.5～1.5質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(28)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(29)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(30)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、P0.1～1.5質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(31)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(32)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％，另外還含有Cu10～25質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(33)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(34)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(35)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(36)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(37)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、
(38)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(39)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(40)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(41)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(42)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C1.0～3.0質(zhì)量％、Cu0.5～8質(zhì)量％、P0.1～0.8質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(43)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(44)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％、Co5～14質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(45)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Cr0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(46)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Cr0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，另外還含有Cu10～20質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(47)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Mo0.1～3質(zhì)量％、Ni0.05～5質(zhì)量％、Co0.1～2質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(48)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(49)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％，Mo0.5～7質(zhì)量％及Cu0.5～4質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(50)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr10～33質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(51)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr10～33質(zhì)量％、Mo0.5～3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(52)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr10～19質(zhì)量％、C0.05～1.3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(53)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金、(54)具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％，另外還含有Cu2～6質(zhì)量％、Nb0.1～0.5質(zhì)量％及Al0.5～1.5質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金。
含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％的本發(fā)明的所述(1)～(27)中所述的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，是通過將具有平均粒徑0.1～30μm的碳酸鈣粉末配合到原料粉末中，混合，壓緊成形而制成壓粉體，將所得的壓粉體在真空、氨分解氣體、N2+5％H2混合氣體、吸熱性氣體或放熱性氣體等非氧化性氣體氣氛中燒結(jié)而制作的，但是作為非氧化性氣體特別優(yōu)選在吸熱性氣體或放熱性氣體氣氛中燒結(jié)。如此獲得的鐵基燒結(jié)合金可以獲得在鐵基燒結(jié)合金的基體中的晶界上分散了CaCO3的組織?？梢岳肵射線衍射來確認(rèn)在將所述壓粉體燒結(jié)后的燒結(jié)體中存在有CaCO3。
另外，含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％的本發(fā)明的所述(28)～(54)中所述的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，是通過將具有平均粒徑0.1～30μm的碳酸鍶粉末配合到原料粉末中，混合，壓緊成形而制成壓粉體，將所得的壓粉體在真空、氨分解氣體、N2+5％H2混合氣體、吸熱性氣體或放熱性氣體等非氧化性氣體氣氛中燒結(jié)而制作的。如此獲得的鐵基燒結(jié)合金可以獲得在鐵基燒結(jié)合金基體中的晶界上分散了SrCO3的組織。可以利用X射線衍射來確認(rèn)在將所述壓粉體燒結(jié)后的燒結(jié)體中存在有SrCO3。
所以，本發(fā)明是(55)具有如下特征的所述(1)～(27)中任意一項(xiàng)所述的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金的制造方法，即，將含有0.05～3質(zhì)量％的平均粒徑為0.1～30μm的碳酸鈣粉末的原料混合粉末作為原料粉末，壓緊成形而制成壓粉體，將所得的壓粉體在非氧化性氣體氣氛中燒結(jié)。
(56)具有如下特征的所述(28)～(54)中任意一項(xiàng)所述的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金的制造方法，即，將含有0.05～3質(zhì)量％的平均粒徑為0.1～30μm的碳酸鍶粉末的原料混合粉末作為原料粉末，壓緊成形而制成壓粉體，將所得的壓粉體在非氧化性氣體氣氛中燒結(jié)。
將作為原料粉末的碳酸鈣粉末的平均粒徑設(shè)定為0.1～30μm是因?yàn)槿缦碌睦碛桑?dāng)碳酸鈣粉末的平均粒徑超過30μm時(shí)，則碳酸鈣粉末和基體的接觸面積變小而無法獲得切削性改善效果，另一方面，當(dāng)碳酸鈣粉末的平均粒徑小于0.1μm時(shí)，則凝聚力提高，無法使之在基體中均勻地分散，由此就無法獲得切削性改善效果，因而不夠理想。
將作為原料粉末的碳酸鍶粉末的平均粒徑設(shè)定為0.1～30μm是因?yàn)槿缦碌睦碛桑?dāng)碳酸鍶粉末的平均粒徑超過30μm時(shí)，則碳酸鍶粉末和基體的接觸面積變小而無法獲得切削性改善效果，另一方面，當(dāng)碳酸鍶粉末的平均粒徑小于0.1μm時(shí)，則凝聚力提高，無法使之在基體中均勻地分散，由此就無法獲得切削性改善效果，因而不夠理想。
所述吸熱性氣體，是在天然氣、丙烷、丁烷、焦?fàn)t煤氣等中混合空氣而制成混合氣體后，使該混合氣體通過以加熱后的鎳為主體的催化劑，使之分解轉(zhuǎn)化而得的以氫和一氧化碳和氮為主要成分的氣體。此時(shí)，由于為吸熱反應(yīng)，因此必須將催化劑層加熱。另外，放熱性氣體，是將天然氣、丙烷、丁烷、焦?fàn)t煤體等在空氣中半燃燒，使燃燒氣體通過鎳催化劑層或木炭層，使之分解轉(zhuǎn)化而得的以氮為主要成分并且包括氫和一氧化碳的氣體。此時(shí)，由于原料氣體的燃燒熱而使催化劑的溫度上升，因此不需要從外部加熱催化劑層。
在燒結(jié)本發(fā)明的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金時(shí)的燒結(jié)溫度為1100～1300℃(更優(yōu)選1110～1250℃)，該燒結(jié)溫度是一般來說作為燒結(jié)鐵基燒結(jié)合金的溫度而已知的溫度。
下面，對(duì)將本發(fā)明的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金中所含的CaCO3成分的組成和SrCO3成分的組成如上所述地限定的理由進(jìn)行說明。
CaCO3存在于晶界中而在基體中均勻地分散，具有改善切削性的作用，但是當(dāng)其含量小于0.05質(zhì)量％時(shí)，則切削性改善效果不充分，另一方面，即使含量超過3.0質(zhì)量％，也無法獲得更好的切削性改善效果，反而會(huì)降低鐵基燒結(jié)合金的強(qiáng)度，因此不夠理想。所以，本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金中所含的CaCO3設(shè)定為0.05～3.0質(zhì)量％。CaCO3的含量的更優(yōu)選的范圍是0.1～2質(zhì)量％。
SrCO3存在于晶界中而在基體中均勻地分散，具有改善切削性的作用，但是當(dāng)其含量小于0.05質(zhì)量％時(shí)，則切削性改善效果不充分，另一方面，即使含量超過3.0質(zhì)量％，也無法獲得更好的切削性改善效果，反而會(huì)降低鐵基燒結(jié)合金的強(qiáng)度，因此不夠理想。所以，本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金中所含的SrCO3設(shè)定為0.05～3.0質(zhì)量％。SrCO3的含量的更優(yōu)選的范圍是0.1～2質(zhì)量％。
具體實(shí)施例方式
下面將在參照附圖
的同時(shí)，對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施例進(jìn)行說明。但是，本發(fā)明并不限定于以下的各實(shí)施例，例如也可以將這些實(shí)施例的構(gòu)成要素之間適當(dāng)?shù)亟M合。
實(shí)施例1作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表1所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末及平均粒徑80μm的純Fe粉末，將這些原料粉末按照具有表1所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金1～10、比較用的燒結(jié)合金1～2及以往的燒結(jié)合金1～3。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金1～10、比較用的燒結(jié)合金1～2及以往的燒結(jié)合金1～3構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭(drill)，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.030mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表1中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表1所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金1～10制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金1～3制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金1由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金2雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例2
作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表2所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末及平均粒徑80μm的Fe-0.6質(zhì)量％P粉末，將這些原料粉末按照具有表2所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金11～20、比較用的燒結(jié)合金3～4及以往的燒結(jié)合金4～6。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金11～20、比較用的燒結(jié)合金3～4及以往的燒結(jié)合金4～6構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.030mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表2中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表2所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金11～20制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金4～6制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金3由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金4雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例3作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表3所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表3所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金21～30、比較用的燒結(jié)合金5～6及以往的燒結(jié)合金7～9。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金21～30、比較用的燒結(jié)合金5～6及以往的燒結(jié)合金7～9構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.018mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表3中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表3所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金21～30制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金7～9制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金5由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金6雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例4作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表4所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表4所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)后，熔滲20％的Cu，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金31～40、比較用的燒結(jié)合金7～8及以往的燒結(jié)合金10～12。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金31～40、比較用的燒結(jié)合金7～8及以往的燒結(jié)合金10～12構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.018mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表4中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表4所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金31～40制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金10～12制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金7由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金8雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例5作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表5所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑25μm的Cu粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表5所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金41～50、比較用的燒結(jié)合金9～10及以往的燒結(jié)合金13～15。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金41～50、比較用的燒結(jié)合金9～10及以往的燒結(jié)合金13～15構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm
進(jìn)給速度0.030mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表5中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表5所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金41～50制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金13～15制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金9由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金10雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例6作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表6所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe-1.5％Cu-4.0％Ni-0.5％Mo的部分?jǐn)U散Fe基合金粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表6所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金51～60、比較用的燒結(jié)合金11～12及以往的燒結(jié)合金16～18。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金51～60、比較用的燒結(jié)合金11～12及以往的燒結(jié)合金16～18構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表6中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表6所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金51～60制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金16～18制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金11由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金12雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例7作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表7所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe-1.5％Mo的Fe基合金粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表7所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金61～70、比較用的燒結(jié)合金13～14及以往的燒結(jié)合金19～21。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金61～70、比較用的燒結(jié)合金13～14及以往的燒結(jié)合金19～21構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表7中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表7所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金61～70制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金19～21制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金13由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金14雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例8作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表8所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的Fe基合金粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表8所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在N2+5％H2混合氣體氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金71～80、比較用的燒結(jié)合金15～16及以往的燒結(jié)合金22～24。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金71～80、比較用的燒結(jié)合金15～16及以往的燒結(jié)合金22～24構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表8中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表8所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金71～80制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金22～24制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金15由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金16雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例9作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表9所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的Fe基合金粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表9所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在N2+5％H2混合氣體氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金81～90、比較用的燒結(jié)合金17～18及以往的燒結(jié)合金25～27。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金81～90、比較用的燒結(jié)合金17～18及以往的燒結(jié)合金25～27構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表9中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表9所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金81～90制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金25～27制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金17由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金18雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例10作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表10所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的Fe基合金粉末、平均粒徑25μm的Cu粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表10所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在N2+5％H2混合氣體氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金91～100、比較用的燒結(jié)合金19～20及以往的燒結(jié)合金28～30。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金91～100、比較用的燒結(jié)合金19～20及以往的燒結(jié)合金28～30構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表10中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表10所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金91～100制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金28～30制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金19由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金20雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例11作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表11所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表11所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金101～110、比較用的燒結(jié)合金21～22及以往的燒結(jié)合金31～33。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金101～110、比較用的燒結(jié)合金21～22及以往的燒結(jié)合金31～33構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.009mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表11中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表11所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金101～110制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金31～33制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金21由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金22雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例12作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表12所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑3μm的Mo粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表12所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金111～120、比較用的燒結(jié)合金23～24及以往的燒結(jié)合金34～36。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金111～120、比較用的燒結(jié)合金23～24及以往的燒結(jié)合金34～36構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm
進(jìn)給速度0.009mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表12中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表12所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金111～120制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金34～36制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金23由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金24雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例13作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表13所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑25μm的Cu粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表3所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金121～130、比較用的燒結(jié)合金25～26及以往的燒結(jié)合金37～39。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金121～130、比較用的燒結(jié)合金25～26及以往的燒結(jié)合金37～39構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.009mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表13中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表13所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金121～130制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金37～39制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金25由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金26雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例14作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表14所示的平均粒徑的CaCO3粉末、平均粒徑10μm的CaMgSiO4粉末、平均粒徑20μm的MnS粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑25μm的Cu-P粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表14所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金131～140、比較用的燒結(jié)合金27～28及以往的燒結(jié)合金40～42。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金131～140、比較用的燒結(jié)合金27～28及以往的燒結(jié)合金40～42構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.009mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表14中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表14所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金131～140制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金40～42制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金27由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金28雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例15作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑0.6μm的CaCO3粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe-6％Cr-6％Mo-9％W-3％V-10％Co-1.5％C粉末，將這些原料粉末按照具有表15所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在氨分解氣體氣氛中，在溫度1150℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金141、比較用的燒結(jié)合金29～30及以往的燒結(jié)合金43。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金141、比較用的燒結(jié)合金29～30及以往的燒結(jié)合金43構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆破頭損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表15中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表15所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金141制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金43制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金29由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金30雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例16作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑0.6μm的CaCO3粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe-13％Cr-5％Nb-0.8％Si的組成的Fe基合金粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑3μm的Mo粉末、平均粒徑80μm并且具有Co-30％Mo-10％Cr-3％Si的組成的Co基合金粉末、平均粒徑80μm并且具有Cr-25％Co-25％W-11.5％Fe-1％Nb-1％Si-1.5％C的組成的Cr基合金粉末、平均粒徑30μm的Co粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表16-1所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1150℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了表16-2所示的本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金142、比較用的燒結(jié)合金31～32及以往的燒結(jié)合金44。
分別制作由如此獲得的本發(fā)明的燒結(jié)合金142、比較用的燒結(jié)合金31～32及以往的燒結(jié)合金44構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表16-2中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表16-1及表16-2所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金142制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金44制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金31由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金32雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例17作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑0.6μm的CaCO3粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe-13％Cr-5％Nb-0.8％Si的組成的Fe基合金粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑3μm的Mo粉末、平均粒徑80μm并且具有Co-30％Mo-10％Cr-3％Si的組成的Co基合金粉末、平均粒徑80μm并且具有Cr-25％Co-25％W-11.5％Fe-1％Nb-1％Si-1.5％C的組成的Cr基合金粉末、平均粒徑30μm的Co粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表17-1所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1150℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)后，熔滲18％的Cu，制作了表17-2所示的本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金143、比較用的燒結(jié)合金33～34及以往的燒結(jié)合金45。
分別制作由如此獲得的本發(fā)明的燒結(jié)合金143、比較用的燒結(jié)合金33～34及以往的燒結(jié)合金45構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表17-2中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表17-1及表17-2所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金143制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金45制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金33由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金34雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例18作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑0.6μm的CaCO3粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑3μm的Mo粉末、平均粒徑30μm的Co粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表18-1所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1150℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了表18-2所示的本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金144、比較用的燒結(jié)合金35～36及以往的燒結(jié)合金46。
分別制作由如此獲得的本發(fā)明的燒結(jié)合金144、比較用的燒結(jié)合金35～36及以往的燒結(jié)合金46構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表18-2中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表18-1及表18-2所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金144制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金46制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金35由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金36雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例19作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑0.6μm的CaCO3粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的SUS316(Fe-17％Cr-12％Ni-2.5％Mo)粉末，將該原料粉末按照具有表19所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1200℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金145、比較用的燒結(jié)合金37～38及以往的燒結(jié)合金47。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金145、比較用的燒結(jié)合金37～38及以往的燒結(jié)合金47構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表19中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表19所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金145制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金47制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金37由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金38雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例20作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑0.6μm的CaCO3粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的SUS430(Fe-17％Cr)粉末，將該原料粉末按照具有表20所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1200℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金146、比較用的燒結(jié)合金39～40及以往的燒結(jié)合金48。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金146、比較用的燒結(jié)合金39～40及以往的燒結(jié)合金48構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表20中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表20所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金146制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金48制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金39由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金40雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例21作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑0.6μm的CaCO3粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑18μm的C粉末、平均粒徑80μm的SUS410(Fe-13％Cr)粉末，將該原料粉末按照具有表21所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1200℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金147、比較用的燒結(jié)合金41～42及以往的燒結(jié)合金49。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金147、比較用的燒結(jié)合金41～42及以往的燒結(jié)合金49構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表21中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表21所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金147制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金49制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金41由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金42雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例22作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑0.6μm的CaCO3粉末、平均粒徑36μm的CaF2粉末、平均粒徑80μm的SUS630(Fe-17％Cr-4％Ni-4％Cu-0.3％Nb)粉末，將該原料粉末按照具有表22所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1200℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金148、比較用的燒結(jié)合金43～44及以往的燒結(jié)合金50。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金148、比較用的燒結(jié)合金43～44及以往的燒結(jié)合金50構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表22中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表22所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金148制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由以往的燒結(jié)合金50制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金43由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的CaCO3的比較用的燒結(jié)合金44雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例23作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表23所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的純Fe粉末，將這些原料粉末按照具有表23所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金149～158、比較用的燒結(jié)合金45～46。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金149～158、比較用的燒結(jié)合金45～46構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.030mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表23中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表23所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金149～158制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表1所示的以往的燒結(jié)合金1～3制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金45由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金46雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例24作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表24所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe-0.6質(zhì)量％P粉末，將這些原料粉末按照具有表24所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金159～168、比較用的燒結(jié)合金47～48。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金159～168、比較用的燒結(jié)合金47～48構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.030mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表24中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表24所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金159～168制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表2所示的以往的燒結(jié)合金4～6制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金47由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金48雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例25作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表25所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表25所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金169～178、比較用的燒結(jié)合金49～50。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金169～178、比較用的燒結(jié)合金49～50構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.018mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表25中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表25所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金169～178制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表3所示的以往的燒結(jié)合金7～9制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金49由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金50雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例26作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表26所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表26所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)后，熔滲20％的Cu，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金179～188、比較用的燒結(jié)合金51～52。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金179～188、比較用的燒結(jié)合金51～52構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.018mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表26中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表26所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金179～188制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表4所示的以往的燒結(jié)合金10～12制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金51由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金52雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例27作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表27所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的純Fe粉末、平均粒徑25μm的Cu粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表27所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金189～198、比較用的燒結(jié)合金53～54。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金189～198、比較用的燒結(jié)合金53～54構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.030mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表27中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表27所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金189～198制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表5所示的以往的燒結(jié)合金13～15制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金53由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金54雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例28作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表28所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe-1.5％Cu-4.0％Ni-0.5％Mo的部分?jǐn)U散Fe基合金粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表28所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金199～208、比較用的燒結(jié)合金55～56。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金199～208、比較用的燒結(jié)合金55～56構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表28中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表28所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金199～208制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表6所示的以往的燒結(jié)合金16～18制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金55由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金56雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例29作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表29所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe-1.5％Mo的Fe基合金粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表29所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金209～218、比較用的燒結(jié)合金57～58。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金209～218、比較用的燒結(jié)合金57～58構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表29中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表29所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金209～218制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表7所示的以往的燒結(jié)合金19～21制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金57由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金58雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例30作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表30所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的Fe基合金粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表30所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在N2+5％H2混合氣體氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金219～228、比較用的燒結(jié)合金59～60。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金219～228、比較用的燒結(jié)合金59～60構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表30中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表30所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金219～228制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表8所示的以往的燒結(jié)合金22～24制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金59由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金60雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例31作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表31所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的Fe基合金粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表31所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在N2+5％H2混合氣體氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金229～238、比較用的燒結(jié)合金61～62。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金229～238、比較用的燒結(jié)合金61～62構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表31中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表31所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金229～238制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表9所示的以往的燒結(jié)合金25～27制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金61由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金62雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例32作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表32所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的Fe基合金粉末、平均粒徑25μm的Cu粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表32所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在N2+5％H2混合氣體氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金239～248、比較用的燒結(jié)合金63～64。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金239～248、比較用的燒結(jié)合金63～64構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表32中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表32所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金239～248制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表10所示的以往的燒結(jié)合金28～30制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金63由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金64雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例33作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表33所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表33所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金249～258、比較用的燒結(jié)合金65～66。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金249～258、比較用的燒結(jié)合金65～66構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.009mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表33中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表33所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金249～258制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表11所示的以往的燒結(jié)合金31～33制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金65由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金66雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例34作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表34所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑3μm的Mo粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表34所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金259～268、比較用的燒結(jié)合金67～68。分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金259～268、比較用的燒結(jié)合金67～68構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.009mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表34中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表34所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金259～268制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表12所示的以往的燒結(jié)合金34～36制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金67由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金68雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例35作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表35所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑25μm的Cu粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表35所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金269～278、比較用的燒結(jié)合金69～70。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金269～278、比較用的燒結(jié)合金69～70構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.009mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表35中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表35所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金269～278制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表13所示的以往的燒結(jié)合金37～39制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金69由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金70雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例36作為原料粉末，準(zhǔn)備具有表36所示的平均粒徑的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑25μm的Cu-P粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表36所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在吸熱性氣體(成分組成＝H240.5％、CO19.8％、CO20.1％、CH0.5％、N239.1％)氣氛中，在溫度1120℃下、保持20分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金279～288、比較用的燒結(jié)合金71～72。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金279～288、比較用的燒結(jié)合金71～72構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速10000rpm進(jìn)給速度0.009mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表36中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表36所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金279～288制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表14所示的以往的燒結(jié)合金40～42制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金71由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金72雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例37作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑1μm的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe-6％Cr-6％Mo-9％W-3％V-10％Co-1.5％C粉末，將該原料粉末按照具有表37所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在氨分解氣體氣氛中，在溫度1150℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金289、比較用的燒結(jié)合金73～74。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金289、比較用的燒結(jié)合金73～74構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表37中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表37所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金289制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表15所示的以往的燒結(jié)合金43制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金73由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金74雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例38作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑1μm的SrCO3粉末、平均粒徑80μm并且具有Fe-13％Cr-5％Nb-0.8％Si的組成的Fe基合金粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑3μm的Mo粉末、平均粒徑80μm并且具有Co-30％Mo-10％Cr-3％Si的組成的Co基合金粉末、平均粒徑80μm并且具有Cr-25％Co-25％W-11.5％Fe-1％Nb-1％Si-1.5％C的組成的Cr基合金粉末、平均粒徑30μm的Co粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表38-1所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1150℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了表38-2所示的本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金290、比較用的燒結(jié)合金75～76。
分別制作由如此獲得的本發(fā)明的燒結(jié)合金290、比較用的燒結(jié)合金75～76構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表38-2中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表38-1及表38-2所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金290制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表16-1～表16-2所示的以往的燒結(jié)合金44制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金75由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金76雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例39作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑1μm的SrCO3粉末、平均粒徑80μm并且具有Fe-13％Cr-5％Nb-0.8％Si的組成的Fe基合金粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑3μm的Mo粉末、平均粒徑80μm并且具有Co-30％Mo-10％Cr-3％Si的組成的Co基合金粉末、平均粒徑80μm并且具有Cr-25％Co-25％W-11.5％Fe-1％Nb-1％Si-1.5％C的組成的Cr基合金粉末、平均粒徑30μm的Co粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表39-1所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1150℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)后，熔滲18％的Cu，制作了表39-2所示的本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金291、比較用的燒結(jié)合金77～78。
分別制作由如此獲得的本發(fā)明的燒結(jié)合金291、比較用的燒結(jié)合金77～78構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表39-2中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表39-1及表39-2所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金291制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表17-1～表17-2所示的以往的燒結(jié)合金45制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金77由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金78雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例40作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑1μm的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的Fe粉末、平均粒徑3μm的Ni粉末、平均粒徑3μm的Mo粉末、平均粒徑30μm的Co粉末及平均粒徑18μm的C粉末，將這些原料粉末按照具有表40-1所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1150℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了表40-2所示的本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金292、比較用的燒結(jié)合金79～80。
分別制作由如此獲得的本發(fā)明的燒結(jié)合金292、比較用的燒結(jié)合金79～80構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的超硬鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表40-2中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表40-1及表40-2所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金292制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表18-1～表18-2所示的以往的燒結(jié)合金46制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金79由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金80雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例41作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑1μm的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的SUS316(Fe-17％Cr-12％Ni-2.5％Mo)粉末，將該原料粉末按照具有表41所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1200℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金293、比較用的燒結(jié)合金81～82。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金293、比較用的燒結(jié)合金81～82構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm
進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表41中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表41所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金293制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表19所示的以往的燒結(jié)合金47制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金81由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金82雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例42作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑1μm的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的SUS430(Fe-17％Cr)粉末，將該原料粉末按照具有表42所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1200℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金294、比較用的燒結(jié)合金83～84。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金294、比較用的燒結(jié)合金83～84構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表42中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表42所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金294制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表20中所示的以往的燒結(jié)合金48制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金83由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金84雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例43作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑1μm的SrCO3粉末、平均粒徑18μm的C粉末、平均粒徑80μm的SUS410(Fe-13％Cr)粉末，將該原料粉末按照具有表43所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1200℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金295、比較用的燒結(jié)合金85～86。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金295、比較用的燒結(jié)合金85～86構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表43中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表43所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金295制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表21中所示的以往的燒結(jié)合金49制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金85由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金86雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
實(shí)施例44作為原料粉末，準(zhǔn)備平均粒徑1μm的SrCO3粉末、平均粒徑80μm的SUS630(Fe-17％Cr-4％Ni-4％Cu-0.3％Nb)粉末，將該原料粉末按照具有表44所示的組成的方式配合，用雙錐攪拌器混合，壓緊成形而制成壓粉體，通過將所得的壓粉體在0.1Pa的真空氣氛中，在溫度1200℃下、保持60分鐘的條件下燒結(jié)，制作了本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金296、比較用的燒結(jié)合金87～88。
分別制作由本發(fā)明的燒結(jié)合金296、比較用的燒結(jié)合金87～88構(gòu)成的具有直徑30mm、高度10mm的尺寸的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，對(duì)這些圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊，使用具有直徑1.2mm的尺寸的高速鉆頭，在轉(zhuǎn)速5000rpm進(jìn)給速度0.006mm/rev.
切削油無(干式)的條件下反復(fù)穿孔，直至鉆頭破損為止，測(cè)定可以用1個(gè)新的鉆頭穿孔的次數(shù)，通過將其結(jié)果表示在表44中，評(píng)價(jià)了切削性。
從表44所示的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，由本發(fā)明的燒結(jié)合金296制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)與由表22中所示的以往的燒結(jié)合金50制成的圓柱狀的穿孔實(shí)驗(yàn)用燒結(jié)合金塊的穿孔次數(shù)相比更多，是切削性更為良好的合金。但是，脫離該范圍而含有較少的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金87由于穿孔次數(shù)少，因此切削性差，另一方面，脫離該范圍而含有較多的SrCO3的比較用的燒結(jié)合金88雖然由于穿孔次數(shù)多，因此切削性優(yōu)良，但是由于抗彎強(qiáng)度極度降低，因此不夠理想。
工業(yè)上的利用可能性該發(fā)明的含有包含CaCO3的切削性改善成分的鐵基燒結(jié)合金與含有包含SrCO3的切削性改善成分的鐵基燒結(jié)合金，其切削性優(yōu)良。由此，用這些本發(fā)明的鐵基燒結(jié)合金制作的各種電機(jī)的部件及機(jī)械部件可以削減穿孔、切削、磨削等機(jī)械加工成本。即，本發(fā)明通過以低成本提供需要精密的尺寸的各種機(jī)械部件，能夠?qū)C(jī)械工業(yè)的發(fā)展做出很大的貢獻(xiàn)。
表1

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表2

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#具有Fe-0.6質(zhì)量％P成分組成的Fe基合金粉末表3

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表4

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表5

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表6

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-1.5％Cu-4.0％Ni-0.5％Mo的組成的部分?jǐn)U散Fe基合金粉末表7

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-1.5％Mo的組成的Fe基合金粉末表8

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的組成的Fe基合金粉末表9

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的組成的Fe基合金粉末表10

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的組成的Fe基合金粉末表11

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表12

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表13

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表14

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表15

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表16-1

Fe基合金粉末#Fe-13％Cr-5％Nb-0.8％SiCo基合金粉末#Co-30％Mo-10％Cr-3％SiCr基合金粉末#Cr-25％Co-25％W-11.5％Fe-1％Nb-1％Si-1.5％C*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表16-2

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表17-1

Fe基合金粉末#Fe-13％Cr-5％Nb-0.8％SiCo基合金粉末#Co-30％Mo-10％Cr-3％SiCr基合金粉末#Cr-25％Co-25％W-11.5％Fe-1％Nb-1％Si-1.5％C*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表17-2

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表18-1

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表18-2

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表19

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表20

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表21

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表22

#SUS630(Fe-17％Cr-4％Ni-4％Cu-0.3％Nb)*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表23

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表24

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#具有Fe-0.6質(zhì)量％P成分組成的Fe基合金粉末表25

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表26

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表27

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表28

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-1.5％Cu-4.0％Ni-0.5％Mo的組成的部分?jǐn)U散Fe基合金粉末表29

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-1.5％Mo的組成的Fe基合金粉末表30

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的組成的Fe基合金粉末表31

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的組成的Fe基合金粉末表32

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
#平均粒徑為80μm的具有Fe-3.0％Cr-0.5％Mo的組成的Fe基合金粉末表33

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表34

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表35

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表36

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表37

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表38-1

Fe基合金粉末#Fe-13％Cr-5％Nb-0.8％SiCo基合金粉末#Co-30％Mo-10％Cr-3％SiCr基合金粉末#Cr-25％Co-25％W-11.5％Fe-1％Nb-1％Si-1.5％C*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表38-2

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表39-1

Fe基合金粉末#Fe-13％Cr-5％Nb-0.8％SiCo基合金粉末#Co-30％Mo-10％Cr-3％SiCr基合金粉末#Cr-25％Co-25％W-11.5％Fe-1％Nb-1％Si-1.5％C*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表39-2

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表40-1

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表40-2

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表41

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表42

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表43

*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
表44

#SUS630(Fe-17％Cr-4％Ni-4％Cu-0.3％Nb)*標(biāo)記表示為脫離本發(fā)明的范圍的值。
權(quán)利要求
1.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％。
2.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
3.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、P0.1～1.5質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
4.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
5.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％，另外含有Cu10～25質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
6.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
7.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
8.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
9.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
10.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
11.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
12.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
13.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
14.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
15.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C1.0～3.0質(zhì)量％、Cu0.5～8質(zhì)量％、P0.1～0.8質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
16.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
17.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％、Co5～14質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
18.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Cr0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
19.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Cr0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，另外還含有Cu10～20質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
20.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Mo0.1～3質(zhì)量％、Ni0.05～5質(zhì)量％、Co0.1～2質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
21.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
22.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％、Mo0.5～7質(zhì)量％及Cu0.5～4質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
23.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr10～33質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
24.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr10～33質(zhì)量％、Mo0.5～3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
25.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr10～19質(zhì)量％、C0.05～1.3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
26.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
27.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％、Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％，另外還含有Cu2～6質(zhì)量％、Nb0.1～0.5質(zhì)量％及Al0.5～1.5質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。28.根據(jù)權(quán)利要求1所述的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，其特征是，所述碳酸鈣分散于鐵基燒結(jié)合金基體中的晶界上。
29.權(quán)利要求1所述的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金的制造方法，其特征是，將含有0.05～3質(zhì)量％的平均粒徑0.1～30μm的碳酸鈣粉末的原料混合粉末作為原料粉末，壓緊成形而制成壓粉體，將所得的壓粉體在非氧化性氣體氣氛中燒結(jié)。
30.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％。
31.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
32.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、P0.1～1.5質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
33.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
34.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％，另外還含有Cu10～25質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
35.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
36.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
37.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
38.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
39.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
40.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Cr0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
41.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
42.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％、Mo0.1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
43.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.1～1.2質(zhì)量％、Cu0.1～6質(zhì)量％、Ni0.1～10質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
44.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C1.0～3.0質(zhì)量％、Cu0.5～8質(zhì)量％、P0.1～0.8質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
45.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
46.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2.5質(zhì)量％、Cr0.5～12質(zhì)量％、Mo0.3～9質(zhì)量％、W3～14質(zhì)量％、V1～6質(zhì)量％、Co5～14質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
47.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Cr0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
48.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Cr.0.5～10質(zhì)量％、Mo0.3～16質(zhì)量％、Ni0.1～5質(zhì)量％，另外還含有W1～5質(zhì)量％、Si0.05～1質(zhì)量％、Co0.5～18質(zhì)量％、Nb0.05～2質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，另外還含有Cu10～20質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
49.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、C0.3～2質(zhì)量％、Mo0.1～3質(zhì)量％、Ni0.05～5質(zhì)量％、Co0.1～2質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
50.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
51.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr15～27質(zhì)量％、Ni3～29質(zhì)量％，Mo0.5～7質(zhì)量％及Cu0.5～4質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
52.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr10～33質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
53.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr10～33質(zhì)量％、Mo0.5～3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
54.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr10～19質(zhì)量％、C0.05～1.3質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
55.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
56.一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，具有含有碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％、Cr14～19質(zhì)量％、Ni2～8質(zhì)量％，另外還含有Cu2～6質(zhì)量％、Nb0.1～0.5質(zhì)量％及Al0.5～1.5質(zhì)量％之內(nèi)的1種或2種以上，并且剩余部分由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成。
57.根據(jù)權(quán)利要求30所述的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金，其特征是，所述碳酸鍶分散于鐵基燒結(jié)合金基體中的晶界上。
58.權(quán)利要求30所述的切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金的制造方法，其特征是，將含有0.05～3質(zhì)量％的平均粒徑為0.1～30μm的碳酸鍶粉末的原料混合粉末作為原料粉末，壓緊成形而制成壓粉體，將所得的壓粉體在非氧化性氣體氣氛中燒結(jié)。
全文摘要
本發(fā)明提供一種切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金。該鐵基燒結(jié)合金含有碳酸鈣0.05～3質(zhì)量％或碳酸鍶0.05～3質(zhì)量％。其結(jié)果是，可以獲得切削性優(yōu)良的鐵基燒結(jié)合金。
文檔編號(hào)C22C38/56GK1759200SQ20048000636
公開日2006年4月12日 申請(qǐng)日期2004年3月10日 優(yōu)先權(quán)日2003年3月10日
發(fā)明者川瀨欣也, 石井義成 申請(qǐng)人:三菱麻鐵里亞爾株式會(huì)社