專利名稱：高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼及其生產(chǎn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種型鋼及其生產(chǎn)方法，特別是涉及一種高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼及其生產(chǎn)方法。
背景技術(shù)：
隨著我國鐵路貨運(yùn)列車重載化的發(fā)展，鐵路貨運(yùn)列車制造用鋼材一直在向高強(qiáng)度方向發(fā)展，為了滿足我國重載列車中梁鋼的要求，鐵道部運(yùn)輸局于2004年頒發(fā)了鐵道貨車用高強(qiáng)度耐大氣腐蝕熱軋310乙字型鋼技術(shù)條件，對高強(qiáng)度耐大氣腐蝕熱軋310乙字型鋼提出了屈服強(qiáng)度(ReL)不小于450MPa、抗拉強(qiáng)度(Rm)不小于550MPa、-40℃沖擊功(AkV)不小于24J的性能要求，同時要求鋼材具有良好的焊接性和耐大氣腐蝕性能。
《鋼鐵釩鈦》雜志2002年12月(第23卷第4期第23～26頁，VN12合金化工藝對09V鋼性能的影響，劉明著)報道了攀鋼采用VN12合金替代釩鐵合金化，可以提高乙字型鋼的強(qiáng)度30MPa的報道?！栋摽萍肌冯s志2004年8月(第30卷第4期第35～37頁，高耐候310乙字型鋼試制，程德富等著)報道了包鋼生產(chǎn)高耐候(耐大氣腐蝕)Q345GNHL310乙字型鋼的情況，該鋼的ReL可達(dá)420～435MPa，并具有良好的耐候性能?！断⊥列畔ⅰ冯s志(2003年第11期第10頁)報道了包鋼成功開發(fā)高強(qiáng)度耐大氣腐蝕B450NbRE 310乙字型鋼的情況，但該雜志未見有詳細(xì)的性能指標(biāo)和大規(guī)模生產(chǎn)信息的報道。漢口軋鋼廠的申請?zhí)枮?3125344.X的專利申請公布了一種用于鐵路車輛制造的冷彎中梁，采用冷彎型鋼的方法生產(chǎn)屈服強(qiáng)度ReL≥450MPa的大帽型鋼，來代替乙字型鋼制作鐵道貨車中梁。
但無論采用VN12合金替代釩鐵合金化生產(chǎn)乙字型鋼，還是Q345GNHL310乙字型鋼，ReL均未達(dá)到450MPa。采用冷彎法生產(chǎn)大帽型鋼代替乙字型鋼制作鐵道貨運(yùn)列車中梁，需增加冷彎工序，增加了生產(chǎn)成本。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是提供一種高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼，該鋼的ReL達(dá)到450MPa以上，Akv在24J以上，并具有良好的耐大氣腐蝕能力。
本發(fā)明還要提供一種生產(chǎn)上述型鋼的方法，該方法不需冷彎工序。
本發(fā)明解決技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼，其化學(xué)成份按重量百分比包括C0.10～0.15％、Si0.30～0.50％、Mn1.20～1.45％、Cu0.20～0.40％、Ni0.15～0.35％、Cr0.20～0.40％、P≤0.35％、S≤0.15％、V≤0.15％。
一種生產(chǎn)上述高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的方法，包括以下步驟1)冶煉鋼水，使鋼水中P≤0.35％、S≤0.15％、V≤0.15％，再加入Cu板和Ni板，使鋼水中Cu0.20～0.40％、Ni0.15～0.35％，當(dāng)鋼水中C含量小于0.05％時，出鋼到鋼包中，2)向鋼包中加入預(yù)脫氧劑，使鋼水中氧濃度降到0.01％以下，再加入Si、Mn和Cr的合金，使鋼水中Si0.30～0.45％、Mn1.20～1.40％、Cr0.20～0.40％，再加入含有Al2O3的渣料，3)向鋼水加熱并吹氬，加入C粉、Si和Mn的合金，使C0.10～0.15％、Si0.30～0.50％、Mn1.20～1.45％、CEN0.25～0.34％，當(dāng)鋼水溫度為1600～1630℃后，停止加熱，繼續(xù)吹氬15～30min；或向鋼水加熱并吹氬，當(dāng)鋼水溫度為1600～1630℃后，停止加熱，進(jìn)行真空處理，真空處理后期加入C粉、Si和Mn的合金，使C0.10～0.15％、Si0.30～0.50％、Mn1.20～1.45％、CEN0.25～0.34％，4)澆鑄，溫度為1548±10℃，5)以8～14℃/min的速度加熱鑄坯到1100～1250℃，保溫1.5～2.0小時后，軋制型鋼，終軋溫度為700～900℃，軋后進(jìn)行冷卻。
本發(fā)明的有益效果是本發(fā)明的型鋼的ReL達(dá)到450MPa以上，Rm達(dá)到550MPa以上，AkV大于26J，碳當(dāng)量(CEN)的最大值不超過0.34％，在0℃條件下進(jìn)行CO2氣體保護(hù)焊、埋弧焊和手工焊接均不會出現(xiàn)裂紋。采用TB/T2375-1993《鐵路用耐候鋼周期浸潤腐蝕試驗方法》進(jìn)行腐蝕試驗時，本發(fā)明的型鋼相對于Q345B(化學(xué)成份的重量百分比含量為C0.12～0.18％、Si≤0.40％、Mn0.12～0.18％、P≤0.030％、S≤0.020％、Cu≤0.070％、Cr≤0.10％、Ni≤0.10％)(下面出現(xiàn)的百分比含量均為重量百分比含量)的腐蝕率≤55％。本發(fā)明的生產(chǎn)方法不需冷彎工序，軋后不需控制冷卻方法，僅采用自然冷卻即可。


圖1采用本發(fā)明方法生產(chǎn)的310乙字型鋼截面圖。
圖2專利申請?zhí)?3125344.X生產(chǎn)的冷彎中梁截面圖。
圖3本發(fā)明的310乙字型鋼對焊后再與鐵道貨運(yùn)列車車廂的焊接示意圖。
圖4專利申請?zhí)?3125344.X生產(chǎn)的冷彎中梁與鐵道貨運(yùn)列車車廂的焊接示意圖。
具體實(shí)施例方式
下面通過附圖和實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步的描述。
C通過增加鋼中珠光體數(shù)量提高鋼的強(qiáng)度，Si、Mn固溶在鋼中同樣能大幅度的提高強(qiáng)度，但隨著鋼中C、Si、Mn組份的增加，鋼的韌性和可焊性隨之下降，因此C含量為0.10～0.15％、Si含量為0.30～0.50％、Mn含量為1.20～1.45％。
添加Cu、Ni和Cr元素可以提高鋼的耐大氣腐蝕能力，但這些元素也會降低鋼的韌性和焊接性，因此，Cu含量為0.20～0.40％、Ni含量為0.15～0.35％、Cr含量為0.20～0.40％。
P也能提高鋼的耐大氣腐蝕能力，但P又能提高低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度，不利于鋼的低溫沖擊性能，所以P含量不大于0.35％。
除易切削鋼外，S是有害元素，越低越好，所以本發(fā)明的S含量不大于0.15％。
V可形成V(C、N)質(zhì)點(diǎn)，部分V(C、N)質(zhì)點(diǎn)成為鐵素體核心，促進(jìn)晶內(nèi)鐵素體的產(chǎn)生，使鋼的晶粒得到細(xì)化，V的加入量不大于0.15％。
CEN是鋼的碳當(dāng)量，CEN高于0.34％時，鋼的可焊性差，CEN低于0.25％時，鋼中合金元素含量低，鋼的屈服強(qiáng)度隨之降低。
CEN按下式計算CEN＝C+A(C){Si/24+Mn/16+Cu/15+Ni/20+(Cr+V)/5}式中A(C)為C的適用系數(shù)，A(C)＝0.75+0.25tgh[20(C-0.12)]。
本發(fā)明生產(chǎn)高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的方法為(一)鋼水轉(zhuǎn)爐初煉鋼水轉(zhuǎn)爐初煉期控制不易氧化的元素Cu、Ni、Cr的含量在最終成品鋼要求的范圍內(nèi)，Si、Mn的含量比最終成品鋼的范圍稍低，以防止后部工序有增Si、Mn含量的可能性。
1)轉(zhuǎn)爐冶煉鋼水使鋼中P≤0.35％、S≤0.15％、V≤0.15％，轉(zhuǎn)爐冶煉完畢前5min加入Cu和Ni板，使鋼水中Cu、Ni的含量分別為0.20～0.40％和0.15～0.35％，當(dāng)鋼水中C含量小于0.05％時，立即出鋼到鋼包中。
2)出鋼1/3后加入預(yù)脫氧劑，比如Al塊或Fe-Al-Mn合金等，加入量以鋼水中的氧濃度降到0.01％以下為準(zhǔn)。加入預(yù)脫氧劑后，再加入Si合金(Fe-Si合金或Fe-Si-Mn合金)、Mn合金(Fe-Mn合金或Fe-Si-Mn合金)和Cr合金(中碳Fe-Cr合金、低碳Fe-Cr合金、微碳Fe-Cr合金或金屬Cr)，進(jìn)行合金化，控制鋼水中Si含量為0.30～0.45％、Mn含量為1.20～1.40％、Cr含量為0.20～0.40％。出鋼到2/3時加完所有的預(yù)脫氧劑和合金。
3)出完鋼后向鋼包內(nèi)加入含有Al2O3的渣料，以使鋼包渣的Al2O3在12～26％的范圍內(nèi)，加入渣料的目的是為了吸附鋼包中的雜質(zhì)。
(二)鋼水精煉采用“電加熱裝置”或“電加熱+真空處理裝置”均可進(jìn)行鋼水的精煉。鋼水精煉期主要控制C、Si、Mn和CEN在最終成品鋼要求的范圍內(nèi)，去除鋼水中的SiO2、CaO、Al2O3等夾雜，增加鋼水的純凈度，改善鋼材最終性能。
1)采用電加熱工藝鋼水到電加熱工序后，立即開始吹氬并加熱，并補(bǔ)加C粉和Si、Mn合金，吹氬強(qiáng)度控制在0.2～0.4MPa范圍內(nèi)，當(dāng)鋼水溫度達(dá)到1600～1630℃時停止加熱，停止加熱后必須繼續(xù)吹氬15～30min，在電加熱期間，電加熱5分鐘后鋼包渣即可全部熔化，熔化的鋼包渣具有吸附鋼中的SiO2、CaO、Al2O3等夾雜的能力。電加熱期間控制C、Si和Mn含量分別在0.10～0.15％、0.30～0.50％和1.20～1.45％的范圍內(nèi)，CEN控制在0.25～0.34％的范圍內(nèi)。在電加熱工序后期進(jìn)行Ca處理，Ca處理的目的是對硫化物進(jìn)行球化處理，降低雜質(zhì)的評級級別，Ca的加入量為每噸鋼0.1～0.3kg。
2)采用電加熱+真空處理工序鋼水到電加熱工序后，立即開始吹氬并加熱，吹氬強(qiáng)度控制在0.2～0.4MPa范圍內(nèi)，鋼水溫度達(dá)到1600～1630℃范圍內(nèi)時停止加熱，送鋼水到真空處理裝置進(jìn)行真空處理。當(dāng)采用RH真空循環(huán)處理裝置處理鋼水時，真空度控制在不大于12Kpa，當(dāng)采用VD真空處理裝置處理鋼水時，真空度控制在不大于10KPa。鋼水真空處理時間控制在10～15min。在真空處理后期需適量補(bǔ)加C粉和Si、Mn合金，控制C、Si和Mn含量分別在0.10～0.15％、0.30～0.50％和1.20～1.45％的范圍內(nèi)，CEN控制在0.25～0.34％的范圍內(nèi)。真空處理完后，進(jìn)行Ca處理，Ca的加入量為每噸鋼0.1～0.3kg。
(三)連續(xù)鑄鋼本發(fā)明的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕鋼液相線溫度為1518℃，控制連鑄機(jī)中包的過熱度為30±10℃，因此，控制連鑄機(jī)中包溫度為1548±10℃。該溫度是通過控制電加熱溫度來實(shí)現(xiàn)的。
(四)型鋼軋制鑄坯在加熱爐中以8～14℃/min的加熱速度加熱，當(dāng)加熱到1100～1250℃后，在該溫度下保溫1.5～2.0小時，終軋溫度控制在700～900℃，軋后可采用空冷方式進(jìn)行冷卻。
圖1是根據(jù)本發(fā)明方法生產(chǎn)的熱軋310乙字型鋼2，其與鐵道貨運(yùn)列車車廂1焊接如圖3所示，因310乙字型鋼2的外角均為直角，在與車廂廂底焊接時，是平面與平面的焊接，焊接過程中不會出現(xiàn)虛焊的現(xiàn)象。
圖2是根據(jù)專利申請?zhí)?3125344.X公開的方法生產(chǎn)的冷彎中梁3，其與鐵道貨運(yùn)列車車廂1的焊接如圖4所示。因冷彎中梁3外角為大圓角，在與車廂廂底焊接時，是弧與平面的焊接，在焊接過程中可能出現(xiàn)虛焊的現(xiàn)象。
根據(jù)本發(fā)明方法生產(chǎn)的310乙字型鋼與專利申請?zhí)?3125344.X公開的方法生產(chǎn)的冷彎中梁在其它方面的優(yōu)缺點(diǎn)對比見表1，對比結(jié)果表明，除在鐵道貨運(yùn)車輛的制造中，本發(fā)明的乙字型鋼需多焊接一次外，其它方面均優(yōu)于根據(jù)專利申請?zhí)?3125344.X公開的方法生產(chǎn)的冷彎中梁。
表1


實(shí)施例1轉(zhuǎn)爐冶煉鋼水完畢前5min加入Cu和Ni板，使鋼水中Cu、Ni的含量分別為0.27％和0.29％，當(dāng)鋼水中C含量小于0.05％時，立即出鋼到鋼包中，鋼水中的C含量為0.03％、P含量為0.016％、S含量為0.009％。出鋼1/3后加入預(yù)脫氧劑Fe-Al-Mn合金1噸，F(xiàn)e-Al-Mn合金中Al含量為20％、Mn含量為25％，控制鋼水中的氧濃度到0.005％，再加入Fe-Si-Mn、Fe-Si和Fe-Cr合金，進(jìn)行Si、Mn、Cr元素合金化，其中，F(xiàn)e-Si-Mn合金中Si含量為12％、Mn含量為62％，F(xiàn)e-Si合金中Si含量為74％，F(xiàn)e-Cr合金中Cr含量為63％，控制鋼水中Si含量為0.42％、Mn含量為1.30％、Cr含量為0.24％。出完鋼后向鋼包內(nèi)加入Al2O3含量為21％的渣料500kg。鋼水送到電加熱爐后，加熱鋼水到1615℃，立即到RH真空處理裝置中進(jìn)行真空處理，真空度控制在10KPa，真空處理5min后，加入C粉、Fe-Si合金和Fe-Mn合金，控制C、Si、Mn含量分別為0.12％、0.39％和1.40％，同時控制CEN為0.28％，真空處理時間為12min。真空處理后喂Si-Ca包芯線800米(每米Si-Ca包芯線中Ca重量為35g)，進(jìn)行Ca處理。連鑄澆鋼時，鋼水溫度控制在1545℃。再以加熱速度為10℃/min，采用推鋼式加熱爐加熱鋼坯到1220℃，并在此溫度下保溫1.5小時后開始軋制型鋼，終軋溫度控制為850℃，軋后采用空冷方式進(jìn)行冷卻。
檢驗型鋼的力學(xué)性能為ReL485Mpa、Rm615Mpa、Akv42J。
實(shí)施例2轉(zhuǎn)爐冶煉鋼水完畢前5min加入Cu和Ni板，使鋼水中Cu含量為0.25％、Ni含量為0.27％，當(dāng)鋼水中C含量小于0.05％時立即出鋼到鋼包中，鋼水中的C含量為0.03％、P含量為0.015％、S含量為0.011％。出鋼1/3后加入預(yù)脫氧劑Fe-Al-Mn合金1噸，F(xiàn)e-Al-Mn合金中Al含量為20％、Mn含量為25％，控制鋼水中的氧濃度到0.003％，再加入Fe-Si-Mn、Fe-Si和Fe-Cr合金，進(jìn)行Si、Mn、Cr元素合金化，其中，F(xiàn)e-Si-Mn合金中Si含量為12％、Mn含量為62％，F(xiàn)e-Si合金中Si含量為74％，F(xiàn)e-Cr合金中Cr含量為63％，控制鋼水中Si含量為0.46％、Mn含量為1.36％、Cr含量為0.24％。出完鋼后向鋼包內(nèi)加入Al2O3含量為15％的渣料500kg。鋼水送到電加熱爐后，加熱鋼水到1610℃后，立即到RH真空處理裝置中進(jìn)行真空處理，真空度控制在10KPa，真空處理5min后，加入C粉、Fe-Si合金和Fe-Mn合金，控制C、Si、Mn分別為0.12％、0.40％和1.40％，同時控制CEN為0.28％，鋼水真空處理時間12min。真空處理后喂Si-Ca包芯線800米(每米Si-Ca包芯線中Ca重量為35g)，進(jìn)行Ca處理。連鑄澆鋼時，鋼水溫度控制為1550℃。再以加熱速度為9℃/min，采用推鋼式加熱爐加熱鋼坯到1200℃，并在此溫度下保溫1.5小時后開始軋制型鋼，終軋溫度控制在750℃，軋后采用空冷方式進(jìn)行冷卻。
檢驗型鋼的力學(xué)性能為ReL500Mpa、Rm620Mpa、Akv36J。
實(shí)施例3轉(zhuǎn)爐冶煉鋼水完畢前5min加入Cu和Ni板，使鋼水中Cu含量為0.26％、Ni含量為0.24％，當(dāng)鋼水中C含量小于0.05％時立即出鋼到鋼包中。鋼水中的C含量為0.04％、P含量為0.013％、S含量為0.008％。出鋼1/3后加入預(yù)脫氧劑Fe-Al-Mn合金1噸，F(xiàn)e-Al-Mn合金中Al含量為20％、Mn含量為25％，控制鋼水中的氧濃度到0.007％，再加入Fe-Si-Mn、Fe-Si和Fe-Cr合金，進(jìn)行Si、Mn、Cr元素合金化，其中，F(xiàn)e-Si-Mn合金中Si含量為12％、Mn含量為62％，F(xiàn)e-Si合金中Si含量為74％，F(xiàn)e-Cr合金中Cr含量為63％，控制鋼水中Si含量為0.43％、Mn含量為1.34％、Cr含量為0.24％。出完鋼后向鋼包內(nèi)加入Al2O3含量為19％的渣料500kg。鋼水送到電加熱爐后，加熱鋼水到1600℃，立即到RH真空處理裝置中進(jìn)行真空處理，真空度控制在10KPa，真空處理5min后，加入C粉、Fe-Si合金和Fe-Mn合金，控制C含量為0.13％、Si含量為0.42％、Mn含量為1.41％，同時控制CEN為0.29％，鋼水真空處理時間為12min。真空處理后喂Si-Ca包芯線800米(每米Si-Ca包芯線中Ca重量為35g)，進(jìn)行Ca處理。連鑄澆鋼時，鋼水溫度控制在1545℃。再以加熱速度為9℃/min，采用推鋼式加熱爐加熱鋼坯到1200℃，并在此溫度下保溫1.5小時后開始軋制型鋼，終軋溫度控制在800℃，軋后采用空冷方式進(jìn)行冷卻。
檢驗型鋼的力學(xué)性能為ReL500Mpa、Rm620Mpa、Akv38J。
本發(fā)明不僅可用于鐵道貨車用高強(qiáng)度耐大氣腐蝕熱軋310乙字型鋼，還可用于其它方面，這些都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。
權(quán)利要求
1.高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼，其特征在于，其化學(xué)成份按重量百分比包括C0.10～0.15％、Si0.30～0.50％、Mn1.20～1.45％、Cu0.20～0.40％、Ni0.15～0.35％、Cr0.20～0.40％、P≤0.35％、S≤0.15％、V≤0.15％。
2.如權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼，其特征在于，CEN為0.25～0.34％，其中，CEN＝C+A(C){Si/24+Mn/16+Cu/15+Ni/20+(Cr+V)/5}，A(C)＝0.75+0.25tgh[20(C-0.12)]。
3.一種生產(chǎn)權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的方法，其特征在于，所述方法包括以下步驟1)冶煉鋼水，使鋼水中P≤0.35％、S≤0.15％、V≤0.15％，再加入Cu板和Ni板，使鋼水中Cu0.20～0.40％、Ni0.15～0.35％，當(dāng)鋼水中C含量小于0.05％時，出鋼到鋼包中，2)向鋼包中加入預(yù)脫氧劑，使鋼水中氧濃度降到0.01％以下，再加入Si、Mn和Cr的合金，使鋼水中Si0.30～0.45％、Mn1.20～1.40％、Cr0.20～0.40％，再加入含有Al2O3的渣料，3)向鋼水加熱并吹氬，加入C粉、Si和Mn的合金，使C0.10～0.15％、Si0.30～0.50％、Mn1.20～1.45％、CEN0.25～0.34％，當(dāng)鋼水溫度為1600～1630℃后，停止加熱，繼續(xù)吹氬15～30min；或向鋼水加熱并吹氬，當(dāng)鋼水溫度為1600～1630℃后，停止加熱，進(jìn)行真空處理，真空處理后期加入C粉、Si和Mn的合金，使C0.10～0.15％、Si0.30～0.50％、Mn1.20～1.45％、CEN0.25～0.34％，4)澆鑄，溫度為1548±10℃，5)以8～14℃/min的速度加熱鑄坯到1100～1250℃，保溫1.5～2.0小時后，軋制型鋼，終軋溫度為700～900℃，軋后進(jìn)行冷卻。
4.如權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的生產(chǎn)方法，其特征在于，步驟2所述預(yù)脫氧劑為Al塊或Fe-Al-Mn合金。
5.如權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的生產(chǎn)方法，其特征在于，步驟2所述的Si合金是Fe-Si或Fe-Si-Mn合金，Mn合金是Fe-Mn或Fe-Si-Mn合金，Cr合金是中碳Fe-Cr、低碳Fe-Cr、微碳Fe-Cr合金或金屬Cr。
6.如權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的生產(chǎn)方法，其特征在于，步驟3所述的真空處理采用真空循環(huán)處理裝置和真空處理裝置，當(dāng)采用真空循環(huán)處理裝置時，真空度不大于12KPa，當(dāng)采用真空處理裝置時，真空度不大于10KPa。
7.如權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的生產(chǎn)方法，其特征在于，步驟3所述的吹氬強(qiáng)度為0.2～0.4Mpa。
8.如權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的生產(chǎn)方法，其特征在于，步驟3所述的真空處理時間為10～15min。
9.如權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的生產(chǎn)方法，其特征在于，所述步驟3后再進(jìn)行Ca處理，Ca的加入量為每噸鋼0.1～0.3kg。
10.如權(quán)利要求3所述的高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼的生產(chǎn)方法，其特征在于，所述步驟5采用空冷方式進(jìn)行冷卻。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種高強(qiáng)度耐大氣腐蝕型鋼，其化學(xué)成分按重量百分比包括C0.10～0.15％、Si0.30～0.50％、Mn1.20～1.45％、Cu0.20～0.40％、Ni0.15～0.35％、Cr0.20～0.40％、P≤0.35％、S≤0.15％、V≤0.15％。還提供了一種生產(chǎn)上述型鋼的方法。本發(fā)明的型鋼的R
文檔編號C22C33/06GK1793404SQ20051002244
公開日2006年6月28日 申請日期2005年12月29日 優(yōu)先權(quán)日2005年12月29日
發(fā)明者劉明, 周一平, 方淑芳, 唐歷, 劉建華, 陶功明, 王亞東, 李紀(jì)仁 申請人:攀枝花鋼鐵(集團(tuán))公司