專利名稱：一種薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于取向電工鋼板技術(shù)領(lǐng)域。尤其涉及一種薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法。
背景技術(shù)：
對于薄板坯連鑄機(jī)，冷卻強(qiáng)度大，冷卻速度快。在快速凝固過程中析出的氧化物、硫化物和氮化物細(xì)小。后滕裕規(guī)等的實(shí)驗(yàn)研究表明，當(dāng)快速凝固時(shí)時(shí)，氧化物、硫化物和氮化物尺寸細(xì)小(后滕裕規(guī)等急速凝固時(shí)鋼中氧化物的析出特性，鐵と鋼，1997，vol.83，No.12，p.61。周德光，傅杰，王中丙，李晶，許中波，柳得魯，康永林，陳貴江，李烈軍CSP薄板坯的鑄態(tài)組織特征，2002年薄板坯連鑄連軋國際研討會，廣州，2002年12月。柳得魯，陳南京，霍向東，王元立，傅杰，康永林EAF-CSP工藝低碳鋼中的納米級沉淀粒子研究，2002年薄板坯連鑄連軋國際研討會，廣州，2002年12月。)。對于取向電工鋼，希望析出的MnS和AlN等析出物細(xì)小和均勻，因此薄板坯連鑄工藝對于取向電工鋼的生產(chǎn)有利。
由于薄板坯與傳統(tǒng)厚板坯工藝在鑄坯的冷卻制度存在著顯著不同，連鑄板坯的原始鑄態(tài)組織與厚板坯工藝相比存在著較大的差別(康永林，柳得櫓，傅杰，李晶，于浩，王元立，王中丙，李烈軍薄板坯連鑄連軋CSP生產(chǎn)低碳鋼的組織特征，鋼鐵，36(2001)，No.6，pp.40-43。于浩，康永林，王克魯，柳得櫓，傅杰CSP低碳鋼薄板連鑄坯的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變及顯微組織細(xì)化，鋼鐵研究學(xué)報(bào)，14(2002)，No.1，pp.42-46.)。由于薄板坯連鑄過程中冷卻強(qiáng)度大以及帶液芯壓下，減少了粗大的一次枝晶并使二次枝晶破碎，從而得到形狀較規(guī)則、晶粒尺寸較細(xì)小的鑄態(tài)組織(周德光，傅杰，王中丙，李晶，許中波，柳得魯，康永林，陳貴江，李烈軍CSP薄板坯的鑄態(tài)組織特征，2002年薄板坯連鑄連軋國際研討會，廣州，2002年12月。)?？拷T坯表面層和中心層的差別很小(康永林，柳得櫓，傅杰，李晶，于浩，王元立，王中丙，李烈軍薄板坯連鑄連軋CSP生產(chǎn)低碳鋼的組織特征，鋼鐵，36(2001)，No.6，pp.40-43。)。
從以上分析可以看出，由于薄板坯鑄態(tài)組織晶粒尺寸細(xì)小均勻、析出物細(xì)小均勻，靠近鑄坯表面層和中心層的差別很小，偏析也少，因此，薄板坯工藝有利于生產(chǎn)取向電工鋼(阿姆科的Conroll連鑄-連軋廠的運(yùn)行效果，《國際鋼時(shí)代》中文版，1998年9月，p.8。)。
另外，對于薄板坯連鑄連軋工藝，由于連鑄坯全部直接軋制，沒有鑄坯的冷卻-再加熱過程，可以充分利用鑄坯的熱量，大量節(jié)約能源，與傳統(tǒng)的厚板坯工藝相比，可節(jié)約能源60％(謝泰豐，梁永林不同流程連鑄連軋工藝的綜合經(jīng)濟(jì)比較與選擇，軋鋼，18(2001)，No.2，pp.25-27。)。對于取向電工鋼，不僅可以大量節(jié)約能源，還可避免連鑄坯的冷卻過程和再加熱過程中可能出現(xiàn)內(nèi)部裂紋甚至斷坯而造成的廢品率增加。對于取向電工鋼，由于鑄坯的溫度均勻性好，邊裂減少(阿姆科的Conroll連鑄-連軋廠的運(yùn)行效果，《國際鋼時(shí)代》中文版，1998年9月，p.8。)。由此可見，薄板坯工藝與傳統(tǒng)的厚板坯工藝相比，成材率提高。
在取向電工鋼片生產(chǎn)工藝中，為了控制再結(jié)晶過程并獲得一定的織構(gòu)，抑制劑是必不可少的。傳統(tǒng)的抑制劑以MnS、AlN為主，近年來，人們(李文達(dá)冷軋取向電工鋼片中的抑制相系，特殊鋼，19(1998)，pp.1-7；T.Kubota，M.Fujikura，Y.UshigamiRecent progress andfuture trend on grain-oriented silicon steel，Journal of Magnetism and Magnetic Materials，215-216(2000)，pp.69-73；N.Takahashi，Y.suga，h.KobayashiRecent developments in orientedsilicon steel，Journal of Magnetism and Magnetic Materials，160(1996)，pp.98-101；S.Mishra，V.KumarCo-precipitation of copper-manganese sulphide in Fe-3％Si steel，Materials Science andEngineering B32(1995)，pp.177-184；朱文英板坯低溫加熱工藝生產(chǎn)取向電工鋼片，上海金屬，23(2001)，pp.33-37)在研究板坯低溫加熱時(shí)，為保證抑制劑強(qiáng)度，除MnS以外，還加入了其他的析出物，如氮化物和晶界析出元素等來強(qiáng)化抑制劑。
現(xiàn)在工業(yè)上生產(chǎn)取向電工鋼片有三種代表性技術(shù)(1)以MnS為主要抑制劑的二次冷軋法；(2)以AlN+MnS為抑制劑，實(shí)施≥80％總壓下率的一次冷軋法；(3)以MnS(和/或MnSe)+Sb為抑制劑的二次冷軋法。在上述三種技術(shù)中，為保證獲得穩(wěn)定的高磁性，必須使抑制劑完全固溶，必須在高溫(1400℃左右)下加熱板坯。
目前，工業(yè)上采用板坯低溫加熱工藝的生產(chǎn)方法是以AlN為抑制劑，二次再結(jié)晶開始之前進(jìn)行滲氮處理(Fortunati et alUS patent，Patent No.US 6296719B1，October 2，2001；原勢二郎等微合金化提高退火后磁感的取向電工鋼的生產(chǎn)方法，武鋼技術(shù)，35(1997)，第6期，pp.48-50)，或者以AlN為主抑制劑，以Cu2S和MnS為輔助抑制劑(Chol Gyu Seung et al浦項(xiàng)取向電工鋼板生產(chǎn)采用低溫板坯加熱工藝，武鋼技術(shù)，35(1997)，第8期，pp.48-50)。其手段就是向鋼中滲氮，使之與鋼中原有的元素結(jié)合，形成有抑制劑功能的AlN析出物。板坯低溫加熱工藝中所采用的抑制劑主要為AlN，因?yàn)锳lN的固溶溫度比MnS的要低，更適合實(shí)現(xiàn)低溫加熱。按AlN方案將板坯加熱溫度降到1150～1200℃時(shí)，為獲得完整的二次再結(jié)晶組織、高磁性和好的玻璃膜，必須作相應(yīng)的成分調(diào)整和工藝改進(jìn)。新日鐵研究的Hi-B新工藝(小松肇等磁束密度の高い一方向性硅素鋼板の制造方，Int.cC21D8/12，日本公開特許公報(bào)，特公昭62240315.1987.02.21)的特點(diǎn)是以AlN為抑制劑，板坯加熱溫度降到1150～1250℃，脫碳退火后在含NH3的H2+N2氣氛中進(jìn)行滲氮處理，采用一次冷軋法可生產(chǎn)0.18～0.50mm厚產(chǎn)品，且更易制成無玻璃膜的新產(chǎn)品。住友金屬提出以AlN為抑制劑的低碳1.5％Mn2.2％si的取向電工鋼工藝來降低板坯加熱溫度(何忠治編著，電工鋼，北京冶金工業(yè)出版社，1996，796，802-803，811-813，839-840；何忠治電工鋼的最近發(fā)展，金屬功能材料，1997，4(6)pp.243～245)。韓國浦項(xiàng)鋼鐵公司提出以AlN為主抑制劑，Cu2S和MnS為輔助抑制劑，板坯在1250～1320℃加熱，生產(chǎn)一般取向電工鋼及高磁感取向電工鋼工藝(Chol Gyu Seung et al浦項(xiàng)取向電工鋼板生產(chǎn)采用低溫板坯加熱工藝，武鋼技術(shù)，35(1997)，第8期，pp.48-50)。其板坯成分為C0.035％～0.05％，Si2.9％～3.3％，P＜0.015％，Als0.011％～0.017％，N0.008％～0.012％，S＜0.007％，Ni和/或Cr0.06％～0.08％，Mn0.32％，Cu＜0.6％，且Mn/S≥20.0，Cu/Mn＞1.5。
工業(yè)生產(chǎn)取向電工鋼一直采用的鑄坯高溫加熱工藝，可以獲得穩(wěn)定的高磁性，但缺點(diǎn)是氧化渣多，燒損量可達(dá)5％，成材率低；要經(jīng)常清理爐底，產(chǎn)量降低；燃料費(fèi)用高；爐子壽命短；制造成本高；產(chǎn)品表面缺陷多。
取向電工鋼的制造一直在試圖降低鑄坯的加熱溫度。新日鐵和住友金屬降低板坯加熱溫度的主要方法為以AlN為主抑制劑，進(jìn)行滲氮處理，工藝環(huán)節(jié)多，技術(shù)復(fù)雜，難度高。韓國浦項(xiàng)鋼鐵公司以AlN為主抑制劑，Cu2S和MnS為輔助抑制劑的成分復(fù)雜、加熱溫度高、最終退火溫度高。美國的薄板坯工藝以AlN為主抑制劑，以MnS/MnSe和Cu2S以及Sn為輔助抑制劑，成分復(fù)雜、需要高溫?；?Fortunati et alUS patent，Patent No.US 6296719B1，October 2，2001)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種可省略熱軋板?；?退火)、一次冷軋、脫碳量小、加熱溫度低和最終高溫退火溫度低、成材率高、鐵損低、制造成本低的一種薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板及其制造方法。
為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明所采用的技術(shù)方案是薄板坯工藝的厚度為50～150mm，板坯的化學(xué)成分是C為0.002～0.030wt％、Si為2.1～2.4wt％、Mn為1.2～1.8wt％、Als為0.001～0.04wt％、Nb為0.01～0.12wt％、N為0.004～0.012wt％、P為＜0.015wt％、其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)，抑制劑為AlN和Nb(C，N)；先將板坯加熱至1150～1300℃，保溫2～5小時(shí)，進(jìn)行熱軋，快速冷卻和卷?。辉侔匆淮卫滠埛?，最終軋制至板厚為≤0.35mm；然后進(jìn)行脫碳退火，涂氧化鎂隔離層后成卷；最后進(jìn)行高溫退火。其中所述的薄板坯工藝是，鑄坯拉速為3～6米/分鐘，鋼水過熱度為20～40℃，等軸晶率為30～80％；抑制劑Nb(C，N)為NbC、NbN、Nb(CN)中的一種或一種以上的混合析出物。
所述的熱軋工藝的最后1～3道次的壓下率在10～30％，終軋溫度為800～1050℃，軋制后馳豫時(shí)間1～800秒，馳豫即在溫度基本不變的情況下保持一定時(shí)間，然后進(jìn)行快速冷卻，冷卻速度為1～200℃/秒，得到析出物和組織都細(xì)小均勻適當(dāng)?shù)臒彳垘Ь恚∠麩彳垘Ь淼某；嘶稹?br> 所述的一冷軋法即采用一次冷軋大壓下，總壓下率＞80％，一冷軋法不進(jìn)行中間退火，直接進(jìn)行脫碳退火。
所述的脫碳退火溫度在900℃以下，在氮?dú)浠旌蠚夥罩羞M(jìn)行，通過加濕進(jìn)入爐中，露點(diǎn)為25～55℃，在爐時(shí)間小于1～60分鐘；高溫退火期間，快速加熱至400℃，以10～100℃/小時(shí)加熱速度加熱至600℃，再以10～50℃/小時(shí)速度加熱至1100～1200℃，在1100～1200℃保溫為15～30小時(shí)，然后冷卻。在400～1200℃加熱過程采用保護(hù)氣氛N225％+H275％，保溫階段用保護(hù)氣100％H2。
由于采用上述技術(shù)方案，本發(fā)明通過合理設(shè)計(jì)取向電工鋼的成分，選擇AlN和Nb(C，N)為抑制劑，板坯在1200～1320℃溫度范圍加熱，并進(jìn)行熱軋、冷軋及熱處理，尤其是通過控制熱軋各道次壓下量和終軋溫度以及熱軋帶弛豫和冷卻得到均勻細(xì)小的析出物和組織。因此，本發(fā)明在不增加設(shè)備的情況下，采用一次冷軋，省略了熱軋板?；嘶??；?，簡化了生產(chǎn)工藝，且加熱溫度低和最終高溫退火溫度降低；所生產(chǎn)的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板不僅成材率高、成本低、質(zhì)量高、且鐵損低、脫碳量小。主要表現(xiàn)在(1)由于薄板坯連鑄機(jī)冷卻強(qiáng)度大，冷卻速度快，得到的組織比較細(xì)小，在快速凝固過程中析出的碳化物和氮化物均勻細(xì)小。同時(shí)由于薄板坯連鑄坯沒有冷卻-再加熱過程，與厚板坯工藝相比，抑制劑的固溶溫度可以適當(dāng)降低；采用由于AlN和Nb(C，N)作為抑制劑，其固溶溫度比MnS低，因此板坯加熱溫度可降至1150～1300℃。亦可采用較低的最終退火溫度(1100～1200℃)。
(2)通過調(diào)整Als、Nb、C、N的含量，以及通過控制熱軋各道次壓下量、終軋溫度、熱軋帶弛豫和快速冷卻得到均勻細(xì)小的析出物和組織，可省略熱軋板常化退火(?；?，同時(shí)可抑制一次晶粒長大，獲得B10≥1.85T的取向電工鋼，從而簡化了生產(chǎn)方法。
(3)通過調(diào)整Si、Als、Nb、C、N、P的含量，以及調(diào)整熱軋、冷軋和熱處理的工藝參數(shù)，簡化生產(chǎn)工藝，可以生產(chǎn)一般取向電工鋼板。
(4)由于Si較低(2.1～2.4％)、Mn較高(1.2～1.8％)，可以改善鑄坯、熱軋帶和冷軋帶的塑性、減少邊裂和斷帶，提高成材率。
(5)由于C低(0.008～0.03％)，可減少初次再結(jié)晶的脫碳量，提高生產(chǎn)率。
具體實(shí)施例方式
下面結(jié)合實(shí)施例，對本發(fā)明作進(jìn)一步描述。
實(shí)例1一種薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板及其制造方法。
一種新取向電工鋼，板坯厚度為60mm，其化學(xué)成分是C為0.015wt％、Si為2.15wt％、Mn為1.5wt％、Als為0.03wt％、Nb為0.0wt％、N為0.0080wt％、P為0.01wt％、其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。
鑄坯拉速為4.8m/min，鋼水過熱度為20～40℃，得到等軸晶率在50％的電工鋼鑄坯。電工鋼薄板坯的保溫溫度為1200℃，保溫2小時(shí)。進(jìn)行熱軋，板坯熱軋軋至2.2mm，熱軋工藝的最后3道次的壓下率在18％，終軋溫度為920℃，軋制后馳豫時(shí)間45s。然后進(jìn)行快速冷卻和卷取，冷卻速度為35℃/秒，得到析出物和組織都細(xì)小均勻適當(dāng)?shù)臒彳垘Ь?，取消熱軋帶卷的常化退火?br> 再進(jìn)行一次冷軋大壓下，總壓下率≥80％，軋至最終厚度為0.35mm。不進(jìn)行中間退火，直接進(jìn)行脫碳退火；脫碳退火溫度在850℃進(jìn)行，在氮?dú)浠旌蠚夥罩羞M(jìn)行，通過加濕進(jìn)入爐中，露點(diǎn)為25℃，在爐時(shí)間小于0.7小時(shí)。
最后進(jìn)行涂氧化鎂隔離層、成卷、高溫退火。最終高溫退火期間，快速加熱至400℃，以10～100℃/小時(shí)加熱速度加熱至600℃，再以20℃/小時(shí)速度加熱至1180℃，在1180℃保溫20小時(shí)，然后冷卻。在400～1180℃加熱過程采用保護(hù)氣氛N225％+H275％，保溫階段用保護(hù)氣100％H2。
本實(shí)施例1在不增加設(shè)備的情況下，采用一次冷軋，省略了熱軋板?；嘶??；?，簡化了生產(chǎn)工藝，且加熱溫度低和最終高溫退火溫度降低；所生產(chǎn)的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板不僅成材率高、成本低、質(zhì)量高、且鐵損低、脫碳量小。該板坯經(jīng)檢測后的化學(xué)成分和成品磁性結(jié)果如表1所示表1板坯成分及成品磁性

實(shí)例2一種薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法。
一種新取向電工鋼種，板坯厚度為60mm，其化學(xué)成分是C為0.010wt％、Si為2.2wt％、Mn為1.6wt％、Als為0.01wt％、Nb為0.09wt％、N為0.0090wt％、P為0.014、其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。
鑄坯拉速為4.6m/min，鋼水過熱度為20～40℃，得到等軸晶率在55％的電工鋼鑄坯。電工鋼薄板坯的均熱溫度為1200℃，保溫2小時(shí)。進(jìn)行熱軋，行熱軋軋至2.2mm，熱軋工藝的最后3道次的壓下率在20％，終軋溫度為960℃，軋制后馳豫時(shí)間50秒；然后進(jìn)行快速冷卻和卷取，冷卻速度為60℃/秒，得到析出物和組織都細(xì)小均勻適當(dāng)?shù)臒彳垘Ь?，取消熱軋帶卷的常化退火?br> 再按一次冷軋法進(jìn)行一次冷軋大壓下，總壓下率≥86％，軋至最終厚度為0.35mm。不進(jìn)行中間退火，直接進(jìn)行脫碳退火。中間退火溫度為1020℃，在氮?dú)浠旌蠚夥罩羞M(jìn)行，通過加濕進(jìn)入爐中，露點(diǎn)為40℃，在爐時(shí)間為800秒。
然后進(jìn)行脫碳退火，脫碳退火溫度在880℃進(jìn)行，在氮?dú)浠旌蠚夥罩羞M(jìn)行，通過加濕進(jìn)入爐中，露點(diǎn)為35℃，在爐時(shí)間小于0.8小時(shí)。
最后經(jīng)涂氧化鎂隔離層、成卷、高溫退火。高溫退火期間，快速加熱至400℃，以10～100℃/小時(shí)加熱速度加熱至600℃，再以20℃/小時(shí)速度加熱至1200℃，在1200℃保溫20小時(shí)，然后冷卻。在400～1200℃加熱過程采用保護(hù)氣氛N225％+H275％，保溫階段用保護(hù)氣100％H2。
本實(shí)施例2在不增加設(shè)備的情況下，采用一次冷軋，省略了熱軋板?；嘶??；?，簡化了生產(chǎn)工藝，且加熱溫度低和最終高溫退火溫度降低；所生產(chǎn)的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板不僅成材率高、成本低、質(zhì)量高、且鐵損低、脫碳量小。該板坯經(jīng)檢測后的化學(xué)成分和成品磁性結(jié)果如表2所示。
表2板坯成分及成品磁性

實(shí)例3一種薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板及其制造方法。
一種新取向電工鋼，板坯厚度為60mm，其化學(xué)成分是C為0.006wt％、Si為2.3wt％、Mn為1.65wt％、Als為0.02wt％、Nb為0.07wt％、N為0.0090wt％、P為0.014wt％、其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。
鑄坯拉速為5.3m/min，鋼水過熱度為20～40℃，得到等軸晶率在60％的電工鋼鑄坯。電工鋼薄板坯的保溫溫度為1190℃，保溫2小時(shí)。進(jìn)行熱軋，熱軋軋至2.2mm，熱軋工藝的最后2道次的壓下率在25％，終軋溫度為940℃，軋制后馳豫時(shí)間45秒。然后進(jìn)行快速冷卻和卷取，冷卻速度為50℃/秒，得到析出物和組織都細(xì)小均勻適當(dāng)?shù)臒彳垘Ь恚∠麩彳垘Ь淼某；嘶稹?br> 再按一次冷軋法進(jìn)行一次冷軋大壓下，總壓下率≥83％，軋至最終厚度為0.35mm。不進(jìn)行中間退火，直接進(jìn)行脫碳退火。脫碳退火溫度在900℃進(jìn)行，在氮?dú)浠旌蠚夥罩羞M(jìn)行，通過加濕進(jìn)入爐中，露點(diǎn)為10℃，在爐時(shí)間小于0.5小時(shí)。
最后進(jìn)行涂氧化鎂隔離層、成卷、進(jìn)行高溫退火。高溫退火期間，快速加熱至400℃，以10～100℃/小時(shí)加熱速度加熱至600℃，再以20℃/小時(shí)速度加熱至1180℃，在1180℃保溫20小時(shí)，然后冷卻。在400～1180℃加熱過程采用保護(hù)氣氛N225％+H275％，保溫階段用保護(hù)氣100％H2。
本實(shí)施例3在不增加設(shè)備的情況下，采用一次冷軋，省略了熱軋板?；嘶??；?，簡化了生產(chǎn)工藝，且加熱溫度低和最終高溫退火溫度降低；所生產(chǎn)的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板不僅成材率高、成本低、質(zhì)量高、且鐵損低、脫碳量小。該板坯經(jīng)檢測后的化學(xué)成分和成品磁性結(jié)果如表3所示表3板坯成分及成品磁性

權(quán)利要求
1.一種薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法，其特征在于薄板坯工藝的厚度為50～150mm，板坯的化學(xué)成分是C為0.002～0.030wt％、Si為2.1～2.4wt％、Mn為1.2～1.8wt％、Als為0.001～0.04wt％、Nb為0.01～0.12wt％、N為0.004～0.012wt％、P為＜0.015wt％、其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)，抑制劑為AlN和Nb(C，N)；先將板坯加熱至1150～1300℃，保溫2～5小時(shí)，進(jìn)行熱軋，快速冷卻和卷??；再按一次冷軋法，最終軋制至板厚為≤0.35mm；然后進(jìn)行脫碳退火，涂氧化鎂隔離層后成卷；最后進(jìn)行高溫退火。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法，其特征在于所述的薄板坯工藝是，鑄坯拉速為3～6米/分鐘，鋼水過熱度為20～40℃，等軸晶率為30～80％。
3.根據(jù)權(quán)利要求l所述的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法，其特征在于所述的抑制劑Nb(C，N)為NbC、NbN、Nb(CN)中的一種或一種以上的混合析出物。
4.根據(jù)權(quán)利要求l所述的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法，其特征在于所述的熱軋工藝的最后l～3道次的壓下率在10～30％，終軋溫度為800～1050℃，軋制后馳豫時(shí)間1～800秒，然后進(jìn)行快速冷卻，冷卻速度為1～200℃/秒。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法，其特征在于所述的一冷軋法即采用一次冷軋大壓下，總壓下率＞80％，一冷軋法不進(jìn)行中間退火，直接進(jìn)行脫碳退火。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法，其特征在于所述的脫碳退火溫度在900℃以下，在氮?dú)浠旌蠚夥罩羞M(jìn)行，通過加濕進(jìn)入爐中，露點(diǎn)為25～55℃，在爐時(shí)間小于l～60分鐘；高溫退火期間，快速加熱至400℃，以10～100℃/小時(shí)加熱速度加熱至600℃，再以10～50℃/小時(shí)的速度加熱至1100～1200℃，在1100～1200℃保溫15～30小時(shí)，然后冷卻。在400～1200℃加熱過程采用保護(hù)氣氛N225％+H275％，保溫階段用保護(hù)氣氛100％H2。
7.根據(jù)權(quán)利要求l～6項(xiàng)任一項(xiàng)所述的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法所制造的薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種薄板坯工藝低碳高錳取向電工鋼板的制造方法。其技術(shù)方案是薄板坯工藝的厚度為50～150mm，板坯的化學(xué)成分是C為0.002～0.030wt％、Si為2.1～2.4wt％、Mn為1.2～1.8wt％、Als為0.001～0.04wt％、Nb為0.01～0.12wt％、N為0.004～0.012wt％、P為＜0.015wt％、其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)，抑制劑為AlN和Nb(C，N)。將板坯加熱至1150～1300℃，保溫2～5小時(shí)，進(jìn)行熱軋，快速冷卻和卷?。话匆淮卫滠埛ㄜ堉浦涟搴駷椤?.35mm；進(jìn)行脫碳退火，最后進(jìn)行涂氧化鎂隔離層、成卷、高溫退火。本發(fā)明采用一次冷軋，省略了熱軋板?；嘶?，加熱溫度低和最終高溫退火溫度降低；所生產(chǎn)的取向電工鋼板脫碳量小、成材率高、成本低、鐵損低。
文檔編號C21D1/68GK1891844SQ20061001909
公開日2007年1月10日 申請日期2006年5月18日 優(yōu)先權(quán)日2006年5月18日
發(fā)明者吳開明 申請人:武漢科技大學(xué)