欧美在线观看视频网站,亚洲熟妇色自偷自拍另类,啪啪伊人网,中文字幕第13亚洲另类,中文成人久久久久影院免费观看 ,精品人妻人人做人人爽,亚洲a视频

一種馬氏體熱強(qiáng)鋼的制作方法

文檔序號:3250949閱讀:363來源:國知局
專利名稱:一種馬氏體熱強(qiáng)鋼的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域
本發(fā)明涉及一種可在600℃以下長期使用的馬氏體熱強(qiáng)鋼。
背景技術(shù)
1Cr11Ni2W2MoV合金,成分為,重量百分比C0.10~0.16、Cr10.5~12.0、Ni1.40~1.80、Mo0.35~0.50、V0.18~0.30、Si≤0.60、Mn≤0.60、S≤0.020、P≤0.030、Cu≤0.30、W0.70~1.00、Fe余量,是一種馬氏體熱強(qiáng)不銹鋼,該鋼的室溫強(qiáng)度、持久強(qiáng)度均較高,并有良好的韌性和抗氧化性能,在淡水和濕空氣中有較好的耐蝕性。該鋼適用于制造在550℃以下及潮濕條件下工作的承力件。它的缺點(diǎn)是(1)焊接性差,焊后必須及時(shí)進(jìn)行熱處理。(2)應(yīng)力腐蝕敏感,零件在應(yīng)力長期作用下易失效。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種馬氏體熱強(qiáng)鋼,該合金具有較高的強(qiáng)度,良好的塑性和耐腐蝕性,同時(shí)具備良好的可焊接性。
本發(fā)明具體提供了一種馬氏體熱強(qiáng)鋼,其特征在于所述合金的主要成分為,重量百分比C0.05~0.09、Cr10.5~12.0、Ni1.40~1.80、Mo0.35~0.50、V0.15~0.25、Nb0.05~0.15、Si≤0.60、Mn≤0.60、S≤0.020、P≤0.030、Cu≤0.30、Fe余量。
本發(fā)明還提供了上述馬氏體熱強(qiáng)鋼的熱處理方法,其特征在于在1000~1050℃油淬,630~670℃回火,或者540~570℃回火。
本發(fā)明馬氏體熱強(qiáng)鋼中的合金化元素共有6種,其在合金中的作用分別如下本發(fā)明馬氏體熱強(qiáng)鋼中的碳,可以擴(kuò)大γ相區(qū),隨著碳含量的增加,合金的強(qiáng)度、硬度增加,塑性、韌性下降。
本發(fā)明馬氏體熱強(qiáng)鋼中的鉻,可以提高鋼的強(qiáng)度、硬度,并極少降低彈性,能改善鋼的耐熱和抗氧化性能。
本發(fā)明馬氏體熱強(qiáng)鋼中的鎳,可以提高鋼的淬硬性,鉻—鎳鋼具有不銹、抗氧化和耐熱的性能。
本發(fā)明馬氏體熱強(qiáng)鋼中的鉬,可以改善抗拉強(qiáng)度、耐熱性,并對焊接性能有良好的影響,當(dāng)鉬與鉻、鎳組合共同用于合金鋼時(shí),鉬可提高屈服點(diǎn)和抗拉強(qiáng)度。
本發(fā)明馬氏體熱強(qiáng)鋼中的釩,改善熱硬性,并減慢晶粒長大,能形成強(qiáng)碳化物,提高鋼的抗拉強(qiáng)度和屈服極限。
本發(fā)明馬氏體熱強(qiáng)鋼中的鈮,可以增加回火穩(wěn)定性,有二次硬化作用;由于有固定碳和沉淀硬化作用,可提高鋼的蠕變性能;有細(xì)化晶粒作用,提高鋼的沖擊韌性,并降低脆性轉(zhuǎn)變溫度,微量鈮可以不影響塑性和韌性而提高強(qiáng)度。
與OCr11Ni2MoVNb相比本發(fā)明馬氏體熱強(qiáng)鋼有以下優(yōu)點(diǎn)(1)相同制度熱處理后的性能對比①620℃以上回火,本發(fā)明OCr11Ni2MoVNb合金的抗拉強(qiáng)度、斷面收縮率和硬度均高于1Cr11Ni2W2MoV合金。
②600℃以上回火,本發(fā)明OCr11Ni2MoVNb合金的屈服強(qiáng)度高于1Cr11Ni2W2MoV合金。
③OCr11Ni2MoVNb合金滿足技術(shù)條件要求強(qiáng)度、硬度的回火溫度范圍較寬,這在生產(chǎn)上容易控制。
(2)在相同的鹽霧腐蝕條件下,本發(fā)明OCr11Ni2MoVNb合金的耐蝕性高于1Cr11Ni2w2MoV合金。
(3)經(jīng)相同制度熱處理后,本發(fā)明OCr11Ni2MoVNb合金的晶粒較1Cr11Ni2w2MoV合金細(xì)。
(4)本發(fā)明OCr11Ni2MoVNb合金的焊接性能比1Cr11Ni2w2MoV合金好。
總之,本發(fā)明通過優(yōu)化合金成分、熱處理工藝,確定了生產(chǎn)工藝;通過材料的相組成分析、組織性能關(guān)系研究、熱處理工藝對組織、性能影響的研究、耐蝕性及抗氧化性試驗(yàn),從而使合金達(dá)到了較高的質(zhì)量水平。


圖1為OCr11Ni2MoVNb與1Cr11Ni2W2MoV強(qiáng)度對比;圖2為OCr11Ni2MoVNb與1Cr11Ni2W2MoV塑性對比;圖3為OCr11Ni2MoVNb與1Cr11Ni2W2MoV沖擊功對比;圖4為OCr11Ni2MoVNb與1Cr11Ni2W2MoV硬度對比;圖5為淬火溫度對強(qiáng)度的影響;圖6為淬火溫度對塑性的影響;圖7為淬火溫度對抗拉強(qiáng)度的影響;圖8為淬火溫度對屈服強(qiáng)度的影響;圖9為淬火溫度對延伸率的影響;圖10為淬火溫度對面縮率的影響;圖11為淬火溫度對沖擊值的影響;圖12為淬火溫度對硬度的影響;圖13為淬火時(shí)間對強(qiáng)度的影響;圖14為淬火時(shí)間對塑性的影響;圖15為淬火時(shí)間對沖擊值與硬度的影響;圖16為回火時(shí)間對強(qiáng)度的影響;
圖17為回火時(shí)間對塑性的影響;圖18為回火時(shí)間對對沖擊值與硬度的影響;圖19為回火溫度對強(qiáng)度的影響;圖20為回火溫度對塑性的影響;圖21為回火溫度對對沖擊值與硬度的影響。;
具體實(shí)施例方式采用真空感應(yīng)+電渣重熔雙聯(lián)工藝冶煉0Cr11Ni2MoVNb合金,其化學(xué)成分見表1中的實(shí)施例1、2。
表1 試驗(yàn)料化學(xué)成分重量%

實(shí)施例1由金相照片上可以看出,本發(fā)明OCr11Ni2MoVNb的原始組織為回火馬氏體,晶粒度約為9~10級,從金相的顏色不均勻看,有部分是馬氏體或低溫回火馬氏體。圖1~4給出了實(shí)施例10Cr11Ni2MoVNb合金棒材與1Cr11Ni2W2MoV合金棒材的性能對比,由圖1~4可以看出,材料經(jīng)1010℃淬火后,大約在高于620℃回火時(shí),0Cr11Ni2MoVNb合金抗拉強(qiáng)度、斷面收縮率和硬度均高于1Cr11Ni2W2MoV合金;大約在高于590℃回火時(shí),1Cr11Ni2W2MoV合金的延伸率大于0Cr11Ni2MoVNb合金;大約在高于600℃回火時(shí),0Cr11Ni2MoVNb合金的屈服強(qiáng)度高于1Cr11Ni2W2MoV合金。
實(shí)施例2將實(shí)施例20Cr11Ni2MoVNb合金與1Cr11Ni2W2MoV合金,在5%NaCl水溶液中進(jìn)行鹽霧腐蝕試驗(yàn),0Cr11Ni2MoVNb合金的耐蝕性優(yōu)于1Cr11Ni2W2MoV合金。
淬火溫度對力學(xué)性能的影響,見圖5、6,隨淬火溫度的提高,抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度增加,超過技術(shù)條件規(guī)定的上限淬火溫度(1050℃)后,強(qiáng)度繼續(xù)增加,但塑性略有下降。
各淬火溫度下,回火溫度對力學(xué)性能的影響對比見圖7~12。可以看出,隨回火溫度的提高,強(qiáng)度下降,塑性變化不大,沖擊值增加。由圖7可見,較低溫度的1010℃淬火下,中上限溫度回火后的抗拉強(qiáng)度未達(dá)到技術(shù)條件要求,但較高溫度淬火(如1050℃),在640~670℃回火范圍內(nèi),抗拉強(qiáng)度均達(dá)到技術(shù)條件要求。
淬火時(shí)間以及規(guī)定制度內(nèi)不同回火時(shí)間材料的力學(xué)性能,見圖13~15。從圖13可以看出,淬火時(shí)間的變化對強(qiáng)度影響較明顯,隨淬火時(shí)間的延長,兩種強(qiáng)度都稍有下降,但在試驗(yàn)中3種時(shí)間下都能滿足技術(shù)條件要求;淬火時(shí)間對塑性、韌性及硬度影響不是很大,在3種淬火時(shí)間+655℃×2h回火后性能都能滿足技術(shù)條件要求。
回火時(shí)間對力學(xué)性能的影響,見圖16~18,可以看出,除了空冷的屈服強(qiáng)度稍高外,回火冷卻方式對材料的力學(xué)性能影響不是很大;隨回火時(shí)間的延長,材料的強(qiáng)度下降,回火1小時(shí),抗拉強(qiáng)度都能滿足要求,回火2小時(shí),水冷的抗拉強(qiáng)度過低,回火3小時(shí)的只有空冷的抗拉強(qiáng)度能滿足要求,回火5小時(shí)都不能滿足要求;回火時(shí)間的變化對材料的塑性、韌性及硬度影響不大。
回火溫度對力學(xué)性能的影響,見圖19~21,從圖中可以看出,隨回火溫度的升高,材料的強(qiáng)度塑性略有增加,硬度稍有下降;在低于500℃回火時(shí),材料的強(qiáng)度稍有升高,再增加回火溫度,強(qiáng)度逐漸下降;材料的沖擊韌性在500℃左右回火時(shí)急劇下降,判斷該材料的回火脆性區(qū)大約在500℃左右。
回火脆性的確定,1040℃淬火經(jīng)400℃~560℃回火后材料的沖擊值見圖12,從圖中可以看出,當(dāng)在460℃~520℃區(qū)間回火時(shí),材料的沖擊韌性明顯降低,可以確定其回火脆性區(qū)在460℃~520℃。
由以上兩個(gè)實(shí)施例,得出結(jié)論本發(fā)明0Cr11Ni2MoVNb原始組織為回火馬氏體,晶粒度約為9~10級。
材料經(jīng)1010℃淬火后,大約在高于620℃回火時(shí),0Cr11Ni2MoVNb合金抗拉強(qiáng)度、斷面收縮率和硬度均高于1Cr11Ni2W2MoV合金;大約在高于590℃回火時(shí),1Cr11Ni2W2MoV合金的延伸率大于0Cr11Ni2MoVNb合金;大約在高于600℃回火時(shí),0Cr11Ni2MoVNb合金的屈服強(qiáng)度高于1Cr11Ni2W2MoV合金。
本發(fā)明0Cr11Ni2MoVNb合金的熱塑性較好。
本發(fā)明0Cr11Ni2MoVNb合金隨淬火溫度的提高,抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度增加,晶粒尺寸略有長大,但變化不大。
本發(fā)明0Cr11Ni2MoVNb合金隨回火溫度的提高,強(qiáng)度下降,塑性變化不大,沖擊值增加。
本發(fā)明0Cr11Ni2MoVNb合金淬火時(shí)間的變化對強(qiáng)度影響較明顯,隨淬火時(shí)間的延長,兩種強(qiáng)度都稍有下降,淬火時(shí)間對塑性、韌性及硬度影響不是很大,隨淬火時(shí)間的延長,晶粒稍有長大。
本發(fā)明0Cr11Ni2MoVNb合金回火冷卻方式對材料的力學(xué)性能影響不是很大,隨回火時(shí)間的延長,材料的強(qiáng)度下降,回火時(shí)間的變化對材料的塑性、韌性及硬度影響不大,隨著回火時(shí)間的延長,析出的碳化物不斷長大、聚集。
本發(fā)明0Cr11Ni2MoVNb合金隨回火溫度的升高,材料的強(qiáng)度塑性略有增加,硬度稍有下降;在低于500℃回火時(shí),材料的強(qiáng)度稍有升高,再增加回火溫度,強(qiáng)度逐漸下降;材料的沖擊韌性在500℃左右回火時(shí)急劇下降,回火脆性區(qū)在460℃~520℃。
權(quán)利要求
1.一種馬氏體熱強(qiáng)鋼,其特征在于所述合金的主要成分為,重量百分比C0.05~0.09、Cr10.5~12.0、Ni1.40~1.80、Mo0.35~0.50、V0.15~0.25、Nb0.05~0.15、Si≤0.60、Mn≤0.60、S≤0.020、P≤0.030、Cu≤0.30、Fe余量。
2.一種權(quán)利要求1所述馬氏體熱強(qiáng)鋼的熱處理方法,其特征在于在1000~1050℃油淬,630~670℃回火。
3.一種權(quán)利要求1所述馬氏體熱強(qiáng)鋼的熱處理方法,其特征在于在1000~1050℃油淬540~570℃回火。
全文摘要
一種馬氏體熱強(qiáng)鋼,其特征在于所述合金的主要成分為C 0.05~0.09、Cr10.5~12.0、Ni1.40~1.80、Mo0.35~0.50、V0.15~0.25、Nb0.05~0.15、Si≤0.60、Mn≤0.60、S≤0.020、P≤0.030、Cu≤0.30、Fe余量。本發(fā)明合金具有較高的強(qiáng)度,良好的塑性和耐腐蝕性,同時(shí)具備良好的可焊接性。
文檔編號C21D1/18GK101063190SQ20061004638
公開日2007年10月31日 申請日期2006年4月25日 優(yōu)先權(quán)日2006年4月25日
發(fā)明者馬鳳春, 史鳳嶺, 方波, 魏明霞, 楊鋼, 王立民, 吳佩林 申請人:沈陽黎明航空發(fā)動機(jī)(集團(tuán))有限責(zé)任公司
網(wǎng)友詢問留言 已有0條留言
  • 還沒有人留言評論。精彩留言會獲得點(diǎn)贊!
1
正定县| 阿克苏市| 衡南县| 大港区| 铜梁县| 喜德县| 资中县| 那曲县| 苗栗县| 浦东新区| 五华县| 青冈县| 闵行区| 舞钢市| 清涧县| 富平县| 南华县| 尤溪县| 府谷县| 呼和浩特市| 敦煌市| 文登市| 临西县| 黄山市| 济南市| 通渭县| 昌江| 山阴县| 调兵山市| 大埔区| 蕲春县| 旌德县| 左权县| 莆田市| 呼伦贝尔市| 延寿县| 西华县| 萝北县| 夹江县| 荥经县| 德江县|