專利名稱：塑料成形模具用鋼的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種塑料成形模具用鋼。
背景技術(shù)：
近年來，在各個(gè)領(lǐng)域中使用各種塑料成形品。例如，塑料成形品一般使用射出成形用模具等塑料成形模具，成形為所要求的形狀。
但是，基于加入主要成分樹脂而使成形品的強(qiáng)度得以提高等的觀點(diǎn)，在塑料成形材料中，往往有添加玻璃纖維等填充材料的情形。此種添加物將使模具摩損，因而所得到的塑料成形品的尺寸精度將降低，導(dǎo)致模具壽命降低。
另外，塑料成形材料在其混攪過程等中，因樹脂的分解而產(chǎn)生腐蝕性氣體。此種腐蝕性氣體若在模具內(nèi)被壓縮而成為高溫、高壓，將造成模具腐蝕，發(fā)生所得到的塑料成形品的表面粗糙、溢料等。
因而，針對(duì)塑料成形模具的材料，必須使用高硬度、耐摩損性、耐腐蝕性優(yōu)異的金屬材料。
作為此種金屬材料，例如公知SUS440C或其改良材料等馬氏體(Martensite)類不銹鋼。
另外，例如，在專利文獻(xiàn)1中公開一種塑料成形模具用合金，其以重量％表示，包含C0.25～1.0、Si最多為1.0、Mn最多為1.6、N0.10～0.35、Al最多為1.0、Co最多為2.8、Cr14.0～25.0、Mo0.5～3.0、Ni最多為3.9、V0.04～0.4、W最多為3.0、Nb最多為0.18、Ti最多為0.20，C與N的濃度之和至少為0.5、最多為1.2，余量由Fe與不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
專利文獻(xiàn)1 日本專利第3438121號(hào)發(fā)明內(nèi)容然而，公開在專利文獻(xiàn)1的合金，由于制造階段容易生成粗大的析出碳氮化物，由于所生成的粗大的析出碳氮化物與母相的硬度差異，存在雕模加工時(shí)發(fā)生加工不均勻等、精加工精度不佳的問題。
另外，基于使成形品的表面形狀優(yōu)異化的觀點(diǎn)，大多在塑料成形模具中進(jìn)行模具內(nèi)面的鏡面加工，但是，公開在專利文獻(xiàn)1中的合存在因粗大的析出碳氮化物而導(dǎo)致鏡面加工性降低的問題。
不過，在專利文獻(xiàn)1的合金中，認(rèn)為通過單純地使C量減少，難以生成粗大的析出碳氮化物，若根據(jù)該方式進(jìn)行的話，將發(fā)生耐摩損性變差的問題。
因此，本發(fā)明目的在于，提供一種塑料成形模具用鋼，不但具有充分的硬度、耐摩損性、耐腐蝕性，同時(shí)，精密加工性、鏡面加工性均優(yōu)異。
為了解決上述問題，本發(fā)明的塑料成形模具用鋼，其主要成分包含C0.80重量％以下；Si0.01重量％以上、低于1.40重量％；Mn0.05重量％以上、2.0重量％以下；Ni0.005重量％以上、1.00重量％以下；Cr13.0重量％以上、20.0重量％以下；Mo+1/2W0.20重量％以上、4.0重量％以下；V0.01重量％以上、1.00重量％以下；N0.36重量％以上、0.80重量％以下；O0.02重量％以下；及Al0.80重量％以下；
余量實(shí)質(zhì)上由Fe與不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
由于本發(fā)明的塑料成形模具用鋼由上述成分組成，尤其，使C的含量減少，同時(shí)使N的含量增加，因而確保了必要的硬度。因此，具有充分的硬度、耐摩損性。
另外，通過使N的含量增加，氮將固溶在母相中，并且，由于所形成的碳氮化物為微細(xì)的，耐摩損性也優(yōu)異。
再者，通過使上述C的含量減少，在制造階段難以生成粗大的析出碳氮化物。另外，淬火時(shí)的未固溶碳氮化物也變少，經(jīng)淬火、回火所得到的微細(xì)碳氮化物將均勻分散。因此，精密加工性、鏡面加工性特別優(yōu)異。
具體實(shí)施例方式
以下，針對(duì)本發(fā)明的一實(shí)施方式詳加說明。本發(fā)明的塑料成形模具用鋼包含下列的元素，余量實(shí)質(zhì)上由Fe與不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。將所含的元素種類、其含量予以特定的理由如下所示(1)C0.80重量％以下。
C是為了確保強(qiáng)度、耐摩損性所必要的元素，并與Cr、Mo、W、V、Nb等形成碳化物的元素相結(jié)合而生成碳化物。另外，C還是通過在淬火時(shí)固溶在母相中，進(jìn)行馬氏體組織化而確保硬度所必要的元素。
但是，若C的含量變得過多的話，便容易與上述形成碳化物的元素結(jié)合而析出大量的碳化物，粗大的碳化物將殘留?；诜乐股鲜霈F(xiàn)象的觀點(diǎn)，具體而言，C的含量為0.8重量％以下，較宜為0.65重量％以下，最好為低于0.25重量％。
不過，在本專利申請(qǐng)中，由于能夠通過增多N的含量以使硬度得以提高，因而期望通過盡可能地減少C的含量，使粗大的析出碳化物的量、淬火時(shí)的未固溶碳化物的量均降低，并使經(jīng)淬火、回火所得到的微細(xì)碳化物得以均勻分散。
(2)Si0.01重量％以上、低于1.40重量％。
Si與如后所述的Al具有同樣脫氧元素的功能。然而，Al與N反應(yīng)后生成AlN，使母相中的N固溶量降低，同時(shí)，由于所生成的粗大的AlN而導(dǎo)致精密加工性、鏡面加工性降低。因而，為了抑制鋼中Al的含量，較宜使用Si作為脫氧元素。具體而言，Si的含量為0.01重量％以上，較宜為0.05重量％以上，最好為0.10重量％以上。
但是，若Si的含量變得過多的話，熱加工性、韌性將降低?；诜乐股鲜霈F(xiàn)象的觀點(diǎn)，具體而言，Si的含量低于1.40重量％，較宜為0.75重量％以下，最好為0.25重量％以下。
(3)Mn0.05重量％以上、2.0重量％以下。
Mn作為使淬火性提升的元素而進(jìn)行添加。另外，在不可避免地含S時(shí)，Mn對(duì)于抑制韌性的降低是有效的。具體而言，Mn的含量為0.05重量％以上。
但是，若Mn的含量變得過多的話，熱加工性將降低。因而，Mn的含量為2.0重量％以下。
(4)Ni0.005重量％以上、1.00重量％以下。
Ni使N的溶解量增加。具體而言，Ni的含量為0.005重量％以上。
但是，若Ni的含量變得過多的話，殘留奧氏體(Austenite)將增加，引起尺寸的時(shí)效變化。因而，具體而言，Ni的含量為1.00重量％以下。
(5)Cr13.0重量％以上、20.0重量％以下。
Cr使N的溶解量增加，同時(shí)使耐腐蝕性得以提高。另外，形成碳氮化物。具體而言，Cr的含量為13.0重量％以上。
但是，若Cr的含量變得過多的話，即使進(jìn)行零下處理，殘留γ相也增加，硬度將降低。另外，成本也將變高。因而，具體而言，Cr的含量為20.0重量％以下。
(6)Mo+1/2W0.20重量％以上、4.0重量％以下。
Mo、W使N的溶解量增加。另外，使淬火性得以提高。為了得到此作用，具體而言，以Mo+1/2W表示Mo、W的含量為0.20重量％以上。
但是，若Mo、W的含量變得過多的話，析出碳氮化物的生成將被加速，沖擊值將降低。因而，具體而言，以Mo+1/2W表示Mo、W的含量為4.0重量％以下。
(7)V0.01重量％以上、1.00重量％以下。
V使N的溶解量增加。另外，形成碳氮化物，通過此阻塞效果以使結(jié)晶粒得以微細(xì)化，并使強(qiáng)度得以提高。具體而言，V的含量為0.01重量％以上。
但是，若V的含量變得過多的話，便容易生成粗大的碳氮化物，精密加工性、鏡面加工性將降低。因而，具體而言，V的含量為1.00重量％以下。
(8)N0.36重量％以上、0.80重量％以下。
N是填隙式元素，有助于使馬氏體組織的硬度得以提高。為了得到此效果，具體而言，N的含量為0.36重量％以上。此N的含量遵循西弗茨(Sieverts)定律，可以通過加壓溶解而進(jìn)行添加。
但是，若N的含量變得過多的話，由于凝固中的N稠化，便容易產(chǎn)生N造成的吹孔(以下，稱為“N吹孔”。)，因加壓所造成的N吹孔的抑制將變得困難。因而，具體而言，N的含量為0.80重量％以下。
(9)O0.02重量％以下。
O是在鋼水中不可避免含有的元素。若O的含量變多，與Si、Al產(chǎn)生粗大的氧化物，此氧化物成為夾雜物，使韌性、精密加工性、鏡面加工性降低。因此，期望O的含量為極低。具體而言，O的含量為0.02重量％以下，較宜為0.01重量％以下。
(10)Al0.80重量％以下。
Al與Si同樣地發(fā)揮脫氧元素的功能。但是，若Al的含量變得過多的話，便容易生成粗大的AlN，精密加工性、鏡面加工性將顯著降低。因而，具體而言，Al的含量為0.80重量％以下。
另外，除了上述必要元素的外，本發(fā)明的塑料成形模具用鋼也可以進(jìn)一步任意地包含由下列元素中選出的一種或二種以上的元素。將這些元素的含量予以特定的理由如下所示<1>P0.030重量％以下；S0.030重量％以下。
P、S不可避免地含在鋼中。P向晶界進(jìn)行偏析，S形成硫化物，二者均使韌性降低。因而，P、S的含量較宜至多為0.030重量％以下。
<2>Cu0.001重量％以上、0.50重量％以下；Co0.001重量％以上、0.50重量％以下；B0.0005重量％以上、0.010重量％以下。
不論Cu、Co、B的任一種均有助于淬火性的提升。具體而言，Cu的含量為0.001重量％以上。具體而言，Co的含量為0.001重量％以上。具體而言，B的含量為0.0005重量％以上。
但是，即使使Cu、Co、B的含量變得過多，淬火性的效果將飽和。另外，成本也將提高。因而，具體而言，Cu的含量為0.50重量％以下。具體而言，Co的含量為0.50重量％以下。具體而言，B的含量為0.010重量％以下。
<3>Se0.001重量％以上、0.30重量％以下；Te0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ca0.001重量％以上、0.10重量％以下；Pb0.001重量％以上、0.20重量％以下；Bi0.001重量％以上、0.30重量％以下。
Se、Te、Ca、Pb、Bi有助于提高被切削性。具體而言，Se的含量為0.001重量％以上。具體而言，Te的含量為0.001重量％以上。具體而言，Ca的含量為0.001重量％以上。具體而言，Pb的含量為0.001重量％以上。具體而言，Bi的含量為0.001重量％以上。
但是，若Se、Te、Ca、Pb、Bi的含量變得過多的話，韌性將降低。因而，具體而言，Se的含量為0.30重量％以下。具體而言，Te的含量為0.30重量％以下。具體而言，Ca的含量為0.10重量％以下。具體而言，Pb的含量為0.20重量％以下。具體而言，Bi的含量為0.30重量％以下。
<4>Ti0.20重量％以下；Nb0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ta0.001重量％以上、0.30重量％以下；Zr0.001重量％以上、0.30重量％以下。
Ti、Nb、Ta、Zr與C、N結(jié)合而形成碳氮化物，有助于抑制晶粒的粗大化。具體而言，Ti的含量為0.01重量％以上。具體而言，Nb的含量為0.001重量％以上。具體而言，Ta的含量為0.001重量％以上。具體而言，Zr的含量為0.001重量％以上。
但是，若Ti、Nb、Ta、Zr的含量變得過多的話，韌性將降低。因而，具體而言，Ti的含量為0.20重量％以下。具體而言，Nb的含量為0.30重量％以下。具體而言，Ta的含量為0.30重量％以下。具體而言，Zr的含量為0.30重量％以下。
另外，上述塑料成形模具用鋼所含的碳氮化物的粒徑為4.0μm以下，較宜為3.5μm以下，更佳為3.0μm以下。這是由于精密加工性、鏡面加工性特別優(yōu)異。
還有，所謂碳氮化物的粒徑，是指利用腐蝕液腐蝕已完成精磨的試樣測(cè)定面，再利用光學(xué)顯微鏡、掃描式電子顯微鏡等觀察此測(cè)定面，所觀察到的碳氮化物總數(shù)的90％以上在其值以下的粒徑代表值。
接著，針對(duì)上述塑料成形模具用鋼的制造方法的一例加以說明。
可列舉的方法為利用可進(jìn)行加壓的高頻感應(yīng)電爐等熔融爐，將具有上述組成的塑料成形模具用鋼加以熔融而鑄造成鋼錠等，之后，對(duì)這些鋼錠等進(jìn)行熱鍛或熱軋而制成需要尺寸的鋼材的方法等。
如下表示相對(duì)于上述塑料成形模具用鋼的熱處理一例。具體而言，退火能夠通過例如在850～900℃下進(jìn)行3～5小時(shí)加熱后，以10～20℃/小時(shí)的速度，爐冷至600℃附近，之后，再通過空冷等而進(jìn)行。另外，具體而言，例如，淬火、回火能夠進(jìn)行如下在1000～1200℃下進(jìn)行0.5～1.5小時(shí)加熱后，經(jīng)油冷淬火，之后，在-196℃或-76℃下進(jìn)行0.5～1小時(shí)的零下處理，其后，在200～700℃下進(jìn)行0.5～1.5小時(shí)加熱后，空冷回火。
實(shí)施例以下，利用實(shí)施例具體說明本發(fā)明。
利用可進(jìn)行加壓的高頻感應(yīng)電爐，熔煉在表1表示的化學(xué)組成的鋼(實(shí)施例1～實(shí)施例16的鋼、比較例1～比較例6的鋼)之后，鑄造成50kg，通過熱鍛以分別制造60mm四方形棒材。
表1


接著，針對(duì)實(shí)施例、比較例的各鋼，如表2所示，在1030℃至1150℃下進(jìn)行淬火，進(jìn)一步針對(duì)實(shí)施例1～16的鋼，在-76℃或-196℃下進(jìn)行零下處理后，在200℃至475℃的溫度下進(jìn)行回火。評(píng)估這些各熱處理后的試樣的各特性如下。
表2


<碳氮化物的粒徑>
從各棒材切出1邊為15mm的立體方塊，在進(jìn)行熱處理后，將測(cè)定面研磨至#1500為止。接著，使用1μm的金剛石磨膏加以拋光研磨，并進(jìn)行精磨。接著，使用維萊拉腐蝕液以進(jìn)行測(cè)定面的腐蝕。接著，通過光學(xué)顯微鏡拍攝測(cè)定面(以400倍、10個(gè)視野)，以所觀察到的碳氮化物總數(shù)的90％以上在其值以下的粒徑數(shù)值作為代表值。將碳氮化物的粒徑為4.0μm以下的判定為合格。
<硬度>
從各棒材切出1邊為10mm的立體方塊，在進(jìn)行熱處理后，將測(cè)定面與接地面研磨至#400為止，根據(jù)洛氏(Rockwell)C表度測(cè)定硬度。將硬度為HRC55以上的判定為合格。
<耐摩損性>
利用Pin-on-Disc摩擦摩損測(cè)試機(jī)，進(jìn)行耐摩損性的評(píng)估。亦即，從各棒材切出二根φ8mm的針后進(jìn)行熱處理。盤片使用由S45C所切出的盤片。測(cè)試條件設(shè)為滑動(dòng)速度1.6m/s、滑動(dòng)距離5000m、推壓載重10.5kgf、無潤滑油。在測(cè)試前后，測(cè)定針的重量，據(jù)此以測(cè)定摩損重量。還有，在表3，將比較例1的鋼(SUS440C)的摩損量設(shè)為100時(shí)，表示實(shí)施例的鋼與有關(guān)其余比較例的鋼的摩損重量比。將摩損重量比低于130的判定為合格。
<耐腐蝕性>
從各棒材加工出φ15mm×60mm的圓棒，進(jìn)行熱處理后，通過精加工以使表面相當(dāng)于#400。接著，根據(jù)JIS Z 2371而進(jìn)行鹽水噴霧測(cè)試，確認(rèn)發(fā)生銹蝕狀態(tài)。另外，在表3中，將未發(fā)生銹蝕表示為A，稍微發(fā)生銹蝕表示為B，明顯發(fā)生銹蝕表示為C，整面發(fā)生銹蝕表示為D，將B以上判定為合格。
<精密加工性>
從各棒材制作60mm×60mm×100mm的測(cè)試片，工具使用φ10mm的超硬整體式端銑刀(endmill)(6片刀刃)，以速度120m/分鐘、進(jìn)給量0.06mm/rev、切入寬度0.5mm、切入高度10mm的條件進(jìn)行加工。接著，根據(jù)JIS B0633測(cè)定加工面的最大表面粗糙度Ry。此時(shí)，將最大表面粗糙度Ry為2.0μm以下的判定為合格。
<鏡面加工性>
從各棒材加工出50mm×45mm×12mm板材，在進(jìn)行熱處理后，通過機(jī)械研磨以研磨至#14000為止。接著，進(jìn)行化學(xué)蝕刻，制作測(cè)試片，接著，根據(jù)JIS B0633而測(cè)定測(cè)試片的表面粗糙度Ra。此時(shí)，將表面粗糙度Ra為0.05μm以下的判定為合格。
將以上的評(píng)估結(jié)果表示在表3。
表3


根據(jù)表3，得知下列結(jié)論。亦即，比較例1的鋼，由于存在粗大的析出碳氮化物，精密加工性、鏡面加工性變差。另外，腐蝕性也變差。
另外，比較例2、4的鋼，由于N的含量較規(guī)定量少，無法得到足夠的硬度，耐摩損性變差。
另外，比較例3的鋼，因?yàn)镺的含量較規(guī)定量多，形成粗大的氧化物，另外，比較例4的鋼，因?yàn)锳l的含量較規(guī)定量多，形成粗大的AlN。因此，這些鋼的精密加工性變差。
另外，比較例5的鋼，因?yàn)閂的含量較規(guī)定量多，形成粗大的VN。因此，精密加工性、鏡面加工性變差。
另外，比較例6的鋼，因?yàn)镺的含量較規(guī)定量多，形成粗大的氧化物。因此，精密加工性、鏡面加工性變差。
相對(duì)這些比較例1～6的鋼，本發(fā)明1～16的鋼，任一種均具有充分的硬度、耐摩損性、耐腐蝕性，確認(rèn)了精密加工性、鏡面加工性為優(yōu)異。
因而，上述本發(fā)明的鋼，適用于作為塑料成形用模具的材料。
權(quán)利要求
1.一種塑料成形模具用鋼，包含C0.80重量％以下、Si0.01重量％以上、低于1.40重量％；Mn0.05重量％以上、2.0重量％以下；Ni0.005重量％以上、1.00重量％以下；Cr13.0重量％以上、20.0重量％以下；Mo+1/2W0.2重量％以上、4.0重量％以下；V0.01重量％以上、1.00重量％以下；N0.36重量％以上、0.80重量％以下；O0.02重量％以下；及Al0.80重量％以下；余量實(shí)質(zhì)上由Fe與不可避免的雜質(zhì)所構(gòu)成。
2.如權(quán)利要求1所述的塑料成形模具用鋼，還包含由P0.030重量％以下；及S0.030重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
3.如權(quán)利要求1所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Cu0.001重量％以上、0.50重量％以下；Co0.001重量％以上、0.50重量％以下；及B0.0005重量％以上、0.010重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
4.如權(quán)利要求2所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Cu0.001重量％以上、0.50重量％以下；Co0.001重量％以上、0.50重量％以下；及B0.0005重量％以上、0.010重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
5.如權(quán)利要求1所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Se0.001重量％以上、0.30重量％以下；Te0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ca0.001重量％以上、0.10重量％以下；Pb0.001重量％以上、0.20重量％以下；及Bi0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
6.如權(quán)利要求2所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Se0.001重量％以上、0.30重量％以下；Te0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ca0.001重量％以上、0.10重量％以下；Pb0.001重量％以上、0.20重量％以下；及Bi0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
7.如權(quán)利要求3所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Se0.001重量％以上、0.30重量％以下；Te0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ca0.001重量％以上、0.10重量％以下；Pb0.001重量％以上、0.20重量％以下；及Bi0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
8.如權(quán)利要求4所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Se0.001重量％以上、0.30重量％以下；Te0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ca0.001重量％以上、0.10重量％以下；Pb0.001重量％以上、0.20重量％以下；及Bi0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
9.如權(quán)利要求1所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Ti0.20重量％以下；Nb0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ta0.001重量％以上、0.30重量％以下；及Zr0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
10.如權(quán)利要求2所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Ti0.20重量％以下；Nb0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ta0.001重量％以上、0.30重量％以下；及Zr0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
11.如權(quán)利要求3所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Ti0.20重量％以下；Nb0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ta0.001重量％以上、0.30重量％以下；及Zr0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
12.如權(quán)利要求4所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Ti0.20重量％以下；Nb0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ta0.001重量％以上、0.30重量％以下；及Zr0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
13.如權(quán)利要求5所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Ti0.20重量％以下；Nb0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ta0.001重量％以上、0.30重量％以下；及Zr0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
14.如權(quán)利要求6所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Ti0.20重量％以下；Nb0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ta0.001重量％以上、0.30重量％以下；及Zr0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
15.如權(quán)利要求7所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Ti0.20重量％以下；Nb0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ta0.001重量％以上、0.30重量％以下；及Zr0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
16.如權(quán)利要求8所述的塑料成形模具用鋼，還包含由Ti0.20重量％以下；Nb0.001重量％以上、0.30重量％以下；Ta0.001重量％以上、0.30重量％以下；及Zr0.001重量％以上、0.30重量％以下中選出的一種或二種以上的元素。
全文摘要
本發(fā)明提供一種塑料成形模具用鋼，其不但具有充分的硬度、耐摩損性、耐腐蝕性，且精密加工性、鏡面加工性均優(yōu)異。依本發(fā)明的塑料成形模具用鋼，包含C0.80wt％以下；Si0.01wt％以上、低于1.40wt％；Mn0.05wt％以上、2.0wt％以下；Ni0.005wt％以上、1.00wt％以下；Cr13.0wt％以上、20.0wt％以下；Mo+1/2W0.20wt％以上、4.0wt％以下；V0.01wt％以上、1.00wt％以下；N0.36wt％以上、0.80wt％以下；O0.02wt％以下；及Al0.80wt％以下；剩余部分實(shí)質(zhì)上為由Fe與不可避免的不純物所構(gòu)成的。
文檔編號(hào)C22C38/50GK1876881SQ200610092368
公開日2006年12月13日 申請(qǐng)日期2006年6月1日 優(yōu)先權(quán)日2005年6月2日
發(fā)明者伊吹基宏, 濱野修次, 古賀猛 申請(qǐng)人:大同特殊鋼株式會(huì)社