專利名稱：：擴(kuò)孔加工性優(yōu)異的高強(qiáng)度熱軋鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及轎車、卡車等的機(jī)動(dòng)車和工業(yè)機(jī)械等所使用的高強(qiáng)度熱軋鋼板及其制造方法，特別是涉及能夠很好地運(yùn)用其優(yōu)異的擴(kuò)孔加工性而作為上述各種用途的零件原材有效地運(yùn)用的高強(qiáng)度熱軋鋼板，以及用于制造這種熱軋鋼板的有用的方法。
背景技術(shù)：
：近年來(lái)，從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)的以用于機(jī)動(dòng)車的燃油利用率提高的車體的輕量化和機(jī)動(dòng)車的碰撞安全性的確保等為背景，更高強(qiáng)度(例如，抗拉強(qiáng)度為780MPa以上)的熱軋鋼板的需要增加。另外在這種高強(qiáng)度熱軋鋼板所使用的用途中，對(duì)該熱軋鋼板當(dāng)然有延伸率的要求，而且還要求擴(kuò)孔加工性優(yōu)異。由此，提出了各種用于改善作為原材而被使用的高強(qiáng)度鋼板的擴(kuò)孔性的技術(shù)。作為這種加工用高強(qiáng)度熱軋鋼板，眾所周知的是具有殘留奧氏體和馬氏體的復(fù)合組織鋼板。例如在專利文獻(xiàn)1中提出，作為由鐵素體、貝氏體、殘留奧氏體和馬氏體組織構(gòu)成的復(fù)合組織鋼板，通過(guò)極低P鋼化、顯微組織及夾雜物的最大長(zhǎng)度等的控制、顯微組織的硬度控制等，從而使擴(kuò)孔性提高的方法。例如在專利文獻(xiàn)2中提出有一種高強(qiáng)度鋼板，在以鐵素體為主體的鐵素體一貝氏體組織中，使鋼中未與Ti和Nb反應(yīng)的非固定碳量在時(shí)效處理時(shí)在晶界析出，控制提高強(qiáng)度的未析出碳量。此外在專利文獻(xiàn)3中提出一種改善擴(kuò)孔加工性的技術(shù)，其通過(guò)成為如下這種高強(qiáng)度熱軋鋼板而實(shí)現(xiàn)該鋼板的顯微組織主要由鐵素體構(gòu)成，具有由貝氏體鐵素體和多邊鐵素體構(gòu)成的顯微組織。另外在此技術(shù)中還公開(kāi)有為了精制上述組織，從熱軋結(jié)束后巻取工序中的冷卻條件和用于對(duì)其進(jìn)行控制的方法。另外，例如在專利文獻(xiàn)4中提出，通過(guò)成為具有由貝氏體，鐵素體和多邊鐵素體構(gòu)成的顯微組織的高強(qiáng)度熱軋鋼板來(lái)改善擴(kuò)孔性的技術(shù)。另外在此技術(shù)中，還公開(kāi)有為了精制上述組織，從熱軋結(jié)束后巻取工序中的冷卻條件和用于對(duì)其進(jìn)行控制的方法。然而，在至今為止所提出的技術(shù)中，實(shí)際情況是尚不能發(fā)揮穩(wěn)定良好的擴(kuò)孔加工性。專利文獻(xiàn)h特表2004-536965號(hào)公報(bào)，專利要求的范圍等專利文獻(xiàn)2:特開(kāi)2003-342684號(hào)公報(bào)，專利要求的范圍等專利文獻(xiàn)3:特開(kāi)2004-250749號(hào)公報(bào)，專利要求的范圍等專利文獻(xiàn)4:特開(kāi)2004-225109號(hào)公報(bào)，專利要求的范圍等
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明為了解決上述現(xiàn)有的高強(qiáng)度熱軋鋼板所具有的問(wèn)題而進(jìn)行，其目的在于，提供一種抗強(qiáng)強(qiáng)度在780MPa以上的高強(qiáng)度熱軋鋼板，是具有優(yōu)異的延伸率和擴(kuò)孔加工性的高強(qiáng)度熱軋鋼板，以及用于制造這種高強(qiáng)度熱軋鋼板的有效的方法。能夠達(dá)成上述目的的所謂本發(fā)明的熱軋鋼板具有如下幾個(gè)要點(diǎn)該鋼板含有C:0.050.15%(質(zhì)量％的意思，以下同)、Sh1.50%以下(不含0%)、Mn:0.52.5%、P:0.035%以下(不含0%)、S:0.01%以下(含0%)、Al:0.0200.15%、Ti:0.050.2%，金屬組織是除了6095體積%的貝氏體以外，還含有固溶強(qiáng)化或析出強(qiáng)化的鐵素體或鐵素體和馬氏體的組織，該鋼板經(jīng)沖擊試驗(yàn)得到的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs為0°C以下。在本發(fā)明的熱軋鋼板中，根據(jù)需要還含有如下等元素也是有效的(a)Ni:1.0%以下(不含0%)、(b)Cr:1.0%以下(不含0%)、(c)Mo:0.5%以下(不含0%)、(d)Nb:0.1%以下(不含0°/。)、(e)B:0.01%以下(不含0%)、(f)Ca:0.01%以下(不含0%)、(g)Cu:1.0%以下(不含0%)，根據(jù)所含有的元素的種類能夠進(jìn)一步改善熱軋鋼板的特性。另一方面，當(dāng)制造上述這種熱軋鋼板時(shí)，按如下方法進(jìn)行制造即可，該方法包括將具有所述化學(xué)成分的鋼板坯加熱到1150130(TC的溫度范圍的工序；將加熱后的鋼板坯以Ar3相變點(diǎn)以上的終軋溫度進(jìn)行熱軋而成為鋼板的工序；以3(TC/秒以上的平均冷卻速度將熱軋后的鋼板冷卻至40055(TC的溫度區(qū)域并巻取成巻的工序；以5040(TC/小時(shí)的平均冷卻速度將巻取后的巻冷卻至30(TC以下的溫度的工序。另外，還具有如下幾個(gè)要點(diǎn)該鋼板含有C:0.020.10%、Si:1.5%以下(不含0%)、Mn:0.52.0%、P:0.025%以下(不含0%)、S:0.010%以下(含0%)、Al:0.0200.15%、Ni:1%以下(不含0%)、Cr:1%以下(不含0%)、Nb:0.08%以下(不含0%)、Ti:0.050.2%，其中，金屬組織實(shí)質(zhì)上是鐵素體的單相組織，該鋼板經(jīng)沖擊試驗(yàn)得到的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs為(TC以下。在本發(fā)明的熱軋鋼板中，根據(jù)需要還含有如下等元素也有效(a)Mo:0.5%以下(不含0°/。)、(b)Cu:1.0%以下(不含0%)、(C)B:0.01%以下(不含0%)、(d)Ca:0.005%以下(不含0%)，根據(jù)所含有的元素的種類能夠進(jìn)一步改善熱軋鋼板的特性。其中特別是含有Mo時(shí)，優(yōu)選使其滿足下述(1)式。([Mo]/96)/([P]/31)》1.0…(1)其中，[Mo]和[P]分別表示Mo和P的含量(質(zhì)量％)。另一方面，當(dāng)制造上述這樣的熱軋鋼板時(shí)，按如下方法進(jìn)行制造即可，該方法包括將具有所述化學(xué)成分的鋼板坯加熱到11501300。C的溫度范圍的工序；將加熱后的鋼板坯以AT3相變點(diǎn)以上的終軋溫度進(jìn)行熱軋而成為鋼板的工序；以30'C/秒以上的平均冷卻速度將熱軋后的鋼板冷卻至50065(TC的溫度區(qū)域并巻取成巻的工序；以5040(TC/小時(shí)的平均冷卻速度將巻取后的巻冷卻至30(TC以下的溫度的工序。根據(jù)本發(fā)明，除了控制化學(xué)成分組成和顯微組織以外，通過(guò)適度控制斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs,能夠?qū)崿F(xiàn)延伸率和擴(kuò)孔加工性優(yōu)異的熱軋鋼板，這種熱軋鋼板在2mm板厚下，成為抗拉強(qiáng)度780MPa以上、延伸率20%以上、和擴(kuò)孔率60%以上的高強(qiáng)度熱軋鋼板。用這種熱軋鋼板，能夠使歷來(lái)從成形性的觀點(diǎn)出發(fā)而無(wú)法應(yīng)用的熱軋鋼板適用于機(jī)動(dòng)車和工業(yè)機(jī)械等的各種構(gòu)件，不僅有助于構(gòu)件的低成本化，而且能夠降低各種零件的板厚以及提高機(jī)動(dòng)車的碰撞安全性，進(jìn)而有助于機(jī)動(dòng)車的高性能化。圖1是表示實(shí)施例1的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率X的關(guān)系的曲線圖。圖2是表示實(shí)施例1的巻取成巻后的冷卻速度與斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的關(guān)系的曲線圖。圖3是表示實(shí)施例2的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率人的關(guān)系的曲線圖。圖4是表示實(shí)施例2的巻取成巻后的冷卻速度與斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的關(guān)系的曲線圖。圖5是表示實(shí)施例3的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率t的關(guān)系的曲線圖。圖6是表示實(shí)施例3的巻取成巻后的冷卻速度與斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的關(guān)系的曲線圖。圖7是表示實(shí)施例4的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率X的關(guān)系的曲線圖。圖8是表示實(shí)施例4的巻取成巻后的冷卻速度與斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的關(guān)系的曲線圖。具體實(shí)施方式實(shí)施方式l本發(fā)明者們?yōu)榱藢?shí)現(xiàn)擴(kuò)孔加工性優(yōu)異的高強(qiáng)度熱軋鋼板，從各種各樣的角度進(jìn)行研究。其結(jié)果判明，如果在適度調(diào)整鋼的化學(xué)成分組成后，規(guī)定制造條件，使鋼板的顯微組織成為如下這樣的組織貝氏體體積率為6095%，余量含有使TiC和/或Nb和Mo的碳化物微細(xì)析出的鐵素體或鐵素體與馬氏體，則能夠?qū)崿F(xiàn)抗拉強(qiáng)度為780MPa以上的鋼板。另外還發(fā)現(xiàn)，在巻取成巻后，通過(guò)控制巻取成巻的冷卻條件，能夠控制通過(guò)沖擊試驗(yàn)求得的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs，如果使該斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs處于適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，則能夠使熱軋鋼板的擴(kuò)孔加工性良好，從而完成本發(fā)明。以下，沿著本發(fā)明完成的過(guò)程說(shuō)明其作用效果。在具有780MPa以上的抗拉強(qiáng)度的鋼板中，為了提高延伸率和擴(kuò)孔加工性(以下稱為"擴(kuò)孔性")，有效的方法是盡可能低C化，使主相為貝氏體組織，并且以適當(dāng)?shù)捏w積分率含有固溶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化的鐵素體組織，由于通過(guò)低C化能夠使貝氏體的硬度降低，從而改善貝氏體的延展性，并且減小與固溶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化了的鐵素體的硬度差，因此被認(rèn)為能夠確保高的延伸率和高的擴(kuò)孔性。然而，即使是在同一組成、同一條件下進(jìn)行熱軋的鋼板，由于巻曲也會(huì)造成擴(kuò)孔性變化。因此，本發(fā)明者們著眼于擴(kuò)孔性和韌性的關(guān)系，對(duì)于通過(guò)沖擊試驗(yàn)求得的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔性的關(guān)系進(jìn)行調(diào)查時(shí)發(fā)現(xiàn)，它們之間存在著良好的相關(guān)關(guān)系，為了確保擴(kuò)孔率(關(guān)于測(cè)定方法后述)為60%以上的良好的擴(kuò)孔性，使斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs在O'C以下即可(參照后述圖1、3)。對(duì)于上述的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高(即韌性值低)的鋼板進(jìn)行更詳細(xì)地調(diào)查時(shí)判明，若低溫破壞則晶界破壞，并且，若使用俄歇分析裝置分析該晶界斷裂，則可觀察到P在晶界偏析發(fā)生。相對(duì)于此，在被認(rèn)為韌性良好(g卩，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度低)的鋼板中，即使以低溫破壞，也僅僅確認(rèn)到劈開(kāi)破壞，而不能確認(rèn)到在晶界偏析的元素的有無(wú)。如上述的在鐵素體晶界偏析的P，由于取巻成巻的冷卻為徐冷，能夠確認(rèn)到在與粒內(nèi)相比呈不穩(wěn)定的晶界有P擴(kuò)散、偏析。本發(fā)明者們從如果防止上述這樣的P的偏析則能夠使韌性良好的觀點(diǎn)出發(fā)，就其方法進(jìn)一步反復(fù)研究，結(jié)果是縮短擴(kuò)散時(shí)間無(wú)效，基于這一點(diǎn)考慮，為此關(guān)于具體的方法從各種角度加以研究。其結(jié)果判明，將鋼板巻取成巻后，以50'C/小時(shí)(以下記為"°C/hr")以上的平均冷卻速度冷卻到300'C以下的溫度范圍，由此斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs變低，韌性值能夠提高。(參照后述圖2、4)。為了使本發(fā)明的熱軋鋼板具備此基本的機(jī)械的特性(屈服強(qiáng)度YS、抗拉強(qiáng)度TS、延伸率EL等)，還需要適當(dāng)調(diào)整其化學(xué)成分組成，本發(fā)明規(guī)定的化學(xué)成分組成的范圍限定理由如下。C:0.050.15%C作為強(qiáng)度提高元素是基本的成分，為了確保鋼板的抗拉強(qiáng)度在780MPa以上而需要含有0.05%以上。然而，若C含量超過(guò)0.15X，則在顯微組織中鐵素體以外的第二相(例如馬氏體等)會(huì)生成并增加，將使擴(kuò)孔性劣化。還有，C含量的優(yōu)選下限為0.06。/。，優(yōu)選上限為0.10%。Si:1.5%以下(不含0%)Si促進(jìn)多邊鐵素體的生成，不會(huì)使延伸率及擴(kuò)孔性降低，是在確保強(qiáng)度方面有效的元素。這一效果隨著其含量的增加而變大，但若過(guò)量含有，則表面性狀顯著劣化，并且使熱變形阻抗增大，鋼板的制造會(huì)變得困難，因此其含量應(yīng)該在1.5%以下。還有，&含量的優(yōu)選下限為0.2%，優(yōu)選上限為1.0%。Mn:0.52.5%Mn是有助于鋼固溶強(qiáng)化的元素，為了確保780MPa以上的抗拉強(qiáng)度，需要至少使之含有0.5%以上。然而，若使Mn過(guò)量地含有，則淬火性變得過(guò)高而大量生成相變生成物，將難以確保高的擴(kuò)孔率，因此其應(yīng)該在2.5%以下。還有，Mn含量的優(yōu)選下限為1.4%，優(yōu)選上限為2.3%。P:0.035%以下(不含0%)P是不會(huì)使延展性劣化而有助于鋼固溶強(qiáng)化的元素，在本發(fā)明中是特別重要的元素。若P的含量過(guò)量，則在巻取成巻后的冷卻中在晶界偏析，使韌性劣化，將使斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs上升。由此,P的含量最好在0.035%以下。還有，P的含量的優(yōu)選上限為0.025%。S:0.01%以下(含0%)s是在制造工序中會(huì)不可避免混入的元素，但是其會(huì)形成對(duì)擴(kuò)孔性有不良影響的硫化物系夾雜物，因此優(yōu)選盡可能降低。從這一觀點(diǎn)出發(fā)，s含量最好抑制在0.01%以下。還有，S含量的優(yōu)選上限0.008%，更優(yōu)選為0.005%以下。Al:0.020.15%Al在熔煉時(shí)被作為脫氧元素添加，是有助于提高鋼的純凈度的元素。為了發(fā)揮這一效果，需要使A1含有0.02M以上，但若其含量變得過(guò)量，則氧化鋁系夾雜物大量生成而成為表面瑕疵的原因，因此有必要使之在0.15%以下。還有，Al含量的優(yōu)選下限為0.025%，優(yōu)選上限為0.06%。Ti:0.050.2%Ti使鐵素體中的C和N作為析出物進(jìn)行析出強(qiáng)化而強(qiáng)化鐵素體，并且降低鐵素體中的固溶C量和滲碳體量，是在提高擴(kuò)孔性方面有效的元素，在確保780MPa以上的抗拉強(qiáng)度上是重要的元素。為了發(fā)揮這些效果，11含量需要在0.05%以上。然而，若Ti含量變得過(guò)量，則延展性劣化，并且上述效果也飽和，因此需要其在0.2%以下。還有，Ti含量的優(yōu)選下限為0.08%，優(yōu)選上限為0.18%。在本發(fā)明的熱軋鋼板中，上述成分以外的部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)(例如V和Sn等)構(gòu)成，但根據(jù)需要含有Ni、Cr、Mo、Nb、B、Ca、Cu等也有效。含有這些元素時(shí)的范圍規(guī)定理由如下。Ni:1%以下(不含0%)Ni是在使鋼固溶強(qiáng)化方面有效的元素，但若其含量過(guò)量，則該效果飽和，在經(jīng)濟(jì)性上不利，因此優(yōu)選在1%以下。Ni添加帶來(lái)的上述效果隨著其含量的增大而變大，但是從以鐵素體單相組織來(lái)確保780MPa以上的抗拉強(qiáng)度這一觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選Ni至少含有O.P/。，更優(yōu)選含有0.2%以上。另外，Ni含量的優(yōu)選上限為0.8%，更優(yōu)選0.5%以下。Cr:1,0%以下(不含0%)、Cr使鋼中的C成為析出物而進(jìn)行析出強(qiáng)化，在強(qiáng)化鐵素體方面是有效的元素，但是其含量要是過(guò)量，該效果也是飽和，在經(jīng)濟(jì)性上不利，因此優(yōu)選在1.0%以下。添加Cr帶來(lái)的上述效果隨著其含量的增大而變大，但為了有效地發(fā)揮上述效果，優(yōu)選使Cr至少含有O.P/。，更優(yōu)選含有0.2%以上。另夕卜，Cr含量的優(yōu)選上限為0.8。/。，更優(yōu)選0.5%以下。Mo:0.5%以下(不含0%)Mo作為碳化物在鐵素體中析出，在鐵素體析出強(qiáng)化上是非常有效的元素。另外在取巻成巻被冷卻時(shí)，其對(duì)防止鐵素體晶界有P偏析而使韌性值降低，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs上升也有效。這一效果隨著其含量的增加而變大，但若Mo的含量過(guò)量，則該效果飽和，因此優(yōu)選在0.5%以下。Nb:0.1%以下(不含0%)Nb使熱終了后從奧氏體生成的鐵素體微細(xì)化，是有助于提高擴(kuò)孔性的元素。另外，其使鋼中的C和N作為析出物而進(jìn)行析出強(qiáng)化，有效地使鐵素體強(qiáng)化。這一效果隨著其含量的增加而變大，但其含量過(guò)量該效果也是飽和，在經(jīng)濟(jì)性上不利，因此最好在O.P/。以下。為了有效地發(fā)揮Nb帶來(lái)的上述效果，優(yōu)選含有0.01%以上，更優(yōu)選含有0.02%以上。還有，Nb含量的優(yōu)選上限為0.08%，更優(yōu)選為0.07%以下。B:0.01%以下(不含0°/。)B使鋼的晶界能降低，是在抑制P的晶界偏析上有效的元素。這一效果隨著其含量的增加而變大，但其含量過(guò)量該效果也是飽和，因此優(yōu)選在0.01%以下。還有，B含量的優(yōu)選下限為0.001°/。，更優(yōu)選上限為0.005%。Ca:0.01%以下(不含0%)Ca使鋼板中的硫化物球狀化，是在使擴(kuò)孔性提高方面有效的元素，但其含量過(guò)量該效果也是飽和，因此優(yōu)選在0.01%以下。為了有效地發(fā)揮Ca帶來(lái)的效果，優(yōu)選使Ca含有0.001。/。以上。還有，Ca的更優(yōu)選上限為0.005%。Cu:1,0%以下(不含0%)Cu與Ti、Nb—起添加時(shí)，會(huì)促進(jìn)TiC和Nb的均一微細(xì)析出，微細(xì)析出帶來(lái)強(qiáng)度上升，進(jìn)而擴(kuò)孔性也提高，因此是有效的元素，但其含量過(guò)量該效果也是飽和，在經(jīng)濟(jì)性上不利，因此優(yōu)選在1.0%以下。Cu添加帶來(lái)的上述效果隨著其含量的增加而變大，不過(guò)為了有效地發(fā)揮上述效果，優(yōu)選使Cu至少含有0.1。/。以上，更優(yōu)選使之含有0.3%以上。另外Cu含量的優(yōu)選上限為0,8%。在本發(fā)明的熱軋鋼板中，為了在高強(qiáng)度下且具有高擴(kuò)孔性，并使延展性優(yōu)異，金屬組織的構(gòu)成也是重要的要件。為了實(shí)現(xiàn)高強(qiáng)度和高擴(kuò)孔性，需要以雖然為高強(qiáng)度但是與馬氏體相比其與鐵素體的硬度差相對(duì)小的貝氏體為主相，且為了確保延展性，需要含有鐵素體。從這一觀點(diǎn)出發(fā)，通過(guò)使金屬組織中的貝氏體相處在6095體積％的范圍，能夠得到高強(qiáng)度下加工性良好的鋼板。本發(fā)明的鋼板的金屬組織，基本上是(貝氏體+鐵素體)，但也可以使鐵素體的一部分變成馬氏體。還有，在本發(fā)明中所謂"鐵素體"包括多邊鐵素體、準(zhǔn)多邊鐵素體，針狀鐵素體和貝氏體鐵素體等的位錯(cuò)密度高的組織屬于本發(fā)明中的"貝氏體"。接著，對(duì)于本發(fā)明的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。為了制造本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板，如前述至少需要適當(dāng)控制巻取查那嘎巻后的冷卻速度，關(guān)于其他的條件(熱軋條件)遵循通常的條件即可，本發(fā)明的制造方法中的基本的制造條件如下。當(dāng)制造本發(fā)明的高強(qiáng)度熱軋鋼板時(shí)，首先，使按照上述那樣控制化學(xué)成分組成的鋼板根據(jù)常規(guī)方法成為鑄片，供于熱軋，但這時(shí)的板坯加熱溫度需要在115(TC以上。這是奧氏體中TiC和Nb(C、N)固溶開(kāi)始的溫度，通過(guò)加熱到該溫度以上，能夠有效地使添加的Ti和Nb在鋼中固溶。固溶的Ti和Nb在熱軋終止后的鐵素體生成時(shí)與鐵素體中的固溶C和固溶N反應(yīng)，并作為化合物析出，從而對(duì)鋼板析出強(qiáng)化，由此能夠得到希望的抗拉強(qiáng)度。但是，若該加熱溫度變得過(guò)高，則將招致加熱爐的損壞和能源成本的增大，因此需要在130(TC以下。在進(jìn)行熱軋時(shí)，基本上遵循通常的熱軋條件即可，沒(méi)有特別的條件的制約，但是熱軋終軋溫度需要是作為奧氏體單相溫度區(qū)域的Af3相變點(diǎn)以上的溫度。若熱軋溫度降低而低于Ar3相變點(diǎn)，則熱軋將在鐵素體一奧氏體的二相組織下結(jié)束，因此加工鐵素體(加工組織的意思)殘留，延展性和擴(kuò)孔性劣化。另外，會(huì)在表層部形成粗大組織，使延伸率降低。此外，雖然在熱軋中固溶Nb和固溶Ti作為碳氮化物析出，但是該析出物對(duì)強(qiáng)度上升沒(méi)有幫助。其結(jié)果是，在鐵素體中析出而與鐵素體的強(qiáng)度上升沒(méi)有關(guān)聯(lián)，作為初衷的添加目的的析出強(qiáng)化量減少，從而得不到鋼材希望的強(qiáng)度。在熱軋終止后的冷卻中，需要以30'C/秒(以下記為'C/s)以上的平均冷卻速度冷卻至400550'C的巻取溫度范圍，不過(guò)這是為了使從奧氏體生成的貝氏體組織成為均一的整細(xì)粒組織，使延展性和擴(kuò)孔性提高。即，若這時(shí)的平均冷卻速度比3(TC/s慢，則相變后的鐵素體粗大化，另外在貝氏體內(nèi)部析出的碳化物的凝集、成長(zhǎng)加速，粗大的碳化物生成，使延展性和擴(kuò)孔性劣化。之所以使巻取溫度處于40055(TC的溫度范圍，是為了使鋼的顯微組織成為以貝氏體為主體的組織。BP，若巻取溫度比400'C低，則馬氏體組織生成，擴(kuò)孔性降低。另外碳氮化物的析出強(qiáng)化量不足，得不到希望的強(qiáng)度。另一方面，若巻取溫度超過(guò)55(TC而變成高溫，則滲碳體析出，珠光體組織混入，強(qiáng)度反而降低。另外擴(kuò)孔性也降低。由此，巻取溫度需要為40055(TC的溫度范圍，優(yōu)選為40050(TC的溫度范圍。在巻取后的巻材的冷卻中，為了防止鋼中的P向鐵素體晶界偏析，需要以50°C/hr以上的平均冷卻速度從巻取溫度冷卻到300°C以下的溫度范圍。若比該平均冷卻速度慢，則冷卻中引起P向鐵素體晶界的析出，由沖擊試驗(yàn)求得的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs變高，無(wú)法獲得良好的擴(kuò)孔性。還有，關(guān)于如上所述確保巻取成巻后的冷卻速度的方法沒(méi)有特別限定，但可列舉例如使用鼓風(fēng)機(jī)對(duì)巻取巻進(jìn)行鼓風(fēng)冷卻的方法；鼓風(fēng)中含霧(鼓風(fēng)+霧)進(jìn)行冷卻的方法；使用灑水噴嘴對(duì)巻材進(jìn)行水冷的方法；此外還有將巻材浸漬在水槽中的方法等。實(shí)施方式2本發(fā)明者們?yōu)榱藢?shí)現(xiàn)擴(kuò)孔加工性優(yōu)異的高強(qiáng)度熱軋鋼板，從各種角度進(jìn)行研究。其結(jié)果判明，如果在適度調(diào)整鋼的化學(xué)成分組成后，規(guī)定制造條件，使鋼板的顯微組織為鐵素體單相組織，此外使TiC和/或Nb和Mo的碳化物在該組織中微細(xì)地析出，則能夠?qū)崿F(xiàn)抗拉強(qiáng)度為780MPa以上的鋼板。另外還發(fā)現(xiàn)，在巻取成巻后，通過(guò)控制巻取成巻的冷卻條件，能夠控制通過(guò)沖擊試驗(yàn)求得的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs，如果使該斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs處于適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，則能夠使熱軋鋼板的擴(kuò)孔加工性良好，從而完成本發(fā)明。以下，沿著本發(fā)明完成的過(guò)程說(shuō)明其作用效果。在具有780MPa以上的抗拉強(qiáng)度的鋼板中，為了提高延伸率和擴(kuò)孔加工性(以下稱為"擴(kuò)孔性")，有效的方法是盡可能低C化，使主相為鐵素體組織，作為固溶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化的組織，由此得到的鋼板內(nèi)的組織和硬度均一，因此被認(rèn)為能夠確保高延伸率和高擴(kuò)孔性。然而，即使是在同一組成、同一條件下進(jìn)行熱軋的鋼板，巻曲也會(huì)造成擴(kuò)孔性變化。因此，本發(fā)明者們著眼于擴(kuò)孔性和韌性的關(guān)系，對(duì)于通過(guò)沖擊試驗(yàn)求得的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔性的關(guān)系進(jìn)行調(diào)查時(shí)發(fā)現(xiàn)，它們之間存在著良好的相關(guān)關(guān)系，為了確保擴(kuò)孔率(關(guān)于測(cè)定方法后述)為60%以上的良好的擴(kuò)孔性，使斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs在0°C以下即可(參照后述圖5、7)。對(duì)于上述的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高(即韌性值低)的鋼板進(jìn)行更詳細(xì)地調(diào)査時(shí)判明，若使其低溫破壞則晶界破壞，并且，若使用俄歇分析裝置分析該晶界斷裂，則可觀察到P的晶界偏析發(fā)生。相對(duì)于此，在被認(rèn)為韌性良好的鋼板中，即使以低溫使之破壞，也僅僅確認(rèn)到劈開(kāi)破壞，關(guān)于在晶界偏析的元素的有無(wú)則不能確認(rèn)。如上述的在鐵素體晶界偏析的P，由于巻取成巻的冷卻為徐冷，從而能夠確認(rèn)到在相比粒內(nèi)為不穩(wěn)定的晶界有P擴(kuò)散、偏析。本發(fā)明者們從如果防止上述這樣的P的偏析則能夠使韌性良好的觀點(diǎn)出發(fā)，就其方法進(jìn)一步反復(fù)研究，結(jié)果是縮短擴(kuò)散時(shí)間無(wú)效，基于這一點(diǎn)考慮，為此關(guān)于具體的方法從各種角度加以研究。其結(jié)果判明，將鋼板巻取成巻后，通過(guò)以50。C/小時(shí)以上的平均冷卻速度冷卻到300。C以下的溫度范圍，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs變低，韌性值能夠提高。(參照后述圖6、8)。在本發(fā)明的熱軋鋼板中，為了使之具備此基本的機(jī)械的特性(屈服強(qiáng)度YS、抗拉強(qiáng)度TS、延伸率EL等)，還需要適當(dāng)調(diào)整其化學(xué)成分組成，本發(fā)明規(guī)定的化學(xué)成分組成的范圍限定理由如下。C:0.020.10%c作為強(qiáng)度提高元素是基本的成分，為了確保鋼板的抗拉強(qiáng)度在780MPa以上而需要含有0.02。/。以上。然而，若C含量超過(guò)0.10，則在顯微組織中鐵素體以外的第二相(例如珠光體，貝氏體、馬氏體等)會(huì)生成并增加，使擴(kuò)孔性劣化。還有，C含量的優(yōu)選下限為0.03。/。，優(yōu)選上限為0.06%。Si:1.5%以下(不含0%)Si促進(jìn)多邊鐵素體的生成，不會(huì)使延伸率及擴(kuò)孔性降低，是在確保強(qiáng)度方面有效的元素。這一效果隨著其含量的增加而變大，但若過(guò)量含有，則表面性狀顯著劣化，并且使熱變形阻抗增大，鋼板的制造會(huì)變得困難，因此其含量應(yīng)該在1.5%以下。還有，Si含量的優(yōu)選下限為0.2%，優(yōu)選上限為1.0%。Mn:0.52.0%Mn在使鋼固溶強(qiáng)化上是有用的元素，為了確保780MPa以上的抗拉強(qiáng)度，需要至少含有0.5%以上。然而，若使Mn過(guò)量地含有，則淬火性變得過(guò)高而大量生成相變生成物，將難以確保高的擴(kuò)孔率，因此其應(yīng)該在2.0%以下。還有，Mn含量的優(yōu)選下限為0.7%，優(yōu)選上限為1.9%。P:0.025%以下(不含0%)P是不會(huì)使延展性劣化而有助于使鋼固溶強(qiáng)化的元素，在本發(fā)明中是特別重要的元素。若P的含量過(guò)量，則在巻取后的冷卻中在晶界偏析，使韌性劣化，將使斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs上升。由此，P的含量?jī)?yōu)選在0.025%以下。還有，P的含量的優(yōu)選上限為0.015%。S:0.01%以下(含0%)s是在制造工序中會(huì)不可避免混入的元素，但是其會(huì)形成對(duì)擴(kuò)孔性有不良影響的硫化物系夾雜物，因此優(yōu)選盡可能降低。從這一觀點(diǎn)出發(fā)，s含量最好抑制在0.01%以下。還有，S含量的優(yōu)選上限為0.005%，更優(yōu)選為0.003%以下。Al:0.020.15o/oAl在熔煉時(shí)被作為脫氧元素添加，是在提高鋼的純凈度方面有效的元素。為了發(fā)揮這一效果，需要使Al含有0.02。/。以上，但若其含量過(guò)量，則氧化鋁系夾雜物大量生成而成為表面瑕疵的原因，因此需要在0.15%以下。還有，Al含量的優(yōu)選下限為0.03。/。，優(yōu)選上限為0.06%。Ni:1%以下(不含0%)Ni是在使鋼固溶強(qiáng)化方面有效的元素，但若其含量過(guò)量，則該效果飽和，在經(jīng)濟(jì)性上不利，因此優(yōu)選在1%以下。Ni添加帶來(lái)的上述效果隨著其含量的增大而變大，但是從以鐵素體單相組織來(lái)確保780MPa以上的抗拉強(qiáng)度這一觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選使Ni至少含有0.1。/。，更優(yōu)選含有0.3%以上。另夕卜，Ni含量的優(yōu)選上限為0.8。/。，更優(yōu)選0.6%以下。Cr:1%以下(不含0%)、Cr使鋼中的C成為析出物而進(jìn)行析出強(qiáng)化，在強(qiáng)化鐵素體方面是有效的元素，但是其含量要是過(guò)量，該效果也是飽和，在經(jīng)濟(jì)性上不利，因此優(yōu)選在1%以下。添加Cr帶來(lái)的上述效果隨著其含量的增大而變大，但為了有效地發(fā)揮上述效果，優(yōu)選使(>至少含有0.1%，更優(yōu)選含有0.3%以上。另外，Cr含量的優(yōu)選上限為0.8。/。，更優(yōu)選0.5%以下。Nb:0.08%以下(不含0%)Nb使從熱軋結(jié)束后的奧氏體生成的鐵素體微細(xì)化，是有助于提高擴(kuò)孔性的元素。另外，其使鋼中的C和N成為析出物而進(jìn)行析出強(qiáng)化，有效地使鐵素體強(qiáng)化。這一效果隨著其含量的增加而變大，但其含量過(guò)量該效果也是飽和，在經(jīng)濟(jì)性上不利，因此優(yōu)選在0.08%以下。為了有效地發(fā)揮Nb帶來(lái)的上述效果，優(yōu)選含有0.01%以上。還有，Nb含量的優(yōu)選上限為0.06%，更優(yōu)選為0.05%以下。Ti:0.050.2%Ti使鐵素體中的C和N作為析出物進(jìn)行析出強(qiáng)化而強(qiáng)化鐵素體，并且降低鐵素體中的固溶C量和滲碳體量，在提高擴(kuò)孔性方面是有效的元素，在確保780MPa以上的抗拉強(qiáng)度上是重要的元素。為了發(fā)揮這些效果，Ti含量需要在0.05。/。以上。然而，若Ti含量變得過(guò)量，則延展性劣化，并且上述效果也飽和，因此需要其在0.2%以下。還有，Ti含量的優(yōu)選下限為0.08%，優(yōu)選上限為0.15%。在本發(fā)明的熱軋鋼板中，上述成分以外的部分由Fe和不可避免的雜質(zhì)(例如V和Sn等)構(gòu)成，但根據(jù)需要而含有Mo、Cu、B、Ca等也有效。使這些元素含有時(shí)的范圍規(guī)定理由如下。Mo:0.5%以下(不含0%)Mo作為碳化物在鐵素體中析出，在鐵素體析出強(qiáng)化上是非常有效的元素。另外在巻取成巻被冷卻時(shí)，其對(duì)防止鐵素體晶界有P偏析而使韌性值降低，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs上升也有效。為了發(fā)揮這一效果的需要的Mo量根據(jù)P含量的變化也會(huì)發(fā)生變化，但優(yōu)選以Mo和P的原子比計(jì)含有1.0以上的量[即滿足下式(1)的量]。但是若Mo的含量過(guò)量，則其效果飽和，因此Mo含量?jī)?yōu)選為0.5%以下。([Mo]/96)/.([P]/31)禮0…(1)其中，[Mo]和[P]分別表示Mo和P的含量(質(zhì)量％)。Cu:1.0%以下(不含0%)Cu有提高鋼的機(jī)械性的強(qiáng)度，改善材質(zhì)的效果。這一效果隨著Cu含量的增加而變大，但若使之過(guò)量地含有則反而使加工性劣化，因此優(yōu)選為1.0%以下。還有，用于發(fā)揮上述效果的Cu含量的優(yōu)選下限為0.05%，更優(yōu)選上限為0.5%。B:0.01%以下(不含0%)B使鋼的晶界能降低，是在抑制P的晶界偏析上有效的元素。這一效果隨著其含量的增加而變大，但其含量過(guò)量該效果也是飽和，因此優(yōu)選為0.01%以下。還有，B含量的優(yōu)選下限為0.001%，更優(yōu)選上限為0.005%。Ca:0.005%以下(不含0%)Ca使鋼板中的硫化物球狀化，是在使擴(kuò)孔性提高方面有效的元素，但右其含量過(guò)量則該效果飽和，因此優(yōu)選在0.005%以下。為了有效地發(fā)揮Ca添加帶來(lái)的效果，優(yōu)選使Ca含有0.001。/。以上。還有，Ca的更優(yōu)選上限為0.004%。在本發(fā)明的熱軋鋼板中，該顯微組織實(shí)質(zhì)上由鐵素體單相組織構(gòu)成。這里所謂"實(shí)質(zhì)上的鐵素體單相組織"，意思是鐵素體相至少為90面積％以上。因此，在本發(fā)明的鋼板中，其組織中基本上不含珠光體、貝氏體、馬氏體、殘留奧氏體等的各組織(10面積％以下)。另外在本發(fā)明中所謂"鐵素體"包括多邊鐵素體、準(zhǔn)多邊鐵素體，但針狀鐵素體和貝氏體鐵素體等因?yàn)槲诲e(cuò)密度高，所以不利于獲得高延展性，從這一觀點(diǎn)出發(fā)，不包括在本發(fā)明的"鐵素體"中。接著，對(duì)于本發(fā)明的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。為了制造本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板，如前述至少需要適當(dāng)控制巻取后的冷卻速度，關(guān)于其他的條件(熱軋條件)遵循通常的條件即可，本發(fā)明的制造方法中的基本的制造條件如下。當(dāng)制造本發(fā)明的高強(qiáng)度熱軋鋼板時(shí)，首先，使按照上述那樣控制化學(xué)成分組成的鋼板根據(jù)常規(guī)方法成為鑄片，供于熱軋，但這時(shí)的板坯加熱溫度需要在115(TC以上。這是奧氏體中TiC和Nb(C、N)固溶開(kāi)始的溫度，通過(guò)加熱到該溫度以上，能夠有效地使添加的Ti和Nb在鋼中固溶。固溶的Ti和Nb在熱軋終止后的鐵素體生成時(shí)使鐵素體中的固溶C和固溶N析出，從而對(duì)鋼板析出強(qiáng)化，由此能夠得到希望的抗拉強(qiáng)度。但是，若該加熱溫度變得過(guò)高，則將招致加熱爐的損壞和能源成本的增大，因此需要在130(TC以下。在進(jìn)行熱軋時(shí)，基本發(fā)遵循通常的熱軋條件即可，沒(méi)有特別的條件的制約，但是熱軋終軋溫度需要為奧氏體單相溫度區(qū)域的Af3相變點(diǎn)以上的溫度。若熱軋溫度降低而低于Ai3相變點(diǎn)，則熱軋將在鐵素體—奧氏體的二相組織下結(jié)束，因此加工鐵素體(加工組織的意思)殘留，延展性和擴(kuò)孔性劣化。另外，會(huì)在表層部形成粗大組織，使延伸率降低。此外，雖然在熱軋中固溶Nb和固溶Ti作為碳氮化物析出，但是該析出物對(duì)強(qiáng)度上升沒(méi)有幫助。其結(jié)果是，在鐵素體中析出而與鐵素體的強(qiáng)度上升沒(méi)有關(guān)聯(lián)，作為初衷的添加目的的析出強(qiáng)化量減少，從而得不到鋼材希望的強(qiáng)度。在熱軋終止后的冷卻中，需要以3(TC/秒(以下記為"C/s)以上的平均冷卻速度冷卻至50065(TC的巻取溫度范圍，不過(guò)這是為了使從奧氏體生成的鐵素體組織成為均一的整細(xì)粒組織。g卩，若這時(shí)的平均冷卻速度比30。C/s慢，則相變后的鐵素體粗大化，擴(kuò)孔性劣化。之所以使巻取溫度處于50065(TC的溫度范圍，是為了使鋼的顯微組織成為以鐵素體單相組織。即，若巻取溫度比50(TC低，則貝氏體組織混入，延伸率降低。另外碳氮化物的析出強(qiáng)化量不足，得不到理想的強(qiáng)度。為了確保更優(yōu)異的延伸率，優(yōu)選巻取溫度為55(TC以上。另一方面，若巻取溫度超過(guò)650'C而變成高溫，則有助于析出強(qiáng)化的碳/氮化物(碳化物、氮化物和碳氮化物)的析出尺寸粗大化，強(qiáng)度反而降低。由此，巻取溫度需要為50065(TC的溫度范圍，優(yōu)選為550650""C的溫度范圍。在巻取后的巻材的冷卻中，為了防止鋼中的P向鐵素體晶界偏析，需要以50°C/hr以上的平均冷卻速度從巻取溫度冷卻到30(TC以下的溫度范圍。若比該平均冷卻速度慢，則冷卻中引起P向鐵素體晶界的析出，由沖擊試驗(yàn)求得的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs變高，無(wú)法獲得良好的擴(kuò)孔性。還有，關(guān)于如上所述確保巻取成巻后的冷卻速度的方法沒(méi)有特別限定，但可列舉例如使用鼓風(fēng)機(jī)對(duì)巻取巻進(jìn)行鼓風(fēng)冷卻的方法；鼓風(fēng)中含霧(鼓風(fēng)+霧)進(jìn)行冷卻的方法；使用灑水噴嘴對(duì)巻取巻進(jìn)行水冷的方法;此外還有將巻取巻浸漬在水槽中的方法等。以下，通過(guò)實(shí)施例更詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明，但下述實(shí)施例并沒(méi)有限定本發(fā)明的性質(zhì)，只要符合前、后述的宗旨進(jìn)行設(shè)計(jì)變更均包含在本發(fā)明的技術(shù)范圍。還有，實(shí)施例l、2屬于上述的實(shí)施的方式1，實(shí)施例3、4屬于上述的實(shí)施的方式2。實(shí)施例實(shí)施例1將具有下述表1所示化學(xué)成分的各種鋼板坯，以125(TC的板坯加熱溫度保持30分鐘后，通過(guò)通常的熱軋工序，使終軋溫度為900°C，得到厚4皿的熱軋鋼板。其后，以3(TC/s的平均冷卻速度進(jìn)行冷卻，以使用電加熱爐的60(TC的巻取溫度進(jìn)行30分鐘的巻取處理后，為了改變之后的冷卻速度，進(jìn)行控制冷卻速度的爐冷卻，從爐中取出后通過(guò)放冷、鼓風(fēng)(鼓風(fēng)+霧)冷卻、噴水冷卻、在水槽浸漬等進(jìn)行冷卻，得到各種熱軋鋼板。[表l]<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>對(duì)于如此得到的熱軋鋼板，利用JIS5號(hào)試驗(yàn)片在軋制方向上進(jìn)行直角方向(C方向)的沖擊試驗(yàn)，測(cè)定機(jī)械的特性(屈服強(qiáng)度YS、抗拉強(qiáng)度TS、延伸率EL等)，并且根據(jù)由下述的方法測(cè)定的擴(kuò)孔率人評(píng)價(jià)擴(kuò)孔性，并且根據(jù)下述的方法測(cè)定斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs。另外，對(duì)各鋼板的顯微組織進(jìn)行硝酸乙醇腐蝕后，用掃描型電子顯微鏡鑒定其鐵素體、貝氏體、馬氏體，圖像分析裝置測(cè)定貝氏體面積率。還有，沖擊試驗(yàn)片是將得到的熱軋鋼板的兩面進(jìn)行研磨，以尺寸為厚2.5mm的試驗(yàn)片進(jìn)行試驗(yàn)。[擴(kuò)孔率X測(cè)定法]用60。圓錐沖頭從沖孔側(cè)對(duì)初期孔直徑為10mm(d())的穿孔進(jìn)行擴(kuò)孔，測(cè)定有裂紋在板厚方向上貫通的時(shí)間點(diǎn)的孔徑d(mm)，根據(jù)下式測(cè)定擴(kuò)孔率入。人={(d_d0)/d0}X100(%)[d0=10mm][斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的測(cè)定方法]采用通過(guò)機(jī)械加工制作的JIS4號(hào)沖擊試驗(yàn)片，依據(jù)JISZ2242的試驗(yàn)方法進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，通過(guò)依據(jù)JIS的方法求得脆性斷裂率(或延展性斷裂率)，由(試驗(yàn)溫度vs脆性斷裂率)的曲線求得脆性斷裂率為50°/。以上的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs。更詳細(xì)地說(shuō)，是使試驗(yàn)溫度以IO'C或2(TC的間隔變化。這時(shí)，對(duì)于試驗(yàn)溫度(試驗(yàn)片溫度)的管理遵循JISZ2242規(guī)定的條件。然后進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，其后觀察試驗(yàn)片斷面，區(qū)別顯示脆性斷裂的區(qū)域和顯示延展性斷裂的區(qū)域，遵循同一JIS的規(guī)定，采用下式計(jì)算脆性斷裂率。B=C/AX100(%)在此，B:脆性斷裂率(％)，C:脆性斷裂的面積，A:斷裂的整個(gè)面積接著繪制試驗(yàn)溫度與脆性斷裂率并求得近似曲線，將該近似曲線顯示出脆性斷裂率50%的試驗(yàn)溫度作為斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs。這些結(jié)果與制造條件一起顯示在下述表2中。另外，基于這些結(jié)果，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率X的關(guān)系顯示在圖1中，巻取后的冷卻速度與斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的關(guān)系顯示在圖2中。[表2]<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>如圖1表明的可知，在斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率X之間能夠確認(rèn)到良好的相關(guān)關(guān)系，為了確保作為目標(biāo)的良好的擴(kuò)孔率人a=60%)，使斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs在O'C以下即可。還有，作為擴(kuò)孔性是否優(yōu)良的標(biāo)準(zhǔn)雖然是"擴(kuò)孔率人60%以上"，但這是應(yīng)用高強(qiáng)度熱軋鋼板加工成各種構(gòu)件時(shí)所要求的特性水平。另一方面，如圖2表明的可知，根據(jù)模擬取巻的冷卻的冷卻速度，影響擴(kuò)孔率人的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs變化。這時(shí)為了將斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs確保在作為目標(biāo)的0°C以下，需要以50°C/hr以上的冷卻速度冷卻。對(duì)于這時(shí)的沖擊試驗(yàn)片的斷面進(jìn)行SEM觀察時(shí)，在斷裂面轉(zhuǎn)變溫度VTrs高的試驗(yàn)片的脆性斷面上觀察到晶界斷面。相對(duì)于此，在斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs低的試驗(yàn)片的脆性斷面上只觀察到劈開(kāi)斷裂。因此，使用俄歇電子能譜分析儀測(cè)定該晶界斷裂部的結(jié)果為，在晶界檢測(cè)出高濃度的P。因此，在該鐵素體晶界偏析的P使母材的韌性值降低，不能抑制擴(kuò)孔試驗(yàn)時(shí)的龜裂傳播，可以認(rèn)為是低特性。即，可知通過(guò)控制巻的巻取后的冷卻速度，在鐵素體晶界偏析的P的擴(kuò)散受到抑制，將能夠得到擴(kuò)孔率X值高的特性。實(shí)施例2將具有下述表3所示化學(xué)成分的各種鋼板坯，以125(TC的板坯加熱溫度保持30分鐘后，通過(guò)通常的熱軋工序，在終軋溫度為90093(TC下得到厚4腿的熱軋鋼板。其后，以30°C/s的平均冷卻速度進(jìn)行冷卻，使用電加熱爐以450650°C的巻取溫度進(jìn)行30分鐘的巻取處理后，為了改變之后的冷卻速度而進(jìn)行控制冷卻速度的爐冷卻，從爐中取出后進(jìn)行放冷、鼓風(fēng)(鼓風(fēng)+霧)冷卻、噴水冷卻、在水槽浸漬等的冷卻，得到各種熱軋鋼板。[表3]<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>對(duì)于如此得到的熱軋鋼板，利用JIS5號(hào)試驗(yàn)片在軋制方向上進(jìn)行直角方向的拉伸試驗(yàn)，測(cè)定機(jī)械的特性(屈服強(qiáng)度YS、抗拉強(qiáng)度TS、延伸率EL等)，并且根據(jù)與實(shí)施例1同樣的方法測(cè)定的擴(kuò)孔率X和斷裂面轉(zhuǎn)變溫度。其結(jié)果與制造條件(終軋溫度、巻取溫度、巻取后的冷卻速度)一起顯示在下述表4中。另外，基于這些結(jié)果，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率入的關(guān)系顯示在圖3中，巻取后的冷卻速度與斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的關(guān)系顯示在圖4中。[表4]<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>如圖3表明的可知，與實(shí)施例1一樣，在斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率X之間能夠確認(rèn)到良好的相關(guān)關(guān)系，為了確保作為目標(biāo)的良好的擴(kuò)孔率入a=60%)，使斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs在0"以下即可。另外如圖4表明的可知，根據(jù)模擬巻取巻的冷卻的冷卻速度，影響擴(kuò)孔率t的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs變化。這時(shí)為了將斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs確保在作為目標(biāo)的0。C以下，需要以5(TC/hr以上的冷卻速度進(jìn)冷卻。還有，圖4由虛線圍起的部分是化學(xué)成分組成脫離本發(fā)明規(guī)定的范圍的部分，因此斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs上升。另外由這些結(jié)果能夠進(jìn)行如下考察。試驗(yàn)No.l—312、1一17、l一18、1—2025、1—27、1—28、1—30、1—31滿足本發(fā)明規(guī)定的全部要件，機(jī)械的特性及擴(kuò)孔率均良好，可知能夠?qū)崿F(xiàn)高強(qiáng)度且加工性良好的熱軋鋼板。相對(duì)于此，試驗(yàn)No.1—16、1—19、1一26、1一29、1一3239缺少本發(fā)明規(guī)定的某個(gè)要件，機(jī)械的特性和擴(kuò)孔性的至少一種特性劣化。首先，試驗(yàn)No.l—16、1一19、1一26、1—29其巻巻取后的平均冷卻速度小，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高，得不到良好的擴(kuò)孔性。另外，試驗(yàn)No.1_32、l一33是Si含量過(guò)量的鋼板(表3的鋼種1一J)，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度VTrs高，得不到良好的擴(kuò)孔性。試驗(yàn)No.l—34、No.1—35是Mn含量過(guò)量的鋼板(表3的鋼種l一K)，延展性(延伸率)降低，并且斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高，得不到良好的擴(kuò)孔性。試驗(yàn)No.1—36是P含量過(guò)量的鋼板(表3的鋼種1一L)，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高，得不到良好的擴(kuò)孔性。試驗(yàn)No.1—37、No.1—38是Ti含量和C含量分別過(guò)量的鋼板(表3的鋼種1一M、1一N)，延展性(延伸率)降低。試驗(yàn)No.1—39其C含量不足(表3的鋼種1—0)，抗拉強(qiáng)度降低。實(shí)施例3將具有下述表5所示化學(xué)成分的各種鋼板坯，以125(TC的板坯加熱溫度保持30分鐘后，通過(guò)通常的熱軋工序，使終軋溫度為900'C，得到厚4mm的熱軋鋼板。其后，以30°C/S的平均冷卻速度進(jìn)行冷卻，以使用電加熱爐的600'C的巻取溫度進(jìn)行30分鐘的巻取處理后，為了改變之后的冷卻速度，進(jìn)行控制冷卻速度的爐冷卻，從爐中取出后通過(guò)放冷、鼓風(fēng)(鼓風(fēng)+霧)冷卻、噴水冷卻、在水槽浸漬等進(jìn)行冷卻，得到各種熱軋鋼板。[表5]<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>對(duì)于如此得到的熱軋鋼板，利用JIS5號(hào)試驗(yàn)片在軋制方向上進(jìn)行直角方向(C方向)的沖擊試驗(yàn)，測(cè)定機(jī)械的特性(屈服強(qiáng)度YS、抗拉強(qiáng)度TS、延伸率EL等)，并且根據(jù)由下述的方法測(cè)定的擴(kuò)孔率人評(píng)價(jià)擴(kuò)孔性，并根據(jù)下述的方法測(cè)定斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs。另外，用光學(xué)顯微鏡各鋼板的顯微組織。還有，沖擊試驗(yàn)片是將得到的熱軋鋼板的兩面進(jìn)行研磨，用尺寸為厚2.5mm的試驗(yàn)片進(jìn)行試驗(yàn)。[擴(kuò)孔率X測(cè)定法]用60。圓錐沖頭從沖孔側(cè)對(duì)初期孔直徑為10mm(d())的穿孔進(jìn)行擴(kuò)孔，測(cè)定有裂紋在板厚方向上貫通的時(shí)間點(diǎn)的孔徑d(mm)，根據(jù)下式測(cè)定擴(kuò)孔率X。i={(d—do)/do)X100(%)[do=10mm][斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的測(cè)定方法]采用通過(guò)機(jī)械加工制作的JIS4號(hào)沖擊試驗(yàn)片，依據(jù)JISZ2242的試驗(yàn)方法進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，通過(guò)依據(jù)JIS的方法求得脆性斷裂率(或"延展性斷裂率")，由(試驗(yàn)溫度vs脆性斷裂率)的曲線求得脆性斷裂率為50%以上的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs。詳細(xì)內(nèi)容如實(shí)施例1中說(shuō)明的。這些結(jié)果與制造條件一起顯示在下述表6中。另外，基于這些結(jié)果，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率X的關(guān)系顯示在圖5中，巻取后的冷卻速度與斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的關(guān)系顯示在圖6中。[表6]試驗(yàn)No.鋼種熱軋結(jié)束溫度'TO巻曲甚度《t)巻曲后的乎均冷卻速度CG4r》TSELA陶<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>如圖5表明的可知，在斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率X之間能夠確認(rèn)到良好的相關(guān)關(guān)系，為了確保作為目標(biāo)的良好的擴(kuò)孔率Xa=60%)，使斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs在0。C以下即可。還有，作為判定擴(kuò)孔性是否優(yōu)良的標(biāo)準(zhǔn)雖然是"擴(kuò)孔率h60%以上"，但這是應(yīng)用高強(qiáng)度熱軋鋼板加工成各種構(gòu)件時(shí)所要求的特性水平。另一方面，如圖6表明的可知，根據(jù)模擬取巻的冷卻的冷卻速度，影響擴(kuò)孔率X的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs變化。這時(shí)為了將斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs確保在作為目標(biāo)的0'C以下，需要以50°C/hr以上的冷卻速度冷卻。對(duì)于這時(shí)的沖擊試驗(yàn)片的斷面進(jìn)行SEM觀察時(shí)，在斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高的試驗(yàn)片的脆性斷面上可觀察到晶界斷面。相對(duì)于此，在斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs低的試驗(yàn)片的脆性斷面上只觀察到劈開(kāi)斷裂。因此，使用俄歇電子能譜分析儀測(cè)定該晶界斷裂部的結(jié)果為，在晶界檢測(cè)出高濃度的P。因此，在該鐵素體晶界偏析的P使母材的韌性值降低，不能抑制擴(kuò)孔試驗(yàn)時(shí)的龜裂傳播，可以認(rèn)為是低特性。即，可知通過(guò)控制巻取后的冷卻速度，在鐵素體晶界偏析的P的擴(kuò)散受到抑制，將能夠得到擴(kuò)孔率^值高的特性。實(shí)施例4將具有下述表7所示化學(xué)成分的各種鋼板坯，以125(TC的板坯加熱溫度保持30分鐘后，通過(guò)通常的熱軋工序，在終軋溫度為90093(TC下得到厚4mm的熱軋鋼板。其后，以30'C/s的平均冷卻速度進(jìn)行冷卻，使用電加熱爐以45065(TC的巻取溫度進(jìn)行30分鐘的巻取處理后，為了改變之后的冷卻速度而進(jìn)行控制冷卻速度的爐冷卻，從爐中取出后進(jìn)行放冷、鼓風(fēng)(鼓風(fēng)+霧)冷卻、噴水冷卻、在水槽浸漬等的冷卻，得到各種熱軋鋼板。[表7]<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>對(duì)于如此得到的熱軋鋼板，利用JIS5號(hào)試驗(yàn)片在軋制方向上進(jìn)行直角方向的拉伸試驗(yàn)，測(cè)定機(jī)械的特性(屈服強(qiáng)度YS、抗拉強(qiáng)度TS、延伸率EL等)，并且根據(jù)與實(shí)施例3同樣的方法測(cè)定的擴(kuò)孔率i和斷裂面轉(zhuǎn)變溫度。其結(jié)果與制造條件(終軋溫度、巻取溫度、巻取后的冷卻速度)一起顯示在下述表8中。另外，基于這些結(jié)果，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率入的關(guān)系顯示在圖7中，巻巻取后的冷卻速度與斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs的關(guān)系顯示在圖8中。<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>如圖7表明的可知，與實(shí)施例3—樣，在斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs與擴(kuò)孔率X之間能夠確認(rèn)到良好的相關(guān)關(guān)系，為了確保作為目標(biāo)的良好的擴(kuò)孔率入a=60%)，使斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs在0'C以下即可。另外如圖8表明的可知，根據(jù)模擬巻取巻的冷卻的冷卻速度，影響擴(kuò)孔率人的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs變化。這時(shí)為了將斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs確保在作為目標(biāo)的0°C以下，需要以50°C/hr以上的冷卻速度進(jìn)冷卻。還有，圖8由虛線圍起的部分是化學(xué)成分組成脫離本發(fā)明規(guī)定的范圍的部分，因此斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs上升。另外由這些結(jié)果能夠進(jìn)行如下考察。試驗(yàn)No.2—1215、2—17、2_18、2—2025、2—27、2—28、2—30、2—31滿足本發(fā)明規(guī)定的全部要件，機(jī)械的特性及擴(kuò)孔率均良好，可知能夠?qū)崿F(xiàn)高強(qiáng)度且加工性良好的熱軋鋼板。相對(duì)于此，試驗(yàn)No.2—16、2—19、2—26、2—29、2—3239缺少本發(fā)明規(guī)定的某個(gè)要件，機(jī)械的特性和擴(kuò)孔性的至少一種特性劣化。首先，試驗(yàn)No.2—16、2_19、2—26、2—29其巻取后的平均冷卻速度小，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高，得不到良好的擴(kuò)孔性。另夕卜，試驗(yàn)No.2一32、2—33是Si含量過(guò)量的鋼板(表7的鋼種2—J)，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高，得不到良好的擴(kuò)孔性。試驗(yàn)No.2—34、No.2—35是Mn含量過(guò)量的鋼板(表7的鋼種2—K)，延展性(延伸率)降低，并且斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高，得不到良好的擴(kuò)孔性。試驗(yàn)No.2—36是P含量過(guò)量的鋼板(表7的鋼種2—L)，斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs高，得不到良好的擴(kuò)孔性。試驗(yàn)No.2—37、No.2—38是Ti含量和C含量分別過(guò)量的鋼板(表7的鋼種2—M、2—N)延展性(延伸率)降低。試驗(yàn)No.2—39其C含量不足(表7的鋼種2—0)，抗拉強(qiáng)度降低。權(quán)利要求1.一種熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有C0.05～0.15％、Si1.50％以下但不含0％、Mn0.5～2.5％、P0.035％以下但不含0％、S0.01％以下且含0％、Al0.02～0.15％、Ti0.05～0.2％，該鋼板的金屬組織是除了60～95體積％的貝氏體以外，還含有固溶強(qiáng)化或析出強(qiáng)化的鐵素體或鐵素體和馬氏體的組織，該鋼板經(jīng)沖擊試驗(yàn)得到的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs為0℃以下。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱軋鋼板有Ni:1.0%以下但不含0%。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱軋鋼板有Cr:1.0%以下但不含0%。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱軋鋼板有Mo:0.5%以下但不含0%。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱軋鋼板有Nb:0.1%以下但不含0%。6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱軋鋼板有B:0.01%以下但不含0%。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱軋鋼板有Ca:0.01%以下但不含0%。8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱軋鋼板有Cu:1.0%以下但不含0%。9.一種熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，在制造權(quán)利要求1所述的熱軋鋼板時(shí)，包括如下工序?qū)⒕哂兴龌瘜W(xué)成分的鋼板坯加熱到1150130(TC的溫度范圍的工序；將加熱后的鋼板坯以Ar3相變點(diǎn)以上的終軋溫度進(jìn)行熱軋而成為鋼板的工序；以平均冷卻速度為30°C/秒以上的冷卻速度將熱軋后的鋼板冷卻至40055(TC的溫度區(qū)域并巻取成巻的工序；以平均冷卻速度為5040(TC/小時(shí)的冷卻速度將巻取后的巻材冷卻至3(KTC以下的溫度的工序。，其特征在于，，其特征在于，，其特征在于，，其特征在于，，其特征在于，，其特征在于，，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含以質(zhì)量％計(jì)還含以質(zhì)量％計(jì)還含以質(zhì)量Q/^計(jì)還含以質(zhì)量％計(jì)還含以質(zhì)量％計(jì)還含以質(zhì)量％計(jì)還含10.—種熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有C:0.020.10%、Si:1.50%以下但不含0°/0、Mn:0.52.0%、P:0.025%以下但不含0°/0、S:0.01%以下且含0%、Al:0.020.15%、Ni:1%以下但不含0%、Cr:1%以下但不含0%、Nb:0.08%以下但不含0%、Ti:0.050.2%，該鋼板的金屬組織實(shí)質(zhì)上是鐵素體的單相組織，該鋼板經(jīng)沖擊試驗(yàn)得到的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度VTrs為O'C以下。11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有Mo:0.5%以下但不含0%，并且滿足下式(1)，([Mo]/96)/([P]/31)》1.0…(1)其中，[Mo]和[P]分別表示Mo和P的質(zhì)量X的含量。12.根據(jù)權(quán)利要求10所述的熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有Cu:1.0%以下但不含0%。13.根據(jù)權(quán)利要求10所述的熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有B:0.01%以下但不含0%。14.根據(jù)權(quán)利要求10所述的熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)還含有Ca:0.005%以下但不含0%。15.—種熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，在制造權(quán)利要求10所述的熱軋鋼板時(shí)，包括如下工序?qū)⒕哂兴龌瘜W(xué)成分的鋼板坯加熱到11501300。C的溫度范圍的工序；將加熱后的鋼板坯以Ar3相變點(diǎn)以上的終軋溫度進(jìn)行熱軋而成為鋼板的工序；以平均冷卻速度為30°C/秒以上的冷卻速度將熱軋后的鋼板冷卻至50065(TC的溫度區(qū)域并巻取成巻的工序；以平均冷卻速度為5040(TC/小時(shí)的冷卻速度將巻取后的巻材冷卻至300。C以下的溫度的工序。全文摘要一種鋼板，含有C0.05～0.15％(質(zhì)量％的意思，以下同)、Si1.50％以下(不含0％)、Mn0.5～2.5％、P0.035％以下(不含0％)、S0.01％以下(含0％)、Al0.020～0.15％、Ti0.05～0.2％，金屬組織是除了60～95體積％的貝氏體以外，還含有固溶強(qiáng)化或析出強(qiáng)化了的鐵素體或鐵素體和馬氏體的組織，該鋼板經(jīng)沖擊試驗(yàn)得到的斷裂面轉(zhuǎn)變溫度vTrs為0℃以下。文檔編號(hào)C22C38/14GK101120113SQ20068000468公開(kāi)日2008年2月6日申請(qǐng)日期2006年3月22日優(yōu)先權(quán)日2005年3月28日發(fā)明者佐藤始夫,十代田哲夫申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所