專利名稱：：一種抗硫化氫應(yīng)力腐蝕耐高壓鍛件及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種大型防井噴器用抗硫化氫應(yīng)力腐蝕耐高壓鍛件及其制造方法。
背景技術(shù)：
：井下作業(yè)過程中，在地層打開的情況下，如果不能采取有效的措施控制較高的底層壓力，就有可能導(dǎo)致底層流體(油氣水)無控制地涌入井筒并大量噴到地面，這就是井噴。井噴事故對(duì)井場(chǎng)附近人員的生命財(cái)產(chǎn)安全、對(duì)油氣井周圍的環(huán)境以及地下油氣資源都有很大的危害。因此，要在油井/氣井口安裝一個(gè)防井噴器，在井噴發(fā)生時(shí)緊急啟動(dòng)封住井口，避免造成大的經(jīng)濟(jì)損失。防井噴器除了要承受油井底層的巨大壓力，還要承受油井中H2S應(yīng)力腐蝕。因此，防井噴器用鍛件除了機(jī)械性能有要求外，還要求具備抗H2S應(yīng)力腐蝕的能力，在選材上，通常選用調(diào)質(zhì)型合金結(jié)構(gòu)鋼，在現(xiàn)有的合金結(jié)構(gòu)鋼國標(biāo)體系內(nèi)，適用的防井噴器用鋼為30CrMo，其化學(xué)成分為0.260.34%C，0.170.37%Si，0.400.70%Mn，0.801.10%Cr，0.150.25%Mo，P《0.035%，S《0.035%，Cu《0.30%。在生產(chǎn)工藝上，目前國內(nèi)大型防井噴器采用的是鑄造成型工藝技術(shù)，這種方式具有操作簡(jiǎn)便、流程簡(jiǎn)單、成本低廉等優(yōu)點(diǎn)。30CrMo鑄件制造的防井噴器在大慶油田等底層壓力較低(70MPa以下)、H2S氣體含量較低(原油含S量低于0.1X以下)的油井較為適合，但隨著我國四川、重慶地區(qū)一批高硫化氫氣體含量(原油含S量大于3%)、壓力較高(105MPa以下)的油井的開采，采用這種制造方法生產(chǎn)的防井噴器存在一些不足之處1)目前設(shè)計(jì)壓力》105MPa的防井噴器殼體厚度均大于350mm，采用30CrMo淬透性小，殼體心部保留鐵素體和珠光體組織，抗拉強(qiáng)度410490Mpa，使防井噴器整體性能下降。2)采用鑄造成型工藝保留鑄態(tài)組織，晶粒粗大，晶粒度34級(jí)，使材料力學(xué)性能下降，并且存在砂眼、疏松、夾渣等缺陷，需要進(jìn)行補(bǔ)焊處理。因此，國內(nèi)外的相關(guān)鋼廠研究所一直在尋找一種更好的材料及制造方法來替代30CrMo鑄件。如中國專利號(hào)CN200410025443.2公開了化學(xué)成分為0.04%0.08%C，0.200.50%Si，0.300.60%Mn，2.002.30%Cr，0.400.70%Al，0.300.45%Mo，P《0.020%，S《0.010%，Cu《0.15%，Ni《0.20%，Ti《0.020%;其余為Fe。該發(fā)明材料經(jīng)過NACE標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)介質(zhì)中浸泡試驗(yàn)顯示出良好的抗?jié)馠2S應(yīng)力腐蝕能力，但由于低碳和低合金強(qiáng)化元素含量影響力學(xué)性能，抗拉強(qiáng)度僅270MPa，遠(yuǎn)低于防井噴器的使用要求；此外，此發(fā)明采用軋制成材工藝，生產(chǎn)規(guī)格小，無法滿足防井噴器需要。也有一些超高強(qiáng)度用鋼，如中國專利號(hào)為CN99109551.0的材料，其化學(xué)成分(重量％)為0.250.35%C，4.05.0%Ni，1.72.5%Si，0.21.2%Mn，0.51.5%Cr，0.020.80%Mo，0.010.04%Nb，S《0.01%，P《0.01%，O《50ppm，N《50卯m，余為Fe。該發(fā)明材料不僅具有較高的抗拉強(qiáng)度(1820MPa)和斷裂韌性，而且還具有較低的屈強(qiáng)比，以及良好的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能，該發(fā)明僅提供材料，未提及熱加工制造方法，并且Ni含量遠(yuǎn)高于《石油化工壓力容器材料選用標(biāo)準(zhǔn)》中要求的"在濕H2S應(yīng)力腐蝕環(huán)境下，鋼材的含鎳量不大于1%"的要求，易發(fā)生H2S應(yīng)力腐蝕開裂(SSC)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是提供一種高性能的大型防井噴器用抗硫化氫應(yīng)力腐蝕耐高壓鍛件及其制造方法，在屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、晶粒度、非金屬夾雜物等指標(biāo)上滿足105MPa設(shè)計(jì)壓力需要(屈服強(qiáng)度》580Mpa，屈強(qiáng)比《0.8，延伸率5》18%，斷面收縮率11/》35%，-59。C沖擊功AKV(J)》27J，晶粒度》6級(jí)，A、B、C、D粗、細(xì)夾雜物等級(jí)均《2.0級(jí))的同時(shí)，具備耐腐蝕的特點(diǎn)。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明首先提供一種抗硫化氫應(yīng)力腐蝕耐高壓鍛件，其成分重量百分比為C0.260.30、Mn0.801.00、Cr0.801.00、Si0.200.35、Ni0.500.95、Mo0.200.30、P《0.012、S《0.010、Cu《0.20、H《2ppm、0《50ppm、N《85ppm，其余為Fe和不可避免雜質(zhì)。其中，C0.260.30wt%碳是鋼的主要強(qiáng)化元素，它通過固溶和形成碳化物的方式提高鋼的抗拉強(qiáng)度，為了達(dá)到防井噴器用鋼的機(jī)械性能要求，要在鋼中保持一定的碳含量。但是，碳對(duì)H2S介質(zhì)破壞抗力不利，尤其是在0.3%以上更明顯。為此，本發(fā)明與30CrMo鋼相比，適當(dāng)降低鋼種的碳含量，定為0.260.30wt%。Mn0.801.00wt%Mn是弱碳化物形成元素，與30CrMo鋼相比，本發(fā)明將Mn含量提高到0.801.00wt%，可以提高鋼的淬透性，改善鋼的抗氫腐蝕性能?？箽淠芰Φ奶岣咴谟?FeMn)3C中的Mn提高了碳化物的穩(wěn)定性。從焊接角度出發(fā)，Mn的碳當(dāng)量只是碳的1/6，在低碳情況下加入適當(dāng)?shù)腗n既可較高的抗腐蝕性能又能獲得良好的焊接性能，但Mn的質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過1%時(shí)，會(huì)使鋼的悍接性能變壞，故Mn控制在0.801.00wt。/c)范圍內(nèi)。Cr0.601.00wt%Cr可提高鋼的強(qiáng)度和硬度，使鋼具有良好的抗腐蝕性和抗氧化性。Cr和鋼配合成為抗H2S腐蝕破裂的基本元素，不過，曾有試驗(yàn)證明含鉻5%的鋼不如含鉻12%的鋼耐硫化物破裂，并且鉻會(huì)促進(jìn)鋼的回火脆性。故本發(fā)明與30CrMo鋼的Cr含量基本保持一致。Si0.200.35wt%Si能顯著地提高鋼的彈性極限、屈服極限和屈強(qiáng)比，但會(huì)使鋼的焊接性能惡化。美國和法國的資料顯示，其耐H2S腐蝕的低合金鋼中的Si含量一般控制在0.30%左右，為此，本發(fā)明考慮良好的脫氧效果，比30CrMo鋼的Si含量控制嚴(yán)格，規(guī)定為0.200.35%。Ni0.500.95wt%本發(fā)明與鍛件用鋼如30CrMo鋼相比，增加了鋼中的Ni含量，Ni降低臨界轉(zhuǎn)變溫度和降低鋼中各元素的擴(kuò)散速度，因而提高鋼的淬透性。同時(shí)，Ni可提高鋼的強(qiáng)度而不顯著降低其韌性，降低鋼的脆性轉(zhuǎn)變溫度，即可提高鋼的低溫韌性。但是，Ni是擴(kuò)大奧氏體相區(qū)元素，會(huì)增加殘余奧氏體量，對(duì)抗H2S腐蝕不利，根據(jù)《石油化工壓力容器材料選用標(biāo)準(zhǔn)》中"在濕H2S應(yīng)力腐蝕環(huán)境下，鋼材的含鎳量不大于1%"的要求，將Ni含量控制在0.500.95%。Mo0.200.30wt%Mo是一種強(qiáng)碳化物形成元素，它與碳的結(jié)合能力超過鉻，能顯著提高抗H2S腐蝕破裂性能。Mo的抗氫效果相當(dāng)與鉻的4倍，當(dāng)加入少量Mo時(shí)，其抗氫能力尤其明顯。為此，本發(fā)明Mo含量較30CrMo鋼微微提高，控制為0.200.30%的范圍。P《0.012wt%、S《0.010wt%、Cu《0.20wt%、H《2PPM、0《50PPM、N《85PPM硫、磷、銅不僅造成鋼的加工性能的惡化，降低機(jī)械性能，而且對(duì)焊接性能和對(duì)耐硫化物腐蝕破裂性能也是有害的，氮、氫、氧等氣體含量的減少，可使鋼具有相當(dāng)高的純凈度，提高材質(zhì)的均勻性和強(qiáng)韌性。因此在現(xiàn)有生產(chǎn)技術(shù)條件允許情況下應(yīng)盡可能降低其含量。本發(fā)明與現(xiàn)有鍛件用鋼如30CrMo鋼相比，將碳含量調(diào)整至0.260.30%，兼顧了腐蝕性能、抗拉強(qiáng)度等指標(biāo)；同時(shí)提高M(jìn)n含量使碳化物的穩(wěn)定性提高，來提高抗硫化氫腐蝕性能和機(jī)械性能，略微調(diào)整Si、Mo含量使抗硫化氫腐蝕性能更加穩(wěn)定；通過加入Ni含量提高鋼的強(qiáng)度而不顯著降低其韌性，并使鍛件的淬透性得到改善，更適合制造大尺寸的耐高壓鍛件；降低硫、磷、銅的含量可以使得鋼液更加純凈，減少鋼的非金屬夾雜物形成趨勢(shì)，提高材質(zhì)的均勻性、強(qiáng)韌性和抗硫化氫腐蝕性能。為了克服鑄造成型的缺陷，獲得更好的鍛件性能，本發(fā)明還提供一種上述鍛件的制造方法，其包括如下步驟1)鍛件成分重量百分比為C0.260.30、Mn0.801.00、Cr0.801.00、Si0.200.35、Ni0.500.95、Mo0.200.30、P《0.012、S《0.010、Cu《0.20、H《2ppm、0《50ppm、N《85ppm，其余為Fe和不可避免雜質(zhì)；2)按上述成分電爐和爐外精煉冶煉，并澆鑄成鋼錠；3)加熱，鍛造，鋼錠熱送，在鍛造加熱爐內(nèi)以100°C/h150°C/h的升溫速度加熱至11卯。C1230。C后保溫8小時(shí)以上；將鋼錠鍛造至成品尺寸；鍛造溫度區(qū)間800°C1130°C;采用鐓粗拔長工藝，控制鍛比》6;4)鍛后風(fēng)冷至42047(TC保溫2小時(shí)以上，進(jìn)行87089(TC正火處理+670690。C回火處理。本發(fā)明制造方法的控制要點(diǎn)盡可能降低鋼中S、P及氣體含量，獲得高純潔度的材質(zhì)。電爐和爐外精煉后澆注35噸大型鋼錠，在熱加工過程中可以獲得更大的鍛造壓縮比，這樣可以改善鍛件化學(xué)成份的偏析，提高組織均勻性。-鋼錠熱送，在鍛造加熱爐內(nèi)以io(rc/hi5o°c/h的升溫速度，由于熱送鋼錠使鋼材心部保留一定的溫度，可以提高加熱速度，節(jié)約能源。鋼錠加熱至119(TC1230。C后保溫8小時(shí)以上使鋼錠心部熱透，奧氏體轉(zhuǎn)變完全，并起到了擴(kuò)散元素的作用，可以改善鋼錠的成分偏析。鍛造溫度區(qū)間113(TC80(TC是該材料的最佳塑性變形區(qū)域，材料位于奧氏體組織，可以減少變形抗力，有效避免鍛打開裂，同時(shí)接近奧氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)，鍛后在較短時(shí)間內(nèi)發(fā)生組織轉(zhuǎn)變，鋼材晶粒長大缺陷得到抑止。采用鐓粗拔長工藝，控制鍛比^6，使材料獲得盡可能大的變形量，從而提高鋼材致密度，消除了疏松缺陷，并使鍛件獲得好的機(jī)械性能。鍛件采用鍛后風(fēng)冷進(jìn)行預(yù)正火處理，在42047(TC保溫2小時(shí)以上，使重結(jié)晶轉(zhuǎn)變結(jié)束，同時(shí)預(yù)防產(chǎn)生白點(diǎn)。采用87089(TC正火，保溫時(shí)間18h23h，使組織轉(zhuǎn)變充分，獲得穩(wěn)定奧氏體。本發(fā)明與現(xiàn)有的技術(shù)相比，具有如下的優(yōu)點(diǎn)澆注大鋼錠可以增加鍛造壓縮比，提高鋼材致密度，滿足了生產(chǎn)500mm厚度以上大規(guī)格鍛件的生產(chǎn)需要。采用鐓粗拔長的多向大變形量鍛造工藝，使鋼錠鑄態(tài)組織破碎，材質(zhì)致密度提高，與鑄造工藝相比，晶粒度從34級(jí)提高到67級(jí)、屈服強(qiáng)度o。.2從490Mpa提高到580MPa以上。對(duì)于大規(guī)格鍛件，往往采用多次正火處理來調(diào)整組織，細(xì)化晶粒。本發(fā)明采用合理的正火及回火處理工藝，使一次正火及回火處理就達(dá)到了調(diào)整組織，細(xì)化晶粒的目的，滿足了探傷要求，并預(yù)防白點(diǎn)產(chǎn)生。鍛件經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理后獲得均勻的回火索氏體組織(參見圖5)，這種組織由于位錯(cuò)密度和內(nèi)應(yīng)力大大下降，加上其中碳化物呈球狀分布，因此鋼的氫脆傾向大為降低，是最佳的抗氫脆破壞組織。合理的化學(xué)成分配比和先進(jìn)的制造工藝使得鍛件的組織和性能指標(biāo)明顯提升，成品硬度HB在210234HB之內(nèi)，抗拉強(qiáng)度ob》725MPa，屈服強(qiáng)度O(u》580Mpa，屈服強(qiáng)度o。.2/抗拉強(qiáng)度。b《0.8，延伸率S》18%，斷面收縮率￥>35%，縱向AKV(-59。C)》27J;晶粒度67級(jí)。同時(shí)，鍛件耐硫化氫腐蝕性能達(dá)到美國NaceMR0175規(guī)范要求。本發(fā)明的有益效果合理的化學(xué)成分配比和先進(jìn)的制造工藝，全面提升了鍛件的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、晶粒度、非金屬夾雜物等指標(biāo)。鍛件硬度HB210234，抗拉強(qiáng)度ob^725MPa，屈服強(qiáng)度oQ.2》580Mpa，屈服強(qiáng)度o。.2/抗拉強(qiáng)度ob《0.8，延伸率3》18%，斷面收縮率11/》35%，縱向AKV(-59。C)^27J;晶粒度67級(jí)。鍛件具備抗H2S應(yīng)力腐蝕能力、耐高壓的特點(diǎn)，尤其適合制造大型抗H2S腐蝕、耐高壓防井噴器。圖1是本發(fā)明對(duì)鋼錠進(jìn)行鍛造成材的鋼錠加熱處理的工藝曲線圖；圖2是本發(fā)明對(duì)鍛件進(jìn)行正火及回火處理的工藝曲線圖；圖3是本發(fā)明對(duì)鋼錠進(jìn)行了鍛造成材、調(diào)質(zhì)熱處理之后鍛材的奧氏體晶粒度的金相照片，按照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T6394標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)鋼的奧氏體晶粒度，評(píng)定級(jí)別7級(jí)；圖4是根據(jù)本發(fā)明鍛件退火處理之后的顯微組織照片，顯微組織為粒狀碳化物+少量塊狀鐵素體；圖5是根據(jù)本發(fā)明鍛件調(diào)質(zhì)熱處理之后的金相顯微組織照片，組織為均勻分布的回火索氏體。具體實(shí)施方式實(shí)施例1其化學(xué)成分參見表l，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)；表1<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>電爐冶煉、爐外精煉和真空脫氣之后，澆注成35噸鋼錠，澆注后12小時(shí)脫模送快鍛加熱爐加熱，鋼錠的入爐溫度700°C，鋼錠在加熱爐內(nèi)以130°C/h的升溫速度加熱至121(TC后保溫8小時(shí)，加熱工藝曲線見圖1所示；鋼錠的加熱升溫速度、高溫段均熱時(shí)間控制合理。圖2是根據(jù)本發(fā)明對(duì)鍛件進(jìn)行正火及回火處理的工藝曲線圖，采用鍛后風(fēng)冷進(jìn)行預(yù)正火處理，在42047(TC保溫2小時(shí)。正火溫度為870890。C，保溫時(shí)間21h，使組織轉(zhuǎn)變充分，獲得穩(wěn)定奧氏體。鋼錠開鍛溫度113(TC，終鍛溫度83(TC，經(jīng)過兩次鐓粗兩次拔長鍛制成鍛件成品；鍛件經(jīng)過吹風(fēng)冷卻，在43(TC裝爐保溫2小時(shí)，然后以10(TC/小時(shí)升溫至880。C正火，保溫21.5小時(shí)，出爐吹風(fēng)冷卻，在44(TC裝爐保溫2小時(shí)，然后以11(TC/小時(shí)升溫至680"C退火，保溫63小時(shí)，然后以35'C/小時(shí)的速度爐冷至30(TC出爐。鍛件奧氏體晶粒度如圖3所示，對(duì)鋼錠進(jìn)行了鍛造成材、調(diào)質(zhì)熱處理之后鍛材的奧氏體晶粒度的金相照片，按照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T6394標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)鋼的奧氏體晶粒度，評(píng)定級(jí)別7級(jí)。顯微組織如圖4所示，為粒狀珠光體+少量塊狀鐵素體。加工好的鍛件經(jīng)過88(TC保溫淬火水冷，62(TC保溫退火空冷的調(diào)質(zhì)熱處理后的主要性能指標(biāo)具體數(shù)值如下表2實(shí)施例1的晶粒度與非金屬夾雜物<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>表3實(shí)施例1的機(jī)械性能<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>調(diào)質(zhì)熱處理之后鍛件組織為均勻分布的回火索氏體，見圖5。調(diào)質(zhì)熱處理后的鍛件在NACE標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)介質(zhì)中加載應(yīng)力到達(dá)其屈服極限的95。％時(shí)，經(jīng)720小時(shí)浸泡均未發(fā)現(xiàn)開裂，故發(fā)明鋼材在濕H2S介質(zhì)中具有良好的抗?jié)馠2S應(yīng)力腐蝕能力。實(shí)施例27的具體化學(xué)成分(重量百分比Wt%)見表4所示，工藝參數(shù)按實(shí)施例l，組織特性見表6，機(jī)械性能特性見表7所示。表4實(shí)施例27化學(xué)成分控制<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>表5實(shí)施例27工藝參數(shù)控制<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>表6實(shí)施例27晶粒度與非金屬夾雜物<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>從上述表中可以看出，采用本發(fā)明生產(chǎn)的鍛件晶粒均細(xì)于等于6.0級(jí)，晶粒細(xì)小，有助于提高材料的機(jī)械性能；A、B、C、D類非金屬夾雜物粗、細(xì)夾雜物等級(jí)均《2.0級(jí)，鋼材純凈，滿足了高等級(jí)耐高壓鍛件的設(shè)計(jì)需要。<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>從表中可以看出，本發(fā)明生產(chǎn)的鍛件抗拉強(qiáng)度ob^725MPa，屈服強(qiáng)度oc.2^580Mpa，屈服強(qiáng)度o。.2/抗拉強(qiáng)度ob《0.8，延伸率3>18%，斷面收縮率)1;》35%，縱向AKV(-59"C)》27J;說明材料既有良好的強(qiáng)度又有良好的韌性，強(qiáng)韌兼?zhèn)涞耐瑫r(shí)又具有良好的低溫性能，滿足了105Mpa設(shè)計(jì)壓力用高等級(jí)耐高壓鍛件的需要。本發(fā)明通過合理的化學(xué)成分配比和先進(jìn)的制造工藝，全面提升了鍛件的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、晶粒度、非金屬夾雜物等指標(biāo)。鍛件硬度HB210234，抗拉強(qiáng)度ob^725MPa，屈服強(qiáng)度oQ.2》580Mpa，屈服強(qiáng)度oQ.2^/[拉強(qiáng)度ob《0.8，延伸率S>18%，斷面收縮率V>35%，縱向AKV(-59°C)》27J;晶粒度67級(jí)。鍛件具備抗H2S應(yīng)力腐蝕能力、耐高壓的特點(diǎn)，尤其適合制造大型抗H2S腐蝕、耐高壓防井噴器。權(quán)利要求1.一種抗硫化氫應(yīng)力腐蝕耐高壓鍛件，其成分重量百分比為C0.26～0.30Mn0.80～1.00Cr0.60～1.00Si0.20～0.35Ni0.50～0.95Mo0.20～0.30P≤0.012S≤0.010Cu≤0.20H≤2ppm，O≤50ppm，N≤85ppm其余為Fe和不可避免雜質(zhì)。2.如權(quán)利要求1所述的抗硫化氫應(yīng)力腐蝕耐高壓鍛件的制造方法，其包括如下步驟1)鍛件成分重量百分比為C0.260.30、Mn0.801.00、Cr0.801.00、Si0.200.35、Ni0.500.95、Mo0.200.30、P《0.012、S《0.010、Cu《0.20、H《2ppm、0《50ppm、N《85ppm，其余為Fe和不可避免雜質(zhì)；2)按上述成分電爐和爐外精煉冶煉，并澆鑄成鋼錠；3)加熱，鍛造，鋼錠熱送，在鍛造加熱爐內(nèi)以100°C/h150°C/h的升溫速度加熱至1190。C1230。C后保溫8小時(shí)以上；將鋼錠鍛造至成品尺寸；鍛造溫度區(qū)間800。C113(TC;采用鐓粗拔長工藝，控制鍛比^6;4)鍛后風(fēng)冷至42047(TC保溫2小時(shí)以上，進(jìn)行870890°C正火處理+6706卯。C退火處理。全文摘要一種抗硫化氫應(yīng)力腐蝕耐高壓鍛件，其成分重量百分比為C0.26～0.30、Mn0.80～1.00、Cr0.80～1.00、Si0.20～0.35、Ni0.50～0.95、Mo0.20～0.30、P≤0.012、S≤0.010、Cu≤0.20、H≤2ppm、O≤50ppm、N≤85ppm，余Fe；其制造方法包括如下步驟電爐、爐外精煉冶煉，澆鑄成錠；加熱、鍛造，以100～150℃/h升溫速度加熱至1190～1230℃后保溫8小時(shí)以上；將鋼錠鍛造至成品尺寸；鍛造溫度區(qū)間800℃～1130℃；采用鐓粗拔長工藝，鍛比≥6；鍛后風(fēng)冷至420～470℃保溫2小時(shí)以上，正火，870～890℃，退火，670～690℃。本發(fā)明鍛件屈服、抗拉強(qiáng)度、晶粒度、非金屬夾雜物等指標(biāo)滿足105MPa設(shè)計(jì)壓力需要，且耐腐蝕。文檔編號(hào)C22C33/00GK101333624SQ20071004256公開日2008年12月31日申請(qǐng)日期2007年6月25日優(yōu)先權(quán)日2007年6月25日發(fā)明者侯子府,孟憲玲,王慶亮,維續(xù),胡洋聰,袁濟(jì)國申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司