專利名稱：：熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板及制造方法熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板及制造方法本申請(qǐng)是2002年6月6日遞交，發(fā)明名稱為"具有抗疲勞性、耐腐蝕性、延展性和強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板及其制造方法"的中國(guó)專利申請(qǐng)No,02811523.6(國(guó)際申請(qǐng)?zhí)朠CT/JP02/05627)的分案申請(qǐng)。
技術(shù)領(lǐng)域：
發(fā)明涉及一種高強(qiáng)度、高延展性的熱浸鍍鋅薄鋼板及熱浸鍍鋅層經(jīng)擴(kuò)散處理的薄鋼板，該鋼板具有優(yōu)異的抗疲勞性和耐腐蝕性，適合用于建筑材料、家用電器與汽車，并且該鋼板在含氯離子環(huán)境中的耐腐蝕性和可加工性優(yōu)異并涉及及這鋼板的制造方法。技術(shù)背景熱浸鍍鋅技術(shù)用于薄鋼板旨在防止腐蝕，熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板廣泛用于建材、家電、汽車等。森吉米爾(Sendzmir)鍍鋅法作為一種制造方法包括的步驟在連續(xù)生產(chǎn)線上依次為除油清理、于非氧化性氣氛中加熱薄鋼板、在含有私和N2的還原性氣氛中將薄鋼板退火、冷卻到接近鍍槽溫度的溫度、浸入熔融鋅槽中，以及將之冷卻或者經(jīng)重新加熱使之合金化形成Fe-Zn合金后將其冷卻。森吉米爾加工法廣泛用于薄鋼板處理。至于鍍前退火，常常使用全還原爐，其中退火緊接在除油清理之后，不經(jīng)非氧化氣氛加熱薄鋼板工序即于含H2和N2的還原氣氛中進(jìn)行。此外，還采用包括如下工序的助熔劑法對(duì)薄鋼板進(jìn)行除油和酸洗；然后使用氯化銨或類似物質(zhì)進(jìn)行助熔劑處理；將薄鋼板浸入鍍槽中；然后冷卻薄鋼板。在一種用于上述那些加工方法的鍍槽中，添加少量AI來(lái)脫除熔融鋅中的氧。在森吉米爾鍍鋅法中，鍍鋅熔液約含0.1%(質(zhì)量)Al,據(jù)悉，由于鍍液中Al對(duì)Fe的親和力比對(duì)Fe-Zn更強(qiáng)，因此，當(dāng)鋼浸Ajt液時(shí)，產(chǎn)生一層Fe-Al^T層也即富鋁層，從而抑制了Fe-Zn反應(yīng).由于富鋁層的存在，導(dǎo)致所得鍍層中的Al含量普遍高于鍍液中的Al含量，近來(lái)，考慮到改進(jìn)耐久性和意在改進(jìn)汽車燃油效率而減輕車身質(zhì)量，對(duì)加工性優(yōu)良的高強(qiáng)度鍍鋅薄鋼板的需求日趨增加。鋼中添加Si作為一種經(jīng)濟(jì)的增強(qiáng)方法，在實(shí)踐上高M(jìn)性高強(qiáng)度薄鋼板往往含有不低于1%(質(zhì)量)的Si。此外，高強(qiáng)度鋼還含有各種不同的^，并因此使得，從控制顯微組織以保證高強(qiáng)度的角度來(lái)考慮，要求嚴(yán)格限制熱處理方法。再則，從鍍覆操作的角度來(lái)看，如果鋼中Si含量超過(guò)0.3。/。(質(zhì)量)，在常規(guī)使用含Al鍍液的森吉米爾鍍鋅法的情況下，鍍層的浸潤(rùn)性明顯變差，而且產(chǎn)生漏鍍?nèi)毕?，致使外觀變差。據(jù)說(shuō)，上述缺點(diǎn)是由于還原退火過(guò)程中薄鋼板表面上Si的各種氧化物濃集和Si的各種氧化物與鋅浸潤(rùn)性差所致。在高強(qiáng)度薄鋼板的情況下，所添加的各種元素均象上面所解釋的那樣豐富，因此鍍覆后進(jìn)行的合金化熱處理通常在較高的溫度下進(jìn)行，而且時(shí)間比4械鋼更長(zhǎng)。這是保證良好材料質(zhì)量的障礙之一。另外，從改進(jìn)結(jié)構(gòu)件耐久性的觀點(diǎn)考慮，除了耐腐蝕性以外，抗疲勞性也是重要的。換言之，研發(fā)一種具有優(yōu)良鍍覆生產(chǎn)能力、良好抗疲勞性和良好耐腐蝕性的高強(qiáng)度薄鋼^Ui很重要的。作為一種解決這些問(wèn)題的措施，日本專利申請(qǐng)公開說(shuō)明書平3-283S9和平3-64437公開了一種通過(guò)鍍覆特種鍍層來(lái)改進(jìn)鍍層性能的方法。然而這種方法的問(wèn)M，該方法需要在熱浸鍍鋅生產(chǎn)線的退火爐前面安裝一種新的鍍覆裝置，或者在電鍍作業(yè)流水線上增設(shè)鍍前處理，而這就^l^高生產(chǎn)成本。另外，考慮到抗疲勞性和耐腐蝕性，盡管近來(lái)已經(jīng)公開了添加銅是有效的，但是根本未見其與耐腐蝕性相容性的記載。再者，熱軋時(shí)產(chǎn)生的Si鱗片缺陷在后續(xù)工序中引^^鍍層外觀變差.減少鋼中的Si^l:來(lái)抑制Si鱗片缺陷是必要的，但是在殘留奧氏體薄鋼板或者屬于典型高a性類型薄鋼板的^目薄鋼板的情況下，Si是一種對(duì)改進(jìn)強(qiáng)度和延展性之間的平衡非常有效的添加元素，為了克服這個(gè)問(wèn)題，有人/〉開了一種通過(guò)控制退火氣氛之類的M來(lái)控制所產(chǎn)生氧化物形態(tài)的方法。然而，這種方法要求特殊設(shè)備，因而需要增加新的i殳備投資。更深一層來(lái)說(shuō)，當(dāng)采用高強(qiáng)度薄鋼板是為了通過(guò)縮減薄板厚度來(lái)減輕質(zhì)量并且薄鋼板一再減薄時(shí)，往往甚至需要熱浸鍍鋅薄鋼板或者熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板方能進(jìn)一步提高耐腐蝕性，舉例來(lái)說(shuō)，布撒巖鹽用作溶雪劑的環(huán)境是一種嚴(yán)酷的環(huán)境，因?yàn)閹r鹽含有較大量的cr離子.如果M在承受重荷工作的部分發(fā)生局部脫落或者鍍層本身的耐腐蝕性就不足，則需要耐腐蝕性優(yōu)異的基體材料，而且需要形成耐腐蝕性優(yōu)異的鍍層。至今還沒有研制出一種允許減輕質(zhì)量和厚度并全面考慮到強(qiáng)度、有關(guān)Si的問(wèn)題和改進(jìn)耐腐蝕性來(lái)制造的薄鋼板，更深一層來(lái)說(shuō)，在旨在改進(jìn)高強(qiáng)度薄鋼板鍍覆生產(chǎn)能力的同時(shí)，日本專利申請(qǐng)公開說(shuō)明書H5-230608公開了一種具有Al-Mn-Fe系鍍層的熱浸鍍鋅薄鋼板。然而，盡管該專利申請(qǐng)考慮到了生產(chǎn)能力，卻并未考慮到高強(qiáng)度高a性材料在承受重荷工作時(shí)的鍍層結(jié)合力。此外，以提高撞擊能的吸收能力為目的，日本專利申請(qǐng)公開^L明書Hll-189830公開了一種薄鋼板，它具有平均晶粒尺寸不大于10jim、包括鐵素體的主相；平均晶粒尺寸不大于5pm、包括3~50%(體積)奧氏體或者3~30%(體積)馬氏體的笫二相；并可選擇含有貝氏體.但是，該發(fā)明并未慮及鍍層浸潤(rùn)性，而且也未提供允許減厚并伴隨強(qiáng)度提高時(shí)的耐蝕性。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明提供一種可以解決上述各種問(wèn)題、外觀和可加工性均優(yōu)異、可改進(jìn)漏鍍?nèi)毕菖c鍍層在強(qiáng)烈變形后的結(jié)合力而且逸艮性優(yōu)異的高強(qiáng)度鍍鋅擴(kuò)散處理薄鋼板及其制造方法，而且本發(fā)明還提供一種高強(qiáng)度高^(guò)J艮性熱浸鍍鋅薄鋼板和一種耐腐蝕性和抗疲勞性優(yōu)異的高強(qiáng)度高J^H性鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼M其制造方法，此外，本發(fā)明的目的是提供一種能夠解決上述問(wèn)題、抑制漏鍍?nèi)毕菖c表面缺陷、并在尤其含有氯離子的環(huán)境中同時(shí)具有耐腐蝕性及高^(guò)n性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和一種高強(qiáng)度熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板及其制造方法。作為各種試驗(yàn)的結(jié)果，本發(fā)明的諸發(fā)明人業(yè)已發(fā)現(xiàn)，有可能生產(chǎn)一種甚至當(dāng)調(diào)節(jié)熱處理?xiàng)l件時(shí)仍具有優(yōu)良加工性、并同時(shí)通過(guò)調(diào)節(jié)鍍層與基層(鋼層)間界面(以下稱作"^t/基層界面")的顯#|且織來(lái)改進(jìn)高強(qiáng)度薄鋼板的耐腐蝕性和抗疲勞性的鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板。此外，他們u現(xiàn)，使鍍層含有適量特定元素，可使高強(qiáng)度薄鋼板上熔融鋅的浸潤(rùn)性得以改善。他們進(jìn)而發(fā)現(xiàn)，降低鍍層中的Ai濃度可^Ji述各效應(yīng)增強(qiáng)；以及甚至在含有相當(dāng)大量^ir元素的高強(qiáng)度薄鋼板的情況下，通過(guò)控制鋼中的Si含量X。/。(質(zhì)量)、Mn含量Y。/。(質(zhì)量)和A1含量Z。/。(質(zhì)量)以及還有鍍層中的A1含量A。/。(質(zhì)量)和Mn含量B。/。(質(zhì)量)以滿足下式l:3-(X+Y/10+Z/3)-12.5x(A-B)>0...1也能獲得非常優(yōu)良的鍍層.而且，他們也發(fā)現(xiàn)，即使經(jīng)選擇性地添加適量^r元素和通過(guò)調(diào)節(jié)薄鋼板的顯微組織來(lái)解除熱處理狀態(tài)，仍能制造出具有高51H性的薄鋼板。作為各種試驗(yàn)的結(jié)果，本發(fā)明的諸發(fā)明人業(yè)已發(fā)現(xiàn)，在高強(qiáng)度薄鋼板的情況下，通過(guò)使鍍層含有適量特定元素及使之與薄鋼板中的各組分結(jié)合，就可改進(jìn)熱浸鍍鋅過(guò)程中的浸潤(rùn)性，加速^Hi層中的合金化反應(yīng)。該效應(yīng)主要通過(guò)控制鍍層中的Al濃度和鋼中的Mn濃度來(lái)實(shí)現(xiàn)。他們發(fā)現(xiàn)，通過(guò)控制鋼中Mn含量X%(質(zhì)量)與Si含量Y%(質(zhì)量)以及鍍層中A1含量Z。/。(質(zhì)量)，以滿足下式2:0.6-(X/18+Y+2)>0…2可以獲得一種非常優(yōu)良的鍍層，作為各種試驗(yàn)的結(jié)果，本發(fā)明的諸發(fā)明人業(yè)已發(fā)現(xiàn)，在高強(qiáng)度薄鋼板的情況下，經(jīng)使M含有適量特定元素及使之與薄鋼板中的各成分結(jié)合，可以改進(jìn)熱浸鍍鋅和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理過(guò)程中的浸潤(rùn)性，加速^H^中的合金化反應(yīng)，并且還可以改善逸艮性和耐腐蝕性。該效應(yīng)可以主要通過(guò)控制鍍層中Al和Mo的濃度和鋼中Mo的濃度來(lái)實(shí)現(xiàn)。換言之，他們發(fā)現(xiàn)，使鍍層中含有0.001%(質(zhì)量)至4%(質(zhì)量)Al，并且還控制鍍層中的A1含量A。/。(質(zhì)量)和Mo含量B。/。(質(zhì)量)以及鋼中的Mo含量C。/。(質(zhì)量)，使之滿足下式3:100>(A/3+B/6)/(C/6)>0.01...3可以獲得一種高強(qiáng)度高a性的熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的鍍覆薄鋼板。在上^C現(xiàn)的基礎(chǔ)上，本發(fā)明得以完成，本發(fā)明的要點(diǎn)如下(1)具有高度抗疲勞性與耐腐蝕性的高強(qiáng)度高延展性熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板，該熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板在由薄鋼板構(gòu)成的基層表面上具有一層鍍層，其特征在于，在鍍層與基層之間的界面處形成的晶界氧化物層的最大深度不大于0.5fim.(2)具有高度抗疲勞性與耐腐蝕性的高強(qiáng)度高)C艮性熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板，該熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板在由薄鋼板構(gòu)成的基層表面上具有一層鍍層，其特征在于，在鍍層與基層之間的界面處的晶界氧化物層的最大深度不大于1jun，同時(shí)基層顯微組織中主相的平均晶粒尺寸不大于20jim。(3)上面第(1)或(2)項(xiàng)所述的具有高度抗疲勞性與耐腐蝕性的高強(qiáng)度高^(guò)l性熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板，該熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板在由薄鋼板組成的基層表面上具有一層鍍層，其特征在于，基層顯微組織中主相的平均晶粒尺寸除以鍍層與基層之間的界面處形成的晶界氧化物層最大深度所得的值不大于0丄(4)第(1)至(3)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有高度抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度高延艮性熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，薄鋼板顯微組織中以體積計(jì)，舍有50%至97%鐵素體或者鐵素體和貝氏體作為主相，并含有占總體積3%至50%的馬氏體和奧氏體中的一種或二種作為第二相。(5)第(1)至(4)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有高度抗疲勞性和耐腐蝕性的高強(qiáng)度高^(guò)L性熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板，其特征在于，以質(zhì)量計(jì)，^含有Al0.001~0.5%,以及Mn0.001~2%，余量為鋅和不可避免的雜質(zhì)；而且薄鋼板中Si含量X(質(zhì)量。/。)，Mn含量Y(質(zhì)量％)以及A1含量Z(質(zhì)量％)與鍍層中Al含量A(質(zhì)量％)和Mn含量B(質(zhì)量％)滿足下列公式1:3-(X+Y/10+Z/3卜12.5x(A-B)>0…1,(6)第(5)項(xiàng)中所述的具有高抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度高延展性熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理薄鋼板，其特征在于，鍍層中含F(xiàn)e量為5。/。(質(zhì)量)~20%(質(zhì)量)。(7)—種強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和H性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，所述熱浸鍍鋅薄鋼板具有一層鍍層，以質(zhì)量計(jì)，4^&含有，Al:0.001~0.5%,以及Mn:0.001~2%，余量為鋅和不可避免的雜質(zhì)，以質(zhì)量計(jì)，薄鋼板表面由下述成分組成，C:0細(xì)1~0.3%,Si:0.01~2.5%,Mn:0.01~3%，Al:0.001~4%,以及余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)，其特征在于，薄鋼板中的Si含量X(質(zhì)量%)，Mn含量Y(質(zhì)量％)以及A1含量Z(質(zhì)量％)與鍍層中Al含量A(質(zhì)量％)和Mn含量B(質(zhì)量％)滿足下列公式1;并且薄鋼板顯微組織中以體積計(jì)，具有包含70%至97%鐵素體的主相，并且主相的平均晶粒尺寸不大于20fim，和以體積計(jì)，含有3%至30%的奧氏體和/或馬氏體的第二相以及第二相的平均晶粒尺寸不大于i一加3~(X+Y/10+Z/3)~12.5x(A-B)>0…1。(8)第(7)項(xiàng)中所述的具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和^IL性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅層擴(kuò)M理的薄鋼板，其特征在于，4^中還含有5%(質(zhì)量)至20%(質(zhì)量)的Fe。(9)第(7)或(8)項(xiàng)中所述的具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和毛艮性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，構(gòu)成薄鋼板第二相的奧氏體和/或馬氏體的平均晶粒尺寸為鐵素體平均晶粒尺寸的0.01至0.7倍。(10)第(7)至(9)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有強(qiáng)變形后鍍層結(jié)合力和HL的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，薄鋼板的顯微組織具有包含50%(體積)至95%(體積)鐵素體的主相且主相的平均晶粒尺寸不大于20Hm,以及包含3%(體積)至30%(體積)奧氏體和/或馬氏體的第二相且第二相的平均晶粒尺寸不大于lOjiiii，同時(shí)還含有2%(體積)至47%(體積)的貝氏體。(11)第(7)至(10)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和#性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，所述鋼中還含有0.001%(質(zhì)量)至5%(質(zhì)量)的Mo,(12)第(7)至(11)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和^Jl性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，所述鋼中還含有0.0001%(質(zhì)量)至0.1%(質(zhì)量)的P和0.0001%(質(zhì)量)至0.01°/。(質(zhì)量)的S.(13)第(7)至(12)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有高抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，鋼中Si含量為0.001%(質(zhì)量)至2.5%(質(zhì)量).(14)一種具有優(yōu)良外觀和可加工性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，所述熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板具有一層鍍層，以質(zhì)量計(jì)，該鍍層含有，Mn:0.001%~3%,Al:0.001%~4%，Mo:0.0001%~1%，以及Fe5%~20%，余量為鋅和不可避免的雜質(zhì)，以質(zhì)量計(jì)，薄鋼;^面上含有C:0扁1%~0.3%Si:0.001%~低于0.1%Mn:0.01%~3%Al:0.001%~4%Mo:0.001%~1%P:0.0001%~0.3%S:0.0001%~0.1%以及余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)，其特征在于，鋼中的Mn含量X(質(zhì)量。/。)和Si含量Y(質(zhì)量％)，與鍍層中的Al含量Z(質(zhì)量％)滿足下列>^式2:0.6~(X/18+Y+Z)>0…2。(15)—種具有優(yōu)良外觀和可加工性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，所述熱浸鍍鋅薄鋼板具有一層鍍層，以質(zhì)量計(jì)，該M含有，Mn0.001%~3%，Al0.001%~4%，Mo0.0001%~1%，以及Fe小于5%，余量為鋅和不可避免的雜質(zhì)，以質(zhì)量計(jì)，薄鋼M面上含有C:0.0001%~0.3%，Si:0.001%至小于0.1%,Mn:0.01%~3%，Al:0.001%~4%，Mo:0.001%~1%，P:0.0001%~0.3%，s:0.0001%~o.r/。，以及余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)，其特征在于，鋼中的Mn含量X(質(zhì)量W)和Si含量Y(質(zhì)量％)與鍍層中的Al含量Z(質(zhì)量％)滿足下列/>式(16)—種具有高耐腐蝕性的高強(qiáng)度高5L艮性的熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，所述熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板具有一層鍍層，以質(zhì)量計(jì)，該^g"含有，Al0.001~4%，以及Fe5%~20%，余量為鋅和不可避免的雜質(zhì)，以質(zhì)量計(jì)，薄鋼M面上含有C:0.0001~0.3%，Si:0.001-小于0.1%，Mn:0.001~3%，Al:0.001~4%，Mo:0.001~1%，P:0.001~0.3%,S:0.0001~0.1%,以及余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)，其特征在于，鍍層中A1含量A(質(zhì)量。/0和Mo含量B(質(zhì)量％)與鋼中Mo含量C(質(zhì)量％)滿足下列公式3;而且鋼的顯微組織由占50%至97%(體積)包括鐵素體或者鐵素體和貝氏體的主相和余量的3%至50%(體積)包括馬氏體或者馬氏體和殘留奧氏體的復(fù)合組織組成(17)—種具有高耐腐蝕性的高強(qiáng)度高5^l性的熱浸鍍鋅薄鋼板，所述熱浸鍍鋅薄鋼板具有一層鍍層，以質(zhì)量計(jì)，該M含有，Al:0.001-4%，以及Fe:低于5%，余量為鋅和不可避免的雜質(zhì)，以質(zhì)量計(jì)，薄鋼M面上含有C:0.0001~0.3%,Si:0.001~低于0.1%,Mn:0.001~3%,Al:0.001~4%，Mo:0.001~1%，P:0.001~0*3%,S:0.0001~0.1%,以及余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)，其特征在于，鍍層中A1含量A(質(zhì)量。/。)和Mo含量B(質(zhì)量％)與鋼中Mo含量C(質(zhì)量％)滿足下列公式3;而且鋼的顯微組織由50%至97%(體積)包括鐵素體或者鐵素體和貝氏體的主相和余量的3%至50%(體積)包括馬氏體或者馬氏體和殘留奧氏體的復(fù)合組織組成100>(A/3+B/6)/(C/6)>0.01…3。(18)第(14)至(17)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有優(yōu)良外觀和可加工性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，鋼的顯微組織由50%至97%(體積)包括鐵素體或者鐵素體和貝氏體的主相和余量的3%至50%(總體積)包括馬氏體或者馬氏體和殘留奧氏體的復(fù)合組織組成。(19)第(14)至(18)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有優(yōu)良外觀和可加工性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，鋼的顯微組織具有包含70%(體積)至97%(體積)鐵素體的主相且主相的平均晶粒尺寸不大于20jim，以及包含3%(體積)至30%(體積)奧氏體和/或馬氏體的第二相且第二相的平均晶粒尺寸不大于10fim.(20)第(14)至(19)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有優(yōu)良外觀和可加工性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，薄鋼板的第二相由奧氏體組成；且鋼中C含量C(質(zhì)量％)和Mn含量Mn(質(zhì)量％)以及奧氏體的體積百分比Vv(以％)以及鐵素體和貝氏體的體積百分比V。(以％)滿足下列公式4:(Vy+Va)/VvxC+Mn/8>2.0...4。(21)第(14)至(20)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有優(yōu)良外觀和可加工性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，薄鋼板的顯微組織具有包含50°/。(體積)至95%(體積)鐵素體的主相且主相的平均晶粒尺寸不大于20nm,以及包含3%(體積)至30%(體積)奧氏體和/或馬氏體的笫二相且笫二相的平均晶粒尺寸不大于lOfim,同時(shí)還含有2%(體積)至47%(體積)的貝氏體。(22)第(14)至(21)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有高耐腐蝕性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，構(gòu)成薄鋼板第二相的奧氏體和/或馬氏體的平均晶粒尺寸為鐵素體平均晶粒尺寸的0.01至0.6倍。(23)第(1)至(22)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有強(qiáng)變形后高^(guò)i:結(jié)合力和^il性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，其特征在于，以質(zhì)量計(jì)，M還含有Ca:0.001~0.1%，Mg:0雄~3%，Si:0.001~0.1%,Mo:0.001~0.1%，W:0.001~0.1%,Zr:0.001~0.1%，Cs:0.001~0.1%，Rb:0.001~0.1%,K:0.001~0.1%，Ag:0.001~5%，Na:0.001~0.05%,Cd:0.001~3%,Cu:0.001~3%,Ni:0.001--0,5%，Co:0.001~1%，3La:0.001~0.1%，Tl:0.001一-8%,Nd:0.001~0.1%,Y:0.001~0.1%，In:0.001--5%，Be:O扁-0.1%，Cr:0.001~0.05%，Pb:0.001~1%，Hf:0.001-0.1%，Tc:0.001~0.1%,Ti:0.001'-0.1%,Ge:0.001~5%,Ta:o雄V:0.001~'0.2%，以及B:0.001~0.1%中的一種或多種。(24)笫(1)至(23)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有優(yōu)良外觀和可加工性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，以質(zhì)量計(jì)，鋼中還含有，Cr:0.001~25%,Ni:0.001~10%，Cu:0.001~5%,Co:0.001~5%，以及W:0.001~5%中的一種或多種.(25)第(1)至(24)項(xiàng)沖任何一項(xiàng)所述的具有優(yōu)良外觀和可加工性的、高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，以質(zhì)量計(jì)，鋼中還含有總量為0.001至1%的Nb、Ti、V、Zr、Hf和Ta中的一種或多種。(26)第(1)至(25)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有優(yōu)良外觀和可加工性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，以質(zhì)量計(jì)，鋼中還含有總量為0.0001至0.1%的B。(27)第(1)至(26)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有優(yōu)良外觀和可加工性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，以質(zhì)量計(jì)，鋼中還含有0.0001至1。/。的Y、Rem、Ca、Mg和Ce中的一種或多種。(28)第(1)至(27)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有高抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度、高l^性熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，以面積百分比計(jì)，在>^鍍層和薄鋼板之間的界面到10pni深度的范圍內(nèi)，鋼中含有總量為0.1至70%的Si02、MnO和A1203中的一種或多種；并且滿足下列公式5:{MnO(%(面積))+A1203(%(面積))}/Si02(%(面積))>0.1...(29)第(1)至(28)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的具有高抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度高a性熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，以面積百分比計(jì)，在從鍍層和薄鋼板之間的界面到10jim深度范圍內(nèi)，鋼中含有總量為0.0001至10.0%的￥203、Zr02、Hf02、Ti03、La203、Ce203、Ce02、CaO和MgO中的一種或多種，(30)—種用于制備具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和延展性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板及熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板的方法，其特征在于，將包含第(1)至(29)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述化學(xué)組成的鋼鑄造，或者在鑄造之后冷卻扁鋼坯一次；然后再加熱上述扁鋼坯；然后將扁鋼坯熱軋成熱軋薄鋼板并將其4^，然后酸洗并冷軋上述熱軋薄鋼板；然后，在不低于O.lx(Ac3-Ad)+ACl(*C)至不高于Ac3+50(r)的溫度范圍內(nèi)，將上述冷軋薄鋼板退火10秒至30分鐘；然后以0.110lC/sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至650至700"C的溫度范圍；然后，以1~lOOC/sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至鍍液溫度至鍍液溫度+IOOTC的溫度范圍內(nèi)；將薄鋼板保持在鋅鍍液溫度至鋅鍍液溫度+loot:的溫度范圍內(nèi)達(dá)1至3000秒，上述時(shí)間包括隨后的浸漬時(shí)間；將薄鋼板浸漬在鋅鍍液中；之后，將上述薄鋼板冷卻至室溫。(31)—種用于制備第(1)至(29)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼;feU^熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板的方法，所述熱浸鍍鋅薄鋼板具有極好的外觀和可加工性，其特征在于，將包含如(1)至(29)一項(xiàng)所述化學(xué)組成的鋼鑄造，或者在鑄造之后冷卻扁鋼坯一次；然后再加熱上述扁鋼坯達(dá)1180至1250r;在880至1100X:的溫度完成熱軋；然后酸洗并冷軋上i!4^的熱軋薄鋼板；然后，在不低于O.lx(Ac3-Ad)+Ad("C)至不高于Ac3+50(r)的溫度范圍內(nèi)，將上述冷軋薄鋼板退火10秒至30分鐘；然后以(U-10t7sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至650至7001C的溫度范圍；然后，以0.1~100t7sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至鍍液溫度-50X:至鍍液溫度+50C的溫度范圍內(nèi)；然后將薄鋼板浸漬在鍍液中；將薄鋼板保持在鍍液溫度-sot:至鍍液溫度+50"C的溫度范圍內(nèi)達(dá)2至200秒，上述時(shí)間包括浸漬時(shí)間；之后，將上迷薄鋼板冷卻至室溫。(32)—種用于制備笫(1)至(29)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度高延展性熱浸鍍鋅薄鋼板及熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板的方法，所述熱浸鍍鋅薄鋼板具有極好的耐腐蝕性，其特征在于，將包含如(1)至(29)中任何一項(xiàng)所述化學(xué)組成的鋼鑄造，或者在鑄造之后冷卻扁鋼坯一次；然后再次加熱上述扁鋼坯達(dá)1200至13001C;然后以60至99%的總壓下率，在1000至1150n的溫度下，粗軋被加熱的扁鋼坯；然后酸洗并冷軋上述精加工和4^的熱軋薄鋼板；然后，在不低于0.12x(Ac廣Ad)+Ac，(X:)至不高于Ac3+50(X:)的溫度范圍內(nèi)，將上述冷軋薄鋼板退火10秒至30分鐘；然后，退火后，當(dāng)將退火時(shí)的最高退火溫度定義為Tmax(1C)時(shí)，以Tmax/1000-Tmax/10"C/sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至Tmax-200C至Tmax-IOOX:的溫度范圍；然后，以0.1~100匸/sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至鍍液溫度—30C至鍍液溫度+501C的溫度范圍內(nèi)；然后將薄鋼板浸漬在鍍液中；將薄鋼板保持在鍍液溫度_30t;至鍍液溫度+50匸的溫度范圍內(nèi)達(dá)2至200秒，上述時(shí)間包括浸漬時(shí)間；之后，將上述薄鋼板冷卻至室溫。(33)—種用于制備具有高抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度高U性熱浸鍍鋅薄鋼板熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板的方法，其特征在于，將包含第(1)至(29)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述化學(xué)組成的鋼鑄造，或者在鑄造之后冷卻扁鋼坯一次；然后再次加熱上述扁鋼坯；然后將扁鋼坯熱軋成熱軋薄鋼板并將其4^，然后酸洗并冷軋上述熱軋薄鋼板；然后，控制退火溫度4吏得退火時(shí)的最高溫度可以落在不低于O.lx(Ac3-ACl)+ACl(n)至不高于Ac3-30(t;)的溫度范圍內(nèi)來(lái)將上述冷軋薄鋼板退火；然后以0.1~10匸/sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至650至710TC的溫度范圍；然后，以l-100"C/sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至鋅鍍液溫度至鋅鍍液溫度+IOO"C的溫度范圍內(nèi)；將薄鋼板保持在鋅鍍液溫度至鋅鍍液溫度+100匸的溫度范圍內(nèi)達(dá)1至3000秒，上述時(shí)間包括隨后的浸潰時(shí)間；將薄鋼板浸漬在鋅鍍液中；之后，冷卻上述薄鋼板至室溫。(34)—種具有高抗疲勞性、高耐腐蝕性、強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和延展性的高強(qiáng)度熱浸鋅鍍薄鋼板及熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，以及第(30)至(33)項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述的用于制備具有高抗疲勞性、高耐腐蝕性、強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和^H性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼Wl熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板的方法，其特征在于，在將薄鋼板浸漬在鋅鍍液中之后，在300至550lC進(jìn)行^ir化處理，然后將薄鋼板冷卻至室溫。實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的最佳方式在下面將詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明。實(shí)施方案1本發(fā)明發(fā)明人將一種以質(zhì)量計(jì)，由0.0001~0.3%的C，0.001~2.5%的Si，0.013。/。的Mn，0.001~4%的Al和余量的鐵和不可避免的雜質(zhì)組成的薄鋼板進(jìn)行處理在不低于O.lx(Ac3~Act)+Ac,(C)至不高于Ac3+50(t:)的溫度范圍內(nèi)，將上述冷軋薄鋼板退火10秒至30分鐘退火；然后以0.1~10"C/sec的冷卻速率，將上迷薄鋼板冷卻至650至700*€的溫度范圍；然后，以11001C/sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至鍍液溫度(450至470r)至鍍液溫度+IOOX:的溫度范圍內(nèi)；將薄鋼板在450至470"C鋅鍍液中浸漬3秒鐘；在500至550t:加熱薄鋼板10至60秒鐘。然后，通過(guò)測(cè)量被鍍薄鋼^4面上漏鍍部分的面積來(lái)評(píng)估鍍覆性能，通過(guò)反復(fù)的鹽霧試樹估耐腐蝕性。還通過(guò)拉伸試,估城性能，并通過(guò)施加相應(yīng)于薄鋼板抗拉強(qiáng)度50%的壓力進(jìn)行平面彎曲疲勞試驗(yàn)評(píng)估被鍍薄鋼板的疲勞性能。進(jìn)一步地，在施加20%的拉伸變形之后，通過(guò)對(duì)薄鋼板施加60。彎曲及向后彎曲成形來(lái)評(píng)估鍍層結(jié)合力。將聚乙烯帶粘貼在進(jìn)行彎曲成形后的部分并將其剝離，然后通過(guò)圖象分析測(cè)定鍍層被剝離的面積。結(jié)果，特別地，觀察到大量Si體系氧化物在鍍層和基層之間的界面的晶粒邊界上，并且，本發(fā)明A^現(xiàn)，在考慮到晶界氧化物層的形態(tài)和疲勞性能之間的關(guān)系，通過(guò)控制晶界氧化物層的最大深度和在最終獲得的顯微組織中主相的平均顆粒尺寸，可以制備一種具有極好的抗疲勞性和耐腐蝕性的、高強(qiáng)度、高逸艮性的熱浸鍍鋅薄鋼板，即，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，通過(guò)控制在鍍層和基層之間的晶界上的、最終獲得的顯微組織中含有0.5Jim或更小的Si的晶界氧化物層的最大深度，可以延長(zhǎng)熱浸鍍鋅薄鋼板的疲勞壽命。此外，通iti^擇鋼的成分和制^Ht，可以進(jìn)一步地延長(zhǎng)熱浸鍍鋅薄鋼板的疲勞壽命.所述制備條件允許晶界氧化物層的最大深度為0.5pm或更小，更好為0.2nm或更小。此外，本發(fā)明AjSt現(xiàn)，通過(guò)限制鋼中氧化物的種類和面積百分比，經(jīng)合金化處理后可以進(jìn)一步地提高耐蝕性和抗疲勞性，鋼中在從位于鍍層和薄鋼板之間的界面到lOjim的深度范圍內(nèi)含有晶界氧化物。即，一種具有優(yōu)良耐腐蝕性、抗疲勞性的高強(qiáng)度、高^(guò)L性熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板可以通過(guò)下述方式獲得作為氧化物，使鋼中含有Si02、MnO和Ah03中的一種或者多種，其在從鍍層和薄鋼板之間的界面到10>im的深度范圍內(nèi)占有總面積百分比的0.4至70°/。，并控制上述面積百分比使之滿足下W達(dá)式{MnO(%(面積))A1203(%(面積))}/SK)2(%(面積))>0.1。本發(fā)明人還發(fā)現(xiàn)，通過(guò)除SiOz、MnO和Ah03之外，在從鍍層和薄鋼板之間的界面到10的深度范圍內(nèi)以總面積百分比的0.0001至10.0%，向鋼中添加丫203、Zr02、Hf02、Ti02、La203、Ce203、Ce02、CaO和MgO中的一種或多種，也可以在合金化處理后提高耐蝕性和抗疲勞性.此處，如上所述、在從鍍層和薄鋼板之間的界面到lOfim的深度范圍內(nèi)存在于鋼中的氧化物的鑒定、觀察和面積百分比的測(cè)量可以通過(guò)使用EPMA、FE-SEM以及類似方法進(jìn)行.本發(fā)明中，在2000至20000的放大率下，通過(guò)測(cè)量多于50個(gè)可見區(qū)的面積，然后使用圖象分析的分析數(shù)據(jù)來(lái)獲得面積百分比。通過(guò)配制提取的復(fù)制樣本并使用TEM或者EBSP來(lái)鑒定氧化物。通過(guò)使用元素分析和結(jié)構(gòu)鑒;Ut現(xiàn)最相似的對(duì)象物來(lái)區(qū)分上述MnO、Ah03和Si02，盡管有時(shí)存在對(duì)象物是含有其它原子的復(fù)合氧化物或者具有很多缺陷的結(jié)構(gòu)的情況。通過(guò)使用EPMA、FE-SEM和類似方法進(jìn)行每一成分的面積掃描來(lái)獲得面積百分比'在這種情況下，盡管精確地鑒定每一個(gè)結(jié)構(gòu)是困難的，但仍然可以通過(guò)形態(tài)、組織以及上述結(jié)構(gòu)分析一起進(jìn)行判斷。然后，可以通過(guò)對(duì)由面積掃描得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行圖象分析來(lái)獲得各個(gè)面積的百分比。本發(fā)明AiL現(xiàn)，通過(guò)控制薄鋼板中主相的平均顆粒尺寸不大于20jim及顯微組織中，位于鍍層和基層之間界面上的晶界氧化物層的最大深度不大于1Hm同樣可以延長(zhǎng)疲勞壽命。此外，他們發(fā)現(xiàn)，通過(guò)控制用薄鋼板顯微組織中主相平均顆粒尺寸來(lái)除形成在鍍層和基層之間界面上的晶界氧化物層的最大深度得到的值，可以獲得一種具有優(yōu)良抗疲勞性和耐腐蝕性的高強(qiáng)度、高)CIL性熱浸鍍鋅薄鋼;ML熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板。此外，關(guān)于鍍覆性能和耐腐蝕性，業(yè)已發(fā)現(xiàn)，只要薄鋼板中Si含量X(質(zhì)量％)，Mn含量Y(質(zhì)量％)以及A1含量Z(質(zhì)量％)與妙中Al含量A(質(zhì)量％)和Mn含量B(質(zhì)量％)滿足下列公式1，即使在薄鋼板中含有特別大量的Si時(shí)，也不會(huì)形成漏鍍?nèi)毕?，而且在反?fù)鹽霧試驗(yàn)中銹的形成也非常少3~(X+Y/10+Z/3)~12.5x(A-B)>0...1。公式1是通過(guò)多次回歸分析顯示薄鋼板和鍍層中的成分對(duì)鍍覆潤(rùn)濕性影響的數(shù)據(jù)時(shí)新發(fā)現(xiàn)的。此處，^J:在被含有緩蝕劑的、5%的鹽酸溶解后，通過(guò)化學(xué)分析測(cè)量值來(lái)確定鍍層中的成分。實(shí)施方案2本發(fā)明人將一種以質(zhì)量計(jì)，由C:0.0001~0.3%，Si:0.001~低于0,1%，Mn:0.01~3%，Al:0.001~4%，Mo:0.001~1%，P:0細(xì)1~0.3%,S:0細(xì)1~0.1%,及余量的鐵和不可避免的雜質(zhì)組成的薄鋼板進(jìn)行如下處理將上述薄鋼板退火；將薄鋼板在450至4701C的鋅鍍液中浸漬3秒鐘；進(jìn)而在500至530t:將部分樣品加熱10至60秒鐘然后，將鍍覆的薄鋼M面上出現(xiàn)的缺陷分為5個(gè)等級(jí)來(lái)評(píng)估表面.^性能用拉伸試驗(yàn)來(lái)評(píng)估。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，當(dāng)鋼中Mn含量被定義為X(質(zhì)量％)和Si含量為Y(質(zhì)量°/。)，鍍層中Al含量為Z(質(zhì)量％)且X、Y和Z滿足下列公式2時(shí)0.6~(X/18+Y+Z)>0…2可以評(píng)估等級(jí)5，它是一種意味著幾乎觀察不到表面缺陷的等級(jí).通過(guò)視覺觀察漏鍍?nèi)毕菪纬傻臓顟B(tài)以及瑕瘋和花紋(patterns)的形成狀態(tài)可以評(píng)估被鍍薄鋼板的表面，并將它們分為1至5個(gè)評(píng)估等級(jí)。評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)如下評(píng)估等級(jí)5:幾乎觀察不到漏鍍?nèi)毕?、瑕爽和花紋(面積百分比不多于1%)，評(píng)估等級(jí)4:有微量的漏鍍?nèi)毕?、瑕瘋和花紋(面積百分比多于1%至不多于10%)，評(píng)估等級(jí)3:有少量的漏鍍?nèi)毕?、瑕瘋和花紋(面積百分比多于10%至不多于50%)，評(píng)估等級(jí)2:有大量的漏鍍?nèi)毕?、瑕瘋和花紋(面積百分比多于50%)，評(píng)估等級(jí)l:鍍覆不能潤(rùn)濕薄鋼^L^面。實(shí)施方案3發(fā)明人將一種以質(zhì)量計(jì)，由C:0細(xì)1~0.3%，Si:0.001~低于0.1%,Mn:0.01~3%，Al:0.001~4%，Mo:0.001~1%，P:0細(xì)1~0.3%，S:0細(xì)1~0.1%，以及余量的鐵和不可避免的雜質(zhì)組成的薄鋼板進(jìn)行如下處理將上述薄鋼板退火；將薄鋼板在450至4701C的鋅鍍液中浸漬3秒鐘；進(jìn)而在S00至550t;，將部分樣品加熱10至60秒鐘。然后，將薄鋼板進(jìn)行充分的平直彎曲(R=lt);然后，基于theSocietyofAutomotiveEngineersofJapan,Inc。(JASE)的標(biāo)準(zhǔn)(JASO)將彎曲樣品進(jìn)行高達(dá)150個(gè)循環(huán)的循環(huán)腐蝕試驗(yàn)。通過(guò)使用光學(xué)顯微鏡，在200至1000的放大率，觀察不少于加個(gè)可見區(qū)的表面外觀和斷面外觀以評(píng)估腐蝕狀態(tài)；觀察腐蝕iLlU^里面的程度，并將觀察結(jié)果分為5個(gè)等級(jí).評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)如下評(píng)估等級(jí)5:腐蝕JC^程度僅鍍層腐蝕或者基底材料的腐蝕深度低于50拜,評(píng)估等級(jí)4:腐蝕發(fā)展程度基底材料的腐蝕深度為50jim至低于100jmi，評(píng)估等級(jí)3:腐蝕發(fā)展程度基底材料的腐蝕深度低于薄鋼*1*度的一半，評(píng)估等級(jí)2:腐蝕^Jl程度基底材料的腐蝕深度不低于薄鋼;^度的一半，評(píng)估等級(jí)l:穿孔。結(jié)果，發(fā)現(xiàn)當(dāng)鍍層中Al含量在0.001至4%的范圍內(nèi)并被定義為A(質(zhì)量％)，鍍層中Mo含量被定義為B(質(zhì)量％)，鋼中Mo^!:被定義為C(質(zhì)量％)，并且A、B和C滿足下列公式3時(shí)，可以獲得耐蝕性良好的評(píng)估等級(jí)4或5:100>(A/3+B/6)/(C/6)>0.01...3漏鍍?nèi)毕轂楹伪灰种频脑敿?xì)原因未必全是清楚的，但是估計(jì)產(chǎn)生漏鍍?nèi)毕菰蚴怯捎谔砑舆M(jìn)鍍液中的Al和形成在薄鋼板表面的Si02之間的可濕性差的緣故。所以，通過(guò)添加可去除添加進(jìn)鋅鍍液中的Al所帶來(lái)的不利影響的元素來(lái)抑制漏鍍?nèi)毕莸漠a(chǎn)生是可能的。作為本發(fā)明人認(rèn)真研究的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)通過(guò)添加適當(dāng)濃度范圍的Mn可達(dá)到上述目的。估計(jì)Mn比添加進(jìn)鋅鍍液中的A1優(yōu)先形成氧化膜并因此增強(qiáng)了它同形成在薄鋼M面上的Si體系氧化膜的反應(yīng)性.此外，據(jù)估計(jì)，通過(guò)減少鋼中Si含量來(lái)抑制由熱軋期間形成的可導(dǎo)致瑕瘋產(chǎn)生的Si鱗，對(duì)改彭卜觀也是有效的。此外，考慮到伴隨Si含量的減少會(huì)導(dǎo)致材料質(zhì)量的降低，發(fā)現(xiàn)通過(guò)調(diào)節(jié)制^Ht和添加其它成分例如Al和Mo，可以獲得M性，同時(shí)發(fā)現(xiàn)在加速^T化時(shí)，減少Si含量和添加A1是有效的。雖然詳細(xì)原因并不清楚，^a估計(jì)是由于漏鍍?nèi)毕莸漠a(chǎn)生、其它缺陷的形態(tài)以M底材料和^耐蝕性的不同(電勢(shì)不同)所導(dǎo)致的。此處，盡管鍍覆的沉積量沒有特別的規(guī)定，但是從耐蝕性的角度來(lái)看，優(yōu)選在一側(cè)表面上的沉積量不少于5g/mm2。盡管為了提高涂覆性能和可濕性能而將一種上層涂覆用于本發(fā)明的熱浸鍍鋅薄鋼板，并將多種處理例如鉻化處理、磷化處理、潤(rùn)滑性提高處理、焊接性提高處理等等用于本發(fā)明的熱浸鍍鋅薄鋼板，但是這些措施都不偏離本發(fā)明.基底薄鋼板的優(yōu)選顯微組織接著，在下面說(shuō)明基底薄鋼板的優(yōu)選顯微組織。為了充分獲得^n性，優(yōu)選使主相組織為鐵素體相。然而，當(dāng)需要更高的強(qiáng)度時(shí)，可以含有貝氏體相，^w獲得毛艮性的角度來(lái)看，期望主相含有以體積計(jì)，不低于50%，優(yōu)選70%的鐵素體的單一相或者鐵素體和貝氏體的復(fù)合相(術(shù)語(yǔ)"鐵素體或者鐵素體和貝氏體"除有特別說(shuō)明外，與說(shuō)明書中描述的意思一樣)，在為鐵素體和貝氏體的復(fù)合相的情況下，為了獲得可靠的^H性，期望含有的鐵素體以體積計(jì)，不低于50%。另一方面，為了以很好的平衡方式保證高強(qiáng)度和高^(guò)性，優(yōu)選含有的鐵素體或者鐵素體和貝氏體以體積計(jì)，不多于97%。此外，為了同時(shí)保證高強(qiáng)度和高U性，期望的組織為含有殘余奧氏體和/或馬氏體的復(fù)合組織。為了同時(shí)保證高強(qiáng)度和高a性，優(yōu)選含有以體積計(jì)，不少于3%的殘余奧氏體和/或馬氏體，但是，假如總值超過(guò)50%，則薄鋼板易脆，所以，期望控制上述值以體積計(jì)，不超過(guò)加%。為了保證薄鋼板自身的高延艮性，規(guī)定鐵素體的平均顆粒尺寸不大于20nm及組成笫二相的奧氏體和/或馬氏體的平均顆粒尺寸不大于10jim。此處，期望第二相由奧氏體和/或馬氏體組成，并使奧氏體和/或馬氏體的平均顆粒尺寸不大于組成主相的鐵素體的平均顆粒尺寸的0.7倍。但是，由于在實(shí)際制備過(guò)程中4帥使組成第二相的奧氏體和/或馬氏體的平均顆粒尺寸小于鐵素體的平均顆粒尺寸的0.01倍，所以優(yōu)選比率為不小于0.01。此外，為了保證良好的鍍層結(jié)合力和很好地平衡保證高強(qiáng)度和高^(guò)性，在薄鋼板笫二相由奧氏體組成的情況下，規(guī)定鋼中C含量C(質(zhì)量%)和Mn含量Mn(質(zhì)量％)以及奧氏體的體積百分比VY(以％)和鐵素體與貝氏體的體積百分比V。(以％)滿足下列公式4:(VY+V)/VyxC+Mn/8>2.0...4通過(guò)滿足上述表達(dá)式，可以獲得強(qiáng)度和逸艮性都極好、具有良:fcm層結(jié)合力的薄鋼板。下面解釋在含有貝氏體的情況下的體積百分比及類似內(nèi)容。為了提高強(qiáng)度，以體積計(jì)，含有不少于2%的貝氏體相是^^效的，并且，當(dāng)它同奧氏體相共同存在時(shí)，有助于穩(wěn)定奧氏體，作為結(jié)果，有助于保證高n值.此外，上勤目組織J^上是細(xì)小的，因此在強(qiáng)烈的作業(yè)期間亦可有助于^的粘附性.特別地，在第二相由奧氏體組成的情況下，通過(guò)控制貝氏體的體積百分比不低于2%，涂覆粘附性和逸艮性可以進(jìn)一步平衡地提高。另一方面，由于當(dāng)過(guò)多地形成貝氏體時(shí)會(huì)^J^L性惡化，所以貝氏體相的體積百分比被限制為不高于47%。除了上述內(nèi)容，用于本發(fā)明的薄鋼板包括那些含有以體積計(jì)不高于1%的作為顯微組織結(jié)構(gòu)中殘余部分的碳化物、氮化物、硫化物以及氧化物中的一種或多種的薄鋼板。此處，通過(guò)使用硝酸鐘試劑或者在未審查的曰本專利申請(qǐng)公開說(shuō)明書S59-219473中公開的試劑在軋制方向或者橫截方向蝕刻薄鋼板的截面，可以進(jìn)行定量的檢測(cè)鑒定、位置的觀察、平均顆粒尺寸(平均等價(jià)圓的顆粒尺寸)以及鐵素體、貝氏體、奧氏體、馬氏體中的每一相、界面氧化層物和顯微組織中殘余組織的體積百分比，并通過(guò)光學(xué)顯微鏡在500至1000的放大率下觀察橫界面.此處，有時(shí)會(huì)有通過(guò)光學(xué)顯^L鏡幾乎不能測(cè)定馬氏體顆粒尺寸的情況，在那種情況下，可通過(guò)觀察馬氏體的整塊狀物(blocks)、拼合物(packets)或聚集物(aggregates)的邊界，并用掃描式電子顯^b鏡測(cè)量顆粒尺寸來(lái)獲得平均等價(jià)圓的顆粒尺寸.此外，使用掃描式電子顯微鏡和透射式電子顯微鏡對(duì)鍍層和基層之間界面處的晶界氧化物層的形態(tài)進(jìn)行觀察及鑒定，通過(guò)在不低于1000的放大率下觀察不少于20個(gè)可見區(qū)域的深度來(lái)測(cè)量最大深度，并確定其最大值。平均顆粒尺寸被定義為以使用上述方法、通過(guò)在不少于20個(gè)可見區(qū)域觀察對(duì)象獲得的結(jié)果為基礎(chǔ)，通過(guò)JIS中規(guī)定的程序獲得的值接著，將在下面說(shuō)明鍍層.以質(zhì)量計(jì)，優(yōu)選#^層中Al含量控制在0.001至0.5%的范圍。這是因?yàn)椋再|(zhì)量計(jì)，當(dāng)Al含量低于0.001%時(shí)，顯著形成渣滓并因此不能獲得良好的外觀，以及，以質(zhì)量計(jì)，當(dāng)添加的入1超過(guò)0.5%時(shí)，顯著抑制了合金4匕^^應(yīng)并因此幾乎不形成熱浸合^^鋅層。以質(zhì)量計(jì)，鍍層中Mn含量為何被設(shè)置在0.001至2%的范圍的原因是，在此范圍內(nèi)，不產(chǎn)生漏鍍?nèi)毕莶⒖色@得良好外觀的鍍層.以質(zhì)量計(jì)，當(dāng)Mn含量超過(guò)2。/n時(shí)，Mn-Zn化合物在鍍液中沉積并進(jìn)入鍍層，導(dǎo)致外觀顯著惡化。此外，在特別期望具有點(diǎn)焊性和涂覆性的情況下，通過(guò)應(yīng)用合金化處理可以提高上述性能。特別地，在薄鋼板被浸漬在鋅鍍液中后，在300至550X:下，通過(guò)應(yīng)用^lr化處理，可使Fe進(jìn)入鍍層，從而獲得一種具有極好涂覆性能和點(diǎn)焊性能的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，當(dāng)^T化處理后，以質(zhì)量計(jì)，F(xiàn)e含量低于5。/n時(shí)，點(diǎn)焊性能不夠好.另一方面，以質(zhì)量計(jì)，當(dāng)Fe含量超過(guò)20%時(shí)，鍍層自身的結(jié)合力惡化并因此使M破壞、剝落并在工作期間粘住模子、在形成期間導(dǎo)致裂縫。所以，當(dāng)應(yīng)用^T化處理時(shí)，以質(zhì)量計(jì)，鍍層中的Fe含量被設(shè)置在5至20n/0。此外，發(fā)現(xiàn)通扭鍍層中含有Ca、Mg、Si、Mo、W、Zr、Cs、Rb、K、Ag、Na、Cd、Cu、Ni、Co、La、Tl、Nd、Y、In、Be、Cr、Pb、Hf、Tc、Ti、Ge、Ta、V及B中的一種或者多種可以抑制漏4t缺陷。此處，盡管對(duì)涂覆沉積量不作特別地規(guī)定，但是從耐蝕性的角度考慮，優(yōu)選在一側(cè)表面的沉積量不低于5g/mm2。盡管為了提高涂覆性能和可焊性能，在本發(fā)明的熱浸鍍鋅薄鋼板中應(yīng)用一種上層鍍覆，但是在本發(fā)明的熱浸鍍鋅薄鋼板中可以應(yīng)用多種處理例如鉻化處理、磷化處理、潤(rùn)滑性提高處理、焊接性提高處理等等，這些情況都不偏離本發(fā)明。作為鍍層中的一種雜質(zhì)，Mn是一個(gè)例子，當(dāng)鍍層中Mn含量增加至超過(guò)雜質(zhì)的常規(guī)水平時(shí)，幾乎不產(chǎn)生漏^^陷。然而，由于有關(guān)電鍍i殳備的限制，卻很難增加鍍層中Mn的含量，所以，本發(fā)明允許Mn含量以質(zhì)量計(jì)，不低于0.001%，上述含量在雜質(zhì)元素的水平內(nèi)，這一點(diǎn)是一個(gè)發(fā)明，其中，即使在不是有意向鍍液中添加Mn時(shí)，也可以獲得最少漏鍍?nèi)毕莺捅砻嫒毕莸谋′摪?規(guī)定下列元素以質(zhì)量計(jì)，在所述范圍內(nèi)Ca:0.001~0.1%,Mg:0.001~3%，Si:0.001~0.1%，Mo:0.001~0.1%，W:0.001~0.1%,Zr:0.001~0,1%，Cs:0.001~0.1%，Rb:0.001~0.1%，K:0.001~0.1%，Ag:0.001~5%，Na:0.001~0.05%，Cd:0.001~3%,Cu:0.001~3%，Ni:0.001~0.5%,Co:0.001~1%，La:0.001~0,1%，Tl:0.001~8%，Nd:0.001~0.1%,Y:0.001~0.1%,In:0.001~5%,Be:0.001~0.1%,Cr:0.001~0.05%，Pb:0.001~1%，Hf:0.001~O，l%，Tc:0.001~0.1%，Ti:0.001~0.1%，Ge:0.001~5%，Ta:0.001~0.1%,V:0.001~0.2%和B:0.001~0.1%,其原因是在每一個(gè)范圍內(nèi)，漏^缺陷祐^抑制和得到具有良好外觀的鍍層.當(dāng)每一種元素超過(guò)每一個(gè)上限時(shí)，形成含有每一元素的渣滓，因而鍍覆外觀顯著惡化。接著，在下面解釋限制本發(fā)明鋼中成分范圍的原因。為了很好地保證強(qiáng)度和M性的平衡，需J^證笫二相的體積百分比，而添加C元素就是為了充分保證體積百分比。特別地，當(dāng)?shù)诙嗍怯蓨W氏體組成時(shí)，C不僅有助于保證體積百分比的獲得，而且因此有助于穩(wěn)定性和大量提高延展性。為了保證強(qiáng)度和笫二相的體積百分比，以質(zhì)量計(jì)，下卩M皮設(shè)定為0.0001%。為了保留可焊性，以質(zhì)量計(jì)，上PM^i殳定為0.3。/0,添加Si元素是為了促進(jìn)用于形成主相的鐵素體的形成和抑制會(huì)導(dǎo)致強(qiáng)度和a性之間平衡惡化的碳化物的形成，以質(zhì)量計(jì)，下限被設(shè)定為0.01%。另一方面，它的過(guò)量添加又會(huì)對(duì)焊接性和鍍覆濕潤(rùn)性造成不利影響.此外，由于C促進(jìn)內(nèi)部晶界氧化物層的形成，所以，C必須祐L抑制在較4氐水平。所以，以質(zhì)量計(jì)，上限#3殳定為2.5%。特別地，當(dāng)是外觀，例如鱗片缺陷或者類似物成為問(wèn)題，而不是強(qiáng)度成為問(wèn)題時(shí)，確定以質(zhì)量計(jì)，C被減少至0.001%,該數(shù)值位于不會(huì)導(dǎo)致操作問(wèn)題范圍內(nèi)。添加Mn的目的不僅是為了控制鍍覆可濕性和鍍覆結(jié)合力，而且是為了提高強(qiáng)度。此外，添加它還為了抑制碳化物的沉淀和會(huì)導(dǎo)致強(qiáng)度;SJ^L性惡化的珠光體的形成。為了這個(gè)原因，Mn含量以質(zhì)量計(jì)，被設(shè)定為不低于0.001o/o.另一方面，既然當(dāng)?shù)诙嘤蓨W氏體組成時(shí)，Mn會(huì)延遲有助于貝氏體的轉(zhuǎn)化，這種轉(zhuǎn)化對(duì)^H性有利，但對(duì)可焊性不利，所以，以質(zhì)量計(jì)，Mn的上限被設(shè)定為30/。。Al能有效地控制鍍覆潤(rùn)濕性和鍍層結(jié)合力及特別地，當(dāng)?shù)诙嘤蓨W氏體組成時(shí)，能促進(jìn)有助于提高a性的貝氏體的轉(zhuǎn)變，且A1還能改善強(qiáng)度和1^性之間的平衡，此外，Al也是一種能有效地抑制Si體系內(nèi)部晶界氣化物形成的元素。所以，Al的添加量被設(shè)定為以質(zhì)量計(jì)，不低于0.0001%。另一方面，由于它的過(guò)量添加又會(huì)顯著惡化可焊性和鍍覆濕潤(rùn)性并因此顯著抑制合成反應(yīng)，因此，以質(zhì)量計(jì)，其上限被設(shè)定為4%。添加Mo是為了抑制碳化物和會(huì)導(dǎo)致強(qiáng)度;sj^展性惡化的珠光體的形成。在緩和的熱處理?xiàng)l件下，Mo是保證強(qiáng)度和g性間良好平衡的重要元素，所以，以質(zhì)量計(jì)，Mo的下PfbMli殳定為0.001%。此外，由于它的過(guò)量添加產(chǎn)生殘余奧氏體、降低穩(wěn)定性及使鐵素體變硬而導(dǎo)致g性惡化，因此其上限4^沒定為5%，優(yōu)選為1%,添加Mg、Ca、Ti、Y、Ce和Rem是為了抑制會(huì)導(dǎo)致鍍覆可濕性、抗疲勞性和耐蝕性惡化的Si體系內(nèi)部晶界氧化物層的產(chǎn)生。由于這些元素不產(chǎn)生晶界氧化物如Si系氧化物，但可以介歉方式產(chǎn)生相當(dāng)細(xì)小的氧化物，上述元素自身的氧化物對(duì)抗疲勞性不會(huì)有不利影響.此外，由于這些元素抑制了Si體系內(nèi)部晶界氧化物層的產(chǎn)生，所以，內(nèi)部晶界氧化物層的深度會(huì)減少，因此上述元素有助于延長(zhǎng)疲勞壽命?？商砑由鲜鲈刂械囊环N或者多種，這些元素的添加量以總質(zhì)量計(jì)，被設(shè)定為不低于0.0001%。另一方面，由于它們的過(guò)量添加會(huì)惡化薄鋼板產(chǎn)品的可制造性例如鑄造性能和熱加工性以;5UUl性，因此以質(zhì)量計(jì)，其上艮#皮設(shè)定為1%。此外，為了提高強(qiáng)度，本發(fā)明的鋼可以含有Cr、Ni、Cu、Co和W中的一種或者多種。添加Cr是為了提高強(qiáng)度和抑制碳化物的產(chǎn)生，以質(zhì)量計(jì)，添加量被設(shè)定為不低于0.001%'但是，以質(zhì)量計(jì)，其添加量超過(guò)25%時(shí)會(huì)惡劣影響可加工性，所以，上述值被確定為上限。Ni可用于提高鍍覆性能和提高強(qiáng)度，以質(zhì)量計(jì)，確定Ni含量不低于0.001%.但是，以質(zhì)量計(jì)，其添加量超過(guò)10%時(shí)會(huì)惡劣影響可加工性，所以，上述值被確定為上限。Cu可用于提高強(qiáng)度，以質(zhì)量計(jì)，Cu的添加量不低于0.001%。但是，以質(zhì)量計(jì)，其添加量超過(guò)5%時(shí)會(huì)惡劣影響可加工性，所以，上述值被確定為上限。Co可用于通過(guò)控制鍍覆性能和貝氏體的轉(zhuǎn)變來(lái)改善強(qiáng)度和毛艮性之間的平衡，Co的添加量不低于0.001%。其上限未作特別的規(guī)定，但是，由于Co是昂貴元素，大量添加不經(jīng)濟(jì)，所以，以質(zhì)量計(jì)，期望設(shè)定的添加量不高于5。/0。以質(zhì)量計(jì)，W含量被確定在0.001至5。/。的范圍，其理由是以質(zhì)量計(jì)，在含量不低于0.001%時(shí)，顯示提高強(qiáng)度的作用；但當(dāng)添加量超過(guò)5%時(shí)，會(huì)對(duì)可加工性產(chǎn)生不利影響。_此外，本發(fā)明的鋼中可以含有Nb、Ti、V、Zr、Hf和Ta中的一種或者多種，它們是強(qiáng)烈形成碳化物的元素，也可以用來(lái)進(jìn)一步提高強(qiáng)度。上述元素形成細(xì)小的碳化物、氮化物或者碳氮化合物并對(duì)增強(qiáng)薄鋼板m有效。所以，以質(zhì)量計(jì)，確定需要添加不低于0.001%上述元素中的一種或多種。另一方面，由于上述元素會(huì)惡化延展性和阻礙C濃縮iiX殘余奧氏體中，以質(zhì)量計(jì)，因此，總添加量的上P艮被設(shè)定為1%。還需要添加B。以質(zhì)量計(jì)，添加不低于0.0001%的B對(duì)于增強(qiáng)晶界和鋼材料是有效的。但是，當(dāng)以質(zhì)量計(jì)，其添加量超過(guò)0.1%時(shí)，不僅作用達(dá)到了飽和，而且薄鋼板強(qiáng)度的增加超過(guò)了需要，結(jié)果導(dǎo)致可加工性的惡4匕，所以，以質(zhì)量計(jì)，上限#皮，沒定為0.1%。以質(zhì)量計(jì)，P含量被確定在0.0001至0.3%的范圍內(nèi)，其理由是以質(zhì)量計(jì)，在含量不低于0.0001%時(shí)，顯示提高強(qiáng)度的作用；而超低的P在經(jīng)濟(jì)上不利；當(dāng)添加量超過(guò)0.3%時(shí)，會(huì)對(duì)可焊性及鑄造和熱軋期間的生產(chǎn)性產(chǎn)生不利影響。以質(zhì)量計(jì)，S含量被確定在0.0001至0.1%的范圍內(nèi)，其理由是以質(zhì)量計(jì)，低于下限0.0001M的超低S在經(jīng)濟(jì)上不利；當(dāng)添加量超過(guò)0.1%時(shí)，會(huì)對(duì)可焊性及鑄造和熱軋期間的生產(chǎn)性產(chǎn)生不利影響.P、S、Sn等是不可避免的雜質(zhì)，以質(zhì)量計(jì)，期望P^不多于0.050/0，S含量不多于0.0r/。以及Sn含量不多于0.01。/。。眾所周知，特別添加少量的P對(duì)于改善強(qiáng)度和m性之間的平衡是有效的。下面將解釋制備具有上述組織的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板的方法，根據(jù)本發(fā)明，當(dāng)通過(guò)熱軋、冷軋和退火制備薄鋼板時(shí)，鑄造一種調(diào)節(jié)到規(guī)定成分的扁鋼坯或者在鑄造之后冷卻一次，然后在不低于1180x:的溫度下將其再次加熱和熱軋.此時(shí)，為了抑制晶界氧化物層的形成，期望將再加熱溫度設(shè)定為不低于1150匸或者不高于11001C。當(dāng)再加熱溫度變得4艮高時(shí)，氧化鱗傾向較均勻地形成在整個(gè)表面上，這樣M向抑制了晶界的氧化。但是，當(dāng)加熱到超過(guò)1250TC的溫度時(shí)會(huì)激烈地促^部的氧化，因此這個(gè)溫;t^L確定為上限。低溫加熱延遲了氧化層自身的形成。此外，為了抑制過(guò)多的內(nèi)部氧化物的形成，確定在不^(氐于8801C完成熱軋。為了降低產(chǎn)品的晶界氧化物深度，優(yōu)選在熱軋后通過(guò)高壓除鱗裝置或者應(yīng)用大量酸洗去除表面鱗。之后，將薄鋼板冷軋和退火，從而獲得最終產(chǎn)品。在這種情況下，通常將熱軋最終溫度控制為不低于Ar3的轉(zhuǎn)變溫度，該溫度由鋼的化學(xué)組成決定，但是，只要溫度高達(dá)比Ar3約低10"C的溫度，最終的薄鋼板產(chǎn)品的性能就不會(huì)惡化。但是，為了避免大量形成氧化鱗，熱軋最終溫度被設(shè)定為不高于1100x:。此外，通過(guò)控制冷卻后的巻取溫度不低于貝氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度，該溫度由鋼的化學(xué)組成決定，就可避免冷軋期間過(guò)多地增加負(fù)荷。但是，這并不適用于冷軋時(shí)總還原率很低的情況，并且，即使薄鋼板在不高于鋼中貝氏體的轉(zhuǎn)變溫度下巻取，最終的薄鋼板產(chǎn)品性能也不會(huì)惡化。此外，冷軋的總壓下率由最終厚度和冷軋負(fù)荷之間的關(guān)系所決定，只要總壓下率不低于40%，優(yōu)選為50%，該數(shù)值對(duì)于減少晶界氧化物深度就^l:有效的，最終的薄鋼板產(chǎn)品性能也不會(huì)惡化。在冷軋后的退火過(guò)程中，當(dāng)退火溫度低于由鋼的化學(xué)組成決定的由ACl溫度和Ac3溫度表達(dá)的O.lx(Ac3-ACl)+Ad("C)的值(例如，參考"TekkoZairyoKagaku":W.C丄eslie，SupervisoryTranslator:NariyasuKoda，Mamzen，p.273)時(shí)，退火期間形成的奧氏體的量很小，這樣在最終的薄鋼板中不保留殘余奧氏體相或者馬氏體相，所以，該值被確定為退火溫度的下限。此處，退火溫度越高，促進(jìn)形成的晶界氧化物層越多。由于高溫退火導(dǎo)致促進(jìn)形成晶界氧化物層、制備成本增加，所以退火溫度的上限被確定為Ac3-30(t:),特別地，退火溫度越接近Ac3("C)，促進(jìn)形成的晶界氧化物層越多。在這個(gè)溫度范圍內(nèi)，為了平衡薄鋼板溫度和保證奧氏體，需要不少于10秒的退火時(shí)間。但是，當(dāng)退火時(shí)間超過(guò)30分鐘時(shí)，促進(jìn)了晶界氧化物層的形成以及增加了成本。所以，上限被設(shè)定為30分鐘。此后的初步冷卻在促進(jìn)從奧氏體相到鐵素體相的轉(zhuǎn)變過(guò)程中是重要的，并在轉(zhuǎn)變前通過(guò)在奧氏體相中濃集CM定奧氏體。當(dāng)退火期間的最大溫度被定義為Tmax("C)時(shí)，低于Tmax/1000"C/sec.的冷卻率在制備時(shí)會(huì)帶來(lái)不利，例如導(dǎo)致延長(zhǎng)工藝流程線和顯著降低產(chǎn)量。另一方面，當(dāng)冷卻率超過(guò)Tmax/10"C/sec時(shí)，鐵素體的轉(zhuǎn)變不充分，幾乎不能保證最終薄鋼板產(chǎn)品中的殘余奧氏體，出現(xiàn)大量硬相例如馬氏體相。當(dāng)退火期間的最大溫度被定義為Tmax(1C)并在高達(dá)低于Tmax-200t;的溫度下進(jìn)行初步冷卻時(shí)，產(chǎn)生珠光體并在冷卻期間鐵素體產(chǎn)生不充分，所以，該溫度被確定為下限。但是，當(dāng)初步冷卻在超過(guò)Tmax-100X:的溫度下中止時(shí)，4失素體的轉(zhuǎn)變不充分，所以，該溫度被確定為上限。低于0.1t:/sec.冷卻速率促進(jìn)晶界氧化物層的形成并因此對(duì)生產(chǎn)不利，例如導(dǎo)致延長(zhǎng)工藝流程線和顯著降低產(chǎn)量。所以，冷卻率的下限被確定為0.1匸/sec..另一方面，當(dāng)冷卻率超過(guò)10"C/sec時(shí)，鐵素體的轉(zhuǎn)變不充分，幾乎不能保證最終薄鋼板產(chǎn)品中的殘余奧氏體，出現(xiàn)大量硬相例如馬氏體相，所以，上限被設(shè)定為10t:/sec.,當(dāng)在高達(dá)低于650"C的溫度下進(jìn)行初步冷卻時(shí)，冷卻期間會(huì)產(chǎn)生珠光體，導(dǎo)致用于穩(wěn)定奧氏體的C元素失效，最終不能獲得充足量的殘佘奧氏體，所以，下限被設(shè)定為650"C。但是，當(dāng)冷卻在超過(guò)7101C的溫度下中止時(shí)，鐵素體的轉(zhuǎn)變不充分，促進(jìn)了晶界氧化物層的增長(zhǎng)，所以，上限溫度^i殳定為710n。在成功進(jìn)行的二次冷卻的快速冷卻中，冷卻率至少不低于O.ltVsec.，優(yōu)選不低于lt!/sec.，以至于在冷卻期間，不產(chǎn)生珠光體轉(zhuǎn)變、碳化鐵沉淀及類似物。但是，由于從設(shè)備能力的角度來(lái)看，超過(guò)100X:/sec的冷卻率幾乎不能實(shí)現(xiàn)，所以，冷卻率的范圍被確定為從O.l至100匸/sec.，優(yōu)選從l.O至100X:/sec.。當(dāng)二次冷卻的冷卻終止溫度低于鍍液溫度時(shí)，出現(xiàn)操作問(wèn)題，當(dāng)它超過(guò)鍍液溫度+50至+100"C時(shí)，碳化物在短時(shí)間內(nèi)沉淀，所以，不能保證充足量的殘余奧氏體和馬氏體。為了這些原因，二次冷卻的冷卻終止溫度被設(shè)定在從鋅鍍液溫度到鋅鍍液溫度+50至ioox:的范圍內(nèi)。所以，為了保證薄鋼板傳送時(shí)操作的穩(wěn)定性和保證盡可能地促進(jìn)貝氏體的形成以及充分保證鍍覆的可濕性，優(yōu)選將薄鋼板保持在上述溫度內(nèi)不少于1秒鐘，該時(shí)間包含在鍍液中的浸漬時(shí)間。當(dāng)保持時(shí)間過(guò)長(zhǎng)時(shí)，就會(huì)惡劣地影響產(chǎn)量并產(chǎn)生碳化物，所以，除了退火需要的時(shí)間，優(yōu)選將保持時(shí)間限制在不多于3000秒。在室溫下為了穩(wěn)定保留在薄鋼板中的奧氏體相，通過(guò)將一部分奧氏體相轉(zhuǎn)變?yōu)樨愂象w相來(lái)增加奧氏體中的碳濃;1A必需的。為了促進(jìn)合金化處理過(guò)程中的貝氏體的轉(zhuǎn)變，優(yōu)選在300至550t;的溫度范圍內(nèi)將薄鋼板保留1至3000秒鐘，更好為15秒至20分鐘。當(dāng)溫度低于300n時(shí)，幾乎不發(fā)生貝氏體的轉(zhuǎn)變。但是，當(dāng)溫度超過(guò)550TC時(shí)，會(huì)形成碳化物，且充分儲(chǔ)備殘余奧氏體相變得很困難，所以，上P艮被設(shè)定為550t:。為了形成馬氏體相，不需要發(fā)生貝氏體轉(zhuǎn)變，這同保留奧氏體相的情況不同。另一方面，由于當(dāng)在保留奧氏體相的情況下，必須抑制碳化物和珠光體相的形成，所以在二次冷卻后必需充分進(jìn)行^ir化處理，并確定在300至550X:的溫度下，優(yōu)選400至550"C的溫度下進(jìn)行^r化處理。為了保證界面中氧化物的量在上述范圍內(nèi)，優(yōu)選控制溫度和從熱軋階段開始的工作歷程。首先，期望通過(guò)控制盡可能均勻地產(chǎn)生表面氧化層鋼扁坯的加熱溫度為1150至1230"C;1000"C的還原率不低于50%;最終溫度不低于850C，優(yōu)選不低于880t:;巻取溫度不高于650"C，并且在同時(shí)留下例如Ti、Al等元素.退火期間，在固溶體狀態(tài)盡可能多地抑制Si氧化物的形成。此外，期望在最終軋制之后，通過(guò)高壓除鱗或者大量酸洗來(lái)盡可能多地去處熱軋期間形成的氧化物層。此外，為了削弱氧化物的產(chǎn)生，期望使用直徑不大于1000mm的輥?zhàn)樱刂评滠垑合侣什坏陀?0%。其后，在退火時(shí)，為了通過(guò)抑制Si02的形成來(lái)促進(jìn)其它氧化物的形成，期望以5X:/sec，的速率加熱薄鋼板直到達(dá)到不低于750lC的溫度范圍。另一方面，當(dāng)退火溫度很高或者退火時(shí)間很長(zhǎng)時(shí)，產(chǎn)生很多氧化物，并因此導(dǎo)致可加工性和抗疲勞性惡化。所以，如在本發(fā)明笫(33)項(xiàng)確定的，期望在退火溫度的最高溫度在不低于O.lx(Ac3-ACl)+ACl(n)至不高于Ac3-30(X:)的溫度范圍內(nèi)，控制滯留時(shí)間不多于60分鐘。實(shí)施例下面將基于實(shí)施例來(lái)詳細(xì)解釋本發(fā)明。實(shí)施方案l的實(shí)例l下面將基于實(shí)施方案1的實(shí)施例1詳細(xì)地解釋本發(fā)明。將具有表1所示化學(xué)組成的薄鋼板加熱到1200t:的溫度;在不低于Ar3轉(zhuǎn)變溫度的溫度下完成鋼的熱軋；冷卻熱軋薄鋼板，然后在不低于貝氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度的溫度下巻取薄鋼板，該溫度由每種鋼的化學(xué)組成決定；然后酸洗、將冷軋鋼冷軋成1.0mm的厚度.后面將提到牌號(hào)為M-1、N-l、O-l、P-l和Q-1的薄鋼板在高達(dá)1000X:時(shí)壓下率為70%、最終溫度為卯OX:和巻取溫度為700匸的^Ht下進(jìn)行熱軋，并使用直徑為柳Omm的輥?zhàn)印⒁?0°/。的壓下率進(jìn)行冷軋。其它的鋼在高達(dá)1000t:時(shí)的壓下率為70%、最終溫度為卯O"C和巻取溫度為600r的務(wù)fr下進(jìn)行熱軋，并4吏用直徑為1200mm輥?zhàn)印⒁脏彛サ膲合侣蔬M(jìn)行冷軋。<table>tableseeoriginaldocumentpage37</column></row><table>表1-2(續(xù))化學(xué)A^<table>tableseeoriginaldocumentpage38</column></row><table>表1-3(續(xù))化學(xué)#<table>tableseeoriginaldocumentpage39</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage40</column></row><table>此后，ACl轉(zhuǎn)變溫度和Ac3的轉(zhuǎn)變溫度可根據(jù)每種鋼的成分(以質(zhì)量%)，按照下列公式進(jìn)行計(jì)算Ac,-723-10.7xMn%+29.1xSi%,Ac3-910_203x(C%)1/2+44.7xSi%+31.5xMo%-30xMn%-llxCr%+400xAl%。薄鋼板按照下述*進(jìn)行鍍覆以5"C/sec的速率加熱薄鋼板直到^'J由Ac,轉(zhuǎn)變溫度和Ac3的轉(zhuǎn)變溫度計(jì)算出來(lái)的退火溫度，并將它們保持在含有10%112的N2氣中；然后，以0.1至10TC/sec的冷卻速率將它們冷卻至600至7001:;以1至20"€;^(:.的冷卻速率將它們連續(xù)冷卻到鍍液溫度；將它們浸潰在4601C的鋅鍍液中達(dá)3秒鐘，其中，鍍液成分發(fā)生變化。此外，當(dāng)進(jìn)行Fe-Zn^T化處理時(shí)，將一些薄鋼板鍍覆并將41^中的Fe含量以質(zhì)量計(jì)調(diào)節(jié)為5-20%，然后在300至550E的溫度范圍內(nèi)保持15秒至20分鐘。通過(guò)視覺觀察表面上渣滓聚結(jié)的狀態(tài)和測(cè)量漏鍍部分的面積來(lái)評(píng)估鍍覆性能。通過(guò)將鍍層溶解在含有緩蝕劑的5%的鹽酸溶液中并對(duì)該溶液進(jìn)行化學(xué)分析來(lái)確定鍍層成分.從鍍覆薄鋼板中截取用于進(jìn)行拉伸試驗(yàn)的JIS#5樣品(以0.5至2.0%的壓下率在表皮光軋線上進(jìn)行軋制)并測(cè)量其機(jī)械性能。此外，通過(guò)在平面彎曲疲勞試驗(yàn)中，施加相當(dāng)于50%拉伸強(qiáng)度的壓力來(lái)相對(duì)評(píng)估斷裂壽命。此外，通過(guò)反復(fù)鹽霧試驗(yàn)評(píng)估耐蝕性能。如表2所示，在本發(fā)明的鋼中，晶界氧化物層的深度很淺，在相當(dāng)于50%拉伸強(qiáng)度的壓力下，疲勞壽命超過(guò)106個(gè)彎曲循環(huán)。此外，4艮好地平衡了強(qiáng)度和^Jl性，觀察不到銹產(chǎn)物，甚至在，后也保留良好外觀。表2-1-1(續(xù))各種鋼的骸潤(rùn)濕性、耐蝕性、顯鄉(xiāng)織和絲勞性<table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table>表2-1-2(續(xù))樹鋼的絲潤(rùn)濕性、耐蝕性、顯m織和fe^性<table>tableseeoriginaldocumentpage43</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage44</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage45</column></row><table>表2-1-5(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性、耐蝕性、顯微組織和M勞性<table>tableseeoriginaldocumentpage46</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage47</column></row><table>表2-2-1(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性、耐蝕性、顯m織和^^性<table>tableseeoriginaldocumentpage48</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage49</column></row><table>表2-2-3(續(xù))糾鋼的骸潤(rùn)濕性、耐蝕性、顯m織^fe^性<table>tableseeoriginaldocumentpage50</column></row><table>表2-2-4(續(xù))^t鋼的條潤(rùn)濕性、耐蝕性、顯#^[織#^性<table>tableseeoriginaldocumentpage51</column></row><table>表2-2-5(續(xù))各種鋼的^S調(diào)濕性、耐蝕性、顯^M織JN^t^性<table>tableseeoriginaldocumentpage52</column></row><table>表2-2-6(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性，耐蝕性，顯微組織和抗疲勞性<table>tableseeoriginaldocumentpage53</column></row><table>(備注)下面劃線的數(shù)字是落在本發(fā)明范閨之外的情況.(例子)"4.55B-03"表示4.55xIO一3*各個(gè)相的總體積百分比是100X，主相體積百分比中包括通過(guò)光學(xué)顯微鏡幾乎不能觀察到和確認(rèn)的相，這些相例如為碳化物，氧化物，硫化物等.**關(guān)于P鋼和Q鋼的相，由于通過(guò)光學(xué)顯微鏡可以清楚地確認(rèn)貝氏體，所以其體積百分比被示于表中.關(guān)于其它鋼，由于貝氏體分布的很細(xì)且體積百分比低至少于20X，所以其定量測(cè)定不可靠，這樣就沒有將其示于表中，200710140271.7勢(shì)溫*滅48/163:a;表3-l(續(xù))^鋼的4t^性能<table>tableseeoriginaldocumentpage54</column></row><table>表3-2(續(xù))4^鋼的ita性能<table>tableseeoriginaldocumentpage55</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage56</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage57</column></row><table>表3-5(續(xù))^Mt鋼的lfca性能<table>tableseeoriginaldocumentpage58</column></row><table>表3-6(續(xù))；g^鋼的4ML性能<table>tableseeoriginaldocumentpage59</column></row><table>(備注)^中的剩余元素是鋅.1下面劃線的數(shù)字;WL^發(fā)明范圍"卜的情況。從表3可以理解，即使在薄鋼板中含有較大量Si的情況下，在本發(fā)明的薄鋼板中通過(guò)控制鍍層和薄鋼板的成分，也能使薄鋼板不形成漏鍍?nèi)毕莶⒕哂辛己玫哪臀g性。此外，可以理解，當(dāng)鍍層中含有第四種元素(表3中"鍍層中其它元素")時(shí)，即使在公式l的左邊確定的值很小的情況下，狄性能也很好，表4顯示了制^^件的影響。在薄鋼板的生產(chǎn)條件不滿足所述要求的情況下，即使其成分在所述范圍內(nèi)，也會(huì)使晶界氧化物層的深度變大，從而使疲勞壽命縮短。此外，反過(guò)來(lái)可以理解，即是在生產(chǎn)^fr滿足所述要求，在薄鋼板成分偏離所述范圍的情況下，也M疲勞壽命也很短，表5顯示了氧化物形態(tài)的影響。在本發(fā)明的薄鋼板中不形成銹且疲勞強(qiáng)度超過(guò)2乂106個(gè)彎曲循環(huán)，所以，薄鋼板具有良好的材料品質(zhì)'<table>tableseeoriginaldocumentpage61</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage62</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage63</column></row><table>表4-1-4(續(xù))制備方^Mt性能<table>tableseeoriginaldocumentpage64</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage65</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage66</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage67</column></row><table>表4-1-8(續(xù))制備方^S^t性能<table>tableseeoriginaldocumentpage68</column></row><table>表4-1-9(續(xù))制備方^fa^t性能<table>tableseeoriginaldocumentpage69</column></row><table>(備注)下面劃線的數(shù)字A^iM^明范圍^卜的情況.(例子)"4.55B-03"表示4.55x10_3200710140271.7轉(zhuǎn)滯齒雜64/163:K表4-2-1(續(xù))制備方^W性能<table>tableseeoriginaldocumentpage70</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage71</column></row><table>表4-2-3(續(xù))制備方^r^性能<table>tableseeoriginaldocumentpage72</column></row><table>表4-2-4(續(xù))爭(zhēng)J4"方^^t性能<table>tableseeoriginaldocumentpage73</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage74</column></row><table>表4-2-6(續(xù))制備方法和各種性能<table>tableseeoriginaldocumentpage75</column></row><table>(備注)下面劃線的數(shù)字是落在本發(fā)明范圍o卜的情況.(例子)"455E-03"表示4.55xl(J-，.固匿§二勢(shì)滔*50/16S<table>tableseeoriginaldocumentpage76</column></row><table>表5-2(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage77</column></row><table>(備注)下面劃線的數(shù)字是落在本發(fā)明范圍之外的情況(例子)"2.23E+6"表示2.23x10s.實(shí)施方案2的實(shí)實(shí)例1下面將基于實(shí)施方案2的實(shí)施例1詳細(xì)地解釋本發(fā)明。將具有如表6所示化學(xué)組成的薄鋼板加熱到1200"C的溫度；在不低于Ar3轉(zhuǎn)變溫度的溫度下完成鋼的熱軋；將熱軋薄鋼板冷卻，然后在不低于貝氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度下將薄鋼板巻取，該溫度由每種鋼的化學(xué)組成決定；然后酸洗，將該薄鋼板冷禮成厚度為1.0mm的冷軋薄鋼板.此后，Ac,轉(zhuǎn)變溫度和Ac3的轉(zhuǎn)變溫度用每種鋼的成分(以質(zhì)量％)，按照下列公式進(jìn)行計(jì)算Ac,=723-10.7xMn%-16.9xNi%+29.1xSi%+16.9xCr%，Ac3-910-203x(C%)1/2+15.2xNi%+44.7xSi%+104xV%+31.5xMo%-30xMn%-llxO%-20xCu%+700xp%+400xAl%+400xTi%,該薄鋼板通過(guò)下述步驟進(jìn)行鍍覆將薄鋼板加熱到由Ad轉(zhuǎn)變溫度和Ac3的轉(zhuǎn)變溫度計(jì)算出來(lái)的退火溫度，并將它們保持在含有10%112的N2氣中；然后，以0.1至10r7sec的冷卻速率將它們冷卻至680*C;以1至20"C/sec的冷卻速率將它們連續(xù)冷卻到鍍液溫度;將它們浸漬在460"C的鋅鍍液中達(dá)3秒鐘，其中，鍍液成分發(fā)生變化。此外，當(dāng)進(jìn)行Fe-Zn合金化處理時(shí)，一些薄鋼板在鍍鋅后，在300至550"C的溫度范圍內(nèi)保持15秒至20分鐘，并且#^層中的Fe含量以質(zhì)量計(jì)調(diào)節(jié)為5至20%。通過(guò)視覺觀察表面上渣滓聚結(jié)的狀態(tài)和測(cè)量漏鍍部分的面積來(lái)評(píng)估鍍覆性能.通過(guò)將鍍層溶解在含有緩蝕劑的5%的鹽酸溶液中并對(duì)該溶液進(jìn)行化學(xué)分析來(lái)確定鍍層成分。從鍍覆薄鋼板中截取用于進(jìn)行拉伸試驗(yàn)的JIS#5樣品(以0.5至2.0%的壓下率在表皮光軋線上進(jìn)行軋制)并測(cè)量其;Wfe性能。然后，在施加20%的拉伸變形之后，通過(guò)對(duì)薄鋼板施加60°彎曲及向后彎曲成形來(lái)評(píng)估強(qiáng)變形后鍍層的結(jié)合力。通過(guò)將聚乙烯絕緣帶貼在進(jìn)行彎曲和向后彎曲成形后的部分并將其剝離來(lái)相對(duì)評(píng)估鍍層的結(jié)合力，然后測(cè)量每單位長(zhǎng)度中，脫落長(zhǎng)度的比率。制^^示于表8中。如表7所示，在本發(fā)明的薄鋼板，即，Dl至D8(Nos.1，2，5到8，10到14)的情況下，觀察不到漏鍍?nèi)毕?，很好地平衡了?qiáng)度和延展性，及即使在施加20%的拉伸變形之后，對(duì)薄鋼板施加彎曲及向后彎曲成形，鍍層的脫落比率也低至不超過(guò)1%.另一方面，在比較鋼，即，C1至C5(編號(hào)17到21)的情況下，為了制備試J^樣品，熱軋期間大量產(chǎn)生裂&且生產(chǎn)率很低。在通過(guò)打磨所獲得的熱軋薄鋼板來(lái)除去裂紋之后，將該熱軋薄鋼板冷軋并退火，然后被用作材料質(zhì)量試驗(yàn)。但是，一些薄鋼板(C2和C4)在激烈作業(yè)之后的粘附性很差或者經(jīng)受不住20%的成形。如表8所示，在不滿足7>式1的編號(hào)3,9，19和21中，鍍層可濕性惡化且在強(qiáng)變形后的鍍層結(jié)合力很差。在對(duì)薄鋼板的顯微組織調(diào)整不能令人滿意的情況下，激烈作業(yè)之后的鍍層粘附性^M艮差。在編號(hào)4的情況下，由于二次冷卻速率很慢，所以不產(chǎn)生奧氏體和馬氏體，但代之產(chǎn)生珠光體且激烈作業(yè)之后的鍍層粘附性很差。<table>tableseeoriginaldocumentpage80</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage81</column></row><table>表7-l(續(xù))鍍層中A1，Mn和Fe的含量及鍍覆性能<table>tableseeoriginaldocumentpage82</column></row><table>表7-2(續(xù))鍍層中Al,Mn和Fe的含量及鍍覆性能<table>tableseeoriginaldocumentpage83</column></row><table>表7-3(續(xù))鍍層中Al,Mn和Fe的^*及鍍覆性能<table>tableseeoriginaldocumentpage84</column></row><table>表7-4(續(xù))鍍層中Al，Mn和Fe的^f:及鍍覆性能<table>tableseeoriginaldocumentpage85</column></row><table>表7-5(續(xù))鍍層中Al，Mn和Fe的含量及鍍覆性能<table>tableseeoriginaldocumentpage86</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage87</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage88</column></row><table>表8-2(續(xù))制備條件和激烈作業(yè)后鍍層的粘附性<table>tableseeoriginaldocumentpage89</column></row><table>表8-3(續(xù))制備條件和激烈作業(yè)后鍍層的粘附性<table>tableseeoriginaldocumentpage90</column></row><table>表中帶下劃線的部分是落在本發(fā)明范閨之外的情況.(關(guān)于Nos.9和l7至21參考表7)第一次冷卻速率在從退火后直到650至7001C的溫度范圍內(nèi)的冷卻速率第二次冷卻速率在從650至7001C到鍍液溫度的范圍內(nèi)的冷卻速率實(shí)施方案3的實(shí)施例1下面將基于實(shí)施方案3的實(shí)施例1詳細(xì)地解釋本發(fā)明。將具有表9所示化學(xué)組成的薄鋼板加熱到1200"C的溫度;在不低于Ar3轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度下完成鋼的熱軋；將熱軋薄鋼板冷卻，然后在不低于貝氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度下巻取薄鋼板，該溫度由每種鋼的化學(xué)組成決定；然后酸洗、將該薄鋼板冷軋成厚度為1.0mm的冷軋薄鋼板。此后，ACl轉(zhuǎn)變溫度和Ac3的轉(zhuǎn)變溫度^l據(jù)每種鋼的成分(以質(zhì)量％)，按照下列公式進(jìn)行計(jì)算Ac,=723-10.7xMn%+29.1xSi%，Ac3=910-203x(C%)1/2+44.7xSi%+31.5xMo%-30xMn%-llxCr%+400xAl%。該薄鋼板通過(guò)下述步驟進(jìn)行鍍覆將薄鋼板加熱到由Aq轉(zhuǎn)變溫度和Ac3的轉(zhuǎn)變溫度計(jì)算出來(lái)的退火溫度，并將它們保持在含有10%112的N2氣中；然后，以0.1至10*0/86"的冷卻速率將它們冷卻至680r;以1至20X:/sec的冷卻速率將它們連續(xù)冷卻到鍍液溫度;將它們浸潰在460"C的鋅鍍液中達(dá)3秒鐘，其中，鍍液成分發(fā)生變化。此外，當(dāng)進(jìn)行Fe-Zn^ir化處理時(shí)，一些薄鋼板在鍍鋅后，在300至550t:的溫度范圍內(nèi)保持15秒至20分鐘，并且，層中的Fe含量以質(zhì)量計(jì)調(diào)節(jié)為5至20%,通過(guò)視覺觀察表面上渣滓聚結(jié)的狀態(tài)和測(cè)量漏鎮(zhèn):部分的面積來(lái)評(píng)估鍍覆性能。通過(guò)將鍍層溶解在含有緩蝕劑的5%的鹽酸溶液中并對(duì)該溶液進(jìn)行化學(xué)分析來(lái)確定鍍層成分。從鍍鋅薄鋼板中截取用于進(jìn)行拉伸試驗(yàn)的JIS#5樣品(以0.5至2.0%的壓下率在表皮光軋線上進(jìn)行軋制)并測(cè)量其機(jī)械性能。然后，在施加加%的拉伸變形之后，通過(guò)對(duì)薄鋼板施加60°彎曲及向后彎曲成形來(lái)評(píng)估強(qiáng)變形后鍍層的結(jié)合力。通過(guò)將聚乙烯絕緣帶貼在進(jìn)行彎曲和向后彎曲成形后的彎曲部分并將其剝離^目對(duì)評(píng)估鍍層的結(jié)合力，然后測(cè)量每單位長(zhǎng)度脫落的長(zhǎng)度中，脫落的長(zhǎng)度的比率，制M件示于表11中。如表10所示，在本發(fā)明的薄鋼板，即，D1至D12(Nos.l，2，5，12，13，20，22到24，32，34到36，39和42)的情況下，觀察不到漏鍍?nèi)毕荩芎玫仄胶饬藦?qiáng)度和^性，及即使在施加20%的拉伸變形之后，對(duì)薄鋼板施加彎曲及向后彎曲成形，鍍層的脫落比率也低至不超過(guò)1%.此外，可以理解，當(dāng)鍍層中含有如表10所示的其它元素時(shí)，即使在由公式l左邊所確定的值較小的情況下，^A性能也很好。另一方面，在比較鋼，即，C1至C5(編號(hào)44到48)的情況下，為了制備試驗(yàn)樣品，熱軋期間大量產(chǎn)生裂故且生產(chǎn)率很低。在通過(guò)打磨所獲得的熱軋薄鋼板來(lái)除去裂紋之后，將該熱軋薄鋼板冷軋并退火，然后被用作材料質(zhì)量試驗(yàn)。但是，一些薄鋼板(C2和C4)在激烈作業(yè)之后的粘附性4艮差或者經(jīng)受不住20%的成形。如表10所示，在不滿足公式1的編號(hào)3，21,46和48中，鍍層潤(rùn)濕性惡化且在激烈作業(yè)之后的粘附性很差，在對(duì)薄鋼板的顯微組織調(diào)整不能令人滿意的情況下，在強(qiáng)變形之后的^ir粘附性也很差.在N(k3的情況下，由于二次冷卻速率很慢，所以不產(chǎn)生奧氏體和馬氏體，但代之產(chǎn)生珠光體且在強(qiáng)變形之后的鍍層粘附性很差.表9-l(續(xù))化學(xué)成分、生產(chǎn)率和鍍層濕潤(rùn)性<table>tableseeoriginaldocumentpage93</column></row><table>表9-2(續(xù))化學(xué)成分、生產(chǎn)率和鍍層濕潤(rùn)性<table>tableseeoriginaldocumentpage94</column></row><table>表中帶下劃線的數(shù)字是落在本發(fā)明范圍之外的情況.<table>tableseeoriginaldocumentpage95</column></row><table>表10-1-2(續(xù))鍍層中Al、Mn和Fe的^"f^ta性能<table>tableseeoriginaldocumentpage96</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage97</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage98</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage99</column></row><table>表10-1-6(續(xù))鍍層中A1、Mn和Fe的含量和鍍覆性能<table>tableseeoriginaldocumentpage100</column></row><table>表10-1-7(續(xù))鍍層中A1、Mn和Fe的含量和l^t性能<table>tableseeoriginaldocumentpage101</column></row><table>滔*被96/163M表10-1-8(續(xù))鍍層中A1、Mn和Fe的含量和鍍覆性能<table>tableseeoriginaldocumentpage102</column></row><table>表10-1-9(續(xù))鍍層中Al,Mn和Fe的^及鍍復(fù)性能<table>tableseeoriginaldocumentpage103</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage104</column></row><table>表10-2-2(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage105</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage106</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage107</column></row><table>表10~2-5(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage108</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage109</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage110</column></row><table>表11-2<table>tableseeoriginaldocumentpage111</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage112</column></row><table>表11"4(續(xù))制4^NMtM作i^的lt&粘附性<table>tableseeoriginaldocumentpage113</column></row><table>表ll-5(續(xù))制^#^作《的艦粘附性<table>tableseeoriginaldocumentpage114</column></row><table>___轉(zhuǎn)滔*滅109/163到表11~6(續(xù)>.制4^NM^作ikJ&的艦粘附性<table>tableseeoriginaldocumentpage115</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage116</column></row><table><formula>formulaseeoriginaldocumentpage117</formula>表11"9(續(xù))制^ff^M作JUJ&的4^粘附性<table>tableseeoriginaldocumentpage118</column></row><table>表中下面劃線的數(shù)字4^M^明范圍^卜的情況.第一次^^ii率^AiE^O&直到650至700TC的溫度范圍內(nèi)的>^11速率第4^pil率在A650至70(TC到鍍^^^￡鍍變+10010的范閨的^NP速率實(shí)施方案2的實(shí)施例下面將基于實(shí)施方案2的實(shí)施例詳細(xì)地解釋本發(fā)明。將具有如表12所示化學(xué)組成的薄鋼板加熱到1180至1250X:的溫度；在880至1100t;下完成鋼的熱軋；將熱軋薄鋼板冷卻，然后在不低于貝氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度下巻取薄鋼板，該溫度由每種鋼的化學(xué)組成決定；然后酸洗，將該薄鋼板冷軋成厚度為l.Omm的冷軋薄鋼板。此后，ACl轉(zhuǎn)變溫度和Ac3的轉(zhuǎn)變溫度#4&每種鋼的成分(以質(zhì)量％)，按照下列公式進(jìn)行計(jì)算Aq=723-10.7xMn%+29.1xSi%，Ac3-910-203x(C%)1/2+44.7xSi%+31.5xMo%—30xMn%—llxCr%+400xAl%。該薄鋼板通過(guò)下述步驟進(jìn)行鍍覆將薄鋼板加熱到由Aq轉(zhuǎn)變溫度和AC3的轉(zhuǎn)變溫度計(jì)算出來(lái)的退火溫度，并將它們保留在含有10%112的N2氣中；然后，以0.1至101!/86<:.的冷卻速率將它們冷卻至650至700"C的溫度范圍；以0.1至20*€/86<:.的冷卻速率將它們連續(xù)冷卻到鍍液溫度；將它們浸漬在460至4701C的鋅鍍液中達(dá)3秒鐘，其中，鍍'M分發(fā)生變化，以0.5至2.0%的壓下率在表皮光軋線上進(jìn)行軋制。此外，當(dāng)進(jìn)行Fe-Zn合金化處理時(shí)，一些薄鋼板在M后，在400至550C的溫度范圍內(nèi)保持15秒至20分鐘，并且將^中的Fe含量以質(zhì)量計(jì)調(diào)節(jié)為5至20%.通過(guò)視覺觀察表面上渣滓聚結(jié)的狀態(tài)和測(cè)量漏4^部分的面積來(lái)評(píng)估鍍覆性能'通過(guò)將鍍層溶解在含有緩蝕劑的5%的鹽酸溶液中并對(duì)該溶液進(jìn)行化學(xué)分析來(lái)確定鍍層成分，結(jié)果示于表13中.表13和14中，本發(fā)明中滿足公式(2)的鋼的所有外觀的評(píng)估等級(jí)都是5，很好地平衡了強(qiáng)度和t艮性.另一方面，不滿足本發(fā)明規(guī)定范圍的比較鋼，其外觀評(píng)估等級(jí)毫無(wú)例外地低，強(qiáng)度和)^艮性的平衡差.此外，被制備落在本發(fā)明權(quán)利要求規(guī)定范圍中的鋼，其顯微組織由上述組織組成，且鋼的外觀和強(qiáng)度和g性之間的平衡優(yōu)良。表12-1:化學(xué)J^<table>tableseeoriginaldocumentpage120</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage121</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage122</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage123</column></row><table>表13-1-1:各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性、耐蝕性、顯微組織和疲勞壽命.<table>tableseeoriginaldocumentpage124</column></row><table>表13-1-2(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性、耐蝕性、顯微組織和疲勞壽命.<table>tableseeoriginaldocumentpage125</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage126</column></row><table>表13-1-4(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)溫性、耐蝕性、顯微組織的疲勞壽命<table>tableseeoriginaldocumentpage127</column></row><table>表13-1-5(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性、耐蝕性、顯微組織和疲勞壽命.<table>tableseeoriginaldocumentpage128</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage129</column></row><table>表13-2-1<table>tableseeoriginaldocumentpage130</column></row><table>表13-2-2(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage131</column></row><table>表13-2-3(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage132</column></row><table>表13-2-4(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage133</column></row><table>20071014027L7轉(zhuǎn)溢齒被128/1635t表13-2-5(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage134</column></row><table>表13-2-6(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage135</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage136</column></row><table>表13-2-8(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage137</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage138</column></row><table>(備注)帶下劃線的粗體數(shù)字是落在本發(fā)明范圍之外的性況.l,l,a,各個(gè)相的總體積百分比是10(W,主相體積百分比中含有通過(guò)光學(xué)顯微鏡幾乎不能觀察到-為碳化物，氧化物，硫化物等.在主相是由貝氏體組成的情況下，由于組織4艮細(xì)，所以鄰寸和各個(gè)相的體積百分比.i認(rèn)的相，這些相例如L定量測(cè)定各種晶粒尺20071014027L7轉(zhuǎn)溢齒被133/1635t表14-1:制備方法和各種性能<table>tableseeoriginaldocumentpage139</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage140</column></row><table>表14-3(續(xù))制備方法和各種性能<table>tableseeoriginaldocumentpage141</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage142</column></row><table>表14-5(續(xù))制備方法和各種性能<table>tableseeoriginaldocumentpage143</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage144</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage145</column></row><table>表14-8(續(xù))制備方法和各種性能<table>tableseeoriginaldocumentpage146</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage147</column></row><table>實(shí)施方案3的實(shí)施例下面將基于實(shí)施方案3的實(shí)施例詳細(xì)地解釋本發(fā)明.將具有如表15所示化學(xué)組成的薄鋼板加熱到1200至1250t!的溫度；在不低于1000X:的溫度下，以不低于60%的總壓下率將加熱的鋼粗軋；然后完成薄鋼板的熱軋；將該熱軋薄鋼板冷卻，然后在不低于貝氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)的溫度下巻取該薄鋼板，該溫度由每種鋼的化學(xué)組成決定；然后酸洗、將該薄鋼板冷軋成厚度為l.Omm的冷軋薄鋼板.此后，Ac,轉(zhuǎn)變溫度和Ac3的轉(zhuǎn)變溫度根據(jù)每種鋼的成分(以質(zhì)量％)，按照下列公式進(jìn)行計(jì)算Ad=723-10.7xMn%+29.1xSi%,Ac3=910-203x(C%)1/2+44.7xSi%+31.5xMo%-30xMn%畫llxCr%+400xAl%。該薄鋼板通過(guò)下述步驟進(jìn)行鍍覆將薄鋼板加熱到由Ad轉(zhuǎn)變溫度和Ac3的轉(zhuǎn)變溫度計(jì)算出來(lái)的退火溫度，并將它們保持在含有10%112的N2氣中；當(dāng)退火期間最高可獲得的溫度被定義為Tmax("C)時(shí)，退火后以Tmax/1000至Tmax/10"C/sec.的冷卻速率，在Tmax-200X:至Tmax-lOOC的溫度范圍內(nèi)冷卻；接著，以0.1至100X:/sec.的冷卻速率，在鍍液溫度-30"C至鍍液溫度+50'C的溫度范圍內(nèi)冷卻；然后，將它們浸漬在鍍液中；在鍍液溫度-30X:至鍍液溫度+50X:的溫度范圍內(nèi)保持2至200秒，該時(shí)間包括浸漬時(shí)間.其后，當(dāng)進(jìn)行Fe-ZnM化處理時(shí)，將一些薄鋼板在鍍覆后，在400至550X:的溫度范圍內(nèi)保持15秒至20分鐘，并且#4^中的Fe含量以質(zhì)量計(jì)調(diào)節(jié)為5至20%。此外，以0.5至2.0%的壓下率在表皮光軋線上進(jìn)行軋制.將薄鋼板進(jìn)行充分的平直彎曲(R-lt)，作為評(píng)估耐蝕性的方式，在含有氯的環(huán)境中，進(jìn)行高達(dá)150個(gè)JASO循環(huán)的循環(huán)腐蝕試驗(yàn)并評(píng)估腐蝕的ii^。通過(guò)將4^溶解在含有緩蝕劑的5%的鹽酸溶液中并對(duì)該溶液進(jìn)行化學(xué)分析來(lái)確定鍍層成分，結(jié)果示于表16中。表16和17中，本發(fā)明中滿足公式(3)的鋼的所有的腐蝕評(píng)估等^UfF是4或5，很好地平衡了強(qiáng)度和l艮性。另一方面，不滿足本發(fā)明規(guī)定范圍的比較鋼，由于其不能滿足對(duì)顯微組織或者對(duì)制^^件的控制，其強(qiáng)度和^性間的平衡毫無(wú)例外地差。比較鋼編號(hào)3，13和20的腐蝕評(píng)估等級(jí)是4或5,但是，編號(hào)13和20，其強(qiáng)度和^l性間的平衡很差，編號(hào)3的抗拉強(qiáng)度很低。此外，制得的落在本發(fā)明權(quán)利要求規(guī)定范圍中的鋼，其顯微組織由上述組織組成，且鋼的外觀和強(qiáng)度和t艮性之間的平衡優(yōu)良.表15-1(續(xù))化學(xué)成分<table>tableseeoriginaldocumentpage150</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage151</column></row><table>表l6-1-1(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性，耐蝕性，顯微組織和疲勞壽命<table>tableseeoriginaldocumentpage152</column></row><table>表16-l-2(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性，耐蝕性，顯微組織和疲勞壽命<table>tableseeoriginaldocumentpage153</column></row><table>表16-1-3(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性，耐蝕性，顯微組織和疲勞壽命<table>tableseeoriginaldocumentpage154</column></row><table>(備注)帶下劃線的粗體數(shù)字是落在本發(fā)明范圍之外的情況*當(dāng)1*)^"1:低于0.000114時(shí)，^UL被船0.**各個(gè)相的總體積百分比是1005i，主相體積百分比中包括通過(guò)光學(xué)顯微鏡幾乎不能觀察到和確認(rèn)的相，這些相例如為碳化物，氧化物、硫化物等.在主相是由貝氏體組成的情況下，由于組織很細(xì)，所以很難定量測(cè)定各晶粒尺寸和各個(gè)相的體積百分比.<table>tableseeoriginaldocumentpage155</column></row><table>表16-2-2(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性，耐蝕性，顯微組織和疲勞壽命<table>tableseeoriginaldocumentpage156</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage157</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage158</column></row><table>表16-2-5(續(xù))各種鋼的鍍層潤(rùn)濕性，耐蝕性，顯i敢組織和疲勞壽命<table>tableseeoriginaldocumentpage159</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage160</column></row><table>表17-1-1:制備方法和各種性能<table>tableseeoriginaldocumentpage161</column></row><table>表17-1-2(續(xù))制備方法和各種性能<table>tableseeoriginaldocumentpage162</column></row><table>表17-1-3(續(xù))制備方法和各種性能<table>tableseeoriginaldocumentpage163</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage164</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage165</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage166</column></row><table>表17-2-4(續(xù))制備方法和各種性能(繼續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage167</column></row><table>工業(yè)實(shí)用性本發(fā)明提供一種具有高抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度、高逸艮性熱浸鍍鋅薄鋼板及熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板；一種l艮性優(yōu)異的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，該薄鋼板可改善漏鍍?nèi)毕莺吞岣邚?qiáng)變形后的鍍層結(jié)合力，及其制備方法；一種具有高抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度高逸艮性熱浸鍍鋅薄鋼板；一種外觀及加性優(yōu)異的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，該薄鋼板可抑制漏鍍?nèi)毕莸漠a(chǎn)生，及其制備方法；一種高強(qiáng)度、經(jīng)熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板和一種高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，該薄鋼板可抑制漏鍍?nèi)毕?、表面缺陷并具有耐腐蝕性，特別是在含有氯離子的環(huán)境中的耐蝕性，同時(shí)又具有高)^艮性，以及其制備方法.權(quán)利要求1.一種強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和延展性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，所述熱浸鍍鋅薄鋼板具有一層鍍層，以質(zhì)量計(jì)，鍍層含有，Al0.001～0.5％，以及Mn0.001～2％，余量為鋅和不可避免的雜質(zhì)，以質(zhì)量計(jì)，薄鋼板表面由下述成分組成，C0.0001～0.3％，Si0.01～2.5％，Mn0.01～3％，Al0.001～4％，以及余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)，其特征在于，薄鋼板中的Si含量X(質(zhì)量％)，Mn含量Y(質(zhì)量％)以及Al含量Z(質(zhì)量％)與鍍層中Al含量A(質(zhì)量％)和Mn含量B(質(zhì)量％)滿足下列公式1；并且薄鋼板顯微組織中以體積計(jì)，具有包含70％至97％鐵素體的主相，并且主相的平均晶粒尺寸不大于20μm，和以體積計(jì)，含有3％至30％的奧氏體和/或馬氏體的第二相以及第二相的平均晶粒尺寸不大于10μm3-(X+Y/10+Z/3)-12.5×(A-B)≥0...1。2.如權(quán)利要求1中所述的具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和毛艮性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，鍍層中還含有5%(質(zhì)量)至200/。(質(zhì)量)的Fe。3.如權(quán)利要求1或2項(xiàng)中所述的具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和)^性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，構(gòu)成薄鋼板第二相的奧氏體和/或馬氏體的平均晶粒尺寸為鐵素體平均晶粒尺寸的0.01至0.7倍。4.如權(quán)利要求1至3任何一項(xiàng)所迷的具有強(qiáng)變形后鍍層結(jié)合力和延展的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，薄鋼板的顯微組織具有包含50%(體積)至95%(體積)4失素體的主相且主相的平均晶粒尺寸不大于20jim，以及包含3%(體積)至30%(體積)奧氏體和/或馬氏體的第二相且第二相的平均晶粒尺寸不大于10pm，同時(shí)還含有2%(體積)至47%(體積)的貝氏體。5.如權(quán)利要求1至4中任何一項(xiàng)所述的具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和g性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，所述鋼中還含有0.001%(質(zhì)量)至5%(質(zhì)量)的Mo。6.如權(quán)利要求1至5中任何一項(xiàng)所述的具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和延艮性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，其特征在于，所述鋼中還含有0.0001%(質(zhì)量)至0.1%(質(zhì)量)的P和0.0001%(質(zhì)量)至0.01%(質(zhì)量)的S。7.如權(quán)利要求1至6中任何一項(xiàng)所述的具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和a性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，其特征在于，以質(zhì)量計(jì)，鍍層還含有Ca:0.001--0.1%，Mg:0.001~3%,Si:0.001~0.1%，Mo:0.001~0.1%，W:0.001一'0.1%，Zr:0.001--0.1%,Cs:0.001--0.1%,Rb:0.001~0.1%，K:0.001~0.1%，Ag:0.001~5%，Na:0.001~0.05%，Cd:0.001~3%，Cu:0.001~3%,Ni:0.001--0.5%,Co:0.001~1o/o，La:0.001~0.1%,Tl:0.001--8%，Nd:0.001~0.1%，Y:0.001~0.1%，In:0.001'-5%,Be:0.001~0.1%，Cr:0.001~0.05%,Pb:0.001~1%，Hf:0.001~0.1%，Tc:0.001~0.1%，Ti:0.001'-0.1%，Ge:0.001~5%，Ta:0.001~0.1%，V:0.001~0.2%,以及B:0.001~0.1%中的一種或多種。8.—種用于制備具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和重負(fù)荷工作時(shí)的g性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板的方法，其特征在于，將包含權(quán)利要求1至7項(xiàng)中任何一項(xiàng)所述化學(xué)組成的鋼鑄造，或者在鑄造之后冷卻扁鋼坯一次；然后再加熱上述扁鋼坯；然后將扁鋼坯熱軋成熱軋薄鋼板并將其4^，然后酸洗并冷軋上述熱軋薄鋼板；然后，在不低于O.lx(Ac3-ACl)+Ac,(匸)至不高于Ac3+50(")的溫度范圍內(nèi)，將上述冷軋薄鋼板退火10秒至30分鐘；然后以0，l-10"C/sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至650至700"C的溫度范圍；然后，以1~100"€/sec的冷卻速率，將上述薄鋼板冷卻至鍍液溫度至鍍液溫度+lOOt:的溫度范圍內(nèi)；將薄鋼板保持在鋅鍍液溫度至鋅鍍液溫度+100r的溫度范圍內(nèi)達(dá)l至3000秒，上述時(shí)間包括隨后的浸漬時(shí)間；將薄鋼板浸漬在鋅鍍液中；之后，將上述薄鋼板冷卻至室溫。9.如權(quán)利要求8所述的用于制備具有強(qiáng)變形后高鍍層結(jié)合力和重負(fù)荷工作時(shí)的延展性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板或熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板的方法，其特征在于，在將薄鋼板浸潰在鋅鍍液中之后，在300至550"C進(jìn)行合金化處理，然后將薄鋼板冷卻至室溫。全文摘要本發(fā)明提供一種具有高抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度、高延展性熱浸鍍鋅薄鋼板及熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板；一種延展性優(yōu)異的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，該薄鋼板可改善漏鍍?nèi)毕莺吞岣邚?qiáng)變形后的鍍層結(jié)合力，及其制備方法；一種具有高抗疲勞性和高耐腐蝕性的高強(qiáng)度高延展性熱浸鍍鋅薄鋼板；一種外觀及加性優(yōu)異的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板和熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板，這些薄鋼板可抑制漏鍍?nèi)毕莸漠a(chǎn)生，及其制備方法；一種高強(qiáng)度、經(jīng)熱浸鍍鋅層擴(kuò)散處理的薄鋼板和一種高強(qiáng)度熱浸鍍鋅薄鋼板，該薄鋼板可抑制漏鍍?nèi)毕?、表面缺陷并具有耐腐蝕性，特別是在含有氯離子的環(huán)境中的耐蝕性，同時(shí)又具有高延展性，以及其制備方法。文檔編號(hào)C21D6/00GK101264681SQ20071014027公開日2008年9月17日申請(qǐng)日期2002年6月6日優(yōu)先權(quán)日2001年6月6日發(fā)明者東昌史,宮坂明博,森本康秀,藤田展弘,高橋?qū)W,黑崎將夫申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社