專利名稱：：高強度和抗垂弛的散熱片材料的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及一種AlMn帶或板的生產方法，所述AlMn帶或板用于M釬焊(brazing)生產部件，也涉及用所述方法獲得的產品。特別是，該方法涉及用于換熱器的散熱片材料。取決于其應用，該散熱片可以在有釬焊包層或沒有釬焊包層的情況下交貨。
背景技術：
：為汽車市場制造輕質零件是當今的一個挑戰(zhàn)。因此，大量的研究針對通過使用更薄的帶來減輕換熱器的重量，該薄帶無需犧牲反而常常改進其它產品和制造性能。為了做到這一點，需要創(chuàng)造比目前使用的合金具有更高釬焊后強度且仍具有足夠腐蝕性能的新材料。對于散熱片，這意味著它們通過具有比換熱器其它部f科氏的腐蝕電位，與換熱器其它部件相比通常應當是被犧牲的。在現代CAB爐中已經實現了散熱片強度增加，這限制使用某些以前用于真空釬焊帶的合金元素，例如Mg。散熱片必須易于生產者加工，并且在釬焊前總是輕微變形，這給交貨條件下的成形性提出了一些要求。散熱片的帶總是在50-200"m的薄厚度交貨，并且切成窄條，使得其在完全軟化退火時，非常難于加工。因此，帶經常在成形性受到限制的半硬化剝牛下交貨。達到較高的釬焊后強度水平，而不危害在釬焊期間作為抗垂弛性(saggingresistance)和抗液相穴穿透(liquidcorepenetration)描述的釬焊性育g或在由帶形成散熱片時所必需的成形性，是相當復雜的。只有當新材料一致地滿足這些要求，才允許使用具有高釬焊后強度的更薄的散熱片，從而與目前使用的產品相比減輕重量。現有技術從SE-C2-510272中已知的以前的一個方法中，所用的合金包含《0.7%的Fe、1.4%^2.0%的逾、0.5%~1.5%的Si、《0.5。/。的Mg、《0.1。/。的Cu、《2.5%的Zn、0.05%-0.3%的Zr、以及余量鋁和不可避免的雜質元素。熱軋之前，在不高于55(TC預熱鑄錠少于12小時，緊接著冷軋、中間退火并最終冷軋到H14的交貨狀教deliveiytemper)。釬焊之后該材料5賊僅為50MPa。O.lmm厚的帶釬焊期間的抗垂弛性為14mm，這在所用方法中被認為是相當好的。然而，作為交貨狀態(tài)的帶具有僅為1.5%的延展率A^，而且沒有考慮釬焊期間的液相穴穿透性。由US-A-6,743,396得知生產用于換熱器的帶或板的方法，其中所述合金包含《0.5%的Fe、1.0y。-1.8。/。的Mn、0.3。/W.2。/。的Si、《03%的Mg、《0.1。/。的Cu、《0.1%的Zn、《0.1%的Ti、0.054),4%的Cr+Zr、《0.15%的Sn，余量為鋁和不可避免的雜質，Sn與Si的百M量的比率為》0.03。鑄造錠坯，接著在低于52(TC的開始軋制^^預熱至多12小時，并以不低于25(TC的最終熱車L^Jt熱軋到2-10mm的厚度。不進行中間退火，接著施行冷軋到50-500"m的最終厚度。最終退火在至少30(TC的溫度下進行，這意材料完全或基本再結晶。釬焊之后，得到至少為60MPa的0.2%屈服應力值。該文件中沒有提及釬焊期間的垂弛性或液相穴穿透性，而且沒有提及交貨尺寸的成形性。該專利僅關注于釬焊后的強度和散熱片的抗腐蝕性。根據該發(fā)明人的專利說明書，高的最終退火^Jt通常會給出完全的或部分的再結晶結構。由US-A-4，235,628得知的一種"高"強度A1-Mn合金，但是釬焊后0.2%屈服應力值僅為50MPa。該合金組成為0.8°/c^2%的Mn、1.4°/cr3%的Si、0.2%-1%的Fe、0-0.2%的Cu、0-0.2%的Mg，以及余量Al和高達0.2%的雜質。該材料在高于45(TC的溫度下最終退火。關于釬焊期間的抗垂弛性或液相穴穿透性沒有提及。高硅含量無疑使合金對釬焊期間的液相穴穿透性敏感。在JP08246117中公開了一種合金，該合金包含0.6%4.6%的Mn、0.05%-0.8%的Si、0.1%-1.0%的Cu、0.05%>0.5%的Mg，以及最高達0.3%的Q、Ti或Zr。提及了該材料的尺寸為0.02-0.2um的小顆粒的數量密度區(qū)間，該材料通過錠坯鑄造、熱軋之前低于50(TC預熱處理、熱軋后冷軋、退火、以及以20-80%的比率最終冷軋進行加工。該材料預定用作具有犧牲表面層的管，因此與散熱片要求和應用是不相關的。在JP03287738中，通過JOT—種特定的鋁組合物和導致H14或H24狀態(tài)的工藝，并通過在加工過程中使用中間退火，得到了一種抗垂弛材料。該材料用于真空釬焊，且含有0.3-1.5。/。的高含量的Mg，而這對于在CAB爐中釬焊是難以接受的。沒有高Mg含量，該材料將不能提供期望的高釬焊后3賊所要求的貨M見結構。有著如此高Mg含量的材料將不育絲合出目辦奐熱器生產商所要求的對液相穴穿透性的低敏感性。沒有提及釬焊期間對液相穴穿透性的敏感性或者交貨尺寸的成形性。Mn含量也太低以至于不能得到降低尺寸到較薄程度的材料所要求的高強度。在釬焊換熱器中，在散熱片、管、板和頂蓋這些不同的部件選擇不同的合金以避免由于犧牲散熱片對管和板的穿孔的腐蝕通常是必要的。經常M將散熱片與Zn合金化，使其腐蝕電位降低到與其它部件相比合適的水平。這樣做的結果是，用于管和板的材料通常添加Mn和Cu，其目的是提高其腐蝕電位。這是散熱片的最佳的組成禾叻[]工與管或板的加工過程完全不同的原因之一。根據目前已知的方法生產材料的實踐測試表明，當生產商需要降低尺寸時，在某些應用中鋁帶的性能是不能勝任的。特別是高的釬焊后強度，結合材料優(yōu)良的抗垂弛性，以及對液相穴穿透性的低敏感性和從帶生產散熱片所要求的成形性。已經發(fā)現，M非常精確的控制釬焊期間材料再結晶的凈驅動力，得到了出色的釬焊后強度、優(yōu)良的釬焊期間抗垂弛性和對液相穴穿透性的低敏感性的組合。再結晶的凈驅動力是通過存儲的軋制變形減去由顆粒的數密度得到的延遲壓力得到的驅動力。所得到的材料釬焊后具有高強度，與優(yōu)良的釬焊性能，比如釬焊期間高的抗垂弛性、對液相穴穿透性的低敏感性，以及交貨狀態(tài)時優(yōu)良的成形性，唯一地結合在一起。散熱片材料具有的腐蝕電位，可以根據換熱器的其它部件，比如管對其調節(jié)，使得通過犧牲散熱片材料，管可以得到保護。該材料可以用于M31任何釬焊方法，特別是可控氣氛釬焊方法(CAB)來制造產品。圖la示出了裝配有用于覆層帶垂弛性測試的樣品的裝備，使用為50mm的懸臂梁長度。圖lb示出了裝配有用于無覆層帶垂弛性測試的樣品的裝備，^ffi為60mm的懸臂梁長度。圖2a示出了在釬焊前進行l(wèi)^的預拉伸后，經自H24-狀態(tài)(左)和O-狀態(tài)(右)釬焊后材料C的微見結構。圖2b示出了在釬焊前進行3X的預拉伸后，經自H24-狀態(tài)(左)和CM^態(tài)(右)釬焊后材料C的微觀結構。
發(fā)明內容本發(fā)明的目的是生產鋁帶的方法，釬焊后該鋁帶具有相對很高的強度，同時具有以釬焊期間高抗垂弛性和對于液相穴穿透的低敏感性來描述的優(yōu)良的釬焊性能，以及在交貨帶割牛下具有相當好的成形鵬g。所述板意欲作為散熱片，應用于通過CAB釬焊生產的換熱器，也可以應用于通過真空釬焊生產的換熱器。上述目的M根據本發(fā)明生產AlMn板的方法實現，其中由包含以下組分的熔體生產軋制平板(以重量百分比計)，0.3-1.5%的&，《0.5。/。的Fe，《0.3%的Cu，1.0-2.0%的她，《0.50/o的Mg，《4.0y。的Zn，《0.30/o的選自IVb、Vb或VIb族元素的每一種元素且這些元素的總和為《0.5%，和不可避免的雜質元氣其各自的量至多為0.05%，且其總和至多為0.15%，以及作為余量的鋁。其中于熱軋前將軋制平板招氐于55(TC，4爐在400-520。C，到腿在450-520°C，特別是高于47(TC最高達52(TC的預熱溫度下預熱，以控制彌散顆粒(從過飽和固溶體中沉淀的顆粒)的數量和尺寸，隨后將預熱的軋制平板熱軋成熱的帶。此后給出的所有合金元素的量均為重量百分比。帶厚度的常規(guī)總熱軋高度壓縮量>95%。熱帶出口尺寸為2-10mm。該帶可以在熱軋后或在冷軋厚度高于0.5mm時實施退火。該帶隨后冷軋成總壓縮量至少90%，優(yōu)選高于95%,剿腿高于97.5%的帶，且該冷軋帶被熱處理以得至lj一個屈服應力值，該值是雜冷軋^rf牛下(未完全軟退火)屈月鵬力值的50-90%,至為100-200MPa，更1M120-180MPa，最tt^140-180MPa的0.2%屈月艮應力。然后該帶材具有的微觀結構包括的顆粒數密度為1-20X106，優(yōu)選為1.3-10X106，最優(yōu)選為1.4-7X106個顆粉mm2(等效直徑在5(M00nm的范圍內的顆粒)，這些細小顆粒的大多數是在熱軋前的預熱處理期間產生的。在實施例1中描述了如何測量顆粒密度。此外，相同的合金組合物可以通過連續(xù)鑄造方法鑄造成帶，例如如在EP1250468中所述的雙輥帶鑄造(twin-rollstripcasting)。將鑄帶(as-caststrip)進一步軋制形成中間尺寸的制品，接著退火，以至少60%、超過75%的壓縮率再一次冷軋，以獲得最終尺寸的散熱片坯料材料，該材料具有第一屈服應力值。散熱片坯料材料被熱處理到交貨狀態(tài)，其目的是通過回火(tempering)使材料軟化而沒有帶合金的任何再結晶。以這樣一種方式，得到具有第二屈服應力值的帶，該第二屈月阪力值比第二次冷軋后直接得到的應力衝氐10-50%，優(yōu)選低1540%。由此產生的0.2。/。屈服應力值為100-200MPa，優(yōu)選為120-180MPa，更優(yōu)選為120-160MPa。這樣，帶材具有的微觀結構包括直徑為50-400腦的顆粒，其顆粒數密度為1'106-2(H06、13.106-lO106，，為1.4'106-7.106個顆粉mm2。這些顆粒的大多數是在中間退火期間產生的。經冷軋加工的帶的典型厚度低于0.2mm，優(yōu)選低于0.15mm,最優(yōu)選低于0.10mm。該材料僅在回火狀教temperstate),例如H22、H24狀態(tài)或H26狀態(tài)(應變硬化，分別再次退火到1/4、1/2和3/4硬度)，具有所期望的性能。采用相應調節(jié)的溫度，在帶材巻中或在連續(xù)退火爐中作為再退火實施退火處理。本發(fā)明基于用于在整個加工過程中調整微觀結構的發(fā)展的熔體組成，以給出所需的釬焊后性能和釬焊期間性能以及充分的帶交貨性能。特別是高的釬焊后強度，與釬焊期間好的抗垂弛性、對液相穴穿透低的敏感性的組合，以及在散熱片成形前交貨條件下相對好的成形性，是本發(fā)明所關注的。釬焊后0.2%屈服應力值至少為60MPa，且通常為約70MPa。當按照實施例1所定義測量厚度小于0.1mm的帶時，材料的抗垂弛性為《35mm，更t^為《30mm，最ite為《25mm。釬焊期間沒有發(fā)生嚴重的液相穴穿透。成形性根據斷裂延展率，測量，其通常高于3%。由于交貨前帶材巻總是被切成相當窄的帶，所有機械性能在軋制方向上測量和定義。盡管大量的小顆粒延遲再結晶的驅動壓，高度提高了驅動力。驅動力隨著軋制壓縮率，特別是冷軋壓縮率的提高而提高，但是將會隨著最終回火退火期間的恢復而降低。這種類型的合金在交貨條件下和加工期間的強度與驅動力成比例。小顆粒的數量應該通過熱軋前的預熱以及主要結合化學組成來控制，該預熱在低于550。C，〈m400-520。C，更4m450-520。C，特別470-52(TC的溫度下進行。顆粒數密度與阻礙再結晶的延遲壓力成比例。定量地控制驅動力和延遲壓力對在以上提到的不同階段得到好的材料性能是極度重要的。將工藝控制在本發(fā)明要求專利保護的范圍內獲得材料性能的高再現性。在彌散俠dispersoid)(顆粒和固溶體中的Mn提高釬焯后強度。此外，可控數目的顆粒Mn有益于控制抗垂弛性和液相穴穿透敏感性，這是因為這些顆粒控制了釬焊加熱期間導致大的再結晶晶粒形成的再結晶過程。根據本發(fā)明提供的至少1.0到至多2.0%的熔體含量保證根據本發(fā)明的帶的強度。如果Mn含量為至少1.3%以及最大1.8%,甚至更優(yōu)選如果Mn含量為1.4%至1.7%之間，可以可靠地得到優(yōu)化盼性能。Fe具有不良影響，主要因為它增加了在固化過程中形成大的金屬間成分顆粒的風險。這就限制了材料中Fe的其使用。因此限制其到0.5%，優(yōu)選是0.3%。Si降低Mn的溶解性，產生結合Mn的高密度彌散體顆粒。這f腿了高強度和好的抗垂弛性。有些Si也存在于固溶體中。在固溶體中和彌散體顆粒中，Si都增加強度。過高含量的Si增加釬焊期間液相穴穿透的風險。芯中的Si含量應為0.3-1.5%，優(yōu)選為0.5-1.1%,最優(yōu)選為0.65-0.95%。至于待被釬焊覆層的材料，Si含量應為0.3-1.5%，優(yōu)選為0.4-1.1%，最ttii為0.45~0.9%，所有其它組分的含量與一夂包覆材料相同。通過向本發(fā)明的合金中添加IVb、Vb或VIb族元素或這些元素的組合，可以進一步提高強度和抗垂弛性，這是因為這些元素中的某^提高細小彌散體顆粒的數密度。為了避免固化時形成粗組分顆粒，這些彌散體形成元素各自的含量應該低于0.3%，且這些元素的總量《0.5%。這些顆粒對于根據本發(fā)明生產的帶的成形性和強度有負面的影響。IVb、Vb或VIb族元素含量應當為0.05-0.2%。itei也，從這些族中<頓《0.3%的Zr作為彌散體形成元素，Zrtte為0.05-0.2%，更itt^為0.1-0.2%。此外，Mn和Fe、Cr聯合作用可導致非常粗粗的組分顆粒。因此，在根據本發(fā)明〗頓的合金中，如果加入Cr，必須降低Mn含量。在根據本發(fā)明使用的合金中，Cu含量被限制在至多為0.3%，優(yōu)選低于0.1%。Cu提高強度，但是也導致在散熱片材料中所不期望的正的腐蝕電位。在釬焊換熱器中，正的腐蝕電位限制與其它材料結合的可能性。另外，隨著Cu含量增加，使得腐蝕行為，特別是晶間腐蝕惡化。在根據本發(fā)明使用的合金中可以加入少量的Mg，作為增加強度的元素。然而，鑒于Mg對CAB的可釬焊性有很強的負面影響，鎂的含量被限制在至多為0.5%,4m低于0.3%,最ttit低于0.1%。皿一步增加了在釬焊，材料初熔的風險?？梢蕴砑覼n以降低散熱片材料的腐蝕電位，因lt隨過犧牲散熱片，對管提供陰極保護。通過在散熱片中〗頓可調節(jié)的Zn含量，管和散熱片之間腐蝕電位的不同可以針對每一個應用將其選擇到一，當的水平。所用的Zn含量通常限制到4.0%，且更4雄為0.5-2.8%。為了避免軋制中的問題，Sn的量應該ifci^保持在低于0.009%。為了釬焊根據本發(fā)明生產的帶，如果帶的一面或兩面被包覆，在每一面上用為帶總厚度的3%至20%作為覆層厚度，可以有利于機械強度。有關的合金可以是，例如，基于A1-Si(Si為7-13%)的典型的釬焊合金，比如AA4343、AA4045或AA4047,也可以是基于工業(yè)純鋁合金的典型的保護覆層(AA1XXX，Si為0-0.5%)和這些合金的變體(Si為0.5-7%或Si為0.6-6.5%),比如具有1%、2%、3%、4%、5%或6%Si含量的鋁合金。在這種情況中，覆層優(yōu)選用軋制施加。實施例實施例1材料A1和A2的兩i央錠坯，其組成為0.8-0.9%的Si，0.2%的Fe，1.6%的Mn，0.11-0.12%的Zr，1.5-1.6%的Zn和每種都低于0.05%的其它元素，進行直流鑄造，低于55(TC預熱，以及在冷軋之前，以99%的總熱軋壓縮率進行熱軋。材料Al直接冷軋到最終尺寸并在不同溫度下退火。一些材料完全軟退火到O狀態(tài)，一些咴復退火到H24狀態(tài)，以及一些在所有給定的H18狀態(tài)不退火。將材料A2在最終冷軋至H14狀態(tài)前進行再結晶退火。使所有樣品都受到熱處理以模擬600°C的釬焊。性能示于表l?？勾钩谛愿鶕韵路椒y量如圖1所示，將材料安裝在一,寺別的裝置上。樣品被切成在與軋制方向交叉的方向為15mm寬，而沿著軋制方向為至少90mm長。將四個樣品安裝在裝置上。懸臂梁長度為60mm，懸臂自由端高于測量桌表面54mm。將該裝置方ia在爐中，且根據以下的循環(huán)升高溫度20°C—40CTC/25分^400。C/5射,400。C—600°C/13分鐘+600。C/10分鐘在600°C的最終熱處理之后，立刻取出樣品。<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表1:材料Al和A2的性能。采用為60mm的懸臂梁長度測量抗垂弛性。結果顯示，與H14交貨狀教delivertemper)相比，無中間退火的0、H24和H18狀態(tài)得到了更高的釬焊后強度。實施例2由相同進料得到的三塊錠坯，組成為0.8M的Si、0.2%的Fe、1.6%的Mn、0.12%的Zr、1.6%的Zn和每種都低于0.05%的其它元素，熱軋前以不同的溫度進纟于預熱，以提高交貨狀態(tài)成形性和釬焊期間的抗垂弛性。不同錠坯的最終a^和總加熱時間分別為B1—457。C/11小時、B2-49CTC/15小時、B3—540°C/21小時。所述材料經熱軋、冷軋、恢復退火到H24狀態(tài)。O.lmm的最終帶的性能在表2中給出。<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表2:材料B的測定性能。采用為60mm的懸臂梁長度測量抗垂弛性。結果顯示，熱軋前有最佳的預熱溫度和時間，以得到交貨狀態(tài)的成形性和釬焊期間抗垂弛性的最優(yōu)組合。交貨時的0.2%屈服應力從197MPa降低到175MPa，顯著提高了釬焊期間的抗垂弛性。實施例3研究了交貨狀敘deliveiytemper)對于具有如下組成的材料C的釬焊覆層帶的影響芯她=1.6%、Si=0.8%、Fe=0.2%、Zn=1.5%、Zr=0.11%，每種其它元素低于0.05%。釬焊覆層&=7.7%、Fe=0.1%，每種其它元素低于0.05%。該材料在每一面包覆10%。覆層在熱軋期間進行。所述材料經過DC鑄造，接著在低于55(TC預熱，熱軋到4mm，再冷軋到0.10mm的最終厚度。H14條件的材料以0J7mm的中間尺寸進行完全軟退火。本實施例中所有樣品都取自相同的母帶材巻。不同的樣品通過將帶材巻分割為不同的部分得到。為了測量材料的顆粒密度，在帶的縱向、ND-RD、平面上分段切割。在最后的制備步驟，將該段用包含0.04Pm膠體二氧化硅的StruersOP-S懸浮液機械拋光。顆粒的截面面積通過PhilipsXL30S的FEG-SEM并使用OxfordInstruments,IMQuant/X的圖像分析系統(tǒng)來測量。在顯微鏡中〗頓"in-lens"探測器以背娜模式來記錄須糧的圖像。在X40000倍(是指SEM顯示)的放大倍數下進行測量。為了使信息深度最小化，以及在背翻寸圖像中得至附的空間分辨率，<頓3kV附氐加速電壓。用普通的喊水平閾值來檢測顆粒。為了得至脾品中顆粒數量和分布的典型結果，測量圖像框架沿截面展開。沿著帶樣品的厚度(ND)方向上等距分布的至少七個位置進行測量?？v向上每一幅圖像框架之間的距離至少為15]im。測量超過1000個顆粒。測量每個顆粒的面積A，且根據々(4A/"來計算等效顆粒直徑。釬焊前樣品中尺寸為50400nm的顆粒的數密度為2.3X1(^個顆f4/mm2。不同條件下的釬焊前屈服應力和延展率值、抗垂弛性和液相穴穿透的風險性以及釬焊后的強度在表3中列出。與其它的相比，H14(中間退火和最終冷軋)交貨條件的釬焊后強度相當低。與只經過冷軋的H18條件相比，H24和O退火提高了釬悍后強度。退火顯著提高了抗垂弛性，并進一步提高了交貨成形性A5Qmm，液相穴穿透的風險性也斷氐了。與H14交貨狀態(tài)相比，H24交貨條件給出顯著提高的成形性和更好的抗垂弛性。與m8割牛相比，H24條件給出更好的抗垂弛性、更好的抗液相穴穿透性以及明顯提高的交貨成形性和釬焊后強度。O狀態(tài)條^(tempercondition)給出了比H24條件更好的交貨成形性和抗垂弛性，但是因為釬焊前非常軟又薄的材料的操作問題以及成形后的液相穴穿透的風險性，o狀態(tài)條件是沒有吸引力的，這在實施例4中有所描述。<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>表3:材料C的測量性能。采用為50mm的懸臂梁長度測量抗垂弛性。實施例4對帶的生產者和釬焊換熱器的制造商來說，如此軟又薄的帶都會弓虛嚴重的操作問題，因此O狀態(tài)剝牛不是魏的交貨狀態(tài)條件。問歐一是釬焊前帶總是輕微的延展。如果在O狀態(tài)，而不是H24狀態(tài)交貨，由于芯變得對液相穴穿透極端敏感，這會導致不好的釬焊性能。用具有如下組成的材料D來示出芯Mn=1.6%、Si=0.8%、Fe=0.2%、Zn=1.5%、Zr=0.12%、其它元素每種低于0.05%。釬焊覆層中Si=7.5%、Fe=0.2%、其它元素每種低于0.05%。材料的兩面都有覆層且每一面的釬焊覆層為10%。覆層在熱軋期間進行。根據所述發(fā)明，工業(yè)化生產該材料至0.07mm的最終厚度。其中一些材料回火退火到H24斜牛，RpQ2=164MPa，另一些至完全軟化的O條件，Rp。2=60MPa。釬焊前對樣品施加0%、1%、3%和5%的不同伸展量。圖2的照片顯示，當樣品預伸展3%時，釬焊期間O狀態(tài)發(fā)生了嚴重的液相穴穿透，但是H24狀態(tài)沒有發(fā)生。預伸展5%時，得到相似的結果。如果預伸展1%或更少，沒有一種交貨狀態(tài)對液相穴穿透敏感。由于釬焊前有可能發(fā)生大于1%的預伸展，o狀態(tài)^^牛是不^g的。實施例5由1%的Mn、1%的Si、0.5%的Fe、0.09%的Cu、1%的Zn組成的合錢艦輥鑄造為5mm厚的帶，冷軋到1mm,退火到軟化剝牛，車L制到O.IO腿厚度并在260。C下最終退火2小時。0.2%屈服應力值，R^為130MPa，延展率為4.4%。釬焊后強度為70MPa，且最終強度為165MPa。按照實施例1描述的方法測量，垂弛僅為9mm。權利要求1.一種抗垂弛的合金帶，其通過以下步驟生產a)鑄造包含以下組分的熔體0.3-1.5％的Si，≤0.5％的Fe，≤0.3％的Cu，1.0-2.0％的Mn，≤0.5％的Mg，更優(yōu)選為≤0.3％，≤4.0％的Zn，≤0.5％的Ni，≤0.3％的選自IVb、Vb或VIb族元素的各種彌散體形成元素，以及不可避免的雜質元素，每一種至多為0.05％，總量至多為0.15％，其余為鋁，以得到錠坯，b)在低于550℃，優(yōu)選在400-520℃，更優(yōu)選在450-520℃，特別是高于470℃至最高達520℃的溫度下預熱該錠坯，以形成彌散體顆粒，c)熱軋以得到帶，d)以至少90％，優(yōu)選高于95％的總壓縮率冷軋步驟c)得到的帶，得到具有第一屈服應力值的帶，e)接著熱處理到交貨狀態(tài)，其目的是通過回火使該材料軟化而沒有帶合金的任何再結晶，以這樣一種方式得到具有第二屈服應力值的帶，該第二屈服應力值比第一屈服應力值(步驟d冷軋后直接得到的)低10-50％，優(yōu)選低15-40％，以及處于為100-200MPa，更優(yōu)選為120-180MPa，最優(yōu)選為140-180Mpa的0.2％屈服應力范圍內。2.根據權利要求1所述的抗垂弛帶，其以至少97.5%的冷軋壓縮率生產。3.根據前面任一權利要求所述的抗垂弛帶，當材料的厚度在步驟d)的冷軋中壓縮超過90%時，其生產中不進行產生材料再結晶的中間退火。4.一種抗垂弛帶，其通過以下步驟生產a)雙輥帶式鑄造包含以下組分的熔體0.3-1.5%的Si，幼.5o/o的Fe，幼3%的Cu，1.0-2.0。/o的Mn，《0.5。/。的Mg，更{^為《0.3%，《4.0y。的Zn，《0，/。的選自IVb、Vb或VIb族元素的各種彌散體形成元素，以及不可避免的雜質元素，其各自的量至多為0.05%，總量至多為0.15%，其余為鋁，b)冷軋該鑄帶為中間尺寸材料，c)退火處理該中間尺寸材料，使得形成彌散體顆粒，d)以至少60%，優(yōu)選高于75%的軋制壓縮率冷軋該中間尺寸材料為最終尺寸的散熱片坯料材料，得到具有第一屈B鵬力值的散熱片坯料材料，e)熱處理該散熱片坯料材料到交貨狀態(tài)，其目的是通過回火將該材料軟化而沒有帶合金的任何再結晶，以這樣一種方式，得到具有第二屈服應力值的帶，該第二屈服應力值比步驟d)的冷軋后直接得到的第一屈服應力值低10-50%，ifci&低1540%，且處于100-200MPa，雌120-180MPa，更艦120-160Mpa的0.2%屈服應力范圍內。5.根據前面任一項權利要求所述的抗垂弛帶，由包含以下組分的熔體生產0.5-l.l。/。的Si，4雄為0.65七.95%，《0.3。/。的Fe，<0.1%的01，1.3畫1.8。/。的Mn，tte為1.4-1.7%，0.1。/o的Mg，0.05-0.2%的&，雌地，最雌為0.1-0.2%。6.根據前面任一項權利要求所述的抗垂弛帶，由包含0.5-2.8%的Zn的熔體制備。7.根據前面任一項權利要求所述的抗垂弛帶，由包含<0.009%的Sn的熔體制備。8.根據前面任一項權利要求所述的抗垂弛帶，在交貨狀態(tài)，具有的彌散體顆粒密度為l-20X106，4繼為U-10X106，最1雌為1.4-7X106個顆豐5/mm2，顆粒直徑為50-400nm。9.根據前面任一項權利要求所述的抗垂弛帶，該帶的最終厚度低于0.2mm，iti^低于0.15mm，最^^低于0.10mm。10.根據前面任一項權利要求所述的抗垂弛帶，該帶包覆至少一層附加層。11.根據權利要求10所述的抗垂弛帶，其中至少一層附加層由釬焊合金組成。12.根據權利要求10所述的抗垂弛帶，其中至少一層附加層由工業(yè)純鋁合金組成。13.根據權利要求IO所述的抗垂弛帶，其中至少一層附加層由包含0.6^6.5%的Si的鋁合金組成。14.根據前面任一項權利要求所述的抗垂弛帶，釬焊后0.2%屈服應力值至少為60MPa，,至少70MPa。15.根據權利要求1-14中任一項所述的抗垂弛帶，當測量0.10mm厚的帶時，抗垂弛性為《35mm，更優(yōu)選《30mm，最優(yōu)選《25mm。16.根據權利要求4-14中任一項所述的抗垂弛帶，當測量0.10mm厚的帶時，抗垂弛性為《20mm，更優(yōu)選《15mm。17.—種生產抗垂弛帶的方法，包括a)鑄造含有以下組分的熔體0.3-1.5。/。的Si，《0.5。/o的Fe，《0.30/o的Cu，1.0-2.0%的逾，《0'5o/o的Mg，到雄《0.3%，《4.0。/o的Zn，《0.3%的選自IVb、Vb或VIb族元素的各種彌散體形成元素，以及不可避免的雜質元素，其各自的量至多為0.05%，且總量至多為0.15%，其余為鋁，以得到錠坯，b)在低于550。C，優(yōu)選400-520。C，更優(yōu)選450-520°C，特別是高于470°C且最高達520°C的溫度下預熱得到的錠坯，以形成彌散體顆粒，c)熱軋以得到帶，d)以至少90%，雌高于95X的總壓縮率冷軋步驟c)得至啲帶，得到具有第一屈l鵬力值的帶，e)接著進行熱處理至交貨狀態(tài)，其目的是通過回火將材料軟化而沒有帶合金的任何再結晶，以這樣一種方式，得到具有第二屈服應力值的帶，該第二屈月鵬力值比步驟d)7令軋后直接得到的第一屈服應力值低10-50%，雌低15-40%，且處于100-200MPa，更1M120-180MPa，最優(yōu)選140-180MPa的絕對屈服應力范圍內。18.根據權利要求17所述的方法，包括冷軋到壓縮率至少為97.5%。19.根據權利要求17或18所述的方法，當材料的厚度在步驟d)的冷軋中被壓縮超過90%時，其生產中不進行產生材料再結晶的中間退火。20.—種生產抗垂弛帶的方法，包括a)雙輥帶式鑄造包含以下組分的熔體0.3-1.5o/o的Si，《0.5。/o的Fe，《0.3%的01，1,0-2.0o/o的Mn，《0.50/o的Mg，更雌《0.3%，《4則勺Zn，《0.30/。的選自IVb、Vb或VIb族元素的各種彌散體形成元素，以及不可避免的雜質元素，其各自的量至多為0.05%，且總量至多為0.15%，其余為鋁，b)冷軋該鑄帶以形成中間尺寸材料，c)退火處理該中間尺寸片沐以形成彌散體顆粒，d)以至少60%，優(yōu)選高于75%的軋制壓縮率冷軋該中間尺寸制品為最終尺寸的散熱片坯料材料，得到具有第一屈l阪力值的散熱片坯料材料，e)熱處理該散熱片坯料材料到交貨狀態(tài)，其目的是通過回火將材料軟化而沒有帶合金的任何再結晶，以這樣一種方式，得到具有第二屈服應力值的帶，該第二屈服應力值比步驟d)中冷軋后直接得至啲屈服應力值低10-50%，優(yōu)選低15-40%，且處于100-200MPa，優(yōu)選120-180MPa，更iM120-160MPa的屈服應力范圍內。21.根據權利要求17-20中的任一項所述的方法，所述熔體包含以下組分:22.根據權利要求17-21中的任一項所述的方法，所述熔體包含0.5-2.8%的Zn。23.根據權利要求17-22中的任一項所述的方法，所述熔體包含<0.009%的Sn。24.根據權利要求17-19和21-23中的任一項所述的方法，包括控制預熱步驟以使得生產的帶在交貨狀態(tài)的彌散體顆粒密度為H06-2(H06、1》106-l(HO6、^iil.4'l()6-7'106個顆豐i/mm2，顆粒直徑為50400nm。25.根據權利要求20-23中的任一項所述的方法，包括控制中間退火步驟以使得生產的帶在交貨狀態(tài)的彌散體顆粒密度為H0S-2(H06、13106-10，106、4爐是1.4.106-7'106個顆豐i/mm2，顆粒直徑為50400nm。26.根據權利要求17-25中的任一項所述的抗垂弛帶，該帶的最終厚度低于0.2mm，ifcj^低于0.15mm，最^i^低于0.10mm。27.根據權利要求20-26中的任一項所述的方法，包括在步驟b)之前以至少一層附加層包覆纟定坯或散熱片坯料材料。28.根據權利要求27所述的方法，其中至少一層附加層由釬焊合金組成。29.根據權利要求27所述的方法，其中至少一層附加層由工業(yè)純鋁合金組成。30.根據權利要求27所述的方法，其中至少一層附加層由包含0.6^6.5%的Si的鋁合金組成。31.根據權利要求17-30中的任一項所述的方法，包括控制工藝參數使得所生產的帶釬輝后0.2%屈服應力值至少為60MPa，優(yōu)選為至少70MPa。32.根據權利要求17-31中的任一項所述的方法，當測量0.10mm厚的帶時，抗垂弛性為《35mm，更皿為《30mm，最i^為《25mm。33.根據權利要求17-31中的任一項所述的方法，當測量0.10mm厚的帶時，抗垂弛性為《20mm，到雄為《15mm。全文摘要本發(fā)明提供一種AlMn帶或板的生產方法，所述AlMn帶或板用于通過釬焊制造部件，也提供用所述方法得到的產品。該方法特別是涉及用于換熱器的散熱片材料。取決于其應用，該散熱片可以在有覆層或沒有覆層下交貨。從熔體來生產軋制平板，該熔體包含以下組分0.3-1.5％的Si、≤0.5％的Fe、≤0.3％的Cu、1.0-2.0％的Mn、≤0.5％的Mg、≤4.0％的Zn、≤0.3％的選自IVb、Vb或VIb族元素的各種元素，以及不可避免的雜質元素，余量為鋁，其中熱軋前將軋制平板在低于550℃，優(yōu)選400-520℃，更優(yōu)選450-520℃的預熱溫度下預熱，以控制彌散體顆粒的數量和尺寸，接著熱軋預熱的軋制平板為熱的帶。隨后該帶以至少90％的總壓縮率冷軋成帶，接著熱處理冷軋帶以得到0.2％屈服應力值，該應力值是其冷軋條件下屈服應力值的50-90％至100-200MPa范圍的屈服應力值。另外，可以通過雙輥帶式鑄造來生產帶。用熔體組成來調整整個工藝過程中微觀結構的發(fā)展，以給出所期望的釬焊后性能以及與適當的帶交貨性能相結合的釬焊期間性能。特別是高的釬焊后強度與釬焊期間好的抗垂弛性、對液相穴穿透性的低敏感性的組合，以及散熱片成形前交貨條件下相對好的成形性。文檔編號C22C21/00GK101407874SQ20071019296公開日2009年4月15日申請日期2007年10月12日優(yōu)先權日2006年10月13日發(fā)明者A·奧斯卡森,H·-E·?？怂固佚?R·韋斯特加德,S·坦根申請人:薩帕鋁熱傳輸有限公司