專利名稱：：燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種用于制作燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的Ni基耐熱合金。特別地，本發(fā)明的Ni基耐熱合金涉及用于制作燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的襯套(liner)的構(gòu)件、或者用于制作過(guò)渡件(transitionpiece)的構(gòu)件。進(jìn)一步，本發(fā)明涉及用該Ni基耐熱合金構(gòu)成的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的襯套或過(guò)渡件。本申請(qǐng)要求基于2006年4月14日在日本申請(qǐng)的特愿2006-111749號(hào)的優(yōu)先權(quán)，并將其內(nèi)容引入本文。
背景技術(shù)：
：燃?xì)廨啓C(jī)中的燃燒器，通常位于壓縮機(jī)的后方外緣，將燃料噴霧到壓縮機(jī)排出的空氣中，使其燃燒而產(chǎn)生驅(qū)動(dòng)氣輪機(jī)用的高溫高壓氣體，而且承擔(dān)將燃燒氣體導(dǎo)入氣輪機(jī)入口的噴嘴(定子葉片)的作用。燃燒機(jī)中特別是襯套(內(nèi)筒)和過(guò)渡件(尾筒)暴露在1500~2000°C的燃燒氣體中，所以將這些部分加熱到700900。C,在該溫度下必須保持形狀不變。除此之外，襯套和過(guò)渡件還受到伴隨著頻繁的啟動(dòng)、停止和輸出控制的加熱、冷卻的急劇熱循環(huán)。因此，作為用于制造燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的襯套和過(guò)渡件的材料，需要有優(yōu)異的高溫抗拉強(qiáng)度、蠕變斷裂強(qiáng)度、低循環(huán)疲勞強(qiáng)度、熱疲勞強(qiáng)度等高溫強(qiáng)度，并且需要有優(yōu)異的高溫耐氧化性、高溫耐硫化性等高溫耐蝕性。另外，燃燒器的襯套和過(guò)渡件，通過(guò)對(duì)各種Ni基耐熱合金板進(jìn)行熱和冷加工后，釬焊、熔接而制得，因此需要同時(shí)具有冷加工性、熔接性、釬焊性的材料。作為這些燃燒器的襯套和過(guò)渡件的材料，以前使用Ni基耐熱合金。作為該Ni基耐熱合金的具體例，可使用以質(zhì)量o/n(以下，％表示質(zhì)量％)計(jì)，以22o/oCr-1.5o/oCo-18.5°/oFe-9%Mo-0.6%W-0.1%C-其余為Ni構(gòu)成的Ni基耐熱合金、以及22%Cr-8%Co-9%Mo-3%W-l%Al-0，3。/。Ti-0.07MC-其余為Ni構(gòu)成的Ni基耐熱合金為代表的固溶強(qiáng)化型或弱析出型合金；或者20%Cr-20%Co-5.9o/qMo-0,5%Al-2.1。/。Ti-0.06MC-剩余為Ni構(gòu)成的Ni基耐熱合金等析出強(qiáng)化型合金。另外，近年來(lái)，作為燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)材料，提出了一種Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分含有Cr:15.0~30%、Co:5~20%、Mo:6~12.()o/o、W:至多5%、Zr:至多0.5%、Al:0.5~1.5%、Ti:至多0.75%、C:0.04~0.15%、B:至多0.02%、Fe:至多5%、稀土類元素至多0.2%，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，合金的至少1~2重量。/。通過(guò)包括M6C碳化物和更少百分?jǐn)?shù)的]\123(:6碳化物的實(shí)質(zhì)上再結(jié)晶微細(xì)結(jié)構(gòu)而進(jìn)一步賦予特征，M6C碳化物構(gòu)成存在的碳化物的至少50D/a,結(jié)晶粒為平均約ASTMf約3~約5。該Ni基耐熱合金的基質(zhì)(素地)中分散的M6C碳化物的直徑為3pm以下，該Ni基耐熱合金的基質(zhì)中的TiN相以0.05%以下的量存在，Nb(Al，Ti)表示的金屬間化合物、即y'相存在至多5%(日本特開(kāi)平2-107736號(hào)公報(bào))。
發(fā)明內(nèi)容發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題但是，近年來(lái)，隨著燃?xì)廨啓C(jī)的高輸出功率化，燃燒溫度上升，為進(jìn)一步進(jìn)行蒸汽冷卻等而使結(jié)構(gòu)復(fù)雜化，導(dǎo)致對(duì)由所述以前的Ni基合金制作的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的襯套和過(guò)渡件的成形和加工的精度要求提高。另外伴隨著高輸出功率化，具有燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的襯套和過(guò)渡件的壽命比所要求的壽命變短的傾向。解決技術(shù)問(wèn)題的技術(shù)方案于是，本發(fā)明人等為了開(kāi)發(fā)出即使以高輸出功率運(yùn)轉(zhuǎn)形狀復(fù)雜的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器，燃燒器的襯套和過(guò)渡件的壽命也不會(huì)比所要求的壽命變短的Ni基耐熱合金進(jìn)行了研究。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，為了使燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器中襯套和過(guò)渡件的壽命至少延長(zhǎng)至所需要壽命以上，需要具有如下述(a)~(c)特性的Ni基耐熱合金作為結(jié)構(gòu)件。(a)該Ni基耐熱合金，在高溫抗拉強(qiáng)度、蠕變斷裂強(qiáng)度、低循環(huán)疲勞強(qiáng)度、熱疲勞強(qiáng)度、蠕變疲勞強(qiáng)度等高溫強(qiáng)度特性中，特別是對(duì)于如圖2所示通過(guò)反復(fù)進(jìn)行僅拉伸時(shí)在最大變形負(fù)荷狀態(tài)下保持一定時(shí)間的拉伸和壓縮而產(chǎn)生的蠕變疲勞，需要具有優(yōu)異的強(qiáng)度。對(duì)于較高變形負(fù)荷側(cè)的蠕變疲勞特性，蠕變延性是重要的因素，不引起晶間斷裂、使產(chǎn)生粒內(nèi)變形是很關(guān)鍵的，因此該Ni基耐熱合金具有高強(qiáng)度的同時(shí)，還具有高延性。(b)該Ni基耐熱合金，由于暴露在嚴(yán)酷的高溫氣氛中，因此具有優(yōu)異的可長(zhǎng)時(shí)間耐受該氣氛的高溫耐氧化性、高溫耐硫化性等高溫耐蝕性。(c)在二次加工制造形狀復(fù)雜的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器時(shí)，如果在加工部分產(chǎn)生大的表面粗糙度，則加工率大的部位和加工率低的部位的表面粗糙度不同，表面粗糙度高的部分的熱傳導(dǎo)率變高，另一方面，表面粗糙度低的部分的熱傳導(dǎo)率較低，而產(chǎn)生溫度梯度或溫度分布不均現(xiàn)象，這是產(chǎn)生熱疲勞的原因，因此制造燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的Ni基耐熱合金板，在加工時(shí)產(chǎn)生的表面粗糙度要小。另外，根據(jù)研究，得到以下(d)記栽的結(jié)果。(d)具有所述(a)~(c)記載的特性的Ni基耐熱合金可如下述那樣獲得制造加工性優(yōu)異的Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有0:14.0—21.5%、Co:6.5—14.5%、Mo:6.5~10.0%、W:1.5~3.5%、Al:1.2~2.4%、Ti:1.1~2.1%、Fe:7.0%以下、B:().()01-0.020%、C:0.03~0.15°/o,進(jìn)一步根據(jù)需要，以質(zhì)量％計(jì)含有Nb:().1~1.0%,其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量。/。計(jì)分別規(guī)定為S:0.015%以下、P:0，015%以下；而且具有M6C型碳化物和MC型碳化物在y相基質(zhì)中均勻分散的組織，通過(guò)對(duì)該Ni基耐熱合金進(jìn)4亍時(shí)效處理(ageingtreatment)<吏y'相析出，形成m6c型碳化物和mc型碳化物在包括y相和y'相混合相的基質(zhì)中均勻分散的組織。本發(fā)明基于該研究結(jié)果而完成。本發(fā)明的加工性優(yōu)異的Ni基耐熱合金具有下述方式。(1)本發(fā)明的Ni基耐熱合金的第1方式為一種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器加工用Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有0:14.0~21.5%、Co:6.5~14.5%、Mo:6.5~10.0%、W:1.5~3.5%、Al:1.2~2.4%、Ti:1.1~2.1%、Fe:7.0%以下、B:0.001~0.020%、C:0.03~0.15%,其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量M計(jì)分別規(guī)定為S:0.015%以下、P:0.015%以下，并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物在包括Y相的基質(zhì)中均勻分散的組織。(2)本發(fā)明的Ni基耐熱合金的第2方式為一種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器加工用Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有0:14.0~21.5o/Q、Co:6.5~14.5%、Mo:6.5~10.0%、W:1.5~3，5%、Al:1.2-2.4%、Ti:1.1~2.1%、Fe:7.(T/o以下、Nb:0.1~1.0%、B:0.001—0.020%、C:0.03-0.15%，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量％計(jì)分別規(guī)定為S:0.015%以下、P:0.015%以下，并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物在Y相基質(zhì)中均勻分散的纟且織。本發(fā)明人等對(duì)所述M6C型碳化物和MC型碳化物進(jìn)行了進(jìn)一步的研究，得到下述(e)、(f)中記栽的結(jié)果。(c)上述(1)記載的第1方式的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的M6C型碳化物中的M，優(yōu)選具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:12.0—45.0%、Cr:9.0—22.0%、Co:0.5~13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5~6.0%,其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)。另外，第1方式的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的上述MC型碳化物中的M，優(yōu)選具有如下組成成分以質(zhì)量。/。計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。(f)上述(2)記載的第2方式的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的M6C型^友化物中的M，優(yōu)選具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:12.0—45.0%、Cr:9.0~22.0%、Co:0.5~13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5—6.0%、Nb:1.(T/。以下，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)。另外，第2方式的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的上述MC型碳化物中的M，優(yōu)選具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65。/。以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。因此，本發(fā)明的加工性優(yōu)異的Ni基耐熱合金具有下述的方式。(3)本發(fā)明的第3方式的Ni基耐熱合金為上述第1方式的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器加工用Ni基耐熱合金，其中，所述M6C型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量q/。計(jì)含有Ni:12.0~45.0%、Cr:9.0-22.0%、Co:0.5—13.5q/o、W:2.0~24.0%、AI:5，0%以下、Ti:0.5~6.0%，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)；所述MC型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量。/。計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。(4)本發(fā)明的第4方式的Ni基耐熱合金為上述第2方式的加工性優(yōu)異的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器加工用Ni基耐熱合金，其中，所述m6c型^碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:12.0-45.0%、Cr:9.0~22.0%、Co:0.5~13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5~6.0%、Nb:1.0%以下，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)；所述MC型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量o/o計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0。/。以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65°/。以下、Al:6.()0/q以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。本發(fā)明的加工性優(yōu)異的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，可如下述那樣得到，所述Ni基耐熱合金具有M(;C型碳化物和MC型碳化物在基質(zhì)中均勻分散的組織。熔解Ni基耐熱合金得到鑄錠，所述Ni基耐熱合金具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有0:14.0~21.5%、Co:6.5~14.5%、Mo:6.5~10.0%、W:1.5~3.5%、Al:1.2~2.4%、Ti:1.1~2.1%、Fe:7.0%以下、B:0.001~0.020D/o、C:0.03~0.15%，此外根據(jù)需要以質(zhì)量％計(jì)含有Nb:0.1~1.0%，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量％計(jì)分別，見(jiàn)定為S:0.0150/。以下、P:0.015%以下。對(duì)得到的鑄錠反復(fù)實(shí)施熱鍛造、熱軋等熱加工，在該工序中，加熱至y，'溶線(sol稲)+20。Ci'溶線(solvus)+200°。之間的溫度，然后在力口熱溫度~y'溶線(solvus)-150°C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行所需產(chǎn)品領(lǐng)域內(nèi)的加工率15%以上的加工至少2次以上。之后，根據(jù)需要進(jìn)行冷加工后，進(jìn)4亍力口熱至'Jy'溶線(solvus)十20。CY,溶線(solvus)+20CTC的范圍后冷卻的固溶處理。這樣得到的加工性優(yōu)異的Ni基耐熱合金通常成形為板狀。該加工性優(yōu)異的Ni基耐熱合金板，實(shí)施沖壓加工、彎曲加工、拉制加工(絞"9加工)等二次加工，進(jìn)一步通過(guò)熔接而加工成燃燒器的襯套和過(guò)渡件等特定的形狀。然后，使y相基質(zhì)中進(jìn)一步析出y'相，為了提高低循環(huán)疲勞、蠕變疲勞特性等高溫強(qiáng)度特性而實(shí)施時(shí)效處理進(jìn)而完成加工。通過(guò)該時(shí)效處理，在析出y，相的同時(shí)，m2;jC6型碳化物也隨之析出，但該1^23(:6型碳化物并不象M6C型碳化物、MC型碳化物及y'相那樣對(duì)蠕變疲勞強(qiáng)度產(chǎn)生影響。通過(guò)對(duì)本發(fā)明的Ni基耐熱合金實(shí)施時(shí)效處理，從而得到所述m6c型碳化物和mc型碳化物在包括y相和y'相混合相的基質(zhì)中均勻分散的組織。具有該組織的Ni基耐熱合金，特別是蠕變疲勞強(qiáng)度優(yōu)異，而且進(jìn)一步提高了其它的高溫強(qiáng)度和高溫延性，因此作為燃?xì)廨啓C(jī)中的燃燒器的襯套和過(guò)渡件等構(gòu)件具有優(yōu)異的特性。這時(shí)的時(shí)效處理，通過(guò)在溫度650900。c保持12~48小時(shí)后冷卻而進(jìn)行。因此，本發(fā)明的蠕變疲勞特性優(yōu)異的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，具有以下的方式。(5)本發(fā)明的第5方式的Ni基耐熱合金為一種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有0:14.0~21.5%、Co:6.5~14.5%、Mo:6.5~10.0%、W:1.5~3.5%、Al:1.2~2.4%、Ti:1.1~2.1%、Fe:7.0%以下、B:0.001—0,020%、C:0.03~0.15%，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的s和P的含量，以質(zhì)量q/。計(jì)分別規(guī)定為s:0.015%以下、P:0.015%以下，并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物在包括y相和y'相混合相的基質(zhì)中均勻分散的組織。(6)本發(fā)明的第6方式的Ni基耐熱合金為一種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分以質(zhì)量。/。計(jì)含有Cr:14.0~21.5°/。、Co:6.5~14.50/。、Mo:6.5~10.0%、W:1.5~3.5%、Al:1.2~2.4%、Ti:l.l~2,l。/o、Fe:7.0。/0以下、Nb:0.1~1.0%、B:0.001~0.020%、C:0.03-0.15%,其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量％計(jì)分別規(guī)定為S:0.015%以下、P:0.015%以下，并且具有m6c型碳化物和mc型碳化物在包括y相和y'相混合相的基質(zhì)中均勻分散的組織。上述(5)記載的第5方式的、時(shí)效處理后得到的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的M6C型碳化物中的M,更優(yōu)選具有如下組成成分以質(zhì)量。/。計(jì)含有Ni:12.0~45.0%、Cr:9.0~22.0°/o、Co:0.5—13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0。/o以下、Ti:0.5~6.0%，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)。另外，第5方式的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的上述MC型碳化物中的M，更優(yōu)選具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。上述(6)記載的第6方式的、時(shí)效處理后得到的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的M6C型碳化物中的M,更優(yōu)選具有如下組成成分以質(zhì)量。/o計(jì)含有Ni:12.0~45.0Q/。、Cr:9.0~22.0%、Co:0.5—13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5~6.0%、Nb:1.0%以下，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)。另外，第6方式的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的上述MC型碳化物中的M，更優(yōu)選具有如下組成成分以質(zhì)量。/。計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0。/o以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。因此，本發(fā)明的蠕變疲勞特性優(yōu)異的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，具有以下的方式。(7)本發(fā)明的第7方式的Ni基耐熱合金為所述第5方式的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其中，經(jīng)所述時(shí)效處理后得到的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的M6C型碳化物中的M,具有如下組成成分以質(zhì)量。/。計(jì)含有Ni:12.0~45.0%、Cr:9.0-22.0%、Co:0.5~13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5~6.0%，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)；MC型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0。/。以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。(8)本發(fā)明的第8方式的Ni基耐熱合金為所述第6方式的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其中，經(jīng)所述時(shí)效處理后得到的Ni基耐熱合金的基質(zhì)中分散的M6C型碳化物中的M，具有如下組成成分以質(zhì)量o/o計(jì)含有Ni:12.0—45.0%、Cr:9.0~22.0。/o、Co:0.5~13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5~6.0%、Nb:1.0%以下，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)；MC型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量o/。計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、M():57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。本發(fā)明的上述(l)~(8)記載的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金的基質(zhì)中均勻分散的M6C型碳化物和MC型碳化物，優(yōu)選地，都具有平均粒徑0.34.0pm，M6C型碳化物和MC型碳化物以合計(jì)().5~16.0面積o/。的比例在基質(zhì)中均勻分散。因此，本發(fā)明的第9方式具有下述構(gòu)成。(9)本發(fā)明的第9方式的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金為上述第1、第2、第3、第4、第5、第6、第7或第8中任一方式的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其中，所述M6C型碳化物和MC型碳化物都具有平均粒徑0.3~4.0nm，M6C型碳化物和MC型碳化物以合計(jì)0.5~16.0面積％的比例在基質(zhì)中均勻分散。下面，說(shuō)明將本發(fā)明的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金的組成成分和組織按上述那樣限定的理由。[I]組成成分(a)鉻(Cr)Cr成分，形成良好的保護(hù)膜并提高合金的高溫耐氧化性和高溫耐硫化性等高溫耐蝕性，進(jìn)一步與C形成M6C型碳化物，而且提高M(jìn)6C型碳化物在基質(zhì)中的固溶溫度而有助于晶粒微細(xì)化。另外，Cr成分抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶、晶粒成長(zhǎng)，提高晶界強(qiáng)度。另外，Cr成分與C形成MC型碳化物，特別是通過(guò)使以Ti為中心生成的MC型碳化物向著所期望的粒徑和面積率成長(zhǎng)而有助于晶粒的微細(xì)化。另外，Cr成分具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)的作用，而且通過(guò)時(shí)效處理形成M23Q型碳化物而具有提高晶界強(qiáng)度的作用。但是，0的含量以質(zhì)量％計(jì)不足14.0%則不能確保所需的高溫耐蝕性，另一方面，其含量如果超過(guò)21.5%,則析出o相或fi相等有害相，反而導(dǎo)致高溫耐蝕性降低。因此，將Cr的含量規(guī)定為以質(zhì)量％計(jì)14.0-21.5%。Cr含量的更優(yōu)選范圍為，以質(zhì)量％計(jì)15.5~20.0%。(b)鈷(Co)Co成分，主要是在基質(zhì)(y相)中固溶而提高蠕變特性，進(jìn)一步與C形成MC型碳化物，特別是通過(guò)使以Ti為中心生成的MC型碳化物向著所期望的粒徑和面積率成長(zhǎng)而有助于晶粒微細(xì)化，同時(shí)具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)的作用。但是，其含量以質(zhì)量％計(jì)不足6.5%，則不能賦予充分的蠕變特性，故不優(yōu)選；另一方面，Co含量如果超過(guò)14.5%，則使熱加工性降低，并且燃燒器等使用中的高溫延性降低，故不優(yōu)選。因此，將Co的含量規(guī)定為以質(zhì)量%計(jì)6.5~14.5%。Co含量的更優(yōu)選范圍為，以質(zhì)量％計(jì)7.5-13.5%。(c)鉬(Mo)Mo成分，在基質(zhì)(Y相)中固溶而具有提高高溫拉伸特性、蠕變特性和蠕變疲勞特性的作用，其作用特別是發(fā)揮與W共存的復(fù)合效果。另外，Mo與C形成M6C型碳化物而強(qiáng)化結(jié)晶粒界，同時(shí)具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)的作用。此外，Mo與C形成MC型碳化物，特別是通過(guò)使以Ti為中心生成的MC型碳化物向著所期望的粒徑和面積率成長(zhǎng)而有助于晶粒微細(xì)化，同時(shí)具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)的作用。但是，其含量以質(zhì)量％計(jì)不足6.5%，則不能賦予充分的高溫延性和蠕變疲勞特性。另一方面，如果Mo的含量超過(guò)10.0%，則熱加工性降低，同時(shí)析出ji相等有害相而導(dǎo)致脆化，故不優(yōu)選。因此，將Mo的含量規(guī)定為以質(zhì)量0/0計(jì)6.5-10.0%。Mo含量的更優(yōu)選范圍為，以質(zhì)量％計(jì)7.0~9.5%。(d)鴒(W)W成分，在基質(zhì)(Y相)和Y'相中固溶，除了具有提高高溫拉伸特性、蠕變特性和蠕變疲勞特性的作用之外，還在與Mo共存下發(fā)揮由在基質(zhì)中的固溶強(qiáng)化所引起的復(fù)合強(qiáng)化，進(jìn)一步與C形成M6C型碳化物而強(qiáng)化結(jié)晶粒界，同時(shí)具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶、晶粒成長(zhǎng)的作用。此外，W與C形成MC型碳化物，特別是通過(guò)使以Ti為中心生成的MC型碳化物向著所期望的粒徑和面積率成長(zhǎng)而有助于晶粒微細(xì)化，同時(shí)具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)的作用。當(dāng)W的含量以質(zhì)量％計(jì)不足1.5%時(shí)，則不能賦予充分的高溫延性和蠕變疲勞特性。另一方面，如果W的含量超過(guò)3.5%，則熱加工性降低，同時(shí)延性也降低，故不優(yōu)選。因此，將W的含量規(guī)定為以質(zhì)量％計(jì)1.5~3.5%。W含量的更優(yōu)選范圍為，以質(zhì)量％計(jì)2.0~3.0%。(c)鋁(Al)Al成分，經(jīng)時(shí)效處理而構(gòu)成作為主要析出強(qiáng)化相的y'相(Ni3Al)，從而具有提高高溫拉伸特性、蠕變特性和蠕變疲勞特性，帶來(lái)高溫強(qiáng)度的作用。另外，Al與C形成MC型碳化物，特別是通過(guò)使以Ti為中心生成的MC型碳化物向著所期望的粒徑和面積率成長(zhǎng)而有助于晶粒;f效細(xì)化，同時(shí)具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)的作用。但是，Al的含量以質(zhì)量％計(jì)不足1.2%，則Y'相的析出比例不足而不能確保所需的高溫強(qiáng)度。另一方面，如果Al的含量超過(guò)2.4o/。，則熱加工性降低，同時(shí)y'相的構(gòu)成量變得過(guò)剩，延性降低，故不優(yōu)選。因此，將Al的含量規(guī)定為以質(zhì)量％計(jì)1.2~2.4%。Al含量的更優(yōu)選范圍為，以質(zhì)量％計(jì)1.4~2.2%。(f)鈦(Ti)Ti成分，主要是在y'相中固溶而提高高溫拉伸特性、蠕變特性和蠕變疲勞特性，帶來(lái)高溫強(qiáng)度。另外，Ti與C形成MC型碳化物使晶粒樣史細(xì)化，同時(shí)具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)，并提高晶界強(qiáng)度的作用。但是，11的含量以質(zhì)量％計(jì)不足1.1%時(shí)，由于y'相的析出比例不足而不能確保所需的高溫強(qiáng)度。另一方面，如果Ti的含量超過(guò)2.;T/。，則熱加工性降低，故不優(yōu)選。因此，將Ti的含量規(guī)定為以質(zhì)量％計(jì)1.1~2.1%。Ti含量的更優(yōu)選范圍為，以質(zhì)量％計(jì)1.3—1.9%。(g)硼(B)B成分，與Cr或Mo等形成M3B2型碳化物而具有提高晶界強(qiáng)度的作用，同時(shí)具有抑制晶粒成長(zhǎng)的作用。但是B的含量以質(zhì)量。/。計(jì)不足0.001°/。，則硼化物的構(gòu)成量不足而不能獲得充分的晶界強(qiáng)化功能和晶界的銷釘固定(匕。y止fe)效果。另一方面，如果B的含量超過(guò)0.020%，則碳化物的構(gòu)成量變得過(guò)剩而降低熱加工性、熔接性、延性等，故不優(yōu)選。因此，將B的含量規(guī)定為以質(zhì)量％計(jì)0.001-0.020%。B含量的更優(yōu)選范圍為，以質(zhì)量％計(jì)0.002~0.010%。(h)碳(C)C成分，與Ti或Mo等形成M6C或MC型碳化物，有助于晶粒的微細(xì)化，同時(shí)具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)、并提高晶界強(qiáng)度的作用，進(jìn)一步通過(guò)時(shí)效處理生成新的M23C6型碳化物，從而具有強(qiáng)化晶界的作用。但是，如果C的含量以質(zhì)量％計(jì)不足0.03%,則M6C或MC型碳化物的析出比例不充分，而不能獲得充分的晶界強(qiáng)化功能和晶界的銷釘固定效果。另一方面，如果C含量超過(guò)0.15%，則碳化物的構(gòu)成量變得過(guò)剩而降低熱加工性、熔接性、延性等，故不優(yōu)選。因此，將(的含量規(guī)定為以質(zhì)量％計(jì)0.03~0.15%。C含量的更優(yōu)選范圍為，以質(zhì)量o/。計(jì)0.05-0.12%。(i)鐵(Fe)Fe成分廉價(jià)經(jīng)濟(jì)同時(shí)具有提高熱加工性的作用，因而可根據(jù)需要添加。但如果Fe的含量以質(zhì)量％計(jì)超過(guò)7%，則高溫強(qiáng)度劣化，故不優(yōu)選。因此，將Fe的含量規(guī)定為以質(zhì)量％計(jì)7%以下(包括0%)(更優(yōu)選為以質(zhì)量％計(jì)4%以下)。(j)硫(S)和磷(P)S和P均在晶界偏析而引起晶界的弱化，因此導(dǎo)致蠕變疲勞強(qiáng)度降低同時(shí)損害熔接性，所以它們的含量?jī)?yōu)選為盡可能低。但是，其上限可以容許為以質(zhì)量％計(jì)至多0.015Q/q,所以規(guī)定為以質(zhì)量％計(jì)S^0.015%、以質(zhì)量％計(jì)P^0.015%。(k)鈮(Nb)Nb成分，在基質(zhì)(y相)和y'相中固溶，提高高溫拉伸特性、蠕變特性和蠕變疲勞特性，帶來(lái)高溫強(qiáng)度。另外，Nb與C形成MC型碳化物，使晶粒微細(xì)化，同時(shí)具有抑制二次加工時(shí)的二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)、并提高晶界強(qiáng)度的作用。因此，Nb根據(jù)需要添加。但是，Nb的含量以質(zhì)量％計(jì)不足0.1%,則不能賦予充分的蠕變疲勞特性。另一方面，如果Nb的含量超過(guò)1.0%，則熱加工性降低，故不優(yōu)選。因此，將Nb的含量規(guī)定為，以質(zhì)量％計(jì)0.1~1.0%。Nb含量的更優(yōu)選范圍為，以質(zhì)量％計(jì)0.2~0.8%。[ii]碳化物將具有如下組成成分的Ni基耐熱合金熔解而得到鑄錠，所述組成成分為以質(zhì)量％計(jì)含有Cr:14.0~21.5%、Co:6.5~14.5%、M():6.5~10.0%、W:1.5~3.5%、AI:1.2~2.4%、Ti:1.1-2.1%、Fe:7.0%以下、B:().OOl~0.020%、C:0.03~0,15d/q，進(jìn)一步才艮據(jù)需要含有Nb:0.1~1.()%，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，分別規(guī)定為S:0.015%以下、P:0.015%以下。對(duì)這樣得到的鑄錠反復(fù)實(shí)施熱鍛造、熱軋等熱加工，在該工序中，力口熱至Y'溶線(sol稲)+20°Ci'溶線(solvus)+200°C之間的溫度，然后在加熱溫度y，溶線(solvus)-150。C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行所需產(chǎn)品領(lǐng)域內(nèi)的加工率15%以上的加工至少2次以上。之后，根據(jù)需要進(jìn)行冷加工后，進(jìn)行加熱到y(tǒng)'溶線(solvus)+20°C~y，溶線(soWus)+200°。的范圍后冷卻的固溶處理。通過(guò)所述處理，在Ni基耐熱合金的基質(zhì)中以0.5~16.0面積％的比例形成具有平均粒徑0.3~4.0nm的M6C型碳化物和MC型碳化物。所述M6C型碳化物中的M的組成成分為以質(zhì)量o/。計(jì)含有Ni:12.0~45.0d/q、Cr:9.0~22.0o/o、Co:0.5~13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0。/o以下、Ti:0.5~6.0%，進(jìn)一步根據(jù)需要含有Nb:1，0%以下，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)。另外，所述MC型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量Q/。計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、AI:6.0d/q以下，進(jìn)一步根據(jù)需要含有Nb:65%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。本發(fā)明的Ni基耐熱合金基質(zhì)中均勻分散的M6C型碳化物和MC型碳化物，均具有晶界的銷釘固定效果作用。但是，若它們的平均粒徑不足0.3pm,則過(guò)于微細(xì)而使銷釘固定效果不充分，進(jìn)而在固溶處理以后的再加熱時(shí)不能抑制二次再結(jié)晶和晶粒成長(zhǎng)，故不優(yōu)選。另一方面，如果它們的平均粒徑超過(guò)4.0nm，則在經(jīng)受蠕變疲勞的使用過(guò)程中，較大的M6C型碳化物和MC型碳化物成為龜裂的發(fā)生點(diǎn)和途徑，導(dǎo)致壽命變短，故不優(yōu)選。因此，本發(fā)明的Ni基耐熱合金基質(zhì)中均勻分散的M6C型碳化物和MC型碳化物的平均粒徑規(guī)定為0.3~4.0nm。本發(fā)明的Ni基耐熱合金基質(zhì)中均勻分散的M6C型碳化物和MC型碳化物的平均凈立徑進(jìn)一步優(yōu)選為0.4~3.0jim。另外，本發(fā)明的Ni基耐熱合金基質(zhì)中均勻分散的M6C型碳化物和MC型碳化物，在基質(zhì)中以不足0.5%的面積率分散則不能發(fā)揮充分的效果，故不優(yōu)選。另一方面，如果超過(guò)16.0%的面積率而形成，則延性降低，彎曲加工性、深拉伸性劣化，進(jìn)而在運(yùn)輸中成為龜裂的發(fā)生點(diǎn)和途徑，導(dǎo)致壽命縮短，故不優(yōu)選。因此，本發(fā)明的Ni基耐熱合金基質(zhì)中均勻分散的M6C型碳化物和MC型碳化物的面積率，規(guī)定為0.5~16.0%。本發(fā)明的Ni基耐熱合金基質(zhì)中均勻分散的M6C型碳化物和MC型碳化物的面積率進(jìn)一步優(yōu)選為1.5~13.0%。發(fā)明的效果如上所述，本發(fā)明的Ni基耐熱合金，在用于燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)的各種構(gòu)件，特別是用于燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒器中的襯套或過(guò)渡件時(shí)，可長(zhǎng)期發(fā)揮優(yōu)異的性能。圖1是用于說(shuō)明低循環(huán)疲勞試驗(yàn)中變形的波形的說(shuō)明圖。圖2是用于說(shuō)明蠕變疲勞試驗(yàn)中變形的波形的說(shuō)明圖。圖3是固溶處理材料的反射電子(組成)成像組織照片。圖4是時(shí)效處理材料的反射電子(組成)成像組織照片。具體實(shí)施例方式以下，通過(guò)實(shí)施例具體地i兌明本發(fā)明的Ni基耐熱合金。使用通常的高頻真空熔解爐，對(duì)分別具有表1~3所示組成成分的本發(fā)明Ni基耐熱合金1~26、比較Ni基耐熱合金1~18以及現(xiàn)有Ni基耐熱合金形成的Ni基合金熔融液進(jìn)行熔解鑄造而制成直徑l()Omm、高150mm的鑄錠。熱鍛造該鑄錠，制成具有厚50mm、寬120mm、長(zhǎng)200mm尺寸的熱鍛造體。另外，表1~3中，*號(hào)表示超出本發(fā)明條件的數(shù)值。<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>對(duì)該熱鍛造體進(jìn)一步進(jìn)行熱軋，制成具有厚度5mm和厚度20mm的熱軋板。對(duì)所得的這些熱軋板實(shí)施在溫度1100。C下保持IO分鐘后空冷的固溶處理，從而制成具有表1~3所示組成成分、具有M6C型碳化物和MC型碳化物以表4~6所示面積率在基質(zhì)中均勻分散的組織的本發(fā)明Ni基耐熱合金1~26、比較Ni基耐熱合金1~18以及現(xiàn)有Ni基耐熱合金構(gòu)成的厚度為5mm的固溶處理板A和厚度為20mm的固溶處理板B，其中所述M6C型碳化物和MC型碳化物具有表4~6所示的平均粒徑。另外，通過(guò)對(duì)具有厚度5mm的固溶處理板A實(shí)施在溫度850°C下保持24小時(shí)后進(jìn)行空冷、進(jìn)一步在760。C下保持16小時(shí)后進(jìn)行空冷條件下的時(shí)效處理，從而制成具有厚度5mm的時(shí)效處理板A。另外，通過(guò)對(duì)具有厚度20mm的固溶處理板B實(shí)施在溫度850°C下保持24小時(shí)后進(jìn)行空冷、進(jìn)一步在76(TC下保持16小時(shí)后進(jìn)行空冷條件下的時(shí)效處理，從而制成具有厚度20mm的時(shí)效處理板B。本發(fā)明Ni基耐熱合金1~26、比較Ni基耐熱合金1~18以及現(xiàn)有Ni基耐熱合金形成的固溶處理板B的基質(zhì)中分散的M6C型碳化物和MC碳化物的平均粒徑和面積率如下那樣測(cè)定對(duì)Ni基耐熱合金拍攝400倍的金屬組織照片，對(duì)該金屬組織照片進(jìn)行圖像解析而測(cè)定。其結(jié)果如表4-6所示。為了進(jìn)一步說(shuō)明本發(fā)明的Ni基耐熱合金的具體組織，作為一例對(duì)本發(fā)明Ni基耐熱合金1的固溶處理板A的組織拍攝2000倍的反射電子(組成)成像照片，如圖3所示。由圖3可知，m6c型碳化物和mc碳化物混合存在于y相基質(zhì)中，m6c型碳化物比MC碳化物分散更多。另外，對(duì)本發(fā)明Ni基耐熱合金1~26、比較Ni基耐熱合金118以及現(xiàn)有Ni基耐熱合金形成的時(shí)效處理板A的組織，拍攝2000倍的反射電子(組成)成像照片，進(jìn)行觀察。作為一例，本發(fā)明Ni基耐熱合金1的時(shí)效處理板A的組織如圖4所示。發(fā)現(xiàn)圖4中基質(zhì)表面粗糙，這表示Y相基質(zhì)中混合了Y'相。時(shí)效處理板A中的M6C型碳化物和MC碳化物的平均粒徑和面積率與固溶處理板A基本相同，除了晶界處M23C6型碳化物微細(xì)分散、Y相基質(zhì)中混合了Y'相以外，其它沒(méi)有不同的地方。因此，省略了對(duì)M6C型碳化物和MC碳化物的平均粒徑和面積率的測(cè)定。實(shí)施例實(shí)施例1使用先前準(zhǔn)備的本發(fā)明Ni基耐熱合金1~26、比較Ni基耐熱合金1~18以及現(xiàn)有Ni基耐熱合金形成的厚度為5mm的固溶處理板A,進(jìn)4亍下述加工試驗(yàn)，對(duì)加工性進(jìn)4亍評(píng)價(jià)。A.彎曲加工試驗(yàn)從本發(fā)明Ni基耐熱合金1~26、比較Ni基耐熱合金1~18以及現(xiàn)有Ni基耐熱合金形成的固溶處理板A中，選取具有厚5mm、寬2()mm、長(zhǎng)100mm尺寸的試驗(yàn)片。對(duì)這些試驗(yàn)片進(jìn)行R=10mm的180°彎曲加工試驗(yàn)，測(cè)定彎曲加工部分中有無(wú)裂紋、以及表面粗糙度。其結(jié)果如表46所示。B:擴(kuò)孑L力口工試驗(yàn)從本發(fā)明Ni基耐熱合金1~26、比較Ni基耐熱合金1~18以及現(xiàn)有Ni基耐熱合金形成的固溶處理板A中，選取具有厚5mm、外徑14()mm、內(nèi)徑20mm的環(huán)狀試驗(yàn)片。通過(guò)將這些環(huán)狀試驗(yàn)片的內(nèi)徑2()mm的孔以擴(kuò)孔率35D/Q擴(kuò)大而實(shí)施擴(kuò)孔加工試驗(yàn)，測(cè)定擴(kuò)孔加工后的孔中有無(wú)裂紋、以及孔附近的表面粗糙度。其結(jié)果如表46所示。[表4<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>[表6]<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>由表1~6所示的結(jié)果可知，本發(fā)明Ni基耐熱合金1~26形成的固溶處理板，與比較Ni基耐熱合金l-18和現(xiàn)有Ni基耐熱合金形成的固溶處理板相比，在加工時(shí)都沒(méi)有產(chǎn)生裂紋，而且表面粗糙度小，加工性優(yōu)異。實(shí)施例2C.低循環(huán)疲勞試驗(yàn)對(duì)先前準(zhǔn)備的本發(fā)明Ni基耐熱合金1~26、比較Ni基耐熱合金1~18以及現(xiàn)有Ni基耐熱合金形成的具有厚度20mm的固溶處理板B，實(shí)施在溫度85(TC下保持24小時(shí)后進(jìn)行空冷、進(jìn)一步在76(TC下保持16小時(shí)后進(jìn)行空冷條件下的時(shí)效處理。從這樣得到的具有厚度2()mm的時(shí)效處理板B中，選取具有平行部直徑8mm、平4亍部長(zhǎng)度ll()mm尺寸的圓棒試驗(yàn)片。將這些試驗(yàn)片加熱至溫度700°C,通過(guò)如圖1所示重復(fù)賦予變形范圍1.2%的拉伸/壓縮而進(jìn)行低循環(huán)疲勞試驗(yàn)，測(cè)定當(dāng)測(cè)定荷重變?yōu)槌跗诤芍氐?5°/。(即減少25%)時(shí)的循環(huán)次數(shù)。其結(jié)果如表7-9所示。D.蠕變疲勞試驗(yàn)1從先前準(zhǔn)備的具有厚度20mm的時(shí)效處理板B中選取具有平行部直徑8mm、平行部長(zhǎng)度110mm尺寸的圓棒試驗(yàn)片。將這些試驗(yàn)片加熱至溫度700。C后，如圖2所示，通過(guò)重復(fù)賦予變形范圍1.2%的拉伸/壓縮而進(jìn)行蠕變疲勞試驗(yàn)，測(cè)定當(dāng)測(cè)定荷重變?yōu)槌跗诤芍氐?5%(即減少25%)時(shí)的循環(huán)次數(shù)，其中所述拉伸/壓縮僅在進(jìn)行拉伸變形時(shí)在最大變形負(fù)荷狀態(tài)下進(jìn)行保持(保持時(shí)間T為IO分鐘)。其結(jié)果如表79所示。E.蠕變疲勞試驗(yàn)2從先前準(zhǔn)備的具有厚度20mm的時(shí)效處理板B中選取具有平行部直徑8mm、平行部長(zhǎng)度110mm尺寸的圓棒試驗(yàn)片。將這些試驗(yàn)片加熱至溫度70(TC，如圖2所示，通過(guò)重復(fù)賦予變形范圍1.2%的拉伸/壓縮而進(jìn)行蠕變疲勞試驗(yàn)，測(cè)定當(dāng)測(cè)定荷重變?yōu)槌跗诤芍氐?5%(即減少25%)時(shí)的循環(huán)次數(shù)，其中所述拉伸/壓縮僅在進(jìn)行拉伸變形時(shí)在最大變形負(fù)荷狀態(tài)下進(jìn)行保持(保持時(shí)間T為60分鐘)。其結(jié)果如表7~9所示。F.蠕變斷裂試驗(yàn)從先前準(zhǔn)備的具有厚度5mm的時(shí)效處理板A中選取具有平行部直徑4mm、平行部長(zhǎng)度26mm尺寸的圓棒試驗(yàn)片。將這些試驗(yàn)片加熱至溫度750。C，在應(yīng)力353MPa下實(shí)施蠕變斷裂試驗(yàn)，測(cè)定斷裂時(shí)間和斷裂伸長(zhǎng)。其結(jié)果如表7-9所示。G.高溫拉伸試驗(yàn)從先前準(zhǔn)備的具有厚度5mm的時(shí)效處理板A中選取具有平行部直徑4mm、平行部長(zhǎng)度26mm尺寸的圓棒試驗(yàn)片。將這些試驗(yàn)片在溫度700。C和900。C下實(shí)施高溫拉伸試驗(yàn)，測(cè)定0.2o/。耐力、抗拉強(qiáng)度和斷裂伸長(zhǎng)。其測(cè)定結(jié)果如表10~12所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>m<table>tableseeoriginaldocumentpage29</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage30</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage31</column></row><table>由表1~3和表7~12中所示的結(jié)果可知，固溶處理后經(jīng)時(shí)效處理的本發(fā)明Ni基合金1~26,在低循環(huán)疲勞試驗(yàn)、蠕變疲勞試驗(yàn)、蠕變斷裂試驗(yàn)、高溫拉伸試驗(yàn)中均顯示出優(yōu)異的值。以上說(shuō)明了本發(fā)明的實(shí)施例，但本發(fā)明并不受這些實(shí)施例的限定。在不脫離本發(fā)明宗旨的范圍內(nèi)，構(gòu)成的附加、省略、置換和其它的變更都是可能的。本發(fā)明并不受所述說(shuō)明的限定，僅受所附權(quán)利要求書的范圍的限制。工業(yè)適用性本發(fā)明的Ni基耐熱合金，高溫抗拉強(qiáng)度、蠕變斷裂強(qiáng)度、低循環(huán)疲勞強(qiáng)度、熱疲勞強(qiáng)度等高溫強(qiáng)度優(yōu)異，而且高溫耐氧化性、高溫耐硫化性等高溫耐蝕性優(yōu)異，因而在用于燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)的各種構(gòu)件，特別是燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒器中的村套或過(guò)渡件時(shí)可以長(zhǎng)期發(fā)揮優(yōu)異的性能。另外，本發(fā)明的Ni基耐熱合金的加工性優(yōu)異，因而即使在制造結(jié)構(gòu)復(fù)雜的燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)中的襯套或過(guò)渡件等構(gòu)件時(shí)，也可以高精度地進(jìn)^亍成形、加工。權(quán)利要求1.一種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Cr14.0～21.5％、Co6.5～14.5％、Mo6.5～10.0％、W1.5～3.5％、Al1.2～2.4％、Ti1.1～2.1％、Fe7.0％以下、B0.001～0.020％、C0.03～0.15％，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量％計(jì)分別規(guī)定為S0.015％以下、P0.015％以下，并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物在γ相基質(zhì)中均勻分散的組織。2.—種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其具有如下成分組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有0:14.0~21.5%、Co:6.5~14.5%、Mo:6,5~10.0%、W:1.5~3.5%、Al:1.2-2.4%、Ti:1.1~2.1%、Fe:7.0%以下、Nb:0.1~1.0°/。、B:0.001—().()20%、C:0.03~0.15%，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量％計(jì)分別規(guī)定為S:0.015%以下、P:0.015%以下，并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物在Y相基質(zhì)中均勻分散的組織。3.權(quán)利要求1所述的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其中，所述M6C型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:12.0~45.0%、Cr:9.0~22.0%、Co:0.5~13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5~6.0%，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)；所述MC型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。4.權(quán)利要求2所述的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其中，所述M6C型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:12.0~45.0o/。、Cr:9.0~22.0%、Co:0.5~13.5。/Q、W:2.0—24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5~6.0%、Nb:1.0%以下，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)；所述MC型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0。/q以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。5.—種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有0:14.0~21.5%、Co:6.5~14.5%、Mo:6.5-10.0%、W:1.5~3.5%、Al:1,2~2.4%、Ti:1.1~2.1°/。、Fe:7.0%以下、B:0.001~0.020%、C:0.03~0.15%，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量。/。計(jì)分別規(guī)定為S:0.015%以下、P:0.015%以下，并且具有M6C型碳化物和MC型碳化物在包括y相和y'相混合相的基質(zhì)中均勻分散的組織。6.—種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有0:14.0~21.5%、Co:6.5~14.5%、Mo:6.5~10.0%、W:1.5~3.5%、Al:1.2~2.4%、Ti:1.1~2.1%、Fe:7.0%以下、Nb:0.1~1.0%、B:0.001—0.020%、C:0.03~0.15%，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量。/。計(jì)分別規(guī)定為S:0.015%以下、P:0.015%以下，并且具有m6c型碳化物和mc型碳化物在包括y相和y'相混合相的基質(zhì)中均勻分散的組織。7.權(quán)利要求5所述的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其中，所述M6C型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:12.0~45.0%、Cr:9.0~22.0%、Co:0.5~13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5~6.0%，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)；所述MC型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Al:6.C)o/c)以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。8.權(quán)利要求6所述的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其中，所述M6C型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:12.0~45.0o/o、Cr:9.0~22.00/Q、Co:0.5~13.5%、W:2.0~24.0%、Al:5.0%以下、Ti:0.5~6.0%、Nb:1.0%以下，其余為Mo和不可避免的雜質(zhì)；所述MC型碳化物中的M具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Ni:7.0%以下、Cr:6.0%以下、Co:12.0%以下、Mo:57.0%以下、W:15%以下、Nb:65%以下、Al:6.0%以下，其余為Ti和不可避免的雜質(zhì)。9.權(quán)利要求1~8中任一項(xiàng)所述的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其中，所述M6C型碳化物和MC型碳化物都具有平均粒徑0.3~4.()nm，M6C型碳化物和MC型碳化物以合計(jì)0.5~16.0面積％的比例在基質(zhì)中均勻分散。10.燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的襯套用構(gòu)件，其包括權(quán)利要求1-9中任一項(xiàng)所述的Ni基耐熱合金。11.燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的過(guò)渡件用構(gòu)件，其包括權(quán)利要求1-9中任一項(xiàng)所述的Ni基耐熱合金。12.燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的襯套，其由權(quán)利要求1-9中任一項(xiàng)所述的Ni基耐熱合金構(gòu)成。13.燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器的過(guò)渡件，其由權(quán)利要求1-9中任一項(xiàng)所述的Ni基耐熱合金構(gòu)成。全文摘要一種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器用Ni基耐熱合金，其具有如下組成成分以質(zhì)量％計(jì)含有Cr14.0～21.5％、Co6.5～14.5％、Mo6.5～10.0％、W1.5～3.5％、Al1.2～2.4％、Ti1.1～2.1％、Fe7.0％以下、B0.001～0.020％、C0.03～0.15％，根據(jù)需要含有Nb0.1～1.0％，其余為Ni和不可避免的雜質(zhì)，作為所述不可避免的雜質(zhì)而含有的S和P的含量，以質(zhì)量％計(jì)分別規(guī)定為S0.015％以下、P0.015％以下，并且具有M₆C型碳化物和MC型碳化物在基質(zhì)中均勻分散的組織。文檔編號(hào)C22C19/05GK101421427SQ20078001318公開(kāi)日2009年4月29日申請(qǐng)日期2007年4月13日優(yōu)先權(quán)日2006年4月14日發(fā)明者上村好古,岡田郁生,加藤公明,吉田大助,村井琢彌,松井孝憲申請(qǐng)人:三菱麻鐵里亞爾株式會(huì)社;三菱重工業(yè)株式會(huì)社