專利名稱：：一種抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明屬于油井管及其生產(chǎn)方法，特別涉及一種屈服強(qiáng)度在379MPa552MPa(55ksi80ksi)的抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管及其制造方法。
背景技術(shù)：
：碳鋼或低合金鋼暴露于含H2S的環(huán)境介質(zhì)中，因腐蝕而產(chǎn)生的氫侵入鋼中，會(huì)引起氫致開裂(HIC)，在鋼的表面可看到氫鼓泡(HB)，而在應(yīng)力作用下還會(huì)發(fā)生硫化物應(yīng)力腐蝕開裂(SSCC)，含硫油氣田開發(fā)面臨的主要問題就是H2S腐蝕問題。在我國(guó)，含硫油氣田主要分布在四川、華北和新疆，其中，尤其以川東地區(qū)最嚴(yán)重，由于氫致開裂和硫化物應(yīng)力腐蝕開裂會(huì)引起油套管(油管和套管)早期失效甚至導(dǎo)致災(zāi)難性事故發(fā)生，因此開發(fā)生產(chǎn)抗H2S的油套管自然成為研究的重要課題。鋼在H2S介質(zhì)中的腐蝕破壞現(xiàn)象40多年前就已被發(fā)現(xiàn)，各國(guó)學(xué)者為此進(jìn)行了大量的研究工作。己普遍認(rèn)為H2S不僅對(duì)鋼材具有很強(qiáng)的腐蝕性，而且H2S本身還是一種很強(qiáng)的滲氫介質(zhì)，H2S腐蝕破裂是由氫引起的。含H2S酸性油氣田油套管腐蝕破壞類型主要有三種形式均勻腐蝕或(和)點(diǎn)蝕、硫化物應(yīng)力開裂(SSC)、氫誘發(fā)裂紋(HIC)和氫鼓泡(HB)。導(dǎo)致鋼基體開裂的過程至今也無一致的認(rèn)識(shí)。但普遍認(rèn)為，鋼中氫的含量一般是很小的，有試驗(yàn)表明通常只有百萬分之幾。因此，萌生裂紋的部位必須是有足夠富集氫的能量。實(shí)際工程上使用的油套管鋼中都存在著缺陷，這些缺陷與氫的結(jié)合能強(qiáng)，可將氫捕捉陷住，使之難以擴(kuò)散，便成為氫的富集區(qū)，通常把這些缺陷稱為陷井。分子態(tài)的H2S大量生成原子氫向這些陷阱積聚，富集在陷井的氫一旦結(jié)合成氫分子，積累的氫氣壓力很高，造成應(yīng)力集中，于是促使鋼脆化，局部區(qū)域發(fā)生塑性變形，并萌生裂紋最后導(dǎo)致開裂，此類斷裂屬于硫化物應(yīng)力腐蝕開裂(SSCC)。SSCC屬于低應(yīng)力破裂，發(fā)生SSCC時(shí)的應(yīng)力值通常遠(yuǎn)低于鋼材的抗拉強(qiáng)度，其具有脆性機(jī)制特征的斷口形貌。穿晶和沿晶破壞均可觀察到，一般高強(qiáng)度鋼多為沿晶破裂。影響油套管抗硫化氫腐蝕材料因素主要有材料的硬度、材料的顯微組織和材料的化學(xué)成分。油套管的硬度(強(qiáng)度)是油套管硫化氫應(yīng)力腐蝕(ssc)現(xiàn)場(chǎng)失效的重要變量，是控制油套管發(fā)生硫化物應(yīng)力腐蝕的重要指標(biāo)。油套管硬度越高，開裂所需的時(shí)間越短，說明ssc敏感性越高。通過大量的試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)強(qiáng)度對(duì)抗硫化氫應(yīng)力腐蝕的影響，當(dāng)屈服強(qiáng)度Rt《700MPa時(shí)隨Rt增加，抗硫化氫應(yīng)力腐蝕門檻值oC增加，但是，當(dāng)Rt〉700MPa時(shí)抗硫化氫應(yīng)力腐蝕門檻值oC急劇下降。實(shí)際表現(xiàn)為當(dāng)材料的屈服強(qiáng)度低于應(yīng)力腐蝕門檻值時(shí)，不發(fā)生應(yīng)力腐蝕；屈服強(qiáng)度高于應(yīng)力腐蝕門檻值時(shí)，材料會(huì)在遠(yuǎn)低于材料屈服強(qiáng)度的條件下發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂。因此，在NACEMR0175標(biāo)準(zhǔn)中，規(guī)定的所有抗SSC材料均有硬度要求。例如，要保證碳鋼和低合金鋼不發(fā)生SSC，就必須控制其硬度小于或等于HRC22。油套管的顯微組織直接影響著鋼材的抗SSC性能。對(duì)碳鋼和低合金鋼，當(dāng)其強(qiáng)度相似時(shí)，不同顯微組織對(duì)SSC敏感性由小到大的排列順序?yàn)殍F素體中均勻分布的球狀碳化物、完全淬火+回火組織、正火+回火組織、正火組織、貝氏體及馬氏體組織。淬火后高溫回火獲得的均勻分布的細(xì)小球狀碳化物組織是抗SSC最理想的組織，而貝氏體及馬氏體組織對(duì)SSC最敏感，其他介于這兩者間的組織，對(duì)SSC敏感性將隨鋼材的強(qiáng)度而變化。鋼的化學(xué)成分對(duì)其抗ssc的影響一般認(rèn)為在碳鋼和低合金鋼中，鎳、錳、硫、磷為有害元素。氫致開裂(HIC)是金屬材料在含硫化氫介質(zhì)的作用下，由電化學(xué)腐蝕過程中析出的氫進(jìn)入金屬材料內(nèi)部產(chǎn)生階梯型裂紋，這些裂紋的生長(zhǎng)發(fā)育最終使金屬材料開裂。大量的實(shí)踐證明，當(dāng)材料中存在帶狀組織時(shí)HIC敏感性增高。為避免帶狀組織產(chǎn)生就要要控制錳、磷含量。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是提供一種抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管及其制造方法。采用本發(fā)明的生產(chǎn)方法生產(chǎn)的油套管能夠保證379Mpa552Mpa屈服強(qiáng)度范圍內(nèi)在熱軋態(tài)同時(shí)具有優(yōu)良的抗硫化氫應(yīng)力腐蝕和抗氫致開裂性能。為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明的技術(shù)方案是抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管，該套管成分以重量％計(jì)為C0.260.32%，Si0.100.40%，Mn0.801.50%，P《0.015%，S《0.005%，Mo《0.20%，Cr《0.30%，Cu《0.30%，Ni《0.30%，Al《0.020%，其余為鐵，以及一些不可避免雜質(zhì)。本油套管抗氫致開裂性能的裂紋敏感率CSR、裂紋長(zhǎng)度率CLR和裂紋寬度率CTR的平均值分別可達(dá)到0.005%、2.8%和0.09%。本抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管是采用如下方法實(shí)現(xiàn)的，包括步驟首先將原料鐵水和廢鋼進(jìn)行煉鋼制成圓管坯，然后將圓管坯經(jīng)過熱軋軋管制成光管，最后將光管經(jīng)過熱處理和管加工制成成品，其中煉鋼步驟包括冶煉、爐外精煉和真空脫氣、以及弧形連鑄后制成圓管坯。并且煉鋼為采用氧氣轉(zhuǎn)爐或電爐冶煉，采用LF爐+VOD爐進(jìn)行精煉并同時(shí)喂絲，采用ACC連鑄制成圓管坯；軋管為首先采用環(huán)形加熱爐將圓管坯加熱，然后采用兩輥錐形輥穿孔、軋管機(jī)軋制和14架定徑機(jī)減徑，并經(jīng)過矯直和鋸切精整工序，最后經(jīng)無損探傷得光管；熱處理和管加工為將光管熱處理后通過管端車絲、接箍擰接、整管水壓試驗(yàn)，最后制成成品油套管。在實(shí)際生產(chǎn)中，可以采用(1)煉鋼采用40t氧氣轉(zhuǎn)爐(或30t電爐)冶煉，然后采用LF爐(鋼包熔煉爐)+￥00爐(真空脫氣)精煉+喂絲，之后采用ACC連鑄(弧形連續(xù)鑄鋼)制成圓管坯；(2)軋管先采用環(huán)形加熱爐圓管坯加熱，然后用兩輥錐形輥穿孔+ACCU-ROLL精密軋管機(jī)軋制+14架定徑機(jī)減徑，之后通過矯直和鋸切精整工序，最后無損探傷成為用于生產(chǎn)油套管無縫光管；(3)熱處理和管加工將光管熱處理后通過管端車絲、接箍擰接、整管水壓試驗(yàn)，最后制成成品的油套管。并且熱處理采用正火處理，正火溫度》88(TC。采用本發(fā)明方法生產(chǎn)的具有上述成分的抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管具有良好的理化性能、使用性能、抗硫化氫應(yīng)力腐蝕和抗氫致開裂性能，其抗硫化氫應(yīng)力腐蝕門檻值達(dá)到80%SMYS(名義最小屈服強(qiáng)度)，抗氫致開裂性能的三個(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)，裂紋敏感率(CSR)、裂紋長(zhǎng)度率(CLR)、裂紋寬度率(CTR)分別小于2%、15%、5%。三者平均值分別可達(dá)0.005%、2.8%和0.09%。在目前屈服強(qiáng)度在379552MPa(55ksi80ksi)油套管的抗硫化氫應(yīng)力腐蝕門檻值和抗氫致開裂性能指標(biāo)在本行業(yè)同類產(chǎn)品中具有獨(dú)創(chuàng)性。具體實(shí)施例方式本發(fā)明是基于以下技術(shù)思想得出來的由于該鋼級(jí)的屈服強(qiáng)度較低，在這樣的強(qiáng)度下達(dá)到對(duì)應(yīng)的硫化氫應(yīng)力腐蝕門檻值主要取決于鋼中S元素的含量，控制S的含量就能夠提高抗硫化物應(yīng)力腐蝕的能力從而達(dá)到門檻值，此外鋼中的珠光體帶狀組織對(duì)氫誘發(fā)開裂(HIC)敏感極為不利，這是由于偏析的珠光體條帶處于鐵素體相界面上，因此是良好的輸氫通道，鋼材經(jīng)軋制后位錯(cuò)密度增高，能加速氫原子在位錯(cuò)通道中的擴(kuò)散，促進(jìn)了氫誘發(fā)裂紋沿偏析帶的擴(kuò)展，一旦存在氫誘發(fā)裂紋的形核，裂紋尖端的塑性區(qū)就會(huì)有滑移帶產(chǎn)生，由于滑移帶與珠光體的交界處有大量的位錯(cuò)產(chǎn)生，并伴以高密度的氫氣團(tuán)，因此偏析的珠光體條帶的敏感性高于鐵素體。因此，控制珠光體帶狀組織的形成，以獲得熱力學(xué)平衡且穩(wěn)定的細(xì)晶粒組織是提高抗氫誘發(fā)開裂性能的有力措施。以下結(jié)合各化學(xué)元素對(duì)硫化物應(yīng)力腐蝕和氫致開裂敏感性來詳述本發(fā)明油套管實(shí)現(xiàn)的過程C以間隙固溶原子或碳化物的形式存在于鋼中，起固溶強(qiáng)化、增加淬透性和彌散強(qiáng)化的作用，它是鋼中的主要強(qiáng)化元素，同時(shí)又是降低韌性和耐腐蝕性能的有害元素之一，碳太低油套管的強(qiáng)度不夠，太高會(huì)提高鋼的硬度。因此碳含量要適當(dāng)控制，優(yōu)選的C含量按重量%計(jì)0.260.32%;Si不僅是脫氧劑，也能提高鋼的強(qiáng)度，但加入大量的硅會(huì)降低韌性，硅越少，抗硫化氫應(yīng)力腐蝕能力越高，控制含量Si《0.409G，優(yōu)選的含量按重量％計(jì)Si0.100.40%;Mn不利于抗H2S腐蝕。Mn與S結(jié)合可形成MnS夾雜，成為鋼中的微陰極，降低鋼的韌性，容易誘發(fā)氫致裂紋或晶間腐蝕開裂，從而降低鋼的抗H2S腐蝕性能。當(dāng)錳含量超過1.5%時(shí)，鑄坯會(huì)發(fā)生錳的偏析，并且隨著碳含量的增加，這種偏析更顯著，這種偏析會(huì)造成帶狀組織產(chǎn)生，從而可能導(dǎo)致HIC。應(yīng)盡量控制含量Mn《1.59()，優(yōu)選的Mn含量按重量y。計(jì)Mn0.801.50%;P容易使鋼在結(jié)晶過程中產(chǎn)生偏析。即使通過熱處理也不容易使P的分布均勻化，因此會(huì)產(chǎn)生高P與低P帶。當(dāng)從奧氏體狀態(tài)冷卻時(shí)，高P帶由于A3溫度高，首先析出鐵素體，碳被濃縮到低P帶，隨后轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w，從而造成珠光體與鐵素休的分離，在軋制過程中便會(huì)形成帶狀組織，應(yīng)盡量控制含量P《0.015%，優(yōu)選的P含量按重量％計(jì)P《0.014%，s易于形成硫化物夾雜，嚴(yán)重影響機(jī)械性能，尤其是沖擊韌性，降低s的含量可以使鋼中的HIC的敏感性減少并顯著提高鋼的沖擊韌性，減少S含量能減少長(zhǎng)條狀MnS的形成數(shù)量，從而也提高抗硫化氫應(yīng)力腐蝕性能?？刂坪縎《0.005%，優(yōu)選的S含量按重量％計(jì)S《0.003%;通過査找公開資料目前未見對(duì)55ksi80ksi級(jí)抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管產(chǎn)品生產(chǎn)的詳細(xì)介紹，本發(fā)明的油套管與國(guó)內(nèi)外其它相同鋼級(jí)油套管的化學(xué)成分對(duì)比見表l表l抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管化學(xué)成分對(duì)比(重量％)<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>說明l一本發(fā)明2—寶鋼公開資料3—天管公開資料4—住友5-API標(biāo)準(zhǔn)具體的生產(chǎn)制造本發(fā)明產(chǎn)品的方法包括以下步驟1.煉鋼采用煉鋼連鑄工藝流程，其步驟為煉鋼轉(zhuǎn)爐(或電爐)冶煉一爐外精煉一VOD真空脫氣一弧形連鑄+電磁攪拌—冷卻一檢驗(yàn)修磨一管坯；2.軋管工藝流程管坯下料一環(huán)形爐加熱一錐形穿孔一AR軋管一高壓水除鱗一微張力減徑—冷卻一矯直一切頭尾、分段一在線漏磁探傷一人工檢驗(yàn)、修磨一全長(zhǎng)通徑檢驗(yàn)一光管；3.熱處理及管加工工藝流程光管一正火一超聲探傷一全長(zhǎng)通徑檢驗(yàn)一管端磁粉探傷一車絲一擰接接箍—管端通徑檢驗(yàn)一靜水壓試驗(yàn)一車絲一上保護(hù)環(huán)一涂漆一噴印標(biāo)志一包裝一成品入庫。本發(fā)明油套管的制造方法是這樣實(shí)現(xiàn)的-1.煉鋼采用夾雜物元素含量低的優(yōu)質(zhì)鐵水或海綿鐵并輔以優(yōu)質(zhì)廢鋼，運(yùn)用氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐或電爐進(jìn)行冶煉，其中鐵水中P含量應(yīng)低于0.15%,S含量應(yīng)小于0.04%，通過向鋼水中加入高活性度的石灰造泡沫渣，充分吸收鋼水中的有害元素P、S等。利用鋼包精煉+真空脫氣+夾雜物控制技術(shù)，進(jìn)行爐外精煉。鋼中的C可在爐外精煉控制過程中進(jìn)行有效控制，精煉后還要避免耐火材料造成的增碳問題。鋼中的S控制在LF時(shí)采用噴粉、加頂渣或使用鈣處理技術(shù)完成。鋼中氧含量過高，氧化物夾雜以及宏觀夾雜增加，嚴(yán)重影響管鋼的潔凈度，鋼中氧化物夾雜是鋼產(chǎn)生HIC和SSCC的根源之一，危害鋼的各種性能，尤其是當(dāng)夾雜物直徑大于50后，嚴(yán)重惡化鋼的各種性能。為了防止鋼中出現(xiàn)直徑大于50的氧化物夾雜，減少氧化物夾雜數(shù)量，一般控制鋼中氧含量小于50pp邁。采用爐外精煉LF+VOD和WF(WireFeed喂絲)可獲得較低的氧含量，另外，由于耐火材料供氧，鋼水在運(yùn)輸和澆注過程中應(yīng)盡量減少二次氧化，通過改進(jìn)中間包結(jié)構(gòu)以及選擇良好的中間包覆蓋渣使氧含量得到有效控制。鋼中氫是導(dǎo)致白點(diǎn)和裂紋的主要原因。鋼中的氫含量越高，HIC產(chǎn)生的幾率越大，腐蝕率越高，平均裂紋長(zhǎng)度增加越顯著，利用電爐氧化期CO氣泡沸騰脫氫和爐外精煉(如吹氬攪拌、V0D精煉)脫氣過程可很好地控制鋼中的氫含量，可控制氫測(cè)值W[H]《0.0002%，另外，要防止煉鋼的其他階段增氫，采用鋼包和中間包預(yù)熱烘烤可以有效降低鋼水的吸氫量。連鑄過程中，在鋼包和中間包系統(tǒng)中對(duì)保護(hù)套管加熱和同一保護(hù)套管的反復(fù)使用可明顯降低鋼液的吸氫量。鋼的脫磷在煉鋼整個(gè)過程中均可進(jìn)行，但最終脫磷都是采用爐外精煉來完成，其過程為電爐脫磷出鋼后，在LF中吹入氣體，進(jìn)行強(qiáng)攪拌脫磷；完全去除脫磷渣，防止回磷，然后進(jìn)行還原精煉；噴吹Ca-Si粉劑，獲得超低磷鋼。鋼中夾雜物在大多數(shù)情況下都是HIC的起源，鋼中的塑性夾雜物和脆性夾雜物是產(chǎn)生HIC的主要根源，分析表明HIC端口表面有延伸的MnS和A1203點(diǎn)鏈狀?yuàn)A雜，而SSC的形成與HIC的形成密切相關(guān)，為了提高抗HIC和抗SSC能力，必須盡量減少鋼中的夾雜物、精確控制夾雜物的形態(tài)，鈣處理可以很好地控制鋼中夾雜物的形態(tài)，從而改善管線鋼的抗HIC和SSCC能力。鋼冶煉完成后用弧形連鑄機(jī)鑄成圓形鋼坯，拉坯時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制鋼水過熱度、拉坯速度和冷卻水量，應(yīng)采用長(zhǎng)水口保護(hù)澆注。2.軋管管坯在28mm或14m環(huán)形爐內(nèi)加熱，采用微機(jī)控制加熱，根據(jù)燃?xì)獍l(fā)熱值合理地調(diào)節(jié)燃?xì)馀c空氣的空然比，管坯加熱溫度12501270。C，保證管坯加熱時(shí)間和溫度均勻，管坯穿孔采用帶上下導(dǎo)盤或?qū)О宓腻F形輥穿孔機(jī)，穿孔機(jī)穿制管坯時(shí)調(diào)整好各項(xiàng)工藝參數(shù)，為軋管提供壁厚偏差小、壁厚均勻，合適外徑的毛管，穿孔后的毛管采用ACCU-ROLL精密軋管機(jī)軋制能得到壁厚精度較高的荒管，由于是斜軋，它能夠?qū)⒋┛讕淼囊恍┍诤癫痪鬟M(jìn)一步糾正，荒管的壁厚不均可以進(jìn)一步控制在±5%以內(nèi)，張力減徑機(jī)組保證能得到外徑和壁厚精度滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的油套管光管，六輥矯直機(jī)保證油套管的直度控制在1.5mm/m，通過設(shè)計(jì)適當(dāng)?shù)能堉乒に噮?shù)，采用高質(zhì)量的變形工具，如頂頭、軋輥、芯棒、導(dǎo)盤等，使油套管內(nèi)外表面質(zhì)量也得到優(yōu)化。3、油套管熱處理及加工在熱處理爐內(nèi)通過對(duì)油套管光管整體正火能使油套管光管整體性能均勻使其滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，而且正火熱處理后能消除或減輕鋼中的帶狀組織，保證鋼具有優(yōu)良的抗硫化氫應(yīng)力腐蝕開裂和抗氫致開裂性能。熱處理后逐支進(jìn)行超聲探傷。正火加熱溫度設(shè)定為88(TC以上。螺紋采用進(jìn)口數(shù)控機(jī)床加工，保證加工精度符合API標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定要求，每支油套管作水壓試驗(yàn)，保證穩(wěn)壓時(shí)間不少于10秒。通過以上制造方法運(yùn)用，使本發(fā)明生產(chǎn)的379MPa552MPa(55ksi80ksi)抗硫化氫應(yīng)力腐蝕和抗氫致開裂性能的油井管或套管的抗硫化氫應(yīng)力腐蝕開裂和抗氫致開裂性能和其他性能達(dá)到了很好的質(zhì)量水平，以55ksi鋼級(jí)抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管產(chǎn)品為例分述如下A化學(xué)成分本發(fā)明油套管成分均勻、波動(dòng)范圍小，P、S等有害元素含量低，完全符合API5CT和成分設(shè)計(jì)的要求，從而為油套管具有良好的組織和性能提供了基礎(chǔ)條件?；瘜W(xué)成分統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果見下表2表2本發(fā)明油套管化學(xué)成分統(tǒng)計(jì)結(jié)果(重量％)<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>c金相組織本發(fā)明油套管的顯微組織均勻、晶粒細(xì)小、非金屬夾雜物水平等級(jí)總和小于5級(jí)，帶狀組織小于1級(jí)，檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)結(jié)果見表4表4本發(fā)明夾雜物和金相組織統(tǒng)計(jì)結(jié)果<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>D油套管螺紋的加工精度本發(fā)明油套管螺紋加工精度高，各項(xiàng)指標(biāo)均控制在API5B允許的一半。體現(xiàn)油套管螺紋質(zhì)量特性的兩項(xiàng)重要指標(biāo)的螺紋錐度和精密距的具體參數(shù)為緊密距全部測(cè)量數(shù)據(jù)在都在API標(biāo)準(zhǔn)的50%。螺紋錐度油套管的螺紋錐度90%都在0.0625-0.0635in之間。E抗硫化氫應(yīng)力腐蝕性能本發(fā)明油套管按照NACETM0175標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的NACETM0177A法進(jìn)行抗硫化氫應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)，結(jié)果表明具有良好的抗硫化氫應(yīng)力腐蝕性能，其抗硫化氫應(yīng)力腐蝕門檻值達(dá)到80%SMYS(名義最小屈服強(qiáng)度)。F抗氫致開裂性能本發(fā)明油套管按照NACETM00284-2003標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗氫致開裂試驗(yàn)，結(jié)果表明具有良好的抗氫致開裂性能，裂紋敏感率(CSR)、裂紋長(zhǎng)度率(CLR)、裂紋寬度率(CTR)平均值分別為0.005%、2.8%、0.09%。G油套管使用性能本發(fā)明油套管在油套管復(fù)合試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行了整管性能評(píng)價(jià)試驗(yàn)，結(jié)果表明其有優(yōu)異的使用性能，完全能滿足API5C1和API5C2標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，符合油田的使用要求。以上是本申請(qǐng)的一具體實(shí)施方式，應(yīng)理解，這些實(shí)施例僅用于說明本發(fā)明而不用于限制本發(fā)明的范圍。此外應(yīng)理解，在閱讀了本發(fā)明講授的內(nèi)容之后，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以對(duì)本發(fā)明作各種改動(dòng)或修改，這些等價(jià)形式同樣落于本申請(qǐng)所附權(quán)利要求書所限定的范圍。權(quán)利要求1、一種抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管，其特征在于，管成分以重量％計(jì)為C0.26～0.32％，Si0.10～0.40％，Mn0.80～1.50％，P≤0.015％，S≤0.005％，Mo≤0.20％，Cr≤0.30％，Cu≤0.30％，Ni≤0.30％，Al≤0.020％，其余為鐵。2、如權(quán)利要求1所述的抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管，其特征在于所述油套管抗氫致開裂性能的裂紋敏感率、裂紋長(zhǎng)度率和裂紋寬度率的平均值分別為0.005%、2.8%和0.09%。3、如權(quán)利要求1所述的抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管制造方法，其特征在于包括步驟首先將原料鐵水和廢鋼進(jìn)行煉鋼制成圓管坯，然后將圓管坯熱軋軋管制成光管，最后將光管熱處理和管加工制成成品，其中煉鋼步驟包括冶煉、爐外精煉和真空脫氣、以及弧形連鑄后制成圓管坯。4、如權(quán)利要求3所述的抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管制造方法，其特征在于所述煉鋼為采用氧氣轉(zhuǎn)爐或電爐煉鋼冶煉，采用LF爐和VOD爐進(jìn)行精煉和真空脫氣并喂絲，采用ACC連鑄制成圓管坯；所述軋管為首先采用環(huán)形加熱爐將圓管坯加熱，然后采用兩輥錐形輥穿孔、軋管機(jī)軋制和14架定徑機(jī)減徑，并經(jīng)過矯直和鋸切精整工序，最后經(jīng)無損探傷得光管；所述熱處理和管加工為將光管熱處理后通過管端車絲、接箍擰接和整管水壓試驗(yàn)，最后制成成品油套管。5、如權(quán)利要求3或4所述的抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管制造方法，其特征在于所述熱處理采用正火處理，正火溫度》880。C。全文摘要本發(fā)明公開了一種抗硫化氫腐蝕用中低強(qiáng)度油套管及其制造方法，成分重量％C0.26～0.32％，Si0.10～0.40％，Mn0.80～1.50％，P≤0.015％，S≤0.005％，Mo≤0.20％，Cr≤0.30％，Cu≤0.30％，Ni≤0.30％，Al≤0.020％，其余為鐵。是用鐵水和廢鋼，經(jīng)冶煉、爐外精煉和真空脫氣，弧形連鑄成管坯，再熱軋成光管，之后正火處理管加工制成。本發(fā)明有良好理化性能，指標(biāo)達(dá)到或超過API標(biāo)準(zhǔn)，抗硫化氫應(yīng)力門檻值達(dá)80％SMYS，抗氫致開裂性能的裂紋敏感率、裂紋長(zhǎng)度率、裂紋寬度率值分別為0.005％、2.8％、0.09％，可以使用于含硫化氫的油氣田中。文檔編號(hào)C21D9/08GK101418419SQ20081023813公開日2009年4月29日申請(qǐng)日期2008年12月9日優(yōu)先權(quán)日2008年12月9日發(fā)明者于海超,國(guó)煥然,張?jiān)迫?徐天兵,梁永強(qiáng),王洪兵,黎新春申請(qǐng)人:山東墨龍石油機(jī)械股份有限公司