專利名稱：：焊接熱影響區(qū)的ctod特性優(yōu)異的鋼及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及小線能量焊接至中線能量焊接的焊接熱影響區(qū)(HAZ)的CTOD特性優(yōu)異的鋼及其制造方法，特別是涉及在小線能量焊接至中線能量焊接時(shí)韌性最劣化的FL部和IC部的CTOD特性極良好，顯示優(yōu)異的韌性的焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼及其制造方法。
背景技術(shù)：
：近年來需求在苛刻的使用環(huán)境下使用的鋼材，例如，作為適合于在北極圏等的寒冷地區(qū)等使用的海洋結(jié)構(gòu)物、抗震性建筑物等的鋼結(jié)構(gòu)物的高強(qiáng)度鋼材，要求是作為斷裂韌性的指標(biāo)的CTOD(裂紋尖端張開位移；CrackTipOpeningDisplacement)特性優(yōu)異的鋼材，焊接區(qū)需要具有優(yōu)異的CTOD特性。焊接熱影響區(qū)(HAZ)的CTOD特性，可通過FL部(WM(焊縫金屬)與HAZ(焊接熱影響區(qū))的邊界)以及IC部((IntercriticalHAZ:HAZ與BM(母材)的邊界)2處位置(切口)來評價(jià)，但迄今只有FL部作為對象。這是因?yàn)?，在試?yàn)溫度不太苛刻的條件下，如果滿足FL部的CTOD特性，則IC部的CTOD特性可得到充分的值，因此不再成為問題。然而知道在-60。C左右的苛刻的試驗(yàn)條件下，在IC部產(chǎn)生低CTOD值的情況以相當(dāng)?shù)念l度產(chǎn)生，探求了其對策。例如有顯示出在小~中線能量的焊接接頭中在-60°C的苛刻的試驗(yàn)溫度下可得到良好的CTOD特性的技術(shù)(例如特開2007-002271號公報(bào))，在此，沒有記述IC部的CTOD特性。
發(fā)明內(nèi)容因此，本發(fā)明的課題是，提供在小~中線能量的多層焊接等中，除了-60。C的FL部的CTOD特性以外，IC部的CTOD特性也滿足的具有迄今所沒有的優(yōu)異的CTOD(斷裂韌性)特性的高強(qiáng)度的鋼及其制造方法。本發(fā)明者們對于使在小線能量焊接至中線能量焊接時(shí)韌性最劣化的焊接區(qū)的FL部和IC部兩者的CTOD特性提高的情況進(jìn)行了刻苦研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，為了提高FL部和IC部兩者的CTOD特性，降低非金屬夾雜物最重要，為此必須降低O(鋼中氧)，但通過降低O,晶粒內(nèi)相變鐵素體(IGF)減少，因此降低使FL部的CTOD特性劣化的合金元素變得必要，并且，若只降低鋼中氧的話，難以提高IC部的CTOD特性，而降低硬度是有效的，從而完成了本發(fā)明。本發(fā)明的要旨如下。(1)一種焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼，其特征在于，以質(zhì)量%計(jì)，含有C:0.015~0.0450/0、Si:0.05~0.2%、Mn:1.50~2.0%、Cu:0.25~0.5%、Ni:0.70~1.5%、P:0.008%以下S:0.005%以下、Al:0.004°/0以下、Ti:0.005~0.0150/0、Nb:0.005%以下、O:0.0015~0扁5%、N:0.002~0.006%,PcTOD為0.065以下，CeqH為0.235以下，其余部分由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，其中，尸ctod=C+丄Cw+丄7w函2267C一^C+丄&'+丄M"+丄C"+丄A7+1.12M4.1614.912.9105。(2)—種焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼，其特征在于，以質(zhì)量%計(jì)，含有C:0.015~0.0450/0、Si:0.05~0.2%、Mn:1.50~2.0%、Cu:0.25~0.5%、Ni:0.70~1.50/0、P:0.008%以下S:0.005%以下、Al:0.004%以下、Ti:0.005~0.0150/0、Nb:0.005%以下、O:0.0015~0.0035%、N:0.002~0.0060/o，還含有V:0.005~0.020%，并且，PcroD為0.065以下，CeqH為0.235以下，其余部分由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，其中，尸r腦=C+丄F+丄Cw+丄7w32267C-=C+&+丄她+丄Cw+丄+112Mj+丄F4.1614.912.91051.82(3)—種焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼的制造方法，其特征在于，將下述鋼采用連鑄法制成板坯，然后再加熱至9501100。C的溫度后進(jìn)4亍加工熱處理，所述鋼以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.015~0.045%、Si:0.05~0.2%、Mn:1.50~2.0%、Cu:0.25~0.5%、Ni:0.70~1.5%、P:0.008%以下S:0.005%以下、Al:0.004%以下、Ti:0.005~0.015%、Nb:0.005%以下、O:0.0015~0.0035%、N:0.002~0.006%,PcroD為0.065以下，CeqH為0.235以下，其余部分由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，其中，6腦=C"+丄Cw+丄CTOZJ2267C一=C++丄她+丄Cw+丄+1,12M4.1614.912.9105。(4)一種焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼的制造方法，其特征在于，將下述鋼采用連鑄法制成板坯，然后再加熱至9501100。C的溫度后進(jìn)行加工熱處理，所述鋼以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.015~0.045o/o、Si:0.05~0.2%、Mn:1.5~2.0%、Cu:0.25~0.5%、Ni:0.7~1.5%、P:0.008%以下S:0.005%以下、Al:0.004%以下、Ti:0.005~0.0150/0、Nb:0.005%以下、O:0.0015~0.0035%、N:0.002~0.0060/0，還含有V:0.005~0.02o/0,并且，PcTOD為0.065以下，CeqH為0,235以下，其余部分由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，其中，尸r詣=C+丄K+丄Cw+丄A732267Ce^/^C+丄5V+丄M"+丄Cw+丄M+U2Mj+丄^4.1614.912.91051.82。根據(jù)本發(fā)明制造的鋼，在小~中線能量的多層焊接等的焊接時(shí)韌性最劣化的FL部以及IC部的CTOD特性極良好，顯示出優(yōu)異的韌性。由此可制造海洋結(jié)構(gòu)物、抗震性建筑物等的在苛刻的環(huán)境下使用的高強(qiáng)度鋼材。圖1是表示Pctod和與FL相當(dāng)?shù)哪M熱循環(huán)試驗(yàn)中的CTOD特性的關(guān)系的圖。圖2是表示與ICHAZ相當(dāng)?shù)哪M熱循環(huán)試驗(yàn)中的HAZ的硬度與CTOD特性的關(guān)系的圖。圖3是表示CeqH和與ICHAZ相當(dāng)?shù)哪M熱循環(huán)試驗(yàn)中的HAZ的硬度的關(guān)系的圖。具體實(shí)施例方式以下詳細(xì)說明本發(fā)明。根據(jù)本發(fā)明者們的研究發(fā)現(xiàn)，為了滿足小~中線能量(在板厚50mm下，1.5~6.0kJ/mm)焊接HAZ的-60。C的FL部和IC部的CTOD特性，1)為了滿足FL部的CTOD特性，提高IC部的CTOD特性，降低氧化物系的非金屬夾雜物最重要，為此必須降低O(鋼中氧)。即，現(xiàn)有技術(shù)為了獲得優(yōu)異的FL部的CTOD特性，利用以Ti氧化物為代表的氧化物系的非金屬夾雜物作為晶粒內(nèi)相變鐵素體(IGF:IntragranularFerrite)的相變核，因此需要添加某種程度的O。根據(jù)本發(fā)明者的研究發(fā)現(xiàn)，為了提高-60'C的FL部和IC部的CTOD特性，需要降低氧化物系的非金屬夾雜物。通過降低O，IGF減少，因此需要降低使FL部的CTOD特性劣化的合金元素。圖l示出與FL相當(dāng)?shù)哪MHAZ的CTOD特性與PcTOD的關(guān)系。在此，作為鋼成分參數(shù)的PcroD，是由多數(shù)的實(shí)驗(yàn)室熔化鋼的與FL相當(dāng)?shù)哪MHAZ的CTOD特性(TSc(U(FL))和鋼成分的解析導(dǎo)出的經(jīng)驗(yàn)式。Pctod=C+V/3+Cu/22+讓7在圖1所示的與FL相當(dāng)?shù)哪MHAZ中，T5c0.1(FL)巨-110。C這一目標(biāo)水平是通過多數(shù)的實(shí)驗(yàn)得到的見解，是用于在板厚50~100mm的鋼板的實(shí)際接頭FL切口中，在-60。C下穩(wěn)定地得到0.25mm以上的CTOD值的必要值。由圖l可知，在與FL相當(dāng)?shù)哪MHAZ中，為了使Tsdu(fl)^-110。C，必須將鋼成分參數(shù)PcTOD控制在0.065。/。以下。圖l的Tsdu(fl)，是將實(shí)施了與FL相當(dāng)?shù)哪M熱循環(huán)處理(Triplecycle)即lst:1400。C(8O0~500。C:15sec)、2nd:。C(760~500°C:22sec)、3rd:500。C(500~300°C:60sec)的截面10mmx20mm的試件通過BS5762法(BritishStandards)的CTOD試驗(yàn)得到的。該T&(u(FL)意指在各試驗(yàn)溫度下3根試件實(shí)施試驗(yàn)的CTOD()值的最低值超過0.1mm的溫度(。C)。另外，考慮到CTOD試驗(yàn)中的板厚效果，為了在板厚50100mm的鋼板的實(shí)際接頭FL切口，在-60。C下穩(wěn)定地得到0.25mm以上的CTOD值，從經(jīng)驗(yàn)上必須使T5du(FL)為-110。C以下。2)若只降低鋼中氧的話，難以提高IC部的CTOD特性，而降低硬度是有效的。圖2示出受到與后述的IntercriticalHAZ(ICHAZ)相當(dāng)?shù)哪M熱循環(huán)的試件的CTOD特性和與ICHAZ相當(dāng)?shù)腍AZ的硬度的關(guān)系，圖3示出鋼成分硬度參數(shù)CeqH和與ICHAZ相當(dāng)?shù)腍AZ的硬度的關(guān)系。在此，圖2所示的與ICHAZ相當(dāng)?shù)哪MHAZ(截面10mmx20mm)的T5c(U(ICHAZ)為-110。C以下這一目標(biāo)水平是通過多數(shù)的實(shí)驗(yàn)得到的見解，是用于板厚50~100mm的鋼板的實(shí)際接頭的IC切口的在-60'(:下得到0.25111111左右的CTOD值的必^i。由圖2、3可知，為了使模擬HAZ的T6co.mcHAz)為-110。C以下，必須將硬度控制在Hvl76以下，將鋼成分硬度參數(shù)CeqH控制在0,235以下。為了使硬度更低，優(yōu)選為0.225以下。另夕卜，作為試驗(yàn)方法，應(yīng)用CTOD試驗(yàn)方法的BS5762法(BritishStandards)，與ICHAZ相當(dāng)?shù)哪M熱循環(huán)條件(Triplecycle)是lst:PT950。C(800~500°C:20sec)、2nd:770°C(770~500。C:22sec)、3rd:450°C(450~300。C:65sec)。在此，定義為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>即使限制Pctod、CeqH的量，若不使其他的合金元素適當(dāng)化，則也不能制造兼?zhèn)涓邚?qiáng)度和優(yōu)異的CTOD特性的鋼。以下敘述鋼成分的限定范圍和理由。這里所記載的％意指質(zhì)量％。C:0.015~0.0450/0、為了得到強(qiáng)度，C需為0.015。/o以上，但超過0.045。/o時(shí)，會使焊接HAZ的特性劣化，不能滿足-6(TC的CTOD特性，因此將0.045。/。作為上限。Si:0.05~0.2%,優(yōu)選為0.15%以下為了得到良好的HAZ韌性，Si少為好，但在發(fā)明鋼中，由于沒有添加Al，因此在脫氧上需要0.05%以上。然而，當(dāng)超過0.2%時(shí)，會損害HAZ韌性，因此將0.2%作為上限。為了得到更良好的HAZ韌性，優(yōu)選為0.15%以下。Mn:1.5~2.0%，優(yōu)選為1.8%以下Mn是將顯微組織適當(dāng)化的效果大且廉價(jià)的元素，損害HAZ韌性的情況很少，因此希望增多添加量，但超過2.0%時(shí)，使ICHAZ的硬度增加，鈿性劣化，因此將2.0%作為上限。另外，小于1.5%時(shí)，效果少，因此將下限確定為1.5%。為了更加改善HAZ韌性，優(yōu)選為1.8%以下。P:0.008%以下，優(yōu)選為0.005%以下S:0.005%以下，優(yōu)選為0.003%以下P、S作為不可避雜質(zhì)而含有，從母材韌性、HAZ韌性出發(fā)，均少為好，但也有工業(yè)生產(chǎn)的制約，各自將0.008%、0.005%作為上限。為了得到更良好的HAZ韌性，優(yōu)選為P:0.005%以下、S:0.003%以下。Al:0.004%以下為生成Ti氧化物，Al少為好，但工業(yè)生產(chǎn)上存在制約，0.004%為上限。Ti:0.005~0.015%，優(yōu)選為0.013%以下Ti生成Ti氧化物，使顯微組織微細(xì)化，但若過多的話，會生成TiC，使HAZ韌性劣化，因此0.005~0.015%為適當(dāng)范圍。為了更加改善HAZ韋刃性，優(yōu)選為0.013%以下。O:0.0015~0.0035%,優(yōu)選為0.0030%以下從Ti的作為FL部的IGF的生成核的氧化物的生成性出發(fā)，O必須為0.0015%以上，可是，若O過多，則氧化物的尺寸和個(gè)數(shù)過大，會使IC部的CTOD特性劣化，因此將0.0015~0.0035%作為限制范圍。為了得到更良好的HAZ韌性，優(yōu)選為0.0030%以下，更優(yōu)選為0.0028%以下。N:0.002~0.006%，優(yōu)選為0.005%以下N是生成Ti氮化物所必需的，但若不到0.002%，則效果少，若超過0.006%,則在鋼坯制造時(shí)，產(chǎn)生表面缺陷，因此上限確定為0.006%。為了得到更良好的HAZ韌性，優(yōu)選為0.005%以下。V:0.005~0.02o/o在基本的成分中還添加V的目的是為了對母材強(qiáng)度的提高有效，但為了發(fā)揮該效果，需要確定為0.005%以上。另一方面，當(dāng)添加量超過0.02%時(shí)，會損害HAZ韌性，因此作為不較大地?fù)p害HAZ韌性的范圍，V的上限確定為0.02%以下。Cu:0.25~0.5%、Ni:0.7~1,5%，優(yōu)選為0.9%以上Cu、Ni具有HAZ韌性的劣化少、使母材的強(qiáng)度提高的效果，ICHAZ的硬度的增加也少，雖然較有效，但由于是高價(jià)格的合金，因此各自將Cu:0.25~0.5%、Ni:0.7~1.5%作為限制范圍。關(guān)于Ni，為了改善HAZ韌性，優(yōu)選為0.9~1.5%。Nb:0.005%以下Nb從母材的強(qiáng)度和韌性的觀點(diǎn)來看是有益的，但對HAZ韌性有害。因此，可添加到作為不顯著降低HAZ韌性的范圍的0.005。/。。但是，為了更加改善HAZ韌性，更優(yōu)選限制在0.001%以下。即使將鋼的成分如上述那樣限定，如果制造方法不適當(dāng)，則也不能發(fā)揮目標(biāo)的效果。因此，對于制造條件也需要限定。本發(fā)明鋼必須在工業(yè)上采用連鑄法制造。其理由是因?yàn)椋撘旱哪汤鋮s速度快，在板坯中可大量生成微細(xì)的Ti氧化物和Ti氮化物。在板坯軋制時(shí)，其再加熱溫度需為9501100。C。再加熱溫度超過1100。C時(shí)，Ti氮化物粗大化，母材的韌性劣化，不能期待HAZ韌性改善效果。另外，若為小于950。C的再加熱溫度，則軋制的負(fù)荷大，損害生產(chǎn)率，因此950'C為下限的再加熱溫度。接著，再加熱后的制造方法必需加工熱處理。加工熱處理是將軋制溫度控制在適合于鋼成分的狹窄范圍，然后根據(jù)需要實(shí)施水冷等的處理，通過該處理，可進(jìn)行奧氏體晶粒的微細(xì)化和顯微組織的微細(xì)化，是由此可提高鋼材的強(qiáng)度、改善韌性的制造方法。因?yàn)榧词故潜景l(fā)明鋼，即使可得到優(yōu)異的HAZ韌性，若母材的韌性力s差，則作為鋼材也不充分，因此加工熱處理法是必需的。作為加工熱處理的方法，可例舉出l)控制軋制、2)控制軋制-加速冷卻、3)軋制后直接淬火-回火，但優(yōu)選的方法是控制軋制-加速冷卻法。另外，制造該鋼后，出于脫氫等的目的，再加熱至Ar3相變點(diǎn)以下的溫度，也并不損害本發(fā)明的特征。實(shí)施例以下基于實(shí)施例以及比較例來說明本發(fā)明。采用轉(zhuǎn)爐-連鑄-厚板工序制造各種鋼成分的厚鋼板，實(shí)施了母材強(qiáng)度和焊接接頭的CTOD試驗(yàn)。焊接是采用一般作為試驗(yàn)焊接而使用的埋弧焊接(SAW)法，采用K坡口在焊接線能量為4.55.0kJ/mm下實(shí)施，使得焊接熔合線(FL)垂直。CTOD試驗(yàn)，是以t(板厚)x2t的尺寸，切口為50%疲勞裂紋而實(shí)施，切口位置為FL(WM與HAZ的邊界)和IC(HAZ與BM的邊界)兩處，在-60°C下分別實(shí)施了5根試件的試驗(yàn)。表l示出鋼的化學(xué)成分，表2示出制造條件以及母材(BM)、焊接接頭的特性。表2中的熱處理方法的記號表示以下的熱處理方法。CR:控制軋制(在最適合于強(qiáng)度和韌性的溫度區(qū)中的軋制)ACC:加速冷卻(在控制軋制中水冷到400。C600。C的溫度區(qū)后空冷)DQ:剛軋制后淬火-回火處理(在剛軋制后，水冷到常溫，然后回火處理)另外，在表2中的焊接接頭的CTOD試驗(yàn)結(jié)果中，3cav表示各5根的平均值，Sc^表示各5根之中的最低值。由本發(fā)明制造的鋼板(本發(fā)明鋼)，屈服強(qiáng)度(YS)為423N/mn^以上，抗拉強(qiáng)度為501N/mm2以上，-60°C^々CTCMi,顯示出FL切口的Sc最小值(min)為0,37mm以上，IC切口的Sc最小值(min)為0.53mm以上的良好的斷裂韌性。與此相對，比較鋼雖然強(qiáng)度與發(fā)明鋼同等，但CTOD值差，不適合作為在苛刻的環(huán)境下使用的鋼板。比較鋼16雖然PcroD值在本發(fā)明鋼的限制內(nèi)，但由于添加了A1、Nb，因此FL切口的CTOD值為低的值。比較鋼17由于C、Mn過多，也添加了Nb，因此PcTOD值、CeqH值在本發(fā)明鋼的限制范圍外，為FL切口和IC切口均4氐的CTOD值。比較鋼18由于0過低，也添加了Nb，因此FL切口的CTOD值為低的值。比較鋼19其PcTOD值在發(fā)明鋼的限制內(nèi)，但A1過多，也添加了Nb,FL切口的CTOD值為低的值。另外，由于CeqH過高，因此IC切口的CTOD值也為低的值。比較鋼20由于O過低，因此FL切口的CTOD值為低的值。本發(fā)明中表示數(shù)值范圍的"以上，，和"以下"均包括本數(shù)。<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>權(quán)利要求1、一種焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.015～0.045％、Si0.05～0.2％、Mn1.5～2.0％、Cu0.25～0.5％、Ni0.7～1.5％、P0.008％以下S0.005％以下、Al0.004％以下、Ti0.005～0.015％、Nb0.005％以下、O0.0015～0.0035％、N0.002～0.006％，PCTOD為0.065以下，CeqH為0.235以下，其余部分由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，其中，PCTOD＝C+Cu/22+Ni/67；CeqH＝C+Si/4.16+Mn/14.9+Cu/12.9+Ni/105+1.12Nb。2、一種焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，舍有C:0.015~0.045%、Si:0.05~0.2%、Mn:1.5~2.0%、Cu:0.25~0.5%、Ni:0.7~1.5%、P:0.008%以下S:0.005%以下、Al:0.004%以下、Ti:0.005~0.0150/0、Nb:0.005%以下、O:0.0015~0.0035%、N:0.002~0.0060/0，還含有V:0.005~0.02%，并且，PcTOD為0.065以下，C叫H為0.235以下，其余部分由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，其中，Pctod=C+V/3+Cu/22+畫7;CeqH=C+Si/4.16+Mn/14.9+Cu/12.9+Ni/105+1.12Nb+V/1.82。3、一種焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼的制造方法，其特征在于，將下述鋼采用連鑄法制成板坯，然后再加熱至950~IIOO'C的溫度后進(jìn)行加工熱處理，所述鋼以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.015~0.045%、Si:0.05~0.2%、Mn:1.5~2.0%、Cu:0.25~0.5%、Ni:0.7~1.5%、P:0.008%以下S:0.005%以下、Al:0.004%以下、Ti:0.005~0.015%、Nb:0.005%以下、O:0.0015~0.0035o/o、N:0.002~0.006%,PcTOD為0.065以下，CeqH為(U35以下，其余部分由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，其中，Pctod=C+Cu/22+畫7;CeqH=C+Si/4.16+Mn/14.9+Cu/12.9+Ni/105+1.12Nb。4、一種焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼的制造方法，其特征在于，將下述鋼采用連鑄法制成板坯，然后再加熱至950~110(TC的溫度后進(jìn)行加工熱處理，所述鋼以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.015~0.045%、Si:0.05~0.2%、Mn:1.5~2.0%、Cu:0.25~0.5%、Ni:0.7~1.5%、P:0.008%以下S:0.005%以下、Al:0.004%以下、Ti:0.005~0.0150/0、Nb:0.005%以下、O:0.0015~0駕5%、N:0.002~0.006%,還含有V:0.005~0.02%,并且，PcTOD為0.065以下，CeqH為0.235以下，其余部分由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，其中，Pctod=C+V/3+Cu/22+畫7;CeqH=C+Si/4.16+Mn/14.9+Cu/12.9+畫05+1.12Nb+V/1.82。全文摘要本發(fā)明提供在小～中線能量的多層焊接等中，除了-60℃的FL部的CTOD特性以外，也滿足IC部的CTOD特性的具有迄今所沒有的優(yōu)異的CTOD(斷裂韌性)特性的高強(qiáng)度的鋼及其制造方法。本發(fā)明的鋼，是焊接熱影響區(qū)的CTOD特性優(yōu)異的鋼，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.015～0.045％、Si0.05～0.2％、Mn1.5～2.0％、Cu0.25～0.5％、Ni0.7～1.5％、P0.008％以下、S0.005％以下、Al0.004％以下、Ti0.005～0.015％、Nb0.005％以下、O0.0015～0.0035％、N0.002～0.006％，P_CTOD為0.065以下，CeqH為0.235以下，其余部分由鐵以及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。文檔編號C22C38/16GK101578384SQ20088000156公開日2009年11月11日申請日期2008年12月4日優(yōu)先權(quán)日2007年12月7日發(fā)明者兒島明彥,千千巖力雄,植森龍治,渡部義之,福永和洋,長井嘉秀申請人:新日本制鐵株式會社